DE2605647A1 - PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING GASOLINE OXYGEN BY TWO-STAGE LOW-TEMPERATURE RECTIFICATION OF AIR - Google Patents

PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING GASOLINE OXYGEN BY TWO-STAGE LOW-TEMPERATURE RECTIFICATION OF AIR

Info

Publication number
DE2605647A1
DE2605647A1 DE19762605647 DE2605647A DE2605647A1 DE 2605647 A1 DE2605647 A1 DE 2605647A1 DE 19762605647 DE19762605647 DE 19762605647 DE 2605647 A DE2605647 A DE 2605647A DE 2605647 A1 DE2605647 A1 DE 2605647A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
oxygen
nitrogen
pressure
amount
liquid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE19762605647
Other languages
German (de)
Inventor
Gerhard J Dipl Ing Schmalohr
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to DE19762605647 priority Critical patent/DE2605647A1/en
Priority to ZA770092A priority patent/ZA7792B/en
Priority to BR7700746A priority patent/BR7700746A/en
Priority to JP1259377A priority patent/JPS5298695A/en
Priority to FR7703739A priority patent/FR2341110A1/en
Priority to GB5812/77A priority patent/GB1528428A/en
Publication of DE2605647A1 publication Critical patent/DE2605647A1/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
    • F25J3/04854—Safety aspects of operation
    • F25J3/0486—Safety aspects of operation of vaporisers for oxygen enriched liquids, e.g. purging of liquids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04472—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages
    • F25J3/04496—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for compensating variable air feed or variable product demand by alternating between periods of liquid storage and liquid assist
    • F25J3/04503—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for compensating variable air feed or variable product demand by alternating between periods of liquid storage and liquid assist by exchanging "cold" between at least two different cryogenic liquids, e.g. independently from the main heat exchange line of the air fractionation and/or by using external alternating storage systems
    • F25J3/04509—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for compensating variable air feed or variable product demand by alternating between periods of liquid storage and liquid assist by exchanging "cold" between at least two different cryogenic liquids, e.g. independently from the main heat exchange line of the air fractionation and/or by using external alternating storage systems within the cold part of the air fractionation, i.e. exchanging "cold" within the fractionation and/or main heat exchange line
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F25J3/04872—Vertical layout of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, heat exchangers etc.
    • F25J3/04884—Arrangement of reboiler-condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/50—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Sauerstoff durch zweistufige Tieftemperaturrektifikation vonMethod and device for the production of gaseous oxygen by two-stage low-temperature rectification of

Luftair

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Sauerstoff durch zweistufige Tieftemperaturrektifikation von Luft und Verdampfen des flüssigen Sauerstoffs im Wärmetausch mit kondensierendem Stickstoff« bei dem Schwankungen der Produktabnahmemenge dadurch ausgeglichen werde»« daß Überschüssig produzierter Sauerstoff flüssig in einem Behälter gespeichert, bei Bedarf wieder entnommen und im Wärmetausch mit kondensierendem Stickstoff verdampft wird.The invention relates to a method and a device for generating gaseous oxygen by two-stage low-temperature rectification of air and evaporation of the liquid oxygen in heat exchange with condensing nitrogen "in which fluctuations in the amount of product purchased are compensated for" "by storing excess oxygen in liquid form in a container, removing it again when required and evaporating it in heat exchange with condensing nitrogen.

Im Zusammenhang mit der biologischen Reinigung von Abwasser wird in verstärkte« NaSe gasförmiger Sauerstoff benötigt.In connection with the biological purification of wastewater, gaseous oxygen is required in increased NaSe.

709833/0102709833/0102

260564?260564?

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

Da Jedoch die Mengen der zu reinigenden Abwässer einer Großstadt sowohl in tageszeitlichem als auch saisonalem Rhythmus stark schwanken, müssen die für die Abwasserklärung eingesetzten Sauerstofferzeugungsanlagen die Möglichkeit bieten, ihre Produktsauerstoffmengen den jeweiligen Forderungen anzupassen.Since, however, the quantities of wastewater to be treated in a large city The oxygen generation systems used for wastewater treatment must fluctuate greatly in terms of both the time of day and the seasonal rhythm offer the possibility of adapting their product oxygen quantities to the respective requirements.

Ein Verfahren der e ingangs beschriebenen Art ist aus der DT-AS 11 05 897 bekannt. Die rege1technische Beherrschung von Tieftemperaturluftzerlegungsanlagen, die nach diesem Verfahren arbeiten, bereitet jedoch Schwierigkelten, die zum zeitweiligen Ausfall der Anlage führen können.A method of the type described in the introduction is known from DT-AS 11 05 897. The technical control of Cryogenic air separation plants that work according to this process, however, cause difficulties that are temporary System failure.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs erwähnten Art zu entwickeln, das regeltechnisch sicher zu beherrschen ist und sich duroh große Betriebszuverlässigkeit auszeichnet.
15The invention is based on the object of developing a method of the type mentioned at the outset which can be safely mastered in terms of control technology and which is characterized by high operational reliability.
15th

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daßThis object is achieved according to the invention in that

die gesamte, im Sumpf der Niederdruckstufe anfallende Menge flüssigen Sauerstoffs in den Behälter geleitet und die mindestens der Maximalproduktion der Anlage entsprechende Menge aus dem Behälter in einen von dem Kondensator der Rektifiziereinrichtung gesonderten Nebenkondensator gepumpt wird, in welchem die dem momentanen Bedarf entsprechende Menge Saueretoffs im Wärmetausch gegen kondensierenden Druckstickstoff verdampft wird, wobei die nicht verdampfte Menge des flüssigen Sauerstoffs über ein U-förmi-the entire amount of liquid occurring in the bottom of the low-pressure stage Oxygen fed into the container and the amount from the container corresponding to at least the maximum production of the system is pumped into a separate secondary condenser from the condenser of the rectifying device, in which the dem momentary demand corresponding amount of Saueretoffs is evaporated in the heat exchange against condensing pressurized nitrogen, the non-evaporated amount of liquid oxygen via a U-shaped

|ges Siphonrohr in den Sumpf der Niederdruckstufe zurückgeleitet wird.| Entire siphon pipe fed back into the sump of the low-pressure stage will.

709833/0102709833/0102

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

Die erfindungsgemäße Verfahrensführung gestattet eineThe inventive method allows a

J einfache und sichere Regulierung der Menge des im Nebenkondensator zu verdampfenden Produktsauerstoffs. Beispielsweise erhöht sich infolge einer gedrosselten Sauerstoffentnehme zwangsläufig der Druck auf der Sauerstoffverdampferseite des Nebenkondensators. Dadurch erhöht sich auch die Siedetemperatur des verdampfenden Sauerstoffes. Dies hat wiederum zur Folge, daß die Temperaturdifferenz und somit die übertragene Wärmemenge zwischen kondensierendem Druckstickstoff und verdampfendem Sauerstoff im Nebenkondensator kleiner wird, woraus schließlich eine Verkleinerung 10J simple and safe regulation of the amount of water in the secondary condenser product oxygen to be evaporated. For example, it inevitably increases as a result of a reduced oxygen withdrawal the pressure on the oxygen evaporator side of the secondary condenser. This also increases the boiling temperature of the evaporating oxygen. This in turn has the consequence that the temperature difference and thus the amount of heat transferred between condensing pressurized nitrogen and evaporating oxygen in the secondary condenser becomes smaller, resulting in a reduction 10

der verdampften 1 roduktsauerstoffmenge resultiert. Die Menge des dabei überschüssig in den Nebenkondensator geförderten flüssigen Sauerstoffs fließt über ein U-fÖrmiges Siphonrohr zurück in den Sumpf der Niederdruckstufe. Auf diese Weise gelingt es einerseits. den Flüssigkeitsstand des Sauerstoffs auf der Verdampferseite des Nebenkondensators auf konstantem Niveau zu halten. Andererseits kann dank der erfindungsgemäßen Verfahrensführung der Druck auf der Sauerstoffverdampferseite des Nebenkondensators unabhängig vom Druck der Niederdrucksäule eingestellt werden. Durch die erfindungsgemKße Maßnahme ist es somit gelungen, auf einfache und zuverlässige Weise die Menge des verdampften ProduktSauerstoffs in Abhängigkeit vom momentanen Sauerstoffbedarf zu regulieren.of the evaporated 1 roduct oxygen result. The amount of Excess liquid oxygen conveyed into the secondary condenser flows back into the via a U-shaped siphon pipe Sump of the low pressure stage. In this way, on the one hand, it works. to keep the liquid level of the oxygen on the evaporator side of the secondary condenser at a constant level. on the other hand can, thanks to the process according to the invention, the pressure on the oxygen evaporator side of the secondary condenser independently can be adjusted by the pressure of the low pressure column. By the invention Measure has thus succeeded in a simple and reliable way to determine the amount of product oxygen that has evaporated to regulate depending on the current oxygen demand.

Unter regeltechnischen Gesichtspunkten ist es ferner von Vorteil, wenn die Summe der in den beiden Kondensatoren ver-From a control point of view, it is also advantageous if the sum of the two capacitors

709833/0102709833/0102

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

Λ-Λ-

flüssigten Stickstoffmengen zeitlich konstant gehalten wird. Dies wird gemäß einem besonderen Merkmal der Erfindung dadurch erreicht, daß in Zeiten großen Sauerstoffbedarfs ein Teil der Heizfläche des Hauptkondensators durch flüssigen Stickstoff abgedeckt und in Zeiten verminderter Abnahme wieder freigegeben wird. Die Regulierung des Standes des flüssigen Stickstoffs erfolgt so, daß folgende Formel gilt:liquid nitrogen is kept constant over time. this is achieved according to a special feature of the invention, that in times of great oxygen demand a part of the heating surface of the main condenser is covered by liquid nitrogen and is released again in times of reduced acceptance. The level of liquid nitrogen is regulated so that the following formula applies:

Fl χFl χ

+ P2 χ+ P2 χ

konstant.constant.

wobei Fl die Heizfläche des Nebenkondensators, F2 diejenige des Hauptkondensators und δTl bzw. δΤ2 die entsprechenden Temperaturdifferenzen sind. Das bedeutet, daß die Summe der effektiven Heizflächen und somit auch die Summe der kondensierten Flüssigkeitsmenge konstant bleibt.where Fl is the heating surface of the secondary condenser, F2 that of the main condenser and δTl or δΤ2 the corresponding temperature differences are. This means that the sum of the effective heating surfaces and thus also the sum of the condensed amount of liquid remains constant.

Es hat sich als besonders vorteilhaft erwiesen, wenn die Höhe des im Hauptkondensators aufgestauten flüssigen Stickstoffs in Abhängigkeit von dem am Kopf der Druckstufe herrschenden Druck geregelt wird. Dies ist auf einfache Weise möglich, da gefunden wurde, daß der Druck im Kopf der Druckstufe in Abhängigkeit von der entnommenen Produktmenge etwas abfällt.It has proven to be particularly advantageous if the level of the liquid nitrogen accumulated in the main condenser is regulated as a function of the pressure prevailing at the head of the pressure stage. This is possible in a simple way, since it has been found that the pressure in the head is dependent on the pressure stage slightly decreases from the withdrawn product amount.

Naoh einer besonderen Ausbildungsform des Anmeldungs-According to a special form of registration

gegenstandes ist es auch möglich, die Höhe dea im Heizkondensators aufgestauten flüssigen Stiokstoffs in Abhängigkeit von dem Sauerstoffgehalt des Rektifikationsgases oder der Rektifikationsobject, it is also possible to determine the level of the liquid nitrogen built up in the heating condenser, depending on the oxygen content of the rectification gas or the rectification

709833/0102709833/0102

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

flüssigkeit im oberen Teil der Drucksäule zu regulieren. Diese Verfahrensweise führt infolge einer großen Dämpfungskonstante des Regelmechanismus zu einer besonders stabilen und zuverlässigen Regulierung.to regulate fluid in the upper part of the pressure column. These As a result of the large damping constant of the control mechanism, the procedure leads to a particularly stable and reliable one Regulation.

Ein Teil des in den beiden Kondensatoren verflüssigten tickstoffs wird als Rücklaufflüssigkeit in die Niederdruckstufe eingedrosselt. Zur Ausgleichung der Kältebilanz in der Niederdruck· stufe wird ein Teil des Stickstoffs bei starker Sauerstoffentnehme in einem Behälter flüssig gespeichert. Zu Zeiten vermindeter Sauerstoffentnahme wird aus diesem Behälter wieder flüssigerPart of the nitrogen liquefied in the two condensers is used as return liquid in the low-pressure stage throttled. To compensate for the cold balance in the low-pressure stage, part of the nitrogen is withdrawn when the oxygen is high stored in liquid in a container. At times of reduced oxygen consumption, this container becomes more fluid again

tickstoff entnommen und zusätzlich als Rücklaufflüssigkeit in die Niederdrucksäule eingedrosselt. Gemäß einer vorteilhaften Ausbildung des Anineldungsgegenstandes wird die in den Stickstoffspeicherbehälter eingeleitete bzw. aus diesem entnommene Menge flüssigen Stickstoffs in Abhängigkeit des Restsauerstoffgehaltes des am Kopf der Niederdrucksäule abgezogenen stickstoffreichen Restgases automatisch geregelt. Bei einem Anstieg des Restsauerstoffgehaltes des am Kopf der Niederdruoksäule abgezogenen Restgasee muß mehr Stickstoff, bei einem Abfall dagegen weniger Stiokstoff dem Speicherbehälter entnommen werden. Unter Ausnutzung dieser Abhängigkeit wird ein einfacher und sicherer Regelmechanispius erzielt.nitrogen is removed and also used as reflux liquid in the low pressure column throttled. According to an advantageous embodiment of the Anineldungsartikel in the nitrogen storage container The amount of liquid nitrogen introduced or withdrawn from it, depending on the residual oxygen content of the nitrogen-rich residual gas drawn off at the top of the low-pressure column is automatically regulated. With an increase in the residual oxygen content of the residual gas withdrawn at the top of the low pressure column must have more nitrogen, but less nitrogen in the event of waste can be removed from the storage tank. Using this dependency, a simple and reliable control mechanism is created achieved.

Ferner ist es besonders günstig, wenn nach einer weiteren Ausbildungsform des Anmeldungsgegenstandes der Druck in dem Furthermore, it is particularly advantageous if, according to a further embodiment of the subject of the application, the print in the

709833/0102709833/0102

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

Stickstoffspeicherbehälter so gewählt wird, daß er zwischen dem in den beiden Rektifikationsstufen herrschenden Drücken liegt, da hierdurch Pumpen zur Beförderung des flüssigen Stickstoffs in den Speicherbehälter bzw. aus diesem heraus in die Niederdrucksäule, eingespart werden können.Nitrogen storage tank is chosen so that it lies between the pressures prevailing in the two rectification stages, there as a result, pumps for conveying the liquid nitrogen into the storage tank or out of this into the low-pressure column, can be saved.

Geeignet zum Durchführen des Verfahrens ist eine Vorrichtung, bestehend aus einem Doppelsäulenrektifikator und einem Nebenkondensator, bei der der Sauerstoffraum des Nebenkondensators über eine nach unten U-förmig ausgebildete Siphonleitung mit dem unteren Teil der oberen Säule des Doppelsäulenrektifikators in Verbindung steht.A device consisting of a double-column rectifier and a rectifier is suitable for carrying out the method Secondary condenser, in which the oxygen space of the secondary condenser via a downward U-shaped siphon line with the lower part of the upper column of the double-column rectifier communicates.

Das erfindungsgemäße Verfahren wird nun anhand eines schematisch dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert.The method according to the invention will now be explained in more detail using a schematically illustrated embodiment.

Die Figur zeigt ein Sohema einer Luftzerlegungsanlage zur Erzeugung von gasförmigem Sauerstoff,Dabei sind nur die für die Erfindung wesentlichen Teile gezeichnet.The figure shows a theme of an air separation plant for the production of gaseous oxygen. Only those for the invention drawn essential parts.

Die Anlage besteht aus einem Revex 1, einer Doppelsäule, bestehend aus Druck- und Niederdruckteil 2' und J5, einem Nebenkondensator 4, zwei Speicherbehältern für flüssigen Sauerstoff bzw. Stickstoff 5 und 6, sowie einer Entspannungsturbine Die Ventile zum Vertauschen Her Luft- und Stickstoffströmungswege in dem Revex 1 sind nicht gezeichnet, daß hierdurch das Verständnis der Zeiohnung unnötig erschwert würde.The system consists of a Revex 1, a double column, consisting of pressure and low pressure part 2 'and J5, one Secondary condenser 4, two storage tanks for liquid oxygen or nitrogen 5 and 6, and an expansion turbine The valves for interchanging the air and nitrogen flow paths in the Revex 1 are not drawn to indicate this Understanding the drawing would be made unnecessarily difficult.

709833/0102709833/0102

LINDE AKTIENGESELLSCHAFT -Y- LINDE AKTIENGESELLSCHAFT -Y-

. 40- . 40-

Die folgenden Zahlenangaben beziehen sich auf den Fall der durchschnittlichen Sauerstoffproduktinn, bei der die Speichermengen in den beiden Behältern 5 und 6 konstant bleiben:The following figures relate to the case of the average oxygen product in which the storage quantities in the two containers 5 and 6 remain constant:

über Leitung 8 treten 10250 Nm/h vorgereinigte und komprimierte Luft in den Revex 1 ein und werden in diesem bis auf ungefähr Taupunktstemperatur abgekühlt. Nach Abzug der durchschnittlichen Sohaltverluste in dem Revex 1 erhält man 10000 NiP/h Luft, die bei Punkt 9 in die Drucksäule 2 eingeblasen werden. In der Drucksäule herrscht ein Druck von 5,7 bar. 4647 Nnr/h Rohsauerstoff werden dem Sumpf der Drucksäule 2 entnommen, in einem Adsorber 10 gereinigt, im Wärmetauscher 11 unterkühlt und über Ventil 12 in die Niederdruoksäule 3 eingedrosselt. Luft wird bei Punkt 13 der Drucksäule 2 zwischen deren zweiten und dritten Boden entnommen, in dem Revex 1 angewärmt, in der Turbine 7 bis auf etwa 1,5 bar entspannt und in die Niederdrucksäule 3 eingeblasen. Die Durchsatzmenge durch die Turbine 7 beträgt 1265 NnrVh. Bei Punkt 14 wird kondensierter Stickstoff (4088 Nnr/h) dem Kopf der Druck säule 2 entnommen, im Wärmetauscher 11 unterkühlt und über Ventil 15 in die Niederdruoksäule eingedrosselt. Bei der durchschnittlichen Sauerstoffproduktion (2000 Nnr/h) sind die beiden Ventile 16 und 17 geschlossen, so daß weder Stickstoff in den Speicher 6 eingeleitet, noch aus diesem entnommen wird. Die Ventile 16 und 17 werden automatisch gesteuert und zwar über ein Analysengerät QC, welches bei ansteigendemvia line 8, 10250 Nm / h of pre-cleaned and compressed air into the Revex 1 and are cooled in this to approximately dew point temperature. After subtracting the average So holding losses in the Revex 1 result in 10,000 NiP / h of air, which is blown into the pressure column 2 at point 9 will. A pressure of 5.7 bar prevails in the pressure column. 4647 Nnr / h of raw oxygen are taken from the bottom of the pressure column 2, Purified in an adsorber 10, supercooled in the heat exchanger 11 and throttled into the low pressure column 3 via valve 12. Air is at point 13 of the pressure column 2 between the second and third tray removed, warmed in the Revex 1, relaxed in the turbine 7 to about 1.5 bar and in the low-pressure column 3 blown in. The throughput through the turbine 7 is 1265 NnrVh. At point 14 it becomes condensed nitrogen (4088 Nnr / h) taken from the top of the pressure column 2, in the heat exchanger 11 supercooled and via valve 15 into the low pressure column throttled. At the average oxygen production (2000 Nm / h) the two valves 16 and 17 are closed so that neither nitrogen is introduced into the memory 6, nor is it withdrawn from it. The valves 16 and 17 are controlled automatically namely via an analyzer QC, which with increasing

70 9 8-33/010270 9 8-33 / 0102

LINDE AKTIENGESELLSCHAFT -JBT-LINDE AKTIENGESELLSCHAFT -JBT-

Restsauerstoffgehalt in Leitung 21 Ventil 17 öffnet und 16 ichließt, dagegen bei abfallendem Restsauerstoffgehalt Ventil 16 öffnet und 17 schließt. 8000 Nm /h stickstoffreiches Rostgas, das bei Punkt 21 vom Kopf der Niederdrucksäule 3 abgezogen wird, verläßt über die Wärmetauscher 11 und 1 bei Punkt 22 die Anlage.Residual oxygen content in line 21 valve 17 opens and 16 On the other hand, valve 16 closes when the residual oxygen content drops opens and 17 closes. 8000 Nm / h nitrogen-rich rust gas, which is withdrawn from the top of the low-pressure column 3 at point 21, leaves the system via heat exchangers 11 and 1 at point 22.

3000 NnrVh Sauerstoff mit einer Reinheit von 98 werden erfindungsgemäß dem Sumpf der Niederdrucksäule 3 entnommen und in den Sauerstoffspeicherbehälter 5 geleitet. Eine Pumpe 18 fördert über einen Adsorber 19 die maximalen Bedarfsmengen von 3000 NmVh in den Verdampfungsraum des Nebenkondensators 4. Dort werden entsprechend der durchschnittlichen Bedarfsmenge 2000 Nnr/h Sauerstoff verdampft. Der verdampfte Sauerstoff wird In dem Revex 1 angewärmt und verläßt bei 23 die Anlage. Die restlichen flüssig verbliebenen 1000 Nnr/h fließen über ein U-förmiges Siphonrohr 20 zurück in den Sumpf der Niederdrucksäule 3.According to the invention, 3000 NnrVh of oxygen with a purity of 98 are taken from the bottom of the low-pressure column 3 and passed into the oxygen storage tank 5. One Pump 18 promotes the maximum required quantities via an adsorber 19 of 3000 NmVh into the evaporation chamber of the secondary condenser 4. There, 2000 Nnr / h oxygen are vaporized according to the average required quantity. The vaporized oxygen is heated in the Revex 1 and leaves the system at 23. the remaining liquid remaining 1000 Nnr / h flow over a U-shaped Siphon pipe 20 back into the sump of the low-pressure column 3.

Dadurch, daß das U-förmige Siphonrohr mindestens eine Siphontiefe von 5 m aufweist, wird gewährleistet, daß von der Verbraueherseite verursachte Druckschwankungen mit Sicherheit von der Rektifiziereinriehtung ferngehalten werden.The fact that the U-shaped siphon pipe has a siphon depth of at least 5 m ensures that from the consumer side caused pressure fluctuations with certainty from the rectifying unit be kept away.

2900 Nm-5Zh Stickstoff werden bei Punkt 24 der Druoksäu-Ie 2 gasförmig entnommen, Im Kondensator 4 im Wärmetausch «it verdampfendem Sauerstoff kondensiert und Über Leitung 25 in dl· Auffangschale 14 zurückgeleitet, über Regullerventll 26 wird2900 Nm- 5 Zh nitrogen are withdrawn in gaseous form at point 24 from the pressure column 2, condensed in the condenser 4 in heat exchange with evaporating oxygen and returned via line 25 to the drip tray 14, via regulating valve 26

kondensierter Stickstoff dem Hauptkondensator entnommen und gleich·condensed nitrogen taken from the main condenser and equal

709833/0102709833/0102

2S056472S05647

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

j; falls in die Auffangschale 14 geleitet. Gemäß einem .besonderen Merkmal der Erfindung vrird durch öffnen und Schließen des Rugulierventils 26 die Standhöhe des flüssigen Stickstoffs so reguliert, daß der in die Auffangschale eingeleitete Flüssigstickstoffstrom 27 bei sämtlichen Betriebsarten der Anlage nährungsweise konstant gehalten wird. j; if directed into the drip tray 14. According to a special feature of the invention, the level of the liquid nitrogen is regulated by opening and closing the rugulating valve 26 so that the liquid nitrogen flow 27 introduced into the collecting tray is kept approximately constant in all operating modes of the system.

Wird nun die Abnahmemenge an Produktsauerstoff infolge einer tageszeitlichen Bedarfsschwankung beispielsweise auf 1000 Nnr/h gedrosselt, so erhöht sich infolge der verringerten Entnahmemenge der Druck im Verdampfungsraum des Kondensators 4. Entsprechend der Temperatur-Dampfdruckbeziehung wird die Temperaturdifferenz zwischen kondensierendem Stickstoff und verdampfendem Sauerstoff im Kondensator 4 verkleinert, wodurch weniger Produktsauerstoff verdampft wird. Abweiohend von dem oben ausgeführten Beispiel für durchschnittliche Sauerstoffentnehme gelten nun für den Betriebsfall der verminderten Sauerstoffentnahme folgende Betriebsdaten: Now, if the decrease amount of throttling of product oxygen due to diurnal demand fluctuation, for example, 1000 NNR / h, the pressure in the evaporation space of the condenser is increased due to the reduced extraction quantity 4. Accordingly, the temperature-vapor pressure relationship is the temperature difference between the condensing nitrogen and evaporating oxygen in the condenser 4 reduced in size, which means that less product oxygen is evaporated. Contrary to the example given above for average oxygen withdrawal, the following operating data now apply to the operating case of reduced oxygen withdrawal:

In der Drucksäule 2 herrscht ein Druck von 6,15 bar. Dem Sumpf der Drucksäule 2 werden 4543 Ner/h Rohsauerstoff entnommen und über Ventil 12 in die Niederdrucksäule eingedrosselt. Die Durchsatzmenge der Turbine 7 wird auf 146Ό Nnr/h erhöht. Die Menge des der Auffangschale 14 entnommenen flüssigen Stickstoffs wird auf 3997 Nm-5A reduziert. Um die Wärmebilanz der Rektifikationssäule auszugleichen, werden über Ventil 17 1077 NnrVh Stiok-In the pressure column 2 there is a pressure of 6.15 bar. 4543 Ner / h of raw oxygen are withdrawn from the bottom of the pressure column 2 and throttled into the low-pressure column via valve 12. The throughput of the turbine 7 is increased to 146Ό Nm / h. The amount of liquid nitrogen removed from the drip tray 14 is reduced to 3997 Nm- 5 A. In order to compensate for the heat balance of the rectification column, valve 17 1077 NnrVh Stiok-

709833/0102709833/0102

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

- ttf-- ttf-

stoff dem Speicherbehälter β entnommen, so daß insgesamt 5077 N Stickstoff über Ventil 15 in die Niederdrucksäule 3 eingedrosselt vierden. Die Menge des bei Punkt 21 abgezogenen stickstoffreichen Restgases wird infolge des vergrößerten Umsatzes in der Niederdrucksäule 3 auf 9077 Nm-5ZtI erhöht. Dem Sumpf der Niederdrucksäule werden nun 4000 Nnr/h Sauerstoff entnommen. Da die Pumpe 18 konstant 3000 Nnr/h Sauerstoff aus dem Speicherbehälter in den Nebenkondensator 4 fördert, sammeln sich in dem Sauerstoffspeicherbehälter 1000 Nnr/h Plüssig-Sauerstoff an. Im Nebenkodensator 4 werden entsprechend der verminderten Bedarfsmenge 1000 Nm /h Sauerstoff verdampft und über den Revex 1 aus der Anlage abgezogen. Die restlichen 2000 NmVh fließen zurück in den Sumpf der Niederdrucksäule 3· Die bei der Verdampfung der gedrosselten Sauerstoffringe im Nebenkondensator 4 freiwerdende Kälte reicht nur noch zur Kondensation von 1450 Nnr/li Stickstoff aus, die bei Punkt 24 der Drucksäule 2 gasförmig entnommen und über Leitung 25 flüssig wieder in diese zurückgeführt werden. material taken from the storage tank β, so that a total of 5077 N nitrogen throttled through valve 15 in the low-pressure column 3. The amount of nitrogen-rich residual gas withdrawn at point 21 is increased to 9077 Nm- 5 ZtI as a result of the increased conversion in the low-pressure column 3. 4000 Nm / h of oxygen are now withdrawn from the bottom of the low-pressure column. Since the pump 18 constantly delivers 3000 Nm / h of oxygen from the storage tank into the secondary condenser 4, 1000 Nm / h of positive oxygen accumulate in the oxygen storage tank. In the secondary coder 4, 1000 Nm / h of oxygen are evaporated in accordance with the reduced amount required and drawn off from the system via the Revex 1. The remaining 2000 NmVh flow back into the sump of the low-pressure column 3The cold released during the evaporation of the throttled oxygen rings in the secondary condenser 4 is only sufficient for the condensation of 1450 Nnr / li nitrogen, which is taken in gaseous form at point 24 of the pressure column 2 and via a line 25 liquid can be fed back into this.

Für den Betriebsfall, der durch die maximale Entnahmemenge von gasförmigem Sauerstoff (3000 Nnr/h) gekennzeichnet ist, gelten abweichend vom oben Gesagten die folgenden Betriebsdaten:For the operating case that is characterized by the maximum withdrawal amount of gaseous oxygen (3000 Nno / h), In deviation from the above, the following operating data apply:

In der DrucksSule 2 herrscht ein Druck von 5,7 bar. Ihrem Sumpf werden 4446 Nnr/h Rohsauerstoff entnommen und über Ventil 12 in die Niederdrucksäule 3 eingedrosselt. Die Turbinendurchsatzmenge beträgt 1420 Nnr/h. 41J54 Nnr/h Stickstoff werdenIn the pressure column 2 there is a pressure of 5.7 bar. 4446 Nnr / h of raw oxygen are withdrawn from their sump and throttled into the low-pressure column 3 via valve 12. The turbine throughput is 1420 Nm / h. 41J54 Nnr / h nitrogen

7 09833/01027 09833/0102

Hr 4.M Mr. 4.M

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT

der Auffangschale 14 entnommen. Davon werden 3057 NmVh über Ventil 15 in die Niederdrucksäule 3 eingedrosselt. Der Rest (1077 NmVh) wird in den Stickstoffspeicherbehälter geleitet, um die Wärmebilanz der Niederdrucksäule 3 auszugleichen. Bei Punkt werden 6923 NmVh stickstoffreiches Restgas abgezogen. Aus dem Sumpf der Niederdrucksäule 3 werden 2000 Nnr/h Sauerstoff in den Sauerstoffspeicherbehälter-5 geleitet. Da die Pumpe l8 konstant 3OOO NnrVh Sauerstoff aus dem Sauerstoff speicherbehälter 5 in den Nebenkondensator 4 fördert, verringert sich die gespeicherte Sauerstoffmenge um 1000 Niir/h. Die von der Pumpe l8 geförderte Sauerstoffmenge wird im Nebenkondensator 4 vollständig verdampft und nach ihrer Anwärmung als Produkt abgezogen. Im Wärmekontakt mit dem verdampfenden Sauerstoff kondensieren im Nebenkondensator 4 435O NmVh Stickstoff, die bei Punkt 24 der Drucksäule 2 gasförmig entnommen und über Leitung 25 flüssig in diese wieder !zurückgeführt werden.taken from the drip tray 14. Of this, 3057 NmVh are over Valve 15 throttled in the low-pressure column 3. The remainder (1077 NmVh) is fed into the nitrogen storage tank in order to equalize the heat balance of the low pressure column 3. At point 6923 NmVh nitrogen-rich residual gas is withdrawn. From the At the bottom of the low-pressure column 3, 2000 Nnr / h of oxygen are passed into the oxygen storage tank-5. Since the pump l8 is constant 3OOO NnrVh oxygen from the oxygen storage tank 5 in the secondary condenser 4 promotes, the stored amount of oxygen is reduced by 1000 Niir / h. The one delivered by the pump 18 The amount of oxygen is completely evaporated in the secondary condenser 4 and withdrawn as a product after it has been heated. In thermal contact with the evaporating oxygen condense in the secondary condenser 4,435O NmVh nitrogen, which at point 24 of the pressure column 2 withdrawn in gaseous form and again in liquid form via line 25 !to be led back.

Der S uerstoffspeicherbehälter weis* ein Passungsvermögen von ca. 7500 1, der Stickstoffbehälter ein solches von jca. 9250 1 auf. Eine auf diese Weise ausgelegte Anlage ist in der Lage, den etwa sinusförmig im 24-Stundenrhythmus schwankenden Sauerstoffbedarf einer Abwasserreinigungsanlage zu decken, deren Sauerstoffbedarfsmastnum bei 3OOO Nnr/h und deren Bedarfsminimum bei 1000 Nm-5/h liegt, wobei die Menge der von der Anlage verarbeiteten Luft konstant gehalten wird.The oxygen storage tank has a capacity of approx. 7500 l, the nitrogen tank a capacity of approx. 9250 1 on. A system designed in this way is able to meet the roughly sinusoidal, 24-hourly fluctuating oxygen demand of a wastewater treatment plant, the oxygen demand mastnum of which is 3OOO Nno / h and the demand minimum of 1000 Nm- 5 / h, whereby the amount of the Plant processed air is kept constant.

709833/0102709833/0102

Claims (8)

LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT (H 902) H76/212.(H 902) H76 / 212. Ke/bd 12.2.1976Ke / bd February 12, 1976 PatentansprücheClaims 11.] Verfahren zur Erzeugung von gasförmigem Sauerstoff durch zweistufige Tieftemperaturrektifikation von Luft und Verdampfen des flüssigen Sauerstoffs in Wärmetausch mit kondensierendem Stickstoff, wobei Schwankungen der Produktabnahmemenge dadurch11.] Process for the production of gaseous oxygen by two-stage low-temperature rectification of air and evaporation of liquid oxygen in heat exchange with condensing Nitrogen, with fluctuations in the amount of product purchased as a result ausgeglichen werden, daß überschüssig produzierter Sauerstoffbe compensated for that excess oxygen produced flüssig in einem Behälter gespeichert, bei Bedarf wieder entnommen und im Wärmetausoh mit kondensierendem Stickstoff verdampft wird, dadurch gekennzeichnet, daß die gesamte, im Sumpf der Niederdruckstufe (3) anfallende Menge flüssigen Sauerstoffes in den Behälter (5) geleitet und die mindestens der Maximalproduktion der Anlage entsprechende Menge aus dem Behälter (5) in einen von dem Kondensator (28) der Rektifiziereinrichtung gesonderten Nebenkondensator (4) gepumpt wird, in welchem die dem momentanen Bedarf entsprechende Menge Sauerstoffsliquid stored in a container, removed again when required and evaporated in the Wärmetausoh with condensing nitrogen, characterized in that the entire, in the sump the low pressure stage (3) resulting amount of liquid oxygen in the container (5) and the at least the The amount corresponding to the maximum production of the plant is pumped from the container (5) into a secondary condenser (4), which is separate from the condenser (28) of the rectification device and in which the amount of oxygen corresponding to the current requirement is pumped im Wärmetausoh gegen kondensierenden Druckstickstoff verdampft wird, wobei die nicht verdampfte Menge des flüssigen Sauerstoffes über ein U-förmiges Siphonrohr (20) in den Sumpf der Niederdruckstufe zurückgeleitet wird.is evaporated in the Wärmetausoh against condensing pressurized nitrogen, the non-evaporated amount of liquid oxygen via a U-shaped siphon pipe (20) in the sump of the Low pressure stage is returned. 709833/0102 ORIGINAL JNSPECTED709833/0102 ORIGINAL JNSPECTED LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Summe der in den beiden Kondensatoren (4, 28) verflüssigten Stickstoffmengen durch Regulierung der 3tandhöhe des flüssigen Stickstoffs im Hauptkondensator zeitlich konstant gehalten wird.2. The method according to claim 1, characterized in that the Sum of the nitrogen quantities liquefied in the two condensers (4, 28) by regulating the level of the liquid Nitrogen in the main condenser is kept constant over time. 3. Verfahren nach Anspruoh 2« dadurch gekennzeichnet, daß die Standhöhe des flüssigen Stickstoffs in Abhängigkeit von dem im Kopf der Druckstufe (2) herrschenden Druck geregelt wird.3. The method according to Anspruoh 2 «characterized in that the The level of the liquid nitrogen is regulated as a function of the pressure prevailing in the head of the pressure stage (2). 4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet« daß die Standhöhe des flüssigen Stiokstoffs in Abhängigkeit von der Zusammensetzung des Rektifikationsgajrae oder der RektiflkationsflUssigkeit im oberen Teil der Druckstufe (2) geregelt4. The method according to claim 2, characterized «that the level of the liquid stiokstoffs depending on the The composition of the rectification gas or the rectification fluid is regulated in the upper part of the pressure stage (2) wird.will. 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil des verflüssigten Stickstoffs in an sich bekannter Weise in die Niederdruckstufe (3) einge5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that at least part of the liquefied nitrogen in a manner known per se in the low-pressure stage (3) speist wird, während ein anderer Teil zumindest in Zeiten ver stärkter Saueretoffentnahrae in einen Speicherbehälter (6) geleitet wird.is fed, while another part, at least at times, ver stronger Saueretoffentnahrae is passed into a storage container (6). 708833/0102708833/0102 LINDE AKTIENGESELLSCHAFTLINDE AKTIENGESELLSCHAFT 6. Verfahren nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß die in den Speicher (6) eingeleitete Menge bzw. die aus dem Speicher (6) entnommene Menge in Abhängigkeit des Reetsauerstoffgehaltes des am Kopf der Niederdrucksäule abgezogenen stick- ' stoffreichen Oases (21) automatisch geregelt wird.6. The method according to claim 5 » characterized in that the amount introduced into the memory (6) or the amount withdrawn from the memory (6) depending on the reet oxygen content of the nitrogen-rich oasis withdrawn at the top of the low-pressure column (21) automatically is regulated. 7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Stickstoffspeicherbehälter (6) unter höherem Druck als die Nlederdruokstufe (3) und unter niedrigeren Druck als die Druckstufe (2) steht.7. The method according to claim 5 or 6, characterized in that the nitrogen storage tank (6) under higher pressure than the Nlederdruokstufe (3) and under lower pressure than that Pressure level (2). 8. Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 7» mit einem Doppelsäulenrektifikator und einem Nebenkondensator, dadurch gekennzeichnet, daß der Sauerstoffraum des Nebenkondensators (4) über eine naoh unten U-förmig ausgebildete Siphonleitung (20) mit dem unteren Teil der oberen Säule des Doppelsäulenrektifikators (3) in Verbindung steht.8. Device for performing the method according to one of claims 1 to 7 » with a double column rectifier and a secondary condenser, characterized in that the oxygen chamber of the secondary condenser (4) via a near bottom U-shaped siphon line (20) with the lower part of the upper column of the double column rectifier (3) is in connection. 709833/0102709833/0102
DE19762605647 1976-02-12 1976-02-12 PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING GASOLINE OXYGEN BY TWO-STAGE LOW-TEMPERATURE RECTIFICATION OF AIR Pending DE2605647A1 (en)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19762605647 DE2605647A1 (en) 1976-02-12 1976-02-12 PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING GASOLINE OXYGEN BY TWO-STAGE LOW-TEMPERATURE RECTIFICATION OF AIR
ZA770092A ZA7792B (en) 1976-02-12 1977-01-07 Process and equipment for the production of gaseous oxygen by two-stage low-temperature rectification of air
BR7700746A BR7700746A (en) 1976-02-12 1977-02-08 PROCESS AND DEVICE FOR THE PRODUCTION OF AIR-GAS OXYGEN, THROUGH TWO-STAGE LOW PRESSURE RECTIFICATION
JP1259377A JPS5298695A (en) 1976-02-12 1977-02-09 Method and apparatus for producing gaseous oxygen by doubleestage lowwtemperature rectification of air
FR7703739A FR2341110A1 (en) 1976-02-12 1977-02-10 METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING GASEOUS OXYGEN BY RECTIFICATION OF LOW TEMPERATURE AIR UNDER TWO PRESSURE STAGES
GB5812/77A GB1528428A (en) 1976-02-12 1977-02-11 Production of gaseous oxygen by the two stage low-temperature rectification of air

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19762605647 DE2605647A1 (en) 1976-02-12 1976-02-12 PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING GASOLINE OXYGEN BY TWO-STAGE LOW-TEMPERATURE RECTIFICATION OF AIR

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE2605647A1 true DE2605647A1 (en) 1977-08-18

Family

ID=5969736

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19762605647 Pending DE2605647A1 (en) 1976-02-12 1976-02-12 PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING GASOLINE OXYGEN BY TWO-STAGE LOW-TEMPERATURE RECTIFICATION OF AIR

Country Status (6)

Country Link
JP (1) JPS5298695A (en)
BR (1) BR7700746A (en)
DE (1) DE2605647A1 (en)
FR (1) FR2341110A1 (en)
GB (1) GB1528428A (en)
ZA (1) ZA7792B (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3016317A1 (en) * 1980-04-28 1981-10-29 Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt Liquid nitrogen prodn. process - feeds liquid oxygen into base of low pressure column for air decomposition

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2125949B (en) * 1982-08-24 1985-09-11 Air Prod & Chem Plant for producing gaseous oxygen
GB2129115B (en) * 1982-10-27 1986-03-12 Air Prod & Chem Producing gaseous nitrogen
JPS604253U (en) * 1983-06-20 1985-01-12 永大産業株式会社 Top plate structure of kitchen furniture
JPS6036740U (en) * 1983-08-23 1985-03-13 ヤマハ株式会社 kitchen furniture worktop
FR2697620B1 (en) * 1992-10-30 1994-12-23 Air Liquide Process and installation for the production of nitrogen gas with variable flow.
JP5244491B2 (en) * 2008-07-29 2013-07-24 エア・ウォーター株式会社 Air separation device

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1250848B (en) * 1967-09-28 Linde Aktiengesellschaft, Wiesbaden Method and device for the low-temperature decomposition of air with fluctuations in oxygen decrease
DE839200C (en) * 1943-05-26 1952-05-19 Linde Eismasch Ag Process for the automatic regulation of gas or air separation plants
US2708831A (en) * 1953-04-09 1955-05-24 Air Reduction Separation of air
DE2557453C2 (en) * 1975-12-19 1982-08-12 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Process for the production of gaseous oxygen

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3016317A1 (en) * 1980-04-28 1981-10-29 Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt Liquid nitrogen prodn. process - feeds liquid oxygen into base of low pressure column for air decomposition

Also Published As

Publication number Publication date
FR2341110A1 (en) 1977-09-09
ZA7792B (en) 1977-11-30
GB1528428A (en) 1978-10-11
JPS5298695A (en) 1977-08-18
BR7700746A (en) 1977-10-11
JPS5632542B2 (en) 1981-07-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69727648T2 (en) Process and plant for supplying an air gas in variable quantities
DE69304948T2 (en) Cryogenic air separation for the production of gaseous oxygen
EP0399197B1 (en) Process and apparatus for the low temperature separation of air
EP1845324A1 (en) Process and device for producing a high pressure product by cryogenic air separation
DE69000903T2 (en) METHOD AND APPARATUS FOR THE PRODUCTION OF OXYGEN GAS WITH VARIABLE QUANTITIES BY AIR SEPARATION.
EP0538857B1 (en) Installation for the low temperature separation
DE19507981A1 (en) Air distillation argon column base linked by pipe and valve to main assembly
EP3870915A1 (en) Method and unit for low-temperature air separation
DE69208962T2 (en) Air separation
DE2605647A1 (en) PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING GASOLINE OXYGEN BY TWO-STAGE LOW-TEMPERATURE RECTIFICATION OF AIR
DE69108973T2 (en) Method and device for the production of gaseous nitrogen and system for its provision.
DE4415747C2 (en) Method and device for the low-temperature separation of air
DE1056633B (en) Process for the separation of air into its components by liquefaction and rectification
DE1099563B (en) Process for regulating the cooling requirement of a system for the separation of a gas mixture by rectification at low temperature
EP1231440B1 (en) Process and apparatus for air separation by cryogenic distillation
DE10205878A1 (en) Cryogenic air separation process
DE10205096A1 (en) Process for recovering highly pure oxygen from less pure oxygen in a distillation system comprises feeding the less pure oxygen into high pressure column, feeding fraction into a low pressure column and withdrawing highly pure oxygen
EP0019905A1 (en) Apparatus for the separation of a gas mixture by rectification
DE1250848B (en) Method and device for the low-temperature decomposition of air with fluctuations in oxygen decrease
DE60020500T2 (en) Process for the separation of air by cryogenic distillation
DE1911765A1 (en) Method and device for the cryogenic separation of air
DE10249383A1 (en) Method and device for the variable generation of oxygen by low-temperature separation of air
DE60019198T2 (en) Apparatus and method for air separation by cryogenic rectification
DE10130754A1 (en) Method and equipment for regulating air-separation plant's capacity incorporate high and low pressure columns, fluid-pipe, regulator, meter and intermediate point
EP1094286B1 (en) Process and device for cryogenic air separation

Legal Events

Date Code Title Description
OD Request for examination
OHW Rejection