DE2446716B2

DE2446716B2 - Haltevorrichtung für ein mit Zugankern innerhalb eines Vakuumgehäuses befestigtes Wicklungsgehäuse

Info

Publication number: DE2446716B2
Application number: DE2446716A
Authority: DE
Inventors: Franz Ing.(Grad.) 8500 Nuernberg Boehm; Werner Dipl.-Phys. 8520 Erlangen Elsel
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1974-09-30
Filing date: 1974-09-30
Publication date: 1979-05-17
Also published as: CA1047132A; GB1519216A; US3996545A; FR2286485B1; DE2446716A1; JPS5161283A; DE2446716C3; FR2286485A1

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Haltevorrichtung für ein mit Zugankern innerhalb eines Vakuumgehäuses befestigtes Wicklungsgehäuse, in dem eine auf Tieftemperatur gekühlte elektrische Wicklung angeordnet ist auf die wechselnde äußere Kräfte einwirken.

Eine derartige Haltevorrichtung ist aus der DE-PS 14 633 bekannt

Elektrische Wicklungen, insbesondere supraleitende Wicklungen, die von einem kryogenen Medium auf Tie'temperatur gekühlt werden, müssen im allgemeinen gegenüber ihrer Umgebung gut wärmeisoliert sein. Sie sind deshalb in einem Wicklungsgehäuse angeordnet und zweckmäßig von einem Vakuum innerhalb eines Vakuumgehäuses umgeben. Gegebenenfalls können zwischen dem Wicklungs- und Vakuumgehäuse noch reflektierende, knitternde Folien, sogenannte Superisolation, zur Verminderung der Wärmeeinleitung auf die gekühlte Wicklung vorgesehen sein. Eine solche Wärmeisolation kann jedoch nur sehr geringe Kräfte in Querrichtung übertragen. Es sind deshalb zusätzliche Haltevorrichtungen erforderlich, damit auch unter Einwirkung von äußeren Kräften die erregte Wicklung ihre Lage innerhalb des Vakuumgehäuses beibehält Solche Kräfte zwischen der Wicklung und dem Vakuumgehäuse können beispielsweise bei einem asymmetrischen Erregen mehrerer Wicklungen oder bei einer Rotation einer Wicklung auftreten.

Bei der aus der DE-PS 1514633 bekannten Haltevorrichtung ist jeder Zuganker mit einem elastischen Zwischenglied versehen, dessen Federweg

lu so gewählt ist daß beim Abkühlen der supraleitenden Wicklung von Raumtemperatur auf eine Temperatur nahe dem absoluten Nullpunkt thermisch bedingte Längen- und Lageänderungen des Zugankers praktisch ohne Spannungsbeanspruchung des Zugankers aufge nommen werden. Durch eine Begrenzung des Federwe ges des elastischen Zwischengliedes, das beispielsweise eine Tellerfeder sein kann, läßt sich bei der zur Herbeiführung der Supraleitung erforderlichen Tieftemperatur das Zwischenglied in seiner Wirkung ausschalten, so daß dann die gleichen Verhältnisse vorliegen, als wenn das Zwischenglied überhaupt nicht vorhanden wäre. Die auf die Wicklung einwirkenden Kräfte werden dann nur noch von den Zugankern übertragen.

2S Zur Begrenzung des Federweges des elastischen Zwischengliedes der bekannten Haltevorrichtung ist eine Justiereinrichtung jedoch erforderlich, die aus dem Außengehäuse hcr-usgeführt ist Soll dieses Außengehäuse als Vakuumgehäuse dienen, so müssen die erforderlichen Durchführungen vakuumdicht ausgebildet sein. Sie sind deshalb konstruktiv aufwendig. Darüber hinaus haben die Durchführungen einen verhältnismäßig großen Querschnitt so daß im allgemeinen eine besondere Kühlung vorgesehen werden muß, um die Wärmeeinleitungsverluste über sie auf die supraleitende Wicklung zu verringern.

Aufgabe der Erfindung ist es, diese eingangs genannte Haltevorrichtung derart zu verbessern, daß eine sichere, feste Fixierung des Wicklungsgehäuses bei allen Temperaturen und unter der Einwirkung von wechselnden äußeren Kräften auf die Wicklung gewährleistet ist ohne daß zusätzliche Justiereinriditungen erforderlich sind, und wobei die Wärmeeinleitung auf die Wicklung möglichst gering gehalten werden kann.

4~> Diese Aufgabe wird für eine Haltevorrichtung der eingangs genannten Art erfindungsgemäß dadurch gelöst daß die Zuganker durch ihr Vorspannen jeweils mit einer vorgegebenen Vorspannkraft bei Raumtemperatur das Wicklungsgehäuse über zwischen dem Wicklungsgehäuse und dem Vakuumgehäuse in Zugrichtung der Zuganker angeordnete Druckstützen derart kraftschlüssig gegen die Innenwand des Vakuumgehäuses ziehen, daß auch bei Tieftemperatur der Kraftschluß zwischen Vakuumgehäuse, Druckstützen und Wicklungsgehäuse aufgrund einer den Zugankern verbleibenden Restspannkraft aufrechterhalten ist die stets mindestens so groß wie die ihr entgegenwirkende

Komponente der äußeren Kräfte ist Aus der US-PS 34 70 396 ist eine Haltevorrichtung

μ bekannt die zwischen dem Wicklungsgehäuse und dem Vakuumgehäuse angeordnete Zuganker und Abstandshalter aufweist

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß für eine vorgegebene, zusätzli ehe äußere Belastung der Zuganker die Zuganker nur ein einziges Mal bei Raumtemperatur mit einer vorbestimmten Spannkraft vorgespannt werden müssen. Im abgekühlten Zustand ist dann ein Nachspannen

der Haltevorrichtung bzw. ein Nachjustieren des Wicklungsgehäuses innerhalb des Vakuumgehäuses nicht mehr erforderlich. Ebenso bleibt bei einer Wiederaufwärmung der Wicklung in dem Wicklungsgehäuse, beispielsweise nach einem Störungsfall oder außerhalb des Betriebs, die einmal vorgesehene Vorspannung erhalten.

Nach einer vorteilhaften Weiterbildung der Haltevorrichtung sind die Zuganker derart ausgelegt, daß die Vorspannkraft bei Raumtemperatur nicht größer als die nt maximal auftretende Kraft im Betriebszustand auf Tieftemperatur ist Mit dieser Maßnahme wird eine Überdimensionierung der Zuganker vermieden, so daß bei Tieftemperatur die Wärmeeinleitung auf das Wicklungsgehäuse über die so dimensionierten Zugan- ι ί ker besonders gering ist

Weitere Ausgestaltungen der Erfindung sind in den restlichen Unteransprüchen gekennzeichnet

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird im folgenden näher erläutert

In F i g. 1 ist eine Schrägansicht au»' eine Haltevorrichtung gemäß einem Ausführungsbeispiel de-. Erfindung veranschaulicht

Fig.2 zeigt als Beispiel in einem Diagramm eine graphische Lösung zur Bestimmung der Kraft, mit der die Zuganker der Haltevorrichtung vorzuspannen sind.

In Fig.3 ist in einem weiteren Diagramm eine graphische Lösungsmethode für die Dimensionierung der Zuganker gemäß F i g. 2 angedeutet jn

In F i g. 1 ist ein flaches, langgestrecktes Wicklungsgehäuse 2 eines Rechteckmagneten dargestellt, der beispielsweise als Trag- oder Seitenführungsmagnet in einem Magnetschwebesystem dient, das nach dem elektrodynamischen Abstoßungsprinzip eine beruhrungsfreie Führung eines Fahrzeugs längs einer ortsfesten Fahrbahn ermöglicht In dem an seinen Stirnseiten 3 und 4 abgerundeten Wicklungsgehäuse 2 ist eine in der Figur nicht ausgeführte Wicklung fest angeordnet deren Leiter tiefgekühlt werden. Das Wicklungs^ehäuse 2 dient zugleich als Kryostat für die Leiter der Wicklung, die beispielsweise supraleitendes Material enthalten und von flüssigem Helium auf Tieftemperatur nahe dem absoluten Nullpunkt gekühlt werden. -r>

Das Wicklungsgehäuse 2 wird von jeweils zwei Zugankern 6, 7 bzw. 8,9 einseitig in einem in der Figur nur angedeuteten und teilweise ausgeführten Vakuumgehäuse 10 gehalten, das sich auf Raumtemperatur befindet. So wird beispielsweise das Wicklungsgehäuse so 2 mit seiner einen Brti'seite 12 durch ein Vorspannen der beiden Zuganker 6 und 7 gegen eine Innenwand 14 des Vakuumgehäuses 10 gezogen. Die beiden Zuganker

6 und 7 können auch ein gemeinsames Zugband bilden, das um die gegenüberliegende Breitseite und jeweils zur ■■, Hälfte um die beiden Stirnseiten 3 und 4 des Wicklungsgehäuses 2 gelegt ist Um ein direktes Anliegen des Wicklungsgehäuses 2 am Vakuumgehäuse 10 zu verhindern, sind zwei Druckstützen 15 und 16 vorgesehen, die zwischen Wicklungsgehäuse und mi Vakuumgehäuse kraftschlüssig in Zugrichtung der beiden Zuganker 6 und 7 angeordnet sind.

In entsprechender Weise wird das Wicklungsgehäuse 2 von den beiden Zugankern 8 und 9, deren Zugrichtung um 90° gegenüber der Zugrichtung der Zuganker 6 und

7 versetzt ist, in Richtung auf eine Innenwand 17 des Vakuumgehäuses 10 gezogen und beispielsweise über eine Druckstütze 18 v-jn dieser Innenwand in einem vorgegebenen Abstand gehalten.

Die Druckstützen 15, 16 und 18 können aus einem schlecht wärmeleitenden Material bestehen, wie beispielsweise aus einem Kunststoff, der mit Glasfasern verstärkt ist. Es läßt sich somit eine Wärmeeinleitung von dem Vakuumgehäuse 10 auf Raumtemperatur auf die tiefgekühlte Wicklung innerhalb des Wicklungsgehäuses 2 begrenzen. Die Zugbänder 6 bis 9 können deshalb ebenfalls vorteilhaft aus einem schlecht wärmeleitenden Material bestehen, das ausreichend reißfest ist Als Zuganker eignen sich insbesondere Bänder oder Drähte aus Chrom-Nickel-Stahl.

In der Figur sind ferner durch Pfeile die an der Magnetwicklung und somit auch an dem Wicklungsgehäuse 2 in deren gemeinsamen Schwerpunkt S angreifenden Kräfte durch Pfeile angedeutet Diese Kräfte sind durch zwei Komponenten in Längs- und Querrichtung des Wicklungsgehäuses 2 veranschaulicht und einheitlich mit Fj bezeichnet Sie wirken zusätzlich auf die Magnetwicklung von außen ein und sind beispielsweise die in einem elektrodynamischen Schwebeführungssystem auf einen Schweoemagneten wirkenden wechselnden Seitenkräfte und geschwindigkeitsabhängigen Bremskräfte. Die beiden Zugrichtungen der Zuganker 6, 7 bzw. 8, 9 liegen vorteilhaft zumindest annähernd in der Richtung der maximalen Komponenten dieser an dem Schwerpunkt angreifenden Kräfte. In der Figur ist davon ausgegangen, daß dieses Komponenten in Längs- und in Querrichtung des Wicklungsgehäuses auftreten.

Die Zuganker 6 bis 9 müssen sowohl bei Raum- als auch bei Betriebstemperatur ausreichend vorgespannt sein, damit zwischen dem Wicklungsgehäuse 2 mit der Magnetwicklung über die Druckstutzen 15, 16 und 18 mit den Wänden 14 und 17 das Vakuumgehäuse 10 ein Kraftschluß auch bei wechselnden äußeren Kräften erhalten bleibt. Zur Begrenzung der Wärmeübertragung auf die Wicklung wird der Querschnitt der Zuganker 6 bis 9 möglichst klein gehalten. Darüber hinaus ist auch die maximale Belastbarkeit der Druckstützen zu berücksichtigen.

•n Fig.2 ist deshalb ein Beispiel einer graphischen Lösungsmethode zu einer Dimensionierung eines Ausführungsbeispiels der Erfindung veranschaulicht. Diese Haltevorrichtung umfaßt eine oder mehrere Druckstutzen, auf die durch ein Vorspannen ;<n einem oder mehreren Zugankern in Zugrichtung eine Kraft ausgeübt wird. In dieser Zugrichtung oder in der Gegenrichtung dazu greift an dem Wicklungsgehäuse zusätzlich noch eine wechselnde äußere Kraft an. Diese Kraft kann beispielsweise die erwähnte Bremskraft sein, die in einem Magnetschwebesystem auf die Magnetwicklung in einem Wicklungsgehäuse einwirkt, Jas mittels der Haltevorrichtung gemäß der Erfindung innerhalb eines Vakuumgehäuses befestigt ist.

Im Diagramm dieser Figur sind auf der Ordincte die auf die Haltevorrichtung einwirkenden Kräi'te Fund auf der Abszisse die mit diesen Kräften verbundenen Längenänderungen Δ 1 einer Druckstütze und eines Zugankers der Haltevorrichtung in willkürlichen Einheiten aufgetragen.

Für einen vorbestimmten Betriebszustand bei Tieftemperatur ist eine maximale Belasthaikeit Fi der Druckstütze vorgegeben. Unter der maximalen Belastbarkeit ist dabei eine Kraft der Größe F] zu verstehen, die die Druckstützi ohne weiteres in der vorgegebenen Zugrichtung aufnehmen kann. Darüber hinaus ist eine wechselnde äußere Kraft angenommen, deren maxima-

Ie Komponente in Zugrichtung oder deren Gegenrichtung die Größe Fi hat.

Die Druckstütze der Haltevorrichtung kann dann im Hinblick auf die an ihr angreifende maximale Kraft F\ und zugleich auf minimale Wärmeleitung in bekannter Weise dimensioniert werden. Mit dieser Dimensionierung sind im Diagramm ihre beiden Kraft-Dehnungskurven I und Il bei Raum- bzw. bei Tieftemperatur durch deren Steigungen festgelegt. Die Steigung der Kraft-Dehnungskurve II ist im allgemeinen etwas steiler als die Steigung der Kurve I.

Nun wird der Zuganker der Haltevorrichtung, dem eine vorgegebene Kraft-Dehmingskurvc IM zugeordnet werden kann, mit einer Vorspannkraf! F, bei Ra;:rr,:err: peratur vorgespannt. Für diese Temperatur wird somit auf der Kraft-Dehnungskurve 111 des Zugankers ein Punkt A festgelegt, durch den die Kraft-Dehmingskurve I der Druckstütze bei dieser Temperatur gelegt wird.

an dem Wicklungsgehäuse und des Zugankerwerkstoffes, beispielsweise durch Änderungen des Elastizitätsmoduls, beeinflußt werden.

Der Zuganker wird vorteilhaft so ausgelegt, daß die Vorspannkraft F₁ bei Raumtemperatur (Punkt A) nicht größer als die maximal auftretende Kraft F₆ (Punkt G) im Betriebszustand auf Tieftemperatur ist. Es läßt sich somit die Wärmeeinleitung auf das Wicklungsgehäuse bzw. die tiefgekühlte Wicklung besonders klein halten, da dann der Zuganker nicht Oberdimensioniert ist.

Bei einer Dimensionierung der Haltevorrichtung gemäß ("ig. 2 muß ferner die maximal zulässige Verschiebung der Magnetwicklung und ihres Wicklungsgehäuscs gegenüber dem Vakuumgchäusc berücksichtigt werden. Diese Verschiebung kann nämlich wegen der verhältnismäßig geringen Flexibilität von Kryo- und sonstigen Anschlußleitungen für die Magnetwicklung innerhalb des Vakuumgehäuses auf ein

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krafl F] um die Länge Δ l\ verlängert. Zugleich wird dabei die Druckstütze um die Länge Δ I₂ verkürzt. Diese Längenänderung ergibt sich aus der Projektion der Kraft-Dehnungskurve I zwischen ihrem Abszissenschnittpunkt und dem Punkt A auf die Abszisse. Die Projektion Δ l· ist ein Maß für die Stauchung der Druckstütze.

Bei einer Abkühlung der Magnetwicklung auf Tieftemperatur, beispielsweise auf die Temperatur des flüssigen Heliums, wird durch die damit verbundenen unterschiedlichen Längenänderungen des Zugankers und der Druckstütze die Vorspannkrafi im Zuganker und in der Druckstütze auf einen Wert Fa verringert. Bei dieser Restspannkraft Ft ist die Dehnung des Bandes des Zugankers auf einen Wert Δ /j vermindert. Es wird somit ein Arbeitspunkt Sauf der Kraft-Dehnungskurve III des Zugankers festgelegt, durch den auch die entsprechende Krift-Dehnungskurve Il der Druckstütze bei dieser Betriebstemperatur gelegt wird. Die Stauchung der Druckstütze beträgt dann nur noch einen Wert J /4.

Greift nun an der Magnetwicklung bzw. dem Wicklungsgehäuse die wechselnde Kraft in Zugrichtung oder in der entsprechenden Gegenrichtung mit der maximalen Größe F₂ an. so ändert sich die Länge des Zugankers um einen Wert ±Δ A. Je nach Richtung der Kraft F_: verschiebt sich dabei der Arbeitspunkt B auf der Kraft-Dehnungskurve III des Zugankers zum Punkt C oder E Zugleich wirkt jedoch auch die zusätzliche Kraft F₂ auf die Druckstütze ein. deren Länge sich entsprechend ändert, d. h. der entsprechende Arbeitspunkt auf der Kraft-Dehnungskurve Il liegt dann entweder für eine Kraft Fj in Zugrichtung im Punkt C oder für eine Kraft Fi entgegen der Zugrichtung im Punkt H. Diesen Punkten H und G entspricht somit je nach Richtung der Kraft F^ eine auf die Druckstütze einwirkende Gesamtkraft der Größe F5 bzw. Fe. Zugleich wird der Zuganker mit einer Kraft F5 + Fi (Punkt E; bzw. mit einer Kraft F₆ - F₂ (Punkt C) belastet. Die Kraft F₆ ist dabei die maximal auf das System aus Zuganker und Druckstütze einwirkende Kraft Die Druckstütze muß diese Kraft voll aufnehmen können. Im Ausführungsbeispiel ist angenommen, daß sie gleich der Kraft Fi ist, mit der die Druckstütze maximal belastbar ist, weil dann die Druckstütze nicht überdimensioniert ist und sie die geringste Wärmeleitung bewirkt

Die Steigung der Kraft-Dehnungskurve IiI für den Zuganker kann durch Änderung des Zugankerquerschnittes, der Lage des Angriffspunktes des Zugankers

Die Druckstülze wird auch bei maximaler, von dieser weggerichteten äußeren Kraftkomponente F₂ noch mit einer minimalen Druckbelastung Fs beansprucht. Damit wird ein Abheben des Wicklungsgehäuses von der Druckstütze verhindert, mit dem der Kraftschluß zwischen dem Wicklungsgehäuse und dem Vakuumgehäuse aufgehoben würde. Die hierfür erforderliche Steigung der Kraft-Dehnungskurve III für einen Zugankc·. Jer Haltevorrichtung läßt sich beispielsweise mit dem Diagramm nach Fi g. 3 graphisch ermitteln, in dem ebenfalls die Kräfte Füberder Längenänderung Δ Ι aufgetragen sind. Fig. 2 entsprechend sind zwei Kraft-Dehnungskurven I und Il einer Druckstütze für Raum- bzw. Tieftemperatur und drei Kraft-Dehnungskurven IV bis Vl für drei verschiedene Zuganker eingetragen. Die Kurven IV bis Vl verlaufen durch den Koordinatenursprung und haben verschiedene Steigungen. Die Schnittpunkte At bis V, der Kurve I mit den Kurven IV bis Vl sowie die Punkte Gt bis G_b auf der Kraft-Dehnungskurve Il der Druckstütze, die sich unter Einwirkung einer wechselnden äußeren Kraft ergeben. sind gemäß den Ausführungen zur F i g. 2 ermittelt. Die in der Figur durch Pfeile angedeuteten Kräfte entsprechen ebenfalls den Kräften gemäß Fig. 2; es sind lediglich die Bezugszeichen der Fig. 3 mit einem weiteren Index versehen, der deren Zuordnung zur Kraft-Dehnungskurve des jeweiligen Zugankers angibt.

Im Diagramm der F i g. 3 hat die Kraft-Dehnungskurve IV die größte Steigung. Der Ordinatenwert des auf ihr liegenden Schnittpunktes At ist größer als der Ordinatenwert des Arbeitspunktes G₄ auf der Kraft-Dehnungskurve Il des Zugankers, d. h„ die Vorsp.innkraft Fn bei Raumtemperatur ist größer als die maximal angreifende Kraft Fi₄. Der Zuganker ist somit in bezug auf die Druckstütze überdimensioniert.

Bei der Kraft-Dehnungskurve V mit der geringsten Steigung liegt hingegen der Punkt Gs höher als der Punkt /45, d. h. die Vorspannkraft F₃₅ ist kleiner als die maximal angreifende Kraft F15. Es ergibt sich im dargestellten Fall eine Kraft F55, die negativ wird, d. h. das Zugband kann bei einer äußeren Kraft F25 entgegen der Zugrichtung des Zugbandes das Wicklungsgehäuse nicht kraftschlüssig über die Druckstütze an dem Vakuumgehäuse halten. Das Wicklungsgehäuse kann sich somit von der Druckstütze bzw. dem Vakuumgehäuse abheben.

Diese Nachteile der Zuganker gemäß den Kurven iV und V werden bei einem Zuganker gemäß der Kraft-Dehnungskurven Vl vermieden, deren Steigung

im Hinblick auf Querschnitt, /.ugankerangriffspunkt an dem Wicklungsgehäusc und Elastizitätsmodul so gewählt ist, daß sich eine minimale Wärmeeinleitung vom Vakuumgehäuse auf das Wicklungsgehäuse ergibt. Die maximal angreifende Kraft f-]b ist hierbei geringfügig größer als die Vorspannkraft Fx,, d. h. der Punkt At, hat einen etwas kleineren Ordinatenwerl als der Punkt G₁,. Die T*nimale Kraft Fs», ist jedoch stets größer als Null.

Die im Ausführungsbeispiel gemäß den Fig. I bis 3 dargestellte Haltevorrichtung kann nicht nur für

supraleitende Magnete von Magnetschwebebahnen verwendet werden. Ihre Anwendungsmöglichkeiten bestehen allgemein für alle supraleitenden oder tiefgekühlten Magnetwicklungen, auf die zusätzliche äußere Kräfte einwirken. Diese Kräfte können beispielsweise auch von Eisenabschirmungen, von benachbarten Magneten oder sonstigen magnetischen Vorrichtungen, wie zum Beispiel von Experimenliereinriehtungcn, bewirkt werden.

2 MIa(I Zeichnungen

909 520/239

Claims

Patenunsprüche:

1. Haltevorrichtung für ein mit Zugankern innerhalb eines Vakuumgehäuses befestigtes Wicklungsgehäuse, in dem eine auf Tieftemperatur gekühlte elektrische Wicklung angeordnet ist, auf die wechselnde äußere Kräfte einwirken, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuganker (6, 7; 8, 9) durch ihr Vorspannen jeweils mit einer vorgegebenen Vorspannkraft (F₃) bei Raumtemperatur das Wicklungsgehäuse (2) über zwischen dem Wicklungsgehäuse (2) und dem Vakuumgehäuse (10) in Zugrichtung der Zuganker (6,7; 8,9) angeordnete Druckstützen (15,16; 18) derart kraftschlüssig gegen die Innenwand (14; 17) des Vakuumgehäuses (10) ziehen, daß auch bei Tieftemperatur der Kraftschluß zwischen Vakuumgehäuse (10), Druckstutzen (15, 16; 18) und Wicklungsgehäuse (2) aufgrund einer den Zugankern (6,7; 8,9) verbleibenden Restspannkraft (Fi) aufrechterhalten ist, die stets mindestens se groß wie die ihr entgegenwirkende Komponente (F₂) der äußeren Kräfte ist.

2. Haltevorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuganker (6, 7; 8,9) so an dem Wicklungsgehäuse (2) angreifen, daß ihre Zugrichtungen zumindest annähernd parallel zu den Richtungen der größten Komponente (Fi) der äußeren Kräfte sind.

3. Haltevorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet daß die Zuganker (6, 7; 8, 9) derart ausgelegt sind, daß die Vorspannkraft (F₁) bei Raumtemperatur nicht größer als die maximal auftretende Kraft (F₆) im Betriebszustand auf Tief temperatur ist

4. Haltevorrichtung nsch Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Be'.-itbarkeit (Fi) der Druckstutzen (15,16; 18) nur etwas größer ist als die bei Tieftemperatur an dem Wicklungsgehäuse (2) angreifende größte Kraft (F₆).

5. Haltevorrichtung nach einem der Ansprüche I bis 4, dadurch gekennzeichnet daß als Zuganker (6, 7; 8,9) Bänder oder Drähte aus Chrom-Nickel-Stahl vorgesehen sind.