DE2409841A1 - Temperaturmessbruecke mit platinwiderstandsfuehler - Google Patents
Temperaturmessbruecke mit platinwiderstandsfuehlerInfo
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- G01K7/16—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements
- G01K7/18—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements the element being a linear resistance, e.g. platinum resistance thermometer
- G01K7/20—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements the element being a linear resistance, e.g. platinum resistance thermometer in a specially-adapted circuit, e.g. bridge circuit
- G01K7/21—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements the element being a linear resistance, e.g. platinum resistance thermometer in a specially-adapted circuit, e.g. bridge circuit for modifying the output characteristic, e.g. linearising
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Description
fcotenflngenleur Georg Hanstnannn VbI
t Hamburg SO Attona · Julius-Leber-Straß· 21 240984Ί
Anmelder; Howaidtswerke - Deutsche Werft Aktiengesellschaft
Hamburg und Kiel, 23 Kiel 14, Schwentinestraße
Temperaturmeßbrücke mit Platinwiderstandsfühler
Die Erfindung bezieht sich auf eine Temperaturmeßbrücke mit Platinwiderstandsfühler . zur genauen Messung insbesondere
kleiner Temperaturschwankungen bei direkter Anzeige des Meßwertes.
Beim Aufbau einer Vorrichtung für hochgenaue Messungen von physikalischen Größen steht im Vordergrund das Bemühen, möglichst
alle Tehlerverursachenden Einflüsse zu vermeiden. Bei der elektrischen Messung nichtelektrischer Größen ist prinzipiell
ein Fühler erforderlich, der die nichtelektrische Größe in eine elektrische Größe umwandelt, die ihrerseits im allgemeinen
auch von anderen Einflußgrößen (Feuchte, Druck, Strahlung etc.) abhängig und somit mit gewissen Fehlern behaftet
ist. Die gleiche Betrachtungsweise gilt auch für die eigentliche Meßeinrichtung. Auch hier bringt jede weitere Umformung
der Fühlerausgangsgröße zusätzliche Fehler. Deshalb wird möglichst solchen Meßverfahren der Vorzug gegeben, die den direkten
Vergleich der Fühlerausgangsgröße mit einem genauen Vergleichsnormal
erlauben. Diesem Prinzip· des "Wagens" entsprechen die vielfältigen Ausführungsformen von Meßbrücken.
Insbesondere bei Temperaturmeßbrücken sind vielfältige Schaltungen
bekannt geworden, die sich meist auf den Typ der Wheatstonebrücke zurückführen lassen. Als Temperaturfühler wird für
genaue Messungen der Platinwiderstandsfühler verwendet, dessen nichtlineare Temperatur-Widerstands-Charakteristik durch die
Beziehung '^(/^'j^l^i^^oitv'^ßrjj gegeben ist, wobei R der Widerstandswert
bei 0 C ist, o<w bzw. /3 spezifische Konstanten sind
und ty die jeweilige Temperatur angibt.
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Eine bekannte Brückenanordnung mit dem Temperaturfühler den Festwiderständen R-, R- und dem variablen Nachstellwiderstand R (y), welcher sich aus einem festen Anteil R und einem
von der Nachstellgröße y abhängigen Teil^lR . y zusammensetzt,
ist in Fig. 1 skizziert. Bei dieser Schaltungsart müssen die Brückenwiderstände R1, R« und R (y) von sehr hoher Stabilität
sein, denn jede Änderung bewirkt eine Brückenverstimmung, die nicht auf eine Änderung der Meßgröße zurückzuführen ist, aber
eine solche vortäuscht. Dieser Effekt kommt umso stärker zum Tragen, je kleiner die zu messende Widerstandsvariation des
Fühlers ist. Ein solcher Fall ist z.B. beim Messen von Wassertemperaturen im Meer gegeben, wo bei relativ kleinen Temperaturschwenkungen Änderungen von einigen Hunderstel Grad Celsius
gemessen werden sollen. * - "·■-.-
Eine andere Schaltungsart^ die mit nur einem gehauigkeitsbestimmenden Widerstand auskommt, ist in Fig. 2 dargestellt, in der
zwei Brückenwiderstände durch einen induktiven.Spannungsteiler
T ersetzt sind. Nachteilig an dieser Schaltung ist, daß die Größe des Abgleichwiderstandes R (y) in der gleichen Größenordnung liegen muß, wie der Widerstandswert des Fühlers. Da naturgemäß die temperaturabhängige Widerstandsänderung des Fühlers
nur gering ist, muß der variable Anteil y^3 R (Stellwiderstdnd)
sehr niederohmig ausgeführt werden, was bei Stufenwiderständen mit großem Aufwand verbunden ist. Dabei ist zu beachten, daß
wegen der gewünschten Linearität der Anzeige y keine Leitwertschaltung, die wesentlich günstigere Werte erlauben würde, angewendet werden kann. Ein weiterer Nachteil der Schaltung nach
Fig. 2 liegt darin, daß bei Verwendung oder Austausch von Fühlern mit unterschiedlicher Charakteristik nicht nur der Nullpunkt mit
R neu justiert, sondern auch die Teilung des Stellwiderstandes Y'Δ R korrigiert werden muß, was im allgemeinen mit großen
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Eine weitere bekannte Meßanordnung, die ebenfalls rrilfc nur
einem als Vergleichsnormal dienenden Festwiderstand auskommt und für hochgenaue Temperaturmessungen mit Widerstandsthermometern
geeignet ist, ist in stark vereinfachter Form in Fig.3 dargestellt. Der Abgleich der Brücke erfolgt durch Verändern
des Übersetzungsverhältnisses üo eines Übertragers. Im Abgleichfall
ist der Spannungsabfall am Vergleichswiderstand R~ gleich dem Spannungsabfall am Meßföhlerwiderstand R
Es gilt also
U1 B R3 . I1 β R(,/) . i2 = u2
Wegen I, « U1 · io und i« = ü- . io gilt auch
R3 . U1 . ig s R(^) . U2 . i3 oder
ß Ü1
3 =
2
2
Nachteilig an' dieser Meßanordnung ist natürlich, daß aus dem
gemessenen übersetzungsverhältnis wohl auf den absoluten
Widerstandswert R(/iT) des Fühlers, nicht aber unmitttelbar
auf den zugehörigen Temperaturwert«/ geschlossen werden kann. Wegen der nichtlinearen Temperatur-Widerstands-Charakteristik
ist immer eine Umrechnung erforderlich, was gerade bei automatischen Meßmethoden unerwünscht ist.
Der Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, eine Meßanordnung zu schaffen, die die genannten Nachteile nicht aufweist und
eine lineare Temperaturanzeige ermöglicht.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß eine den Meßfühler R(/5*) enthaltende, fest abgeglichene Wheatstone-Brücke
verwendet wird, deren vom Meßwert^"* abhängige Ausgangsspannung durch einen von einer Nachstellgröße y veränderbaren
ohmschen Spannungsteiler so nachgebildet wird,
- 4 509836/0839
24Q9841
daß bei einer vorhandenen Nichtlinearität des Fühlers im Abgleichfall ein linearer Zusammenhang derart entsteht, daß
J*= const. · y wird, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teiler
der fest abgeglichenen Wheatstone-Brücke als induktiver Spannungsteiler ausgebildet ist, und daß zur Korrektur der
Nichtlinearität des Fühlers die Speisespannung für den veränderbaren ohmschen Teiler in einem bestimmten Verhältnis
•aus der Brücken-Speisespannung hergeleitet wird.
Die Funktion der Brücke wird anhand von Fig. 4 und Fig. 5 beschrieben. In der OS 1591927 ist nachgewiesen worden, daß
die Ausgangsspannung einer 5;heatstone-Brücke, die einen sich
mit einer Verstellgröße χ verändernden Widerstand χ · ^R
enthält, durch einen Nachbildungsteiler, der einen sich mit einer Nachstellgröße y verändernden Widerstand y · /A R enthält,
so nachgebildet werden kann, daß χ = const · y wird. Es gilt nämlich in der entsprechenden Schaltung nach Fig. 4 füx* die
Ausgangsspannung u, der Wheatstone-Brücke,
B) Z
während die Spannung υ am Nachbildungsteiler mit
U
S
S
Wird hier ü.· υ = -^ gesetzt, dann vereinfacht sich die Ab
gleichbedingung zu
oder
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Der Zusammenhang zwischen der Verstellgröße χ und der Nachstellgröße
y ist also linear. Bemerkenswert ist außerdem, daß die .Stufung /\ R des Abgleichwiderstandes frei gewählt werden
kann, obwohl mit der Wahl des Fühlers die Größen Δ R und
. . χ
Rk vorgegeben sind. Damit kann der Nachbildungsteiler bequem
mit.solchen Widerständen aufgebaut werden, die preiswert und mit hinreichender Toleranz gefertigt werden können. Ein weiterer
wesentlicher Vorteil ergibt sich daraus, daß bei nicht veränderbaren Fühlereigenschaften /i R und R. und bei nicht
veränderbarer Charakteristik A R (Skala, Abstufung) des Abgleichwiderstandes
die Konstante in Zusammenhang χ =Con*i«y durch Variation von R— im Nachbildungsteiler geändert
werden kann. Dies bedeutet die einfache Anpassung an unterschiedliche Fühlercharakteristiksn.Hervorzuheben ist auch,
daß die Meßbereichslage allein durch Ru bestimmt wird, während
der Nachbildungsteiler mit seinen Eigenschaften lediglich den Bereichsumfang bestimmt. Er muß deshalb insbesondere bei kleinen
Meßbereichen nicht die Stabilitätsbedingungen erfüllen, wie der Widerstand R^.
Wird nun die Brücke in der V/eise modifiziert, daß bei einem BrückenteilerverhältnisTK£'"f a'as Übersetzungsverhältnis ü / 0,5
gewählt wird, dann geht die Abgleichbedingung über in
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■ Man erkennt, daß der zweite Term im Nenner nicht zu Null wird
und abhängig ist vony; d.h. der Zusammenhang zwischen dex* Verstellgröße
χ und der Nachstellgröße y wird nicht linear. Diese Tatsache kann dazu benutzt werden, um die vorhandene Nichtlinearität
des Meßfühlers auszugleichen.
Fig. 5 zeigt eine praktische Ausführungsform der Temperatur-Meßbrücke,
bei der vorteilhafterweise der Nachbildungsteiler mit einem variablen Leitwert G(y ) = £ G .y und dem festen Leitwert
G realisiert ist und dessen Speisespannung einem Abgriff des induktiven Spannungsteilers T entnommen wird.
-7-
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Claims (1)
- PatentanspruchHit Wechselstrom gespeiste Temperatur-Meßbrücke, die eine den Meßfühler R(<^) enthaltende fest abgeglichene Wheatstone-Brücke enthält, deren vom Temperatur-Meßwerte abhängige Ausgangsspannung durch einen von einer Nachstellgröße y veränderbaren ohmschen Spannungsteiler so nachgebildet wird, daß bei einer vorhandenen Nichtlinearität des Fühlers R(<i/ ) ein linearer Zusammenhang derart entsteht, daß^T*= const · y wird, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teiler der fest abgeglichenen Wheatstone-Brücke als induktiver Spannungsteiler ausgebildet ist und daß zur Korrektur der Nichtlinearität des Fühlers die Speisespannung für den veränderbaren (ohmschen) Teiler in einem bestimmten Verhältnis (Uj4) aus der Brücken-Speisesponnung hergeleitet wird.509836/0839
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2409841A DE2409841A1 (de) | 1974-03-01 | 1974-03-01 | Temperaturmessbruecke mit platinwiderstandsfuehler |
US05/551,943 US4044613A (en) | 1974-03-01 | 1975-02-21 | Direct reading temperature measuring bridge circuit |
FR7506076A FR2262796B3 (de) | 1974-03-01 | 1975-02-26 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE2409841A DE2409841A1 (de) | 1974-03-01 | 1974-03-01 | Temperaturmessbruecke mit platinwiderstandsfuehler |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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DE2409841A1 true DE2409841A1 (de) | 1975-09-04 |
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ID=5908835
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE (1) | DE2409841A1 (de) |
FR (1) | FR2262796B3 (de) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2910957A1 (de) * | 1979-03-21 | 1981-01-15 | Kroebel Werner | Elektrischer temperatursensor mit extrem kleiner zeitkonstante |
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- 1974-03-01 DE DE2409841A patent/DE2409841A1/de active Pending
-
1975
- 1975-02-21 US US05/551,943 patent/US4044613A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-02-26 FR FR7506076A patent/FR2262796B3/fr not_active Expired
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Publication number | Publication date |
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FR2262796A1 (de) | 1975-09-26 |
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