DE2405971A1 - Verfahren und vorrichtung zur abkuehlung und/oder verfluessigung eines gases oder eines gasgemisches - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur abkuehlung und/oder verfluessigung eines gases oder eines gasgemischesInfo
- Publication number
- DE2405971A1 DE2405971A1 DE19742405971 DE2405971A DE2405971A1 DE 2405971 A1 DE2405971 A1 DE 2405971A1 DE 19742405971 DE19742405971 DE 19742405971 DE 2405971 A DE2405971 A DE 2405971A DE 2405971 A1 DE2405971 A1 DE 2405971A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- column
- fraction
- liquid
- cooling
- cooled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 77
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 68
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 22
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 21
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 14
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 8
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 claims description 2
- 101100073099 Schizosaccharomyces pombe (strain 972 / ATCC 24843) its3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 claims 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 abstract description 3
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 2
- -1 for liquefying it Chemical compound 0.000 abstract 1
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 3
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N isopentane Chemical compound CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004230 steam cracking Methods 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N dimethyl butane Natural products CCCC(C)C AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
- F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0212—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow MCR cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
- F25J1/0264—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
- F25J1/0265—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Verfahren und "Vorrichtung zur Abkühlung und/oder Verflüssigung eines Gases oder eines Gasgemisches
Die vorliegende Erfindung betrifft eine neue Methode der Abkühlung eines gasförmigen Stoffes oder eines Gemisches
aus gasförmigen oder flüssigen Bestandteilen bei niedriger Temperatur. Als bevorzugte Ausführungsform betrifft die Erfindung
die Abkühlung und Verflüssigung eines Gasgemisches wie eines Naturgases, ist jedoch jederzeit anwendbar, wenn
es darum geht, einen Gas- oder Flüssigkeitsstrom fortschreitend abzukühlen, um eine Phasenänderung zu erzielen oder ein
Kühlmedium niedriger Temperatur zu erhalten.
Die bekannteste Methode zur Verflüssigung von Naturgas besteht darin, mehrere Kühlung skr eia·.^ zu verwenden, wobei es
zur Verflüssigung unter Druck und dann zum Verdampfen eines im wesentlichen aus einem reinen Körper bestehenden Kühlmediums
kommt. Um einen Temperaturabfall herzustellen, arbeitet
man mit reinen Körpern mit immer niedrigeren kritischen Temperaturen, wobei durch das Verdampfen der Flüssigkeit
in jedem Kreise das Kühlmedium mindestens eines der nachfolgenden Kreise gekühlt wird, welches auf diese Weise
409834/0790
-2- 24ÜS971
auf eine unterhalb seiner kritischen Temperatur liegende Temperatur
gebracht v/erden kann. Bei dieser Methode wird eine Vielzahl von Krompressoren und Wärmeaustauschern "benötigt.
Eine andere, ursprünglich von W. Podbielniak vorgeschlagene Methode
(US-Patentschrift 2 04I 725) besteht darin, daß man mit
einem Komponentengemisch arbeitet und dabei die immer leichteren flüssigen Fraktionen kondensiert; diese Kondensation wird durch
Abkühlen des Gases unter Druck in Wärmeaustauschern durch Verdampfen flüssiger !Traktionen unter einem niedrigeren Druck erzielt,
wobei die durch Verdampfen der flüssigen ItaktioiBn
erhaltenen Dampffraktionen gesammelt und wieder komprimiert werden.
Diese Methode erfordert weniger Wärmeaustauscher und Kompressoren als die klassische Kaskadenmethode und bietet durch die Möglichkeit,
die Zusammensetzung des Kühlmediums zu verändern, eine größere !Flexibilität.
Jedoch weist auch diese Methode Schwierigkeiten auf, da das Verdampfen
jedes aus dem Kühlmedium erhaltenen flüssigen Kondensats nicht nur die Abkühlung und Kondensation des Naturgases, sondern
auch die Kondensation einer neuen flüssigen !Fraktion aus dem Kühlmedium ermöglichen muß. Daher werden größere Austauscherflächen
und auch ein größerer Durchsatz an Kühlmedium benötigt als "bei der Abkühlung des Naturgases allein.
Man hat festgestellt, daß man diese Nachteile vermeiden kann, wenn man nach dem Prinzip der vorliegenden Erfindung arbeitet.
Das Verfahren der vorliegenden Erfindung ist dadurch gekennzeichnet,
daß es darin besteht, daß man in einer Kompressionszone ein Gasgemisch aus Komponenten mit verschiedenen Siedepunkten komprimiert,
das so komprimierte Gemisch mittels eines äußeren Kühlmediums abkühlt, so daß eine !Fraktion des genannten komprimierten
Gemisches verflüssigt wird, die verflüssigte Fraktion von der restlichen gasförmigen Fraktion trennt, die verflüssigte
A09834/0790
Fraktion durch Druckentlastung im indirekten Kontakt des abzu- !
kühlenden Fluids in einer Wärmeaustauschzone (A) verdampft, ; die restliche gasförmige Fraktion unter Druck unten in eine Ko- !
lonne des direkten Kontakts leitet, die genannte gasförmige j
Fraktion in der Kolonne von unten nach oben leitet, und zwar im !
G-egenstrom mit einem flüssigen Rückfluß, um die genannte gasförmige
Fraktion fortschreitend abzukühlen und mit Elementen mit niedrigem Siedepunkt anzureichern, mindestens eine flüssige
Fraktion aus der Kolonne abzieht, diese letztere Fraktion durch Druckentlastung in einer Wärmeaustauschzone (B) im indirekten
Kontakt mit dem aus der Wärmeaustauschzone (A) kommenden abzukühlenden Fluid verdampft, den oben aus der Kolonne kommenden
Dampf in ein System des indirekten Wärmeaustausches leitet, / diesen Dampf in dem genannten System durch Kontakt mit mindestens
einer aus der Kolonne abgezogenen flüssigen Fraktion unter j Verdampfen abkühlt, so daß der erwähnte, von oben kommende Dampf
abgekühlt und zumindest teilweise verflüssigt wird, mindestens einen Teil dieses verflüssigten Dampfes oben in die Kolonne zurückleitet
und ihn in der Kolonne von oben nach unten als flüssigen Rückfluß im direkten Kontakt mit der gasförmigen Fraktion,
die .sich in der Kolonne von unten nach oben bewegt, fließen läßt und die aus den Wärmeaustauschzonen stammenden Dampffrak—
tionen in die Kompressionszone leitet, um das Gasgemisch der Komponenten mit verschiedenen Siedepunkten wiederherzustellen.
Die Erfindung "besteht also darin, daß man durch fraktionierte
Verflüssigung in direktem Kontakt unter Druck eine Trennung eines aus Komponenten mit verschiedenen Siedepunkten bestehenden Gasgemisches,
genannt Kühlmedium, in flüssige Fraktionen mit verschiedenen Siedepunkten und in mindestens eine nicht kondensierte
gasförmige Fraktion durchführt, daß man 3ede dieser flüssigen
Fraktionen unter verringertem Druck in einem Wärraeausts-uschsystem,
durch das das abzukühlende Fluid strömt und dabei abgekühlt wird, verdampft, daß man die nicht kondensierte gasförmige Fraktion
von der Kühlflüssigkeit abzieht, daß man diese Fraktion in ein Wärmeaustauschsystem leitet, damit sie dort zumindest teilweise
kondensiert wird, daß man das Kondensat der genannten gasförmigen Fraktion als Rückfluß in die Zone der fraktionierten
409834/0790
Verflüssigung zurückführt, daß raan dann die aus der Verdampfung der flüssigen Fraktionen stammenden gasförmigen Fraktionen sammelt,
sie wieder komprimiert und in einen Kondensator leitet, der die Temperatur des Gemisches wieder auf einen Wert nahe der gewöhnlichen
Temperatur bringt (O bis 500G), d.h. nahe der einer äußeren Quelle wie Wasser oder Luft, die in dem genannten Kondensator
als Viärmeaustauschmedium verwendet wird. Man erhält auf
diese Weise eine gasförmige Fraktion, die in die Verflussigungszone
geleitet wird, und eine flüssige Fraktion, die den in der Zone der Kühlung das Fluids verdampften flüssigen Fraktionen zugeleitet
wird.
Vorzugsweise wird die nicht kondensierte gasförmige Fraktion in:
der Verflüssigungskolonne zwecks Verflüssigung durch Leiten in das vorstehend definierte Wärmeaustauschsystem abgekühlt.
Die Austauscher sind vom Typ des indirekten Kontakts, was jedoch das Vermischen der verschiedenen Fluide an bestimmten, richtig
ausgewählten Punkten nicht ausschließt. Das Kühlmedium kann z.B. zumindest teilweise aus dem abzukühlenden Fluid bestehen.
Das fortschreitende Abkühlen des Kühlmediums in der Verflüssigungskolonne
zum Zwecke seiner fortschreitenden Verflüssigung wird durch direkten Kontakt mit dem oben in die Kolonne eingeführten
flüssigen Rückfluß erzielt.
An jedem Punkt der Zuführung einer flüssigen Fraktion in das Austauschsystem kann die Zusammensetzung des verdampften Gemisches
so eingestellt v/erden, daß man eine gegebene Blasentemperatur erhält, und zwar entweder durch Mischen mit einer Fraktion aus dem
Kondensator, dessen Funktion auf dem Austausch mit der äußeren Quelle wie v/asser oder Luft beruht, oder durch Mischen mit einer
Fraktion des von oben kommenden Rückflusses.
I-Ian stellt fest, daß, wenn man den aus der Kolonne abgezogenen
flüssigen Fraktionen die flüssigen Fraktionen beimischt, die aus dem durch Austausch mit der äußeren Quelle funktionierenden Kondensator
stammen, eine Zufuhr an Verdampfungsenthalpie zu den
A0983A/0790
ge^rünschten Temperaturen erfolgt, da ja die Blasentemperatur des
Gemisches mittels der aus der Kolonne abgezogenen Fraktionen zunehmender
!Tüchtigkeit oder der durch Kondensieren des von oben
kommenden Dampfes erhaltenen flüssigen Fraktion eingestellt v/erden kann.
Das'nachstehende Beispiel dient der Erläuterung des Prinzips der
Erfindung. Die Anlage ist in Figur 1 schematisch dargestellt. Das Kühlgemisch besteht aus 28$ Methan, 36$ Äthan, 14$ Propan,
14$ Butan, 7$ Pent an und Hexan und 1$ Stickstoff. Dieses Kühlgemisch gelangt durch Leitung 1 6 mit einem Druck von etwa 1 Atm.
in den Kompressor C. Am Ausgang des Kompressors C "beträgt der Druck dieses Kühlgemisches 3 5 Atm.
Es wird dann durch Leitung 1 in den Kondensator R geleitet, aus dem es mit einer Temperatur von 35 C ausströmt. Bei dieser Temperatur
bildet sich eine flüssige und eine gasförmige Phase, und die beiden Phasen (Leitung 2) werden in dem Ballon B aufgefangen.
Die gasförmige Phase wird durch Leitung 4 in die Kolonne D1 geleitet, in der ein Druck von 35 Atm. herrscht und
die 15 Böden aufweist. Die flüssige Phase strömt durch Leitung 3
aus und vermischt sich mit einem ersten flüssigen Kondensat, das mit einer Temperatur von 32°C durch Leitung 5 aus der Kolonne
D1 kommt. Das flüssige Gemisch wird in dem Austauscher E2 bis auf eine Temperatur von -80C abgekühlt, dann mit dem mit einer Temperatur
von -1O0C durch Leitung 7 aus der Kolonne D1 kommenden
zweiten flüssigen Kondensat vermischt, durch den Schieber V5 von dem Druck von 35 Atm. auf einen Druck von 1,2 Atm. gebracht und
durch Leitung 20 verdampft". Durch diese Verdampfung wird die durch Leitung 6 durch den Austauscher E2 zuströmende Flüssigkeit
und das ITaturgas im Gegenstrom abgekühlt, das mit einem Druck von
40 Atm. und einer Temperatur von 35°C durch Leitung 17 zuströmt und mit einer Temperatur von -80C aus dem Austauscher Ξ1 abströmt.
Eine andere Fraktion des flüssigen Kondensats, die durch Vermischen des aus dem Austauscher E2 kommenden Kondensats und
des aus Leitung 7 kommenden Kondensats erhalten wird, wird durch Leitung 8 in den Austauscher E4 geleitet. Das flüssige Gemisch
wird auf eine Temperatur von -400C abgekühlt, dann mit dem mit
409834/0790
einer Temperatur von -380C durch Leitung 9 aus der Kolonne D1
kommenden dritten Kondensat vermischt, durch den Schieber V4 von 35 Atm. Druck auf 1,2 Atm. Druck gebracht und durch leitung
19 verdampft. Durch diese "Verdampfung wird die durch Leitung 8
durch den Austauscher E4 kommende Flüssigkeit und das Naturgas,
das. mit einer Temperatur von -4O0C aus dem Austauscher E3 ausströmt,
im G-egenstrom abgekühlt. Zine andere Fraktion flüssigen Kondensats, die durch Vermischen des aus dem Austauscher E4
stammenden Kondensats und des aus Leitung 9 stammenden Kondensats erhalten wird, wird durch Leitung 10 in den Austauscher E5
geleitet. Das flüssige Gemisch wird auf eine Temperatur von -130°C abgekühlt, dann mit einer mit -130°C durch Leitung 11 -zuströmenden
Fraktion des von oben kommenden Kondensats vermischt, durch den Schieber V3 von 35 Atm. Druck auf 1,2 Atm. Druck gebracht
und durch Leitung 18 verdampft. Durch diese Verdampfung
werden die durch Leitung 10 durch den Austauscher E5 zuströmende Flüssigkeit, das in flüssigem Zustand mit -1300C aus dem. Austauscher
Eo ausströmende Naturgas und der von oben kommende Wasserdampf, der in flüssigem Zustand und mit einer Temperatur von
-1300C aus dem Austauscher E7 ausströmt, im Gegenstrom abgekühlt.
Eine andere Fraktion flüssigen Kondensats, die durch Vermischen des aus dem Austauscher Ξ5 stammenden Kondensats und des aus Leitung
11 stammenden Kondensats erhalten wird, wird durch Leitung
12 in den Austauscher E8 geleitet. Das flüssige Gemisch wird auf
eine Temperatur von -145°C abgekühlt, durch den Schieber V2
druckentlastet und durch Leitimg 17 verdampft. Durch diese Verdampfung
wird die durch Leitung 12 durch den Austauscher E8 zuströmende
Flüssigkeit und das Naturgas, das mit -145°C in flüssigem Zustand aus dem Austauscher E9 ausströmt, im Gegenstrom
abgekühlt. Eine andere Fraktion des von oben kommenden Kondensats wird durch Leitung 13 in den Austauscher Ξ11 geleitet, strömt mit
einer Temperatur von -1600C aus diesem aus, wird durch den Schieber
V1 druckentlastet und durch Leitung Io verdampft. Durch diese
Verdampfung wird das Naturgas, das in flüssigem Zustand mit einer Temperatur von -160 C aus dem Austauscher E10 ausströmt, im Gegenstrom
abgekühlt. Es kann auf diese Weise in flüssigem Zustand gehalten v/erden, wenn der Druck auf einen vfert nahe 1 Atm. gebracht
wird.
409834/0790
■"■ 7
Das nicht kondensierte Gas in der Kolonne D1 (Temperatur: -800G)
wird durch Leitung 14 in den Austauscher Ξ7 geleitet, aus dem es
in flüssigem Zustand durch Leitung 15 wieder herausströmt, um mit einer Temperatur von -115 C oben in die Kolonne D1 geleitet zu
werden.
Es ist auch möglich, während der Abkühlung das Naturgas in eine
methanreiche !Fraktion, in eine Fraktion, die reich an Kohlenwasserstoffen
ist, welche schwerer sind als das Methan, und in eine Eraktion, die reich an leichten Elementen wie Stickstoff
und Helium ist, zu fraktionieren. In diesem Jail ist es vorteilhaft,
zumindest eine teilweise Druckentlastung des Naturgases vorzunehmen, um die leichten Elemente abzutrennen.
£09834/0790
— ο —
Ein anderes Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung wird nachstehend beschrieben. Figur 2 zeigt eine schematische Darstellung
der Anlage. Das Naturgas, das verflüssigt werden soll, hat die folgende Zusammensetzung, ausgedrückt in molaren Fraktionen:
Stickstoff 0,06
Methan 0,831
Äthan 0,075
Propan 0,022
Butan 0,010
Pentan 0,004
und schwerere
Es strömt durch Leitung 37 mit einem Druck von 37 Atm. und einer
Temperatur von 350C zu. Man verwendet ein Kühlgemisch der folgenden
Zusammensetzung, ausgedrückt in molaren Fraktionen:
Stickstoff 0,024
Methan 0,236
Äthan 0,453
Propan 0,047
Isobutan 0,059
η-Butan 0,108
Isopentan 0,034
n-Pentan 0,039
Dieses Kühlgemisch strömt mit einem Druck von 2 Atm. durch leitung
36 in den Kompressor C. Am Ausgang des Kompressors C (leitung
21) beträgt der Druck dieses Kühlgemisches 35 Atm. Nach Abkühlung mittels V/asser auf gewöhnliche Temperatur in dem Kühler
R bildet sich eine flüssige und eine gasförmige Phase, und diese beiden Phasen v/erden durch leitung 22 in den Ballon B geleitet.
Die gasförmige Phase wird durch leitung 24 in die Kolonne D1 geleitet, die durch den Versorgungsdruck von 35 Atm. funktioniert
und 30 Böden aufweist. Die flüssige Phase wird durch leitung in die Kolonne 11 geleitet. In dieser Kolonne wird die genannte
flüssige Phase in dem Austauscher A2 vorgekühlt und mischt sich bei 20 C mit der unten aus der Kolonne D1 ausströmenden flüssigen
£09834/0790
Phase, die mit der gleichen Temperatur durch Leitung 25 zuströmt. Das flüssige Gemisch wird in dem Austauscher A4 vorgekühlt, und
eine Fraktion dieses Gemisches wird durch eiern. Schieber W3 von
35 Atm. auf 2,5 Atm. druckentlastet, durch eine Einspritzvorrichtung 32 in die Abkühlungskolonne geleitet und mit dem aus
dem oberen Teil der Ablcühlungskolonne kommenden Flüssigkeit-Dampf-Gemisch
vermischt. Man erhält so eine Abkühlungs temperatur von -550C, und die Verdampfung der durch den Schieber V/3 druckentlasteten
flüssigen Fraktion ermöglicht durch Zirkulieren im Gegenstrom die Vorkühlung des in den Austauschern A2 und A4 zirkulierenden
flüssigen G-emisches und die Abkühlung des in den Austaus
ehern A1 und A3 zirkulierenden Naturgases. Die durch Leitung 31 zuströmende Fraktion des flüssigen Gemisches, die nicht durch
den Schieber \13 (Leitung 33) druckentlastettwird, wird mit einer
flüssigen Fraktion vermischt, die von einem Boden der Kolonne D1 mit einer Temperatur von -5O0C abgezogen wird (Leitung 26). Das
Gemisch der genannten flüssigen Fraktionen wird durch Leitung geleitet, in dem Austauscher A7 vorgekühlt, in dem Schieber V/2 .
druckentspannt, durch die Einspritzvorrichtung 35 in die Abküh^ lungskolonne geleitet und mit dem aus dem oberen Teil der Abkühlungskolonne
kommenden Flüssigkeit-Dampf-Gemisch vermischt. Man erhält so eine Temperatur von -1150C, und die Verdampfung des
Gemisches ermöglicht durch ein Zirkulieren im Gegenstrom die Vorkühlung des in dem Austauscher A7 zirkulierenden flüssigen Gemisches,
die .Abkühlung des in dem Austauscher A6 zirkulierenden Gasgemisches und die Abkühlung des oben aus der Kolonne D1 kommenden
Dampfes (Temperatur: -800C), der durch Leitung 27 in den
Austauscher A5 strömt. Durch diese Abkühlung ist es möglich, diesen Dampf zu verflüssigen und nach Entnahme eines Destillats
einen flüssigen Rückfluß (Leitung 28) mit einer Temperatur von etwa -115°C in die Kolonne D1 zurückzuleiten. Das Destillat wird
durch Leitung 29 in die Abkühlungskolonne geleitet, in dem Austauscher
A9 unterkühlt, durch den Schieber ¥1 von
34 Atm. auf 3 Atm. druckentlastet und durch die Einspritzvorrichtung 30 in die AbküJalungskolonne geleitet. Der Druck von 3 Atm.
entspricht dem Ansaugdruck des Kompressors C , erhöht um den Chargenverlust des Kühlgemisches in der Abkühlungskolonne. Man
erhält so eine Temperatur von -1720C, und die Verdampfung des
409834/0790
Gemisches ermöglicht durch ein Zirkulieren im Gegenstrom die Unterkühlung
des Destillats und die Unterkühlung des Naturgases in dem Austauscher A8. Das naturgas strömt mit einer Temperatur von
-166°C durch Leitung 33 aus der Abkühlungskolonne ab, wodurch es
bei Atmosphärendruck flüssig gehalten v/erden kann. Das Naturgas
wird durch den Schieber ¥4 druckentlastet und durch Leitung 39
In einen Vorratsbehälter geleitet.
In der Regel beträgt der Druck des Gases am Ausgang des Kompressors
und der in der Verflüssigungskolonne herrschende Druck 10 bis 70 Atm. !lach Druckentlastung und Verdampfung beträgt der
Druck gewöhnlich 0,1 bis 10 Atm. Der Kompressor kann aus mehreren
Stufen "bestehen und Zwischenkondensatoren aufweisen.
Das in der Eigur dargestellte Schema ist nur als Beispiel angegeben,
und die Anzahl sowie die Anordnung der Austauscher und Entnahmen von flüssigen Kondensaten kann unterschiedlich sein. Die
Druckentlastung der flüssigen Kondensate kann bei verschiedenen Drücken erfolgen, wenn man über verschiedene Konpressionsstufen
verfügt, und in diesem Pail kann ein durch Verdampfen erhaltener Gasstrom direkt in die Kolonne zurückgeführt werden, ohne mit
den anderen vermischt zu werden.
Andererseits kann man auch Zwischenrückflüsse in die Kolonne leiten,
indem man an einem Punkt in der Mitte eine gasförmige Eraktion
entnimmt, sie zumindest teilweise durch Abkühlung durch Verdampfen
mindestens einer durch Verflüssigung erhaltenen flüssigen Fraktion kondensiert und das flüssige Kondensat In die Kolonne
zurückleitet.
Dadurch kann man vor allem den Durchsatz a.n oben zu kondensierendem
Dampf verringern.
Obgleich eine Bödenkolonne erv;ähat wurde, kann diese Kolonne natürlich
auch von anderer Art sein, vorausgesetzt, daß sie eine fraktionierung und die Entnahme von !Flüssigkeit an Punkten verschiedener
Höhe ermöglicht.
409834/079 Q
Das Kühlmedium muß natürlich mindestens einen Bestandteil enthalten,
der durch einfache Kompression "bei gewöhnlicher !Temperatur
verflüssigt werden kann.
Bas Naturgas wird gewöhnlich unter einem Druck von 10 "bis 70 Atm.
verflüssigt.
In der Regel "beträgt die Temperatur des oben aus der Verflüssigunskolonne
(Leitung 14 "von Figur 1) abgezogenen nicht kondensierten Gases etwa -60 bis -1250C. Der flüssige Rückfluß (Leitung
15) hat eine niedrigere Temperatur, gewöhnlich zwischen
-80 und -1300C.
ITach dem erfindungsgemäßen Prinzip kann man zu zahlreichen anderen
Zwecken als der Herstellung von flüssigem Naturgas eine fortschreitende Kühlung erzielen, wie etwa zum Zwecke der Verflüssigung
von Industriegasen, vor allem Viasserstoff, Stickstoff und Helium im Hinblick auf deren Transport und Speicherung, "wobei
die !fraktionierung eines Gasgemisches durch f ort schreit ende si !Abkühlen zur Bildung einer kondensierten Phase führt, wodurch hauptsächlich,
wie bereits ausgeführt wurde, die Trennung einer schweren und einer leichten !fraktion aus dem Naturgas erzielt werden
kann, aber auch der verschiedenen leichten Bestandteile, die in den Ab strömung sprö dukt en einer Einheit der Dampfkrackung von
Naphtha enthalten sind, wie Methan, Äthylen, Äthan, Propan, oder in den Abströmungsprodukten einer Einheit der Dampfkrackung von
Äthan, Propan oder Gasöl oder auch die Trennung von Wasserstoff und Methan durch Verflüssigung des Methan.
£09834/0790
Claims (24)
1) Verfahren zur Abkühlung eines !Fluids, dadurch gekennzeichnet,
—/ daß es darin besteht, daß man in einer Kompressionszone ein
Gasgemisch aus Komponenten mit verschiedenen Siedepunkten komprimiert, daß man das so komprimierte Gemisch mittels eines
äußeren Kühlmediums abkühlt, so daß eine Fraktion des genannten
komprimierten Gemisches verflüssigt wird, daß man die verflüssigte !Fraktion von der restlichen gasförmigen Fraktion
trennt, die verflüssigte !Fraktion durch Druckentlastung im indirekten
Kontakt des abzukühlenden 51IuId3j in einer Wärmeaustauschzone
(Α) verdampft, die restliche gasförmige !Fraktion . unter Druck unten in eine Kolonne des direkten Kontakts leitet,
die genannte gasförmige Fraktion in der Kolonne von unten nach oben leitet, und zwar im Gegenstrom mit einem flüssigen Rückfluß,
um die genannte gasförmige Fraktion fortschreitend abzukühlen und mit Elementen mit niedrigem Siedepunkt anzureichern,
daß man mindestens eine flüssige Fraktion aus der Kolonne abzieht, diese letztere Fraktion durch Druckentlastung
in einer Wärmeaustauschzone (B) im indirekten Kontakt mit dem aus der Wärmeaustauschzone (A) kommenden abzukühlenden Fluid
verdampft, den oben aus der Kolonne kommenden Dampf in ein System des indirekten Wärmeaustausches leitet, diesen Dampf
in dem genannten System durch Kontakt mit mindestens einer aus der Kolonne abgezogenen flüssigen Fraktion unter Verdampfen abkühlt,
so daß der erwähnte, von oben kommende Dampf abgekühlt und zumindest teilweise verflüssigt wird, daß man mindestens
einen Teil dieses verflüssigten Dampfes oben in die Kolonne zurückleitet und ihn in der Kolonne von oben nach.-, unten als
flüssigen Rückfluß im direkten Kontakt mit der gasförmigen Fraktion, die sich in der Kolonne von unten nach oben bewegt,
fließen läßt und dia aus den vfärmeaustauschzonen stammenden
DampffraJctionen in die Korapressionszone leitet, um das Gasgemisch
der Komponenten mit verschiedenen Siedepunkten wiederherzustellen.
£09834/0 7 90
2) Verfahren nach Anspruch 1 , wobei man mehrere flüssige Fraktionen
einzeln aus der Kolonne abzieht und diese Fraktionen in der Austauschzone B an bestimmten Punkten dieser Zone in
der abnehmenden Reihenfolge ihrer Siedepunkte in bezug auf den Strömungssinn des abzukühlenden Fluids verdampft.
3) Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei man einen Teil einer aus der Kolonne abgezogenen flüssigen Fraktion mit einer
an einem höhergelegenen Punkt der Kolonne abgezogenen Fraktion mischt, ura den Blasenpunkt dieser letzteren einzustellen.
4) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei zumindest ein Teil der durch Abkühlung mittels eines äußeren Fluids
erhaltenen verflüssigten Fraktion mit mindestens der ersten aus der Kolonne abgezogenen, flüssigen Fraktion
vermischt wird, um deren Blasenpunkt einzustellen.
5) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei man einen
Teil des verflüssigten, von oben kommenden Dampfes druckentlastet und in einem System des indirekten Wärme aus t arisches
im Kontakt mit dem abzukühlenden Fluid verdampft, nachdem dieses durch Verdampfen mindestens einer der aus
der Kolonne abgezogenen flüssigen Fraktionen bereits abgekühlt worden ist.
6) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei man einen
Teil des verflüssigten, von oben kommenden Dampfes mit mindestens einer der aus der Kolonne abgezogenen
flüssigen Fraktionen mischt und im Gemisch mit dieser verdampft.
7) Verfahren nach Anspruch 2, wobei das abzukühlende Fluid die indirekte Viärseaustauschzone 3 durchströmt und dabei im
Gegenstrom der verdampften flüssigen Fraktionen strömt.
£09834/0790
-U-
8) /erfahren nach, einem der Ansprüche 1 bis 7, wobei man an
einem Pimkt in der Mitte der Kolonne eine gasförmige Fraktion
entnimmt, sie zumindest teilweise durch Abkühlung, die zumindest
teilweise durch die Verdampfung mindestens einer der aus der Kolonne abgezogenen flüssigen !Fraktionen bewirkt
wird, verflüssigt und zumindest teilweise an einem Punkt in der Mitte dieser Kolonne in diese zurückführt.
9) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, wobei das Gasgemisch.
Kohlenwasserstoffe enthält, deren Anzahl an Kohlenstoffatomen pro Molekül mindestens 1 und höchstens 8 ist.
10) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, wobei das Gasgemisch.
Methan und ii.th.an enthält.
11) Verfahren nach Anspruch 9, wobei das Gasgemisch auch. Stickstoff,
Helium oder Wasserstoff enthält.
12) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, wobei das Gasgemisch
unter einem Druck von 10 bis 70 Ata. in die Destillationskolonne
eingeleitet wird.
13) Verfahren nach Anspruch 12, wobei die aus der Kolonne abgezogenen
flüssigen !Fraktionen unter einem Druck von 0.1 bis 10.Atm. verdampft werden.
U) Verfahren nach, einem der Ansprüche 1 bis 13, wobei das abzukühlende
Fluid ein Naturgas oder eine Fraktion eines Naturgases ist und die Abkühlung bis zur Verflüssigung mindestens
des größten !Teils dieses letzteren fortgeführt wird.
15) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis U, wobei zumindest
ein Teil des Kühlgasgemiseiles aus einem Eaturgas erhalten
wird.
16) Verfahren nach Anspruch 14, wobei das Katurgas in den Wärmeaustauschzonen
mit einem Druck von 10 bis 70 Atm. strönt.
409834/Ü79Q
17) Verfahren nach Anspruch 14, wo"bei das verflüssigte Naturgas
dann auf eine Temperatur unterhall·» seine3 Blasenpunktes
"bei Atmosphär endruck unterkühlt wird und dann druckentlastet
und in eine Zone geleitet wird, wo es gespeichert wird.
18) Verfahren nach Anspruch 14, wobei das Naturgas während seiner
Abkühlung in eine methanreiche Eraktion, in eine !Fraktion,
die reich an Kohlenwasserstoffen ist, welche schwerer sind als das Methan, und in eine Fraktion fraktioniert wird, die
reich an Elementen ist, welche leichter sind als das Methan.
19) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 "bis 18, wobei das Außenmedium
luft oder Wasser bei Umgebungstemperatur ist.
20) Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß sie aus einer
Kolonne besteht, die mindestens einen Punkt für das Abziehen von Flüssigkeit, Mittel zum Komprimieren eines Gasgemisches,
eine leitung, die den Austritt der Kompressionsmittel mit einem Behälter für die Trennung der entstehenden flüssigen
und gasförmigen Phase verbindet, eine den genannten Behälter mit dem Zuführungspunkt der Kolonne verbindende leitung
für die gasförmige Phase, Mittel für den indirekten Wärmeaustausch zwischen einer ersten Kammer, durch die das abzukühlende
il.uid strömt, und mindestens einer zweiten Kammer, die
über mindestens eine leitung von mindestens einer in der Kolonne kondensierten und abgezogenen Iraktion iuid über mindestens
eine andere Leitung von der flüssigen Phase in dem Trennbehälter gespeist wird, ferner Mittel zur Druckentlastung,
die auf den in die zweite Kamnsr führenden leitungen
angeordnet sind, sowie ein leitungssystem aufweist, durch das das in der zweiten Kammer erhaltene Gas zum Eingang der Kompressionsmittel
zurückgeleitet wird.
21) Vorrichtimg nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß sie außerdem eine leitung zum Abziehen des nicht kondensierten
Gases in der Kolonne aufweist, wobei die genannte leitung mindestens eine zweite Kammer des indirekten Kontakts mit
409834/0790
24Q5971
einem Kühlmedium durchläuft und dann in die Kolonne zurückkehrt.
22) Vorrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß
sie am Ausgang der zweiten Kammer eine zusätzliche Leitung
aufweist, die mit der Rückführungsleitung verbunden ist und mit Mitteln zur Druckentlastung versehen ist und in die zweite Kammer mündet.
sie am Ausgang der zweiten Kammer eine zusätzliche Leitung
aufweist, die mit der Rückführungsleitung verbunden ist und mit Mitteln zur Druckentlastung versehen ist und in die zweite Kammer mündet.
23) Vorrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 22, dadurch gekennzeichnet,
daß sie auf der Kolonne eine "Vielzahl von
Punkten zum Abziehen von !Flüssigkeit sowie einzelne Leitungen aufweist, die diese Punkte mit einzelnen Punkten einer
zweiten Kammer verbinden.
Punkten zum Abziehen von !Flüssigkeit sowie einzelne Leitungen aufweist, die diese Punkte mit einzelnen Punkten einer
zweiten Kammer verbinden.
24) Vorrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 23, dadurch gekennzeichnet,
daß die Kolonne eine .".Bodenkolonne ist.
A 0 9 8 3 U I U 7 9 Ü
λ*
Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7304945A FR2217648B1 (de) | 1973-02-12 | 1973-02-12 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2405971A1 true DE2405971A1 (de) | 1974-08-22 |
DE2405971C2 DE2405971C2 (de) | 1983-12-08 |
Family
ID=9114714
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2405971A Expired DE2405971C2 (de) | 1973-02-12 | 1974-02-08 | Verfahren zum Abkühlen und/oder Verflüssigung eines Fluids |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3919853A (de) |
JP (1) | JPS5728869B2 (de) |
BE (1) | BE810267A (de) |
DE (1) | DE2405971C2 (de) |
FR (1) | FR2217648B1 (de) |
IT (1) | IT1007317B (de) |
NL (1) | NL7401908A (de) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4336046A (en) * | 1980-09-12 | 1982-06-22 | Tenneco Oil Company | C4 Separation process |
FR2540612A1 (fr) * | 1983-02-08 | 1984-08-10 | Air Liquide | Procede et installation de refroidissement d'un fluide, notamment de liquefaction de gaz naturel |
FR2578637B1 (fr) * | 1985-03-05 | 1987-06-26 | Technip Cie | Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede |
DE3544855A1 (de) * | 1985-12-18 | 1987-06-19 | Linde Ag | Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)5(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus einem gasstrom |
US4726826A (en) * | 1987-07-17 | 1988-02-23 | The M. W. Kellogg Company | Method for partial condensation of hydrocarbon gas mixtures |
US4970867A (en) * | 1989-08-21 | 1990-11-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders |
US6672104B2 (en) | 2002-03-28 | 2004-01-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas |
CA2550109C (en) * | 2006-06-06 | 2012-10-16 | Jose Lourenco | Method of increasing storage capacity of natural gas storage caverns |
WO2010051617A1 (en) * | 2008-11-10 | 2010-05-14 | Jose Lourenco | Method to increase gas mass flow injection rates to gas storage caverns using lng |
US20100206542A1 (en) * | 2009-02-17 | 2010-08-19 | Andrew Francis Johnke | Combined multi-stream heat exchanger and conditioner/control unit |
CA2772479C (en) | 2012-03-21 | 2020-01-07 | Mackenzie Millar | Temperature controlled method to liquefy gas and a production plant using the method. |
CA2790961C (en) | 2012-05-11 | 2019-09-03 | Jose Lourenco | A method to recover lpg and condensates from refineries fuel gas streams. |
CA2798057C (en) | 2012-12-04 | 2019-11-26 | Mackenzie Millar | A method to produce lng at gas pressure letdown stations in natural gas transmission pipeline systems |
CA2813260C (en) | 2013-04-15 | 2021-07-06 | Mackenzie Millar | A method to produce lng |
WO2016023098A1 (en) | 2014-08-15 | 2016-02-18 | 1304338 Alberta Ltd. | A method of removing carbon dioxide during liquid natural gas production from natural gas at gas pressure letdown stations |
US9759480B2 (en) * | 2014-10-10 | 2017-09-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Refrigerant recovery in natural gas liquefaction processes |
CN108431184B (zh) | 2015-09-16 | 2021-03-30 | 1304342阿尔伯塔有限公司 | 在气体减压站制备天然气以生产液体天然气(lng)的方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3645106A (en) * | 1965-06-29 | 1972-02-29 | Lee S Gaumer Jr | Process for liquefying natural gas employing a multicomponent refrigerant for obtaining low temperature cooling |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3364685A (en) * | 1965-03-31 | 1968-01-23 | Cie Francaise D Etudes Et De C | Method and apparatus for the cooling and low temperature liquefaction of gaseous mixtures |
-
1973
- 1973-02-12 FR FR7304945A patent/FR2217648B1/fr not_active Expired
-
1974
- 1974-01-29 BE BE1005677A patent/BE810267A/xx unknown
- 1974-02-05 US US439934A patent/US3919853A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-02-08 DE DE2405971A patent/DE2405971C2/de not_active Expired
- 1974-02-09 JP JP1673774A patent/JPS5728869B2/ja not_active Expired
- 1974-02-11 IT IT20366/74A patent/IT1007317B/it active
- 1974-02-12 NL NL7401908A patent/NL7401908A/xx not_active Application Discontinuation
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3645106A (en) * | 1965-06-29 | 1972-02-29 | Lee S Gaumer Jr | Process for liquefying natural gas employing a multicomponent refrigerant for obtaining low temperature cooling |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5728869B2 (de) | 1982-06-18 |
NL7401908A (de) | 1974-08-14 |
FR2217648A1 (de) | 1974-09-06 |
US3919853A (en) | 1975-11-18 |
DE2405971C2 (de) | 1983-12-08 |
IT1007317B (it) | 1976-10-30 |
BE810267A (fr) | 1974-07-29 |
JPS507781A (de) | 1975-01-27 |
FR2217648B1 (de) | 1976-05-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1551562C3 (de) | Verfahren zur Gewinnung einer methanreichen unter Druck stehenden Flüssigkeit aus verflüssigtem Naturgas | |
DE69402589T2 (de) | Verfahren zur Vorbehandlung bei der Verflüssigung von Erdgas | |
DE69618736T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung und Behandlung von Erdgas | |
DE2405971A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur abkuehlung und/oder verfluessigung eines gases oder eines gasgemisches | |
DE69706186T2 (de) | Verfahren zur aufbereitung eines kohlenwasserstoffgases | |
DE69920147T2 (de) | Erdgasverflüssigung mit Hilfe zweier Kühlmittelgemischkreisläufe | |
DE69613299T2 (de) | Stripping von leichten Komponenten in Rippenplatten-Wärmetauschern | |
DE69213437T2 (de) | Stickstoffentfernungsverfahren aus einem hauptsächlich methan enthaltenden kohlenwasserstoffeinsatzgemisch mit mindestens 2 mol % stickstoff | |
DE3416519A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines gasgemisches | |
DE1122560B (de) | Verfahren zur Zerlegung eines aus Methan und schwerer siedenden Kohlenwasserstoffen bestehenden Naturgases | |
DE2204376A1 (de) | Thermisches Kreislaufverfahren zur Verdichtung eines Strömungsmittels durch Entspannung eines anderen Strömungsmittels | |
EP0185253B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen | |
WO2015104153A1 (de) | Verfahren zur trennung eines wasserstoffhaltigen kohlenwasserstoffgemischs, trenneinrichtung und olefinanlage | |
EP0318504B1 (de) | Verfahren zum Abtrennen höherer Kohlenwasserstoffe aus einem Gasgemisch | |
DE69307399T2 (de) | Wärmeintegration zwischen Säulen für Mehrsäulendestillationssystem | |
EP3313779B1 (de) | Verfahren und anlage zur gewinnung von wasserstoff aus einem wasserstoff und kohlenwasserstoffe enthaltenden einsatzgemisch | |
DE2155366C2 (de) | Verfahren zum Trennen einer vorwiegend Stickstoff und Methan enthaltenden hochgespannten Erdgas-Beschickungsmischung | |
WO2021023393A1 (de) | Verfahren und anlage zur herstellung von flüssigerdgas | |
DE3229883A1 (de) | Verfahren und einrichtung zur herstellung von gereinigtem aethylen | |
EP0228623B1 (de) | Verfahren zur Abtrennung von C5+-Kohlenwasserstoffen aus einem Gasstrom | |
EP0683146B1 (de) | Verfahren zur Trennung von C2/C3-Kohlenwasserstoffen in Ethylenanlagen | |
EP3775734A1 (de) | Verfahren zur trennung eines komponentengemischs und trenneinrichtung | |
EP3497391B1 (de) | Verfahren zur gewinnung eines überwiegend kohlenwasserstoffe mit zwei kohlenstoffatomen enthaltenden trennprodukts | |
DE1467055A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von reinem Kohlendioxid aus Gemischen mit Propan | |
DE3626561A1 (de) | Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- kohlenwasserstoffen aus einem gasgemisch |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8181 | Inventor (new situation) |
Free format text: ROJEY, ALEXANDRE, VANVES, FR |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |