DE2354998B2 - Schwimmringdichtung - Google Patents
SchwimmringdichtungInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/44—Free-space packings
- F16J15/441—Free-space packings with floating ring
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft eine Schwimmringdichtung für umlaufende Wellen zur Abdichtung eines mit Flüssigkeit
unter konstantem Druck gefüllten Raumes gegenüber einem Raum mit atmosphärischem Druck, insbesondere
tür Flüssigkeitspumpen.
Schwimmringdichtungen sind beispielsweise aus der DT-Gbm 19 74 390 und der DT-OS 16 53 728 bekannt.
Diese beispielsweise bei Pumpen verwendeten Schwimmringe sollen einen mit Flüssigkeit gefüllten
Raum gegen die Außenatmosphäre oder einen anderen Raum abdichten, wobei der Flüssigkeitsdruck in diesem
Raum mit zunehmender Drehzahl ansteigt. Zur Stabilisierung dieses Schwimmringes bei auftretenden
Wellenschwingungen wird dabei der Schwimmring drehzahlabhängig durch das Fördermedium oder von
einem Sperrmittel selbsl, die auch durch den Dichtspalt strömen, angepreßt. Ein derartiges drehzahlabhängiges
Anpressen durch das Fördermedium selbst ist jedoch nicht möglich, wenn der Schwimmring einen mit einer
Flüssigkeit unter konstantem Druck gefüllten Raum gegenüber dem Außenraum abdichten soll. Derartige
Verhältnisse liegen beispielsweise im Kühlmittelanschlußkopf von Turbogeneratoren vor bei denen die
Auslaßkammer für das aufgewärmte Kuhlmittel zur benachbarten Spaltwasserkammer abgedichtet werden
sollen Zur guten Abdichtung soll der Schwimmring dabei immer konzentrisch zur Welle liegen und dabei
jedoch derart radial stabilisiert sein, daß kleine Wellenschwingungen nicht zu einer Radialbewegung
des Schwimmringes führen. Da jedoch bei zunehmender Drehzahl die im Spalt wirkenden Kräfte stärker werden,
muß auch die Anpreßkraft des Schwimmringes bei zunehmender Drehzahl erhöht werden, um bei auftretenden
Wellenschwingungen innerhalb des Spaltspieles den Ring radial festzuhalten. Diese Haltekräfte dürfen
jedoch nicht so groß sein, daß bei plötzlich auftretenden Wellenschlägen infolge irgendwelcher Unregelmäßigkeiten
die Haftkräfte nicht überwunden werden könnten, so daß sich dann der Ring nicht der neuen
Wellenlage anpassen könnte.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist erfindungsgemäß vorgesehen, daß der axial hydraulisch entlastete
Schwimmring auf seiner Rückseite zusätzlich von gehäuseseitig dicht geführten Kolben beaufschlagt ist,
wobei die Kolben von einem Druckmittel angepreßt werden, dessen Druckhöhe proportional der Wellendrehzahl
und größer als die des den Schwimmring beaufschlagenden konstanten Vordruckes ist.
Aus der FR-PS 10 86 619 ist zwar eine Wellendichtung mit Anpreßkolben bekannt, jedoch handelt es sich
hierbei um eine Gleitringdichtung, bei der das Problem der radialen Stabilisierung nicht auftreten kann.
Als Druckquelle für die Kolben der Schwimmringdichtung kann dabei die Hochdruck.örderkammer der
Flüssigkeitspumpe selbst dienen. Der Schwimmring selbst kann an einem Ende einen radialen Flansch
aufweisen, dessen eine Flanke über einen umlaufenden Vorsprung an einem abnehmbaren Dichtungsgehäusering
anliegt und auf dessen anderer Flanke die axial verschiebbar angeordneten Kolben einwirken, deren
Kammern über eine Hydraulikleitung mit der Druckquelle in Verbindung stehen. Bei Nennbetrieb kann der
auf die Kolben einwirkende Hydraulikdruck zusätzlich über einen Wellenschwingungsmesser in Abhängigkeit
von der Schwingungshöhe reguliert werden.
Der wesentliche Vorteil der erfindungsgemäßen Schwimmringdichtung besteht also darin, daß
dieser Schwimmring von einer proportional zur Drehzahl anwachsenden Kraft angepreßt wird,
wobei diese Kraft jedoch stets lediglich so groß ist, daß zwar Wellenschwingungen von der Große
des Spaltspieles nicht zu einer Verlagerung des Schwimmringes führen, daß jedoch bei plötzlich
auftretenden Wellenschlägen infolge irgendwelcher Unregelmäßigkeiten die Haftkräfte überwunden werden
können, und zwar infolge der hydrodynamischen Spaltkräfte.
An Hand einer schematischen Zeichnung sind Aufbau und Wirkungsweise eines Ausführungsbeispiels nach
der Erfindung an Hand des Kühlwasseranschlußkopfes eines Turbogenerators näher erläutert. Dabei zeigt
Fig. 1 einen Längsschnitt durch diesen Kühlwasseranschlußkopf
und
F i g. 2 einen vergrößerten Ausschnitt nach F i g. 1 im Bereich der Schwimmringdichtung.
In Fig. 1 ist ein Längsschnitt durch einen Kühlwasseranschlußkopf
1 gezeigt, der das erregerseitige Wellenende 2 eines nicht näher dargestellten wassergekühlten
Läufers eines Turbogenerators umschließt. Dabei wird das Kühlwasser aus einem Sammelbehälter,
der in einer bestimmten geodätischen Höhe über dem Generator angebracht ist, über den Stutzen 3, die
Saugkammer 4 und die feststehenden Leitschaufel 5 von der auf das Wellenende aufgesetzten und mit dieser
umlaufenden Pumpe 6 angesaugt und aus der Hochdruckkammer
7 über einen Stutzen 40 und einen nicht näher dargestellten äußeren Kreislauf dem feststehenden
Einlaufsiutzen 8 und dem axialen Läufereintrittskanal
9 zugeführt. Von hier aus strömt das kalte Kühlwasser in die Erregerwicklung des Läufers und
anschließend über einen den Läufereintrittskanal 9 konzentrisch umschließenden Kanal 10 und radiale
Wellenbohrungen 11 in die Auslaßkammer 12 für das aufgewärmte Kühlmittel zurück.
Bei vierpoligen Turbogeneratoren, die mit einer Drehzahl von η = 1500 angetrieben werden, treten in
der Kühlwasserpumpe 6 kaum Kavitationen -uf, so daß allein der durch die geodätische Höhe des Kühlwassersammelbehälters
erzeugte Vordruck zum einwandfreien Betrieb ausreicht. Bei Generatoren mit einer Drehzahl
von η = 3000 oder η = 3600 sind jedoch in der Pumpe stärkere Kavitationserscheinungen /u erwarten. Zur
Unterbindung der Kavitation muß daher der Vordruck für das aus dem Sammelbehälter zuströmende Kühlwasser
durch ein Druckgaspolster auf etwa 3 atm erhöht werden. Durch diesen erhöhten Vordruck, der dann
auch zu einem erhöhten, jedoch konstanten Druck des aufgewärmten Kühlwassers in der Auslaßkammer i2
führt, ist eine Abdichtung dieser Auslaßkammer 12 zur benachbarten Spaltwasserkammer 13 mit einer herkömmlichen
berührungslosen Spaltdichtung nicht mehr ausreichend, da durch den erhöhten Vordruck eine zu
große Wassermenge in die Spaltwasserkammer 13 übertreten würde, wobei dann das Kühlwasser über
einen Stutzen 14 wegen des über die äußere Abschlußwellendichtung 15 einbrechenden Luftsauerstoffes
einer Sauerstoff-Regeneriereinrichtung zugeführt werden muß.
Um diesen hohen Wasserübertritt und damit eine sehr groß dimensionierte Regeneriereinrichtung zu vermeiden,
ist erfindungsgemäß vorgesehen, in die Trennwand 16 zwischen Auslaßkammer 12 und Spaltwasserkammer
13 eine Schwimmringdichtung 17 einzusetzen, die im vergrößerten Maßstab in Fig. 2 gezeigt ist. Derartige
Schwimmringdichtungen weisen zwischen Schwimmring 18 und der Welle 2 einen sehr geringen Spalt 19 von
etwa 0,2 mm auf. Diese Dichtung soll dabei so ausgelegt sein, da 3 Wellenschwingungen von mehr als 150 μΐη —
bedingt durch die hydrodynamischen Spaltkräfte, die mit der Drehzahl ansteigen — auch der Schwimmring
18 in Schwingung versetzt wird. Man könnte daher den Schwimmring 18 durch axiale Spannfedern festhalten.
Da jedoch mit zunehmender Drehzahl die Schwingungen stärker auf den Schwimmring übertragen werden,
andererseits aber der Schwimmring aucn bei niedrigen Drehzahlen größeren Wellenverlagerungen folgen soll,
würde eine derartige Vorspannung durch Federn keine Anpassung an die jeweilige Betriebslage ermöglichen.
Aus diesem Grunde ist erfindungsgemäß vorgesehen, daß die Lage des Schwimmringes durch eine Druckkraft
stabilisiert ist, die proportional zur Drehzahl ansteigt.
Aus diesem Grunde wird der Schwimmring 18 durch axiale und gehäuseseilig dicht geführte Kolben 20
stabilisiert, die unmittelbar vom Pumpendruck bzw. vom Druck in der Hochdruckkammer 7 beaufschlagt sind, da
dieser Druck proportional zur Wellendrehzahl ansteigt.
Wie insbesondere aus F i g. 2 zu ersehen ist, weist der Hip Welle umschließende Schwimmring 18 einen
radialen Flansch 21 auf, der nahe seinem Innendurchmesser über einen umlaufenden Vorsprung 22 an einem
abnehmbaren Ringdeckel 23 de? Dichtungsgehäuses anliegt. Durch diese Anordnung des umlaufenden
Vorsprunges 22 ist der Schwimmring 18 axial weitgehend hydraulisch entlastet, da auf beide Seiten des
Flansches 21 der gleiche Druck de-. Kammer 12 einwirkt. Gegen die andere Flanke des Schwimmringes
drücken mehrere, in zylindrischen Kammern 24 dicht
ό geführte Kolben 20. Diese Kammern 24 sind dabei in die
Stirnseite eines Ringes 25 eingelassen, der an der radial außenliegenden Kante angrenzend an die Trennwand
16 des Kühlwasseranschlußkopfes mit dem in die axiale Bohrung 26 abdichtend eingesetzten Dichtungsgrund-
'5 körper 27 über Schrauben 28 befestigt ist. Dieser Grundkörper 27 weist nun zusammen mit dem Ring 25
eine umlaufende Hydraulikkammer 29 auf, die einerseits über Bohrungen 30 mit den Kolbenkammern 24 und
andererseits über eine durch die Trennwandung 16 nach außen führende Hydraulikleitung 31 und eine Zweigleitung
32 (Fig. 1) direkt in die Druckkammer 7 der Pumpe 6 einmündet.
Über diese Verbindung mit der Pumpenkammer 7 werden die Kolben 20 stets mit einem Druck
J5 beaufschlagt, der proportional dem Pumpendruck in der
Druckkammer 7 ist, d. h. mit zunehmender Drehzahl werden auch die Kolben 20 mit zunehmender Kraft
gegen den Schwimmring 18 gepreßt und halten diesen zwischen den Kolben 20 und dem Gehäusering 23 derart
fest, daß Wellenschwingungen von weniger als 150ju.ni
nicht auch den Schwimmring zu Schwingungen anregen. Diese Haltekraft ist jedoch nur so stark, daß der
Schwimmring eventuell auftretenden größeren Wellenverlagerungen sicher zu folgen vermag.
Um jedoch die Betriebssicherheit der Dichtung bei sehr kleinen Drehzahlen, wie beispielsweise beim
Turnbetrieb sicherzustellen, ist an die Hydraulikleitung 31 noch ein weiterer Abzweig 33 zu einer Hilfspumpe 34
angeschlossen. Beide Zweigleitungen 32 und 33 sind über Ventile 35 und 36 einzeln absperrbar. Durch diese
Hilfspumpe ~A kann nach Schließen des Ventils 35 auch beim Turnbetrieb eine erforderliche Anpreßkraft für die
Kolben 20 und damit eine Stabilisierung des Schwimmringes 18 erreicht werden.
Um die auftretenden Wellenschwingungen messen zu können, ist neben der eigentlichen Schwimmringdichtung
17 in F i g. 2 noch ein induktiver Schwingungsmesser 37 angeordnet, der über entsprechende Meß- und
Auswertgeräte zur Steuerung und Anpassung des Hydraulikdruckes für die Anpreßkraft des Schwimmringes
bei Nennbetrieb herangezogen werden kann.
Mit der beschriebenen Schwimmringdichtung und ihrer Anwendung im Kühlwasseranschlußkopf eines
Turbogenerators ergibt sich jedoch noch ein weiterer wesentlicher Vorteil. Durch die Verwendung einer
derartigen Schwimmringdichtung in der der Kühlwasseraustrittskammer benachbarten Trennwand läßt sich
eine bisher bei Spaltdichtungen erforderliche Druckreduzierkammer, die zwischen der Auslaßkammer und der
eigentlichen Spaltwasserkammer angeordnet war, einsparen, so daß dadurch Kühlwasseranschlußkopf und
Welle verkürzt werden können.
Die Schwimmringdichtung nach der Erfindung ist an Hand der Anwendung im Kühlwasseranschlußkopf
eines Turbogenerators gezeigt. Aufbau und Anwendung dieser Dichtung sind jedoch nicht auf die gezeigten
Ausführungsbeispiele beschränkt, sondern können bei allen anderen Pumpen und zur Abdichtung umlaufender
Wellen verwendet werden, bei denen Schwingungen der Welle auftreten und Flüssigkeitsräume unter konstantem
Überdruck gegen die AuQenatmosphäre oder Räume mit atmosphärischen Druck abgedichtet werden
müssen.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Schwimmringdichtung für umlaufende Weilen
zur Abdichtung eines mit Flüssigkeit unter konstantem Druck gefüllten Raumes gegen einen Raum mit
atmosphärischem Druck, insbesondere für Flüssigkeitspumpen, dadurch gekennzeichnet,
daß der axial hydraulisch entlastete Schwimmring (18) auf seiner Rückseite zusätzlich von gehäuseseitig
dicht geführten Kolben (20) beaufschlagt ist, wobei die Kolben (20) von einem Druckmittel
angepreßt werden, dessen Druckhöhe proportional der Wellendrehzahl und größer als die des den
Schwimmring beaufschlagenden konstante!? Vor- >5 druckes ist.
2. Schwimmringdichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Druckquelle für die
Kolben (20) die Hochdruck-Förderkammer (7) der Flüssigkeitspumpe (6) selbst dient.
3. Schwimmringdichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß eine zuschaltbare Hilfspumpe
(34) als zusätzliche Druckquelle für die Kolben (20) vorgesehen ist.
4. Schwimmringdichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwimmring (18) an
einem Ende einen radialen Flansch (21) aufweist, dessen eine Flanke über einen umlaufenden
Vorsprung (22) an einem abnehmbaren Dichtungsgehäusering (23) anliegt und auf dessen andere J°
Flanke mehrere, axial verschiebbar angeordnete Kolben (20) einwirken, deren Kammern (24) über
eine Hydraulikleitung (31) mit der Druckquelle in Verbindung stehen.
5. Schwimmringdichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei Nennbetrieb der auf
die Kolben (20) einwirkende Hydraulikdruck zusätzlich über einen Wellenschwingungsmesser (37) in
Abhängigkeit von der Schwingungshöhe regelbar ist.
998
Priority Applications (4)
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CH1451874A CH583391A5 (de) | 1973-11-02 | 1974-10-30 | |
US05/519,623 US4012049A (en) | 1973-11-02 | 1974-10-31 | Floating ring seal means |
SE7413773A SE418529B (sv) | 1973-11-02 | 1974-11-01 | Ringtetning for roterande axlar for tetning av ett med vetska under konstant tryck fyllt rum mot ett rum med atmosferstryck |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publications (3)
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DE2354998B2 true DE2354998B2 (de) | 1976-03-11 |
DE2354998C3 DE2354998C3 (de) | 1976-10-21 |
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US4012049A (en) | 1977-03-15 |
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Legal Events
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E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
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