DE2352917C3 - Einrichtung zur Umwälzung und Belüftung von Abwasser in einem hochbelasteten Belebungsbecken und Verfahren zur Reinigung von Abwasser unter Verwendung einer derartigen Einrichtung - Google Patents
Einrichtung zur Umwälzung und Belüftung von Abwasser in einem hochbelasteten Belebungsbecken und Verfahren zur Reinigung von Abwasser unter Verwendung einer derartigen EinrichtungInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung zur Umwälzung und Belüftung von Abwasser in einem
hochbelasteten Belebungsbecken mit mindestens einer Umwälzvorrichtung mit einer Umlaufleitung, in die zur
Umwälzung von Wasser und Schlamm aus dem Belebungsbecken eine Pumpe eingeschaltet ist, welche
saugseitig mit dem Belebungsbecken und druckseitig mit einem Injektor, mittels dessen Luft in das Wasser
eingeführt wird, verbunden ist, und wobei die Ausströmöffnung der Umlaufleitung derart gerichtet ist daß in
dem Belebungsbecken eine Umwälzströmung zur Saugöffnung der Pumpe erzeugt wird.
Es ist eine derartige Einrichtung zur biologischen Reinigung von Abwasser mit einem kreisförmigen
Becken durch die DE-AS 15 84 930 bekannt. Das Becken weist einen mit einer im Bereich der
Wasseroberfläche angeordneten Abzugsrinne versehenen Nachklärraum und einen mit einer Abwasserzuführung
und einer Luftzuführung versehenen Belebungsraum auf, an dessen unterster Stelle eine Umlaufrohrleitung
angeschlossen ist, die in den Belebungsraum von oben einmündet und in deren aufsteigendem Rohrteil
eine Umwälzpumpe eingeschaltet ist.
Hierbei hat der von dem Belebungsraum ringförmig umschlossene, im Becken mittig angeordnete Nachklärraum
in seinem unteren Teil einen nach unten offenen, konusförmig ausgebildeten Boden, dessen Öffnung mit
Abstand einen Ringspalt zum Belebungsraum freilassend, über dem in Beckenmitte mit einer konusförmig
ausgebildeten Vertiefung versehenen Boden des Belebungsraumes angeordnet ist.
Ferner ist die Umlaufrohrleitung, im Grundriß gesehen, exzentrisch zur Beckenmitte an die konusförmig
ausgebildete Vertiefung angeschlossen und über eine oder mehrere nach unten gerichtete Rohrleitungen
tangential in die Kreisströmung in den ringförmigen Belebungsraum unterhalb der Wasseroberfläche eingeführt,
und es sind in den von oben in den Belebungsraum einmündenden Rohrleitungen der Umlaufrohrleitung
oberhalb der Wasseroberfläche in an sich bekannter Weise mit der Atmosphäre in Verbindung stehende
I Aiftansaugöffnungen vorgesehen. Durch die nach unten
gerichteten Rohrleitungen wird bei der bekannten Vorrichtung zwar eine Umlaufströmung erzeugt, die
eingetragene Luft wird jedoch nur unvollständig
ausgenutzt, da sie unter anderem auf relativ kurzem Wege wieder zur Oberfläche entweicht
Die Erfindung hat sich zur Aufgabe gestellt, eine Einrichtung der eingangs genannten Art so auszubilden,
daß bei Wahrung des Energieaufwandes der Sauerstoffeintrag verbessert bzw. bei Wahrung £es Sauerstoffeintrages
der Energieaufwand vermindert wird.
Diese Aufgabe wird bei einer Einrichtung der eingangs genannten Art gemäß der Erfindung dadurch
gelöst, daß dem Injektor eine im Beckenbodenbereich verlaufende Rohrleitung nachgeschaltet ist, deren
Länge wenigstens ein Drittel des Beckenumfanges bei Rundbecken oder did Viertel der Beckenlänge bei
Rechteckbecken beträgt und daß auf der Oberseite der Rohrleitung in Längsrichtung verteilt öffnungen von
einem Durchmesser von 5 bis 25 mm angebracht sind.
Hierbei ist die dem Injektor nachgeschaltete Rohrleitung verhältnismäßig lang, und dies hat für die
Abwasserkläranlage den Vorteil, daß die Kontaktzeit der im Injektor dem Abwasser beigefügten Luft mit dem
Abwasser selbst länger ist als bei der bekannten Vorrichtung.
Außerdem ergibt sich ein wesentlicher technischer Fortschritt dadurch, daß das Wasser-Luft-Gemisch in
der Rohrleitung länger unter vollem Druck der Wassersäule gehalten wird und die sich aus dem
Wasser-Luft-Gemisch abtrennenden Luftblasen an der Rohroberseite austreten können, wo sie von der
turbulenten Umwälzströmung erfaßt werden, so daß der Sauerstoffeintrag nochmals zusätzlich verbessert wird.
Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß bei der
Belebtschlamm-Belüftung der Injektor nicht so sehr wesentlich den Sauerstoffeintrag bewerkstelligt, als daß
er ein intensives, sehr feinblasiges Belebtschlamm-Luftgemisch erzeugt, das erst anschließend hohe Kontaktzeiten
zwischen Luft und Wasser ermöglicht.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Einrichtung nach dem Anspruch 1 sind in den Unteransprüchen 2 bis 4
gekennzeichnet
Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zur Reinigung von Abwasser unter Verwendung einer
Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4. Dieses Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß der Druck
der durch den Injektor zugeführten Luft bei voller Belastung der Abwasserkläranlage vor dem Injektor
bereits mindestens dem statischen Druck der Flüssigkeitssäule über dem tiefsten Punkt der Injektorrohrleitung
entspricht.
Weiterbildungen dieses Verfahrens beinhalten die Unteransprüche 6 bis 9.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachstehend in Verbindung mit den Figuren erläutert Es zeigt
F i g. 1 eine Draufsicht auf eine erfindungsgemäß ausgeführte Einrichtung zur Umwälzung und Belüftung
von Abwasser,
F i g. 2 als konstruktives Detail die Seitenansicht der zugehörigen Rohrleitungen,
Fig.3 im Vertikalschnitt einen Teil eines rechteckigen
Belebungsbeckens gemäß der Erfindung,
F i g. 4 im Längsschnitt eine Variante der Ausführung nach F i g. 3,
Fig.5 als konstruktives Detail die Ansicht der nebeneinander angeordneten Rohrleitungen an der
Stirnseite eines Belebungsbeckens gemäß F i g. 4,
Fig.6 in größerem Maßstab, links im Schnitt, rechts
in Ansicht, als konstruktives Detail das perforierte Rohr 9gemäßFig. 1,3und4,
Fig. 7 in vergrößertem Maßstab im Schnitt die Ausbildung des Injektors 6 gemäß den F i g. 1 und 2,
F i g. 8 das Prinzip einer erfindungsgemäßen Einrichtung zur Reinigung stark verschmutzter Abwasser mit
Plattenabscheider und Turmtropfkörper und
F i g. 9 das Prinzip einer erfindungsgemäßen Einrichtung zur Reinigung stark verschmutzter Abwasser mit
Abscheider und Belebungsbeckea
In F i g. 1 ist eine erfindungsgemäße Einrichtung zur Umwälzung und Belüftung von Abwasser in einem
Rundbecken in Draufsicht dargestellt während in der F i g. 2 die zugehörigen Rohrleitungen in Seitenansicht
dargestellt sind. In dem Belebungsbecken 1 ist eine Rundströmung 2 angedeutet Die Absaugöffnung der
Saugleitung 3 ist hierbei an der Außenwand und etwa 80 cm unter dem Wasserspiegel liegend dargestellt
kann jedoch auch im Zentrum 4 angeordnet werden. Die Entnahmeleitung führt zur Saugseite der Pumpe 5.
Injektor 6 und zugehörige Drucklufterzeugungsanlage 7 sind außerhalb des Beckens in Höhe des Beckenbodens
auf der Druckseite der Pumpe angeordnet Im Becken liegt die perforierte Rohrleitung 9; der Strömungsverlauf
im Becken und über die Belüftungsleitung zurück zur Pumpe ist angedeutet desgleichen die Zufuhr 11 des
zu reinigenden Abwassers und die Zugabe 13 von Ferro-Ferrisulfat-chlorid-Lösung zur Durchführung der
weiteren Reinigung.
Bei einer ausgeführten Anlage dieser Art wurde als Belebungsbecken ein Rundbecken mit V = 360 cbm
und als Nachklärbecken ein im Belebungsbecken zentrisch angeordnetes Rundbecken mit Räumer und
einem Zentralrohr großen Durchmessers gewählt.
Das angesaugte Wasser wurde durch die Pumpe 5 auf einen Druck von 1,2 bis 1,6 bar gebracht und durch die
innen konische Verengung des Injektors mit einer Geschwindigkeit von über 4 m/sec hindurchgeführt. Am
Ende der Rohrleitung strömte das Wasser mit einem Druck von etwa 1,1 bis 1,2 bar aus. Über die Rohrleitung
im Becken wurden pro laufendem Meter ihrer Länge 10 bis 30 cbm/h Luft in das Belebungsbecken eingeführt.
Das Belebungsbecken wurde so eingerichtet, daß während des Normalbetriebes 220 cbm/h Umlaufwasser
mit dem Rückschlamm über das Nachklärbecken abgezogen werden, während im Saisonbetrieb dem
Belebungsbecken zusätzlich 440 cbm/h Umlaufwasser entnommen und nach Belüftung in dasselbe zurückgegeben
wurden. Im Normalbetrieb findet bei einer Raumbelastung von 0,8 kg/cbm,d BSB5 eine weitgehende
Schlammstabilisierung statt. In der Saison werden bei einer spezifischen Belastung von 2,4 zusätzliche
Maßnahmen zur Schlammstabilisierung ergriffen; sie erfolgt dann an dem Überschußschlamm in einem
zweiten Becken, das gleichfalls mit einer erfindungsgemäßen Belüftungsvorrichtung versehen ist.
In F i g. 3 ist die Belüftungseinheit in einem Rechteckbecken dargestellt Links sind die Pumpe 5, der Injektor
6 und das perforierte Rohr 9 unter Wasser im Belebungsbecken angeordnet.
In F i g. 4 sind die Saugleitung 3, die Pumpe 5, Injektor
6 und Rohrleitung 9 außerhalb des Beckens angeordnet und durch Schieber abtrennbar. Der Zufluß des zu
reinigenden Abwassers ist wieder mit 11, die Strömung
mit 2 bezeichnet Befestigungsösen 10 sind im Beckenboden für die Befestigung des perforierten
Rohres 9 vorhanden. Die aus dünnem, korrosionsfestem Material (VA, Kunststoff, Steinzeug) gefertigten Rohre
können zur Verankerung auch zu etwa 75% in einen Betonboden eingelassen werden. Die Ansicht der
Beckenwand mit zwei Belüftungseinheiten, seitlich betrachtet, ist ganz rechts in der F i g. 5 angedeutet.
Fig.6 zeigt Schnitt und Seitenansicht des perforierten
Rohres 9, aus dem die als vorteilhaft befundene Anordnung der Bohrungen bzw. Öffnungen 12 hervor- %
geht.
In Fig. 7 ist die Ausführungsform eines Großinjektors
der entwickelten Art dargestellt; 14 ist der Mantel, 15 das innere sich konisch verjüngende Rohr, in dem das
einströmende Druckwasser 16 auf Geschwindigkeiten über 3,5 m/sec bei 17 gebracht wird, 19 ist die sich
erweiternde Mischzone (»Venturirohr«), in die die über 21 zugeleitete Druckluft durch die nur teilweise
dargestellten ringförmig angeordneten öffnungen 22 einströmt. Das fertige Luft-Wasser-Gemisch verläßt die
Mischzone bei 23 und kann, braucht jedoch nicht unmittelbar von dort in das perforierte Rohr 9 des
Beckeninneren eintreten.
Überraschenderweise wurde festgestellt, daß auch in beliebig großen Injektoren, z. B. solchen für 400 cbm/h
Wasser und 600 cbm/h Druckluft, die einen Durchmesser von 250 mm besitzen, und selbst dann, wenn dabei
die Bohrungen für die Zuluft in der Mischzone angeordnet sind und die sehr großen Durchmesser von
12 mm besitzen, ein sehr feinblasiges Gemisch von Luft
in Wasser erzeugt werden kann, das teilweise eine Luft-in-Wasser-Emulsion mit Luftbläschen im Durchmesser-Bereich
von 0,2 bis 2,5 mm enthält, wie sich aus der sehr niedrigen Steiggeschwindigkeit der Luftbläschen
errechnet. jo
Bislang ist keine wirtschaftlich und technisch befriedigende Lösung zur Beseitigung von Jauche und
Abortgrubeninhalten bekanntgeworden. Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens gelingt es bereits,
Schweinegülle bei einer Raumbelastung von 2 kg/cbm,d y,
BSB5 einstufig bis zu 99,8% zu reinigen. Die mit BSB5-Verschmutzungen von 17 000 bis 26 000 ppm
zulaufende, von Kotstoffen und Streu befreite Gülle wird bei einer Anlage gemäß Fig.8 der Belebtschlamm-Umwälzpumpe
5 saugseitig zugeführt, dort sofort durch den Belebtschlamm sehr stark verdünnt und anschließend gemeinsam mit ihm im Injektor 6
kräftig belüftet.
Bei Platzmangel kann die in Fig.8 dargestellte
Belebungsanlage auch als mehrstufige Anlage mit einer sehr hoch belastbaren ersten Belebungsstufe, nämlich
mit 24 kg/cbm,d BSB5, ausgeführt werden. Ihr werden
dann die in der Zerkleinerungsvorrichtung 31 homogenisierten Abflüsse aus der Massentierhaltung vor der
Umlaufwasser-Pumpe 5 zugeführt, dort mit Belebtschlammwasser
aus dem Becken 1 und geringen Anteilen technischer Ferrichioridiösung 32 verdünnt,
anschließend im Injektor 6 belüftet und über das mit 224 cbm sehr kleine Belebungsbecken 1 verteilt Bei der
geringen Größe des Belebungsbeckens wird das mit Luft versehene Druckwasser nach dem Injektor
teilweise außerhalb des Beckens in Rohrleitungen geführt
Die Trennung zwischen dem beschwerten Belebtschlamm und dem Umlaufwasser erfolgt in einem
Plattenabscheider 33 recht glatt
Das abgetrennte Klarwasser aus der ersten Stufe hat noch eine BSBs-Tageslast von 59,2 kg. Dieses Abwasser
könnte in einer zweiten, niedrig belasteten Belebungsanlage der gleichen Art gereinigt werden, die allerdings
bei einer Raumbelastung von 0,5 120 cbm fassen müßte.
Wegen des Platzmangels wurde deshalb, wie in F i g. 8 dargestellt ein Turmtropfkörper 36 gleicher Raumbelastung
gewählt, der bei einer Arbeitshöhe von 12 meiner freien inneren Durchmesser von 3,60 m hat. Be
Kreislaufbeschickung ergibt sich mit ihm ein Reinigungseffekt von 98,3% und damit ein Ablauf von rund
25 ppm BSB5 im Tagesdurchschnitt. Der Phosphorsäuregehalt im geklärten Abwasser liegt unter 1,5 ppm.
Die gesamte zweistufige Kläranlage für 330C Schweine (entspricht 10 000 EGW) läßt sich so einschließlich
Schlammpresse auf einer Fläche von 10 χ IC qm unterbringen. Im Verhältnis zu konventioneller
Anlagen sind die Anschaffungs- und Betriebskosten erstaunlich gering. Der Energieverbrauch liegt insgesamt
bei unter 0,4 kW/kg BSB5.
Bei einer Weiterbildung der Erfindung wird, wie in F i g. 9 dargestellt, in dem Belebungsbecken 1 mit dei
extrem hohen Raumbelastung von 81,25 kg BSBs/cbm.d
gearbeitet. Das erfordert natürlich einen extrem hoher Gehalt an Belebtschlamm im Belebungsbecken und
damit sehr starke Durchmischungsleistungen, die abei gerade mit dem erfindungsgemäßen Verfahren in das
Belebungsbecken eingebracht werden können, so daC hier eine Schlammbelastung von über 5 kg BSBs/kg
TS.d realisiert werden kann.
Das Belebungsbecken verkleinert sich dann auf einer Druckreaktor, der mit seinem inneren Wasservolumer
von 4,5 cbm und einem Innendruck von 1,4 bar arbeitel und dessen Boden und Behälterwand von der Rohrlei
tung für das Wasser-Belebtschlamm-Luft-Gemiscr
gebildet werden.
Die zur Mittelachse des Behälters weisenden Wände des Kanals enthalten die Bohrungen für den Luftaustriti
in den Belebtschlamminhalt des zylindrischen Behälters Für einen 96%igen bis 98,2%igen BSB5-Abbau ist ein«
Verweilzeit von 6 bis 7 Stunden vollkommen ausrei chend. Der Energiebedarf für die Belüftung beträgt irr
Mittel 0,335 und bei Spitzenlast 0,28 kW/kg BSB5.
Die überschüssige Luft entweicht über einen Schaum abscheider 47 und ein Druckminderventil 49, und dei
entstandene Oberschußschlamm wird mit seinen· Wasser unterhalb des konstantgehaltenen Flüssigkeits
niveaus über Druckminderungsventil 50 entnommen Der nicht verbrauchte Luftsauerstoff in der überschüssi
gen Luft kann auch für die zweite Stufe genutzt werden.
In den Rohren ergeben sich für das Luft-Wasser-Ge misch Wegstrecken von 8 bis 24 m, die bei einei
mittleren Geschwindigkeit von etwa 2 m/sec einei Kontaktzeit zwischen 4 und 12 see entsprechen. Dei
Größe der Luftblasen entspricht eine Steiggeschwindig keit von 2,5 bis 20cm/sec, im Mittel etwa 10 bi:
15cm/sec. Das bedeutet infolge der erzeugten Strö mung einen Weg der Luftblase durch das Wasser (be
4 m Wassertiefe) von mindestens '16 m und ein« Verweilzeit von etwa 30 see. In größeren Anlagei
ergeben sich teilweise Kontaktstrecken von insgesam weit über 40 m und Kontaktzeiten bis über 45 see. Dami
ergibt sich der besondere Vorteil für die Auslegunj solcher Belebungsanlagen, daß ihre Wirkungsweise be
Extrapolation auf größere Anlagen sich verbessert
Überraschenderweise ergibt das Zusammenspie! dei erfindungsgemäßen, überaus einfachen Einrichtung«
also extrem hohe Verweilzeiten und Kontaktstreckei zwischen Luft und Wasser, damit verbunden ein hohe:
Sauerstoff-Eintragsvermögen, das mit sonstigen Vor richtungen bei gleichem energetischen Aufwand nich
erreicht wird. Die rechnerisch zu erfassenden Sauer stoff-Eintragswerte von z. B. 17,5 bis 21% werden in de
Praxis im Dauerbetrieb erreicht und teilweise über schritten. Eintragswerte bis zu 28,5% bei einem OC loac
von 2,0 wurden vereinzelt gemessen.
Die nachfolgende Tabelle stellt den sich überraschend ergebenden verfahrenstechnischen Zusammenhang
zwischen Schmulzlasl, spezifischer Belastung, Beckenvolumen, Umlaufwasser und Luftbedarf dar, ausgehend
von einem konstanten Beckenvolumen von V = lOOOcbm, einem vielfach gemessenen Sauerstoff-Ertrag
von 18,3% und 24-Stunden-Bctrieb.
Schmutzlasl | Raumbclastung | V | Umlauf V | Zufuhr |
kg/h BSB | kg/cbni. d | cbm | chm/h | Luft V" |
USBs | cbm/h | |||
20,8 | 0,5 | HK)(I | 250 | 375 |
83,3 | 2 | 1000 | 1000 | 1 500 |
166,7 | 4 | 1000 | 2000 | 3 000 |
250,0 | 6 | 1000 | 3000 | 4 500 |
333,3 | 8 | 1000 | 3000 | 6 000 |
416,7 | 10 | 1000 | 4000 | 7 500 |
500,0 | 12 | 1000 | 4000 | 9 000 |
835 | 20 | 1000 | 8000 | 15000 |
!■)
Das Verhältnis der Mengen Umlauf/h zu Beckenvolumen beträgt dabei für Raumbelastungen bis hinauf zu
12kg/cbm,d BSB5 zwischen 1,0 und 4,0. Lediglich bei
sehr geringer spezifischer Belastung, wie sie in einigen Anlagen nachts vorkommt, ist zur Vermeidung von
Fäulniserscheinungen eine ganz geringe Luftzufuhr erforderlich. Dabei kann das Umlaufwasser so weil
zurückgenommen werden, wie erforderlich ist, den Belebtschlamm noch über Boden in einer Strömungsgeschwindigkeit
von mindestens 0,60 m/sec zu halten. Dazu bedarf es des Umpumpens von etwa 1A bis '/2 des
Beckenvolumens in der Stunde. Diese geringe Wassermenge kann auch dadurch bei fehlendem Zufluß zur
Kläranlage in das Becken eingebracht werden, daß man diese Menge aus dem jedem Belebungsbecken zugeordneten
Nachklärbecken entnimmt, damit gleichzeitig den Rückschlamm belüftet und in das Belebungsbecken
wieder einbringt. Bei geringem Luflbedarf, wie er dann ohne Schmutzstoff-Zufuhr bestehen kann, wird man
auch unter Ausschaltung der Luftgebläse die den Pumpen nachgeschalteten Injektoren als einfache
Wasserstrahlsauger betreiben.
Aus Gründen des rationellen Betriebes hat es sich als zweckmäßig erwiesen, dem Umlaufwasser möglichst
viel Luft beizumischen, so daß sich zwischen Umlauf und Lufteintrag Verhältniszahlen unter 1,0 ergeben.
Dadurch kann es aber in großen Anlagen zweckmäßig werden, mehrere Belüftungseinrichtungpn gemäß
der Erfindung nebeneinander für gleiche oder verschiedene Schmutzlast anzuordnen, obgleich prinzipiell
natürlich und gerade in kleineren Anlagen eine Belüftungseinheit ausreicht, die man dann je nach
anfallender Schmutzlast mit variablen Mengen Druckluft oder angesaugte Luft beschickt, wobei die üblichen
Mittel zur Steuerung dieses Vorganges eingesetzt werden.
In Rechteckbecken hat sich der Einsatz mehrerer parallel angeordneter Belüftungseinheiten als sinnvoll
zur Erzielung einer homogenen Luft- und Abwasserverteilung erwiesen.
Der erforderliche Lufteintrag für ein Belebungsbekken gegebener Größe und Maximal-Belastung kann aus
obiger Tabelle leicht abgeleitet werden, um sicherzustellen, daß durch die Summe aller Eintragseinheiten die
erforderliche Sauerstoffmenge eingebracht wird.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (9)
1. Einrichtung zur Umwälzung und Belüftung von Abwasser in einem hochbelasteten Belebungsbek- ■->
ken mit mindestens einer Umwälzvorrichtung mit einer Umlaufleitung, in die zur Umwälzung von
Wasser und Schlamm aus dem Belebungsbecken eine Pumpe eingeschaltet ist, welche saugseitig mit
dem Belebungsbecken und druckseitig mit einem Injektor, mittels dessen Luft in das Wasser
eingeführt wird, verbunden ist, und wobei die Ausströmöffnung der Umlaufleitung derart gerichtet
ist, daß in dem Belebungsbecken eine Umwälzströmung zur Saugöffnung der Pumpe erzeugt wird,
dadurch gekennzeichnet, daß dem Injektor (6) eine im Beckenbodenbereich verlaufende
Rohrleitung (9) nachgeschaltet ist, deren Länge wenigstens ein Drittel des Beckenumfanges bei
Rundbecken oder drei Viertel der Beckenlänge bei Rechteckbecken beträgt und daß auf der Oberseite
der Rohrleitung (9) in Längsrichtung verteilt Öffnungen (12) von einem Durchmesser von 5 bis
25 mm angebracht sind.
2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die öffnungen (12) auf der Oberseite der Rohrleitung (9) in einer Doppelreihe angeordnet
sind, wobei die öffnungen vorzugsweise einen Durchmesser von 12 bis 15 mm haben und jeweils
mit 30 Grad von der Senkrechten und mit jeweils 50 jo
bis 150 mm Abstand in der Waagerechten angeordnet sind.
3. Einrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Injektor (6) auf der
Druckseite der Pumpe (5) aus einem Rohrstück r> gleichen Leitungsdurchmessers und der Länge von 5
bis 10 Leitungsdurchmessern besteht, in dessen Innerem eine sich derart konisch verjüngende Wand
angeordnet ist, daß an ihrem Ende Strömungsgeschwindigkeiten über 4 m/sec vorhanden sind und 4ü
daß in einer darauffolgenden sich wieder konisch auf den Rohrdurchmesser erweiternden Wand öffnungen
(22) mit Durchmessern von 2 bis 12 mm für den Eintritt von Preßluft in die Mischzone (19)
angeordnet sind. <r>
4. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Umwälzvorrichtungen
im Belebungsbecken (1) angeordnet sind, deren kleinste stündlich das 0,2- bis 0,5fache des
Beckeninhalts umwälzt und dabei die für den to Ruhezustand erforderliche Sauerstoffmenge einträgt
und deren Gesamtheit den Sauerstoffeintrag der für das Belebungsbecken vorgesehenen Maximalbelastung
erbringt.
5. Verfahren zur Reinigung von Abwasser unter Verwendung einer Einrichtung nach einem der
Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck der durch den Injektor zugeführten Luft bei
voller Belastung der Abwasserkläranlage vor dem Injektor bereits mindestens dem statischen Druck t>o
der Flüssigkeitssäule über dem tiefsten Punkt der Injektorrohrleitung entspricht.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das angesaugte Wasser durch die
Pumpe auf einen Druck von 1,2 bis 1,6 bar gebracht, hr>
durch die innen konische Verengung des Injektors mit einer Geschwindigkeit von über 4 m/sec
hindurchgeführt und am Ende der Rohrleitung mit einem Druck von etwa 1,1 bis 1,2 bar ausgelassen
wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Volumina
des stündlich umgepumpten Beckeninhalts zu diesem selbst zwischen 0,25 und 4,0, vorzugsweise
zwischen 1,0 und 3,0, gehalten wird, und daß das Verhältnis der Volumina des stündlich umgepumpten
Beckeninhalts zu dem der stündlich eingetragenen Luft kleiner als 1 ist
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet daß über die Rohrleitung
im Becken pro laufendem Meter ihrer Länge 10 bis 30cbm/h Luft in das Belebungsbecken eingeführt
werden.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet daß bei mehrstufigem
Betrieb in der ersten Belebungsstufe mit Raumbelastungen zwischen 6 und 80, vorzugsweise zwischen
10 und 50 kg/cbm,d BSB5 gearbeitet wird.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19631459453 DE1459453B2 (de) | 1963-11-20 | 1963-11-20 | Abwasserklaeranlage |
DE2352917A DE2352917C3 (de) | 1963-11-20 | 1973-10-22 | Einrichtung zur Umwälzung und Belüftung von Abwasser in einem hochbelasteten Belebungsbecken und Verfahren zur Reinigung von Abwasser unter Verwendung einer derartigen Einrichtung |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DEA0048581 | 1965-03-09 | ||
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DE2352917C3 true DE2352917C3 (de) | 1979-10-31 |
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Family Applications (2)
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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Country Status (1)
Country | Link |
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BR8503919A (pt) * | 1985-08-16 | 1987-03-24 | Liquid Carbonic Ind Sa | Ejetor para o processo co2 na neutralizacao de aguas alcalinas |
FR2640724B1 (fr) * | 1988-12-16 | 1991-05-10 | Saps Anticorrosion | Procede et installation perfectionnes pour detruire le foisonnement filamenteux |
DE4029982C2 (de) * | 1990-09-21 | 2000-08-10 | Steinecker Anton Entwicklung | Vorrichtung zum Begasen einer Flüssigkeit |
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1963
- 1963-11-20 DE DE19631459453 patent/DE1459453B2/de not_active Withdrawn
-
1973
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DE1459453A1 (de) | 1969-01-30 |
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