DE2345957C2 - Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung extrudierter, strangförmiger Kunststoffhohlprofile - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung extrudierter, strangförmiger KunststoffhohlprofileInfo
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Description
Es wurde deshalb auch versucht, exlrudierte Hohlprofile
von Innen mit einem Luft-Wasser-Gemisch zu kühlen, wobei man jedoch nur so viel Wasser eingebracht
hat, wie durch die Abkühlung verdampft, weil man der Auffassung war, das Wasser auf andere Weise
nicht aus dem Inneren des Profils abführen zu können. Um eine ungünstige Beeinflussung des Vakuums zu vermeiden,
hat man bei diesen Versuchen die Sprühstelle für das Luft-Wasser-Gemisch nach der zur Vakuunikalibrierung
dienenden Zone angeordnet. Dies hat aber bei Hohlprofilen mit innerer Aussteifung zur Folge, daß die
innere Aussteifung zu spät gekühlt wird, weshalb das innere Aussteifungsprofil zusammenfällt und sich auch
hierdurch kein brauchbares, dem gewünschten Querschnitt entsprechendes Profil erzeugen läßt.
Es ist schließlich bei der Erzeugung von extrudierteri
Kunststoffhohlprofilen bereits bekannt, das Profil in der Kalibrier- und Kühlzone nicht von außen, sondern von
innen zu stützen, und zwar durch einen sogenannten Schleppstopfen oder Schleppdorn, der im Bereich der
Kalibrier- und Kühlzone im Inneren des Hohlprofils angeordnet ist und am Torpedokopf mittels einer Kelle
oder Stange befestigt ist. Bei diesem bekannten Verfahren wird mit innerem Oberdruck gearbeite!, um das
Profil in Form zu halten. Dabei ist aber nur eine glättende Außenkalibrierung des Profils, nicht jedoch eine
formstabilisierende innere Kalibrierung eines mit inneren Aussteifungen versehenen Hohlprofils möglich, weil
die Innenkühlung einen freien Querschnitt für den Kühlmitteldurchfluß
erfordert, dieser freie Querschnitt aber durch den Schleppstopfen bzw. Schleppdorn nicht gegeben
ist.
Soll ein Hohlprofil mit inneren Aussteifungen der beschriebenen
Art hergestellt werden, so kann auf eine von außen wirksame Vakuumkalibrierung nicht verzichtet
werden.
In der DE-OS 20 09 933 wird vorgeschlagen, zur Herstellung
von strangförmigen Hohlprofilen mit inneren Aussteifungen aus einem hohem Schwund unterworfenen
Kunststoff die inneren Aussteifungen zunächst mit Übermaß zu extrudieren, so daß auch bei der Anwendung
einer reinen Außenkühlung eine Verformung des cxtrudierten Kunststoffslrangcs nach Abkühlung des
äußeren Mantels des Hohlprofils nicht eintritt, weil durch den später einsetzenden Schwund der inneren
Aussteifungen das zunächst vorhandene Übermaß der Aussteifungen verschwindet und die Aussteifungen dadurch
unter Spannung ihre gewünschte Form annehmen. Die auf diese Weise erzeugten Materialspannungen
erweisen sich jedoch bei dem späteren Gebrauch der so erzeugten Hohlprofile als nachteilig, weil sie eine
erhöhte Bruchgefahr bewirken. Werden derartige Hohlprofile einer starken Beanspruchung unterworfen, wie
sie beispielsweise bei Straßenleitpfosten, Trägern von Verkehrszeichen, Oxerstangen oder Slalomstangen auftritt,
so muß mit häufigem Bruch gerechnet werden. Gerade für diese Anwendungszwecke eignet sich andererseits
aber ein mit innerer Aussteifung versehenes Hohlprofil, weil es einerseits eine hohe Knickbeanspruchung
aushält, andererseits aber ein geringes Gewicht und damit einen geringen Materialverbrauch aufweist.
Insbesondere bei farblich abgesetzten Stangen, wie z. B. Oxer- oder Slalomstangen, ist es häufig erwünscht,
die Stangen aus mehreren Teilstücken unterschiedlicher Färbung durch Stumpfschweißen zusammenzufügen.
Das Stumpfschweißen setzt aber eine präzise Querschnittsform
der einzelnen Teilstücke voraus, so daß gerade für diesen Anwendurigszweig ein Fertigungsverfahren
erforderlich ist, das eine genaue Einhaltung der gewählten Querschniitsform ermöglicht.
Es ist deshalb die Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren
und eine Vorrichtung zu schaffen, die es ermöglicht, aus einem Kunststoff mit hohem Schwund beim Abkühlen
und gegebenenfalls mit geringer Wärmeleitfähigkeit ein Kunslstoffhohlprofi! /ti erzeugen, das durch innere
Aussteifungen in mehrere, in Profillüngsrichlung verlaufende
Kaminen» unterteilt ist. wobei eine hohe Präzision bei der Einhaltung des gewählten Strangquerschnittes
gewährleistet sein muß.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst,
daß die Extrusion längs einer ein geringes Gefalle aufweisenden Achse durchgeführt wird und in der KaIibrier-
und Kühlzone im Abstand von der Torpedodüse in die einzelnen Hohlkammern mit spitzwinkligem
Sprühkegel Kühlflüssigkeit eingespritzt wird.
Eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens mit einer an einen Extruderkopf anschließbaren Torpedodüse
und einer sich daran anschließenden Kalibrier- und Kühlzone ist erfindungsgemäß :>■. ausgestaltet, daß
die Extrusionsachse von Exiruderkopf. Torpedodüse
und Kalibrier- und Kühlzone mit einem Übergangsstück und Formstücken ein geringes Gefälle aufweist.
daß die Torpedokerne jeweils von einer gegenüber den Kernen thermisch isolierten Kühlflüssigkeitsleitung
durchzogen werden, die am Ende der Torpedokerne austritt und mit Abstand von den Kernen jeweils mit
einer Sprühdüse zur Erzeugung eines spitzwinkligen Sprühkegels mit einem Kegelwinkel von unter 90° versehen
ist.
Durch die erfindungsgemäße Lösung wird im Anschluß an den im Bereich der Torpedodüse stattfindenden
Formgebungsvorgang der Kunststoff schockartig abgekühlt, während andererseits durch den Abstand des
Sprühkegels von der Torpedodüse und durch das Gefälle eine Abkühlung des Extrusionswerkzeugs vermieden
wird. Die richtige Temperatur des Extrusionswerkzeugs ist gerade bei der Herstellung eines relativ kompjizierten
Profils von besonderer Bedeutung. So wird durch die Erfindung einerseits eine präzise Formgebung gewährleistet
und andererseits eine Beeinträchtigung der Profilform durch Schrumpfung verhindert.
Die US-PS 25 83 330 beschreibt eine Vorrichtung.
welche dazu dienen soll, einem Schlauch ius thermoplastischem
Material eine glatte, glänzende innere Oberfläche zu verleihen. Zu diesem Zweck wird mittels einer
äußeren Hochfrequenzspule und eines inneren, sich an den Kalibrierdorn anschließenden metallischen Körpers
eine Beheizung des extrudierten Schlauches durchgeführt,
der keinerlei innere Aussteifungen oder voneinander getrennte Längskammern aufweist. Um eine über
mäßige Heizwirkung zu verhindern, wird der Kalibricrdcrn
jnd der der Induktionsheizung dienende metallisehe
Körper von einer Längsbohrung durchzogen, durch welche man eine Kühlflüssigkeit einlegen kann,
die durch das Rohr abfließen kann und somit auch zur Kühlung des Rohrs beiträgt. Da bei der bekannten Vorrichtung
nur eine übermäßige Beheizung verhindert, prinzipiell aber eine Erwärmung, nicht aber eine Abkühlung,
angestrebt wird, ist anzunehmen, daß die Temperaturregelung
in der Weise erfolgt, daß nur b^irn Überschreiten
einer gewissen Temperaturschwelle Kühlflüssigkeil eingeleitet wird. Weil lediglich ein schlauchförmiges
Profil ohne besondere innere Profilierung hergestellt
werden soll, das geformte Profil beheizt werden soll und die Temperaturregelung unklar ist. ist die bekannte
Konstruktion mit der Erfindung nicht vergleich-
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Anhand der nun folgenden Beschreibung eines in der Zeichnung dargestellten Ausführtingsbeispicls der Erfindung
wird diese näher erläutert. Es zeigt
K i g. 1 eine schematischc Seitenansicht einer Vorrichtung
zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens,
wobei der Bereich vom Extruderkopf bis einschließlich Kalibrier- und Kühlzone dargestellt ist.
Fig. 2 einen Schnitt nach der Linie 11-11 in Fig. 3
durch eine zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens dienende Torpedodüse,
F i g. 3 einen Axialschnitt durch die Torpedodüse und
F i g. 4 einen Querschnitt durch das mittels der Torpedodüse nach F i g. 2 bzw. S und der Vorrichtung nach
Fig. 1 erzeugte Kunststoffhohlprofil.
Das in Fig. 4 dargestellte Kunststoffhohlprofil besitzt
einen äußeren, kreisförmigen Mantel tO und eine
innere, kreuzförmige Aussteifung 12. die aus zwei sich
rechtwinklig schneidenden, den Innenraum des Hohlprofils diagonal durchquerenden Stegen 12a bzw. 126
besteht. Durch die innere Aussteifung 12 werden vier in Längsrichtung des Hohlprofils verlaufende Kammern
14a, 14i>, 14c und 14 dgebildet.
Dieses Profil hat den Vorteil. daß bei einer Knickoder Biegebeanspruchung die innere Aussteifung auf
Zug beansprucht wird und dadurch zu einer wesentlichen Erhöhung der Steifigkeit des Gesamtprofils bei
relativ geringem Materialaufwand führt. Voraussetzung für diese hohe Biege- bzw. Knicksteifigkeit ist allerdings,
daß die Stege 12:i und 126 die einander gegenüberliegenden
Wandungsbereiche des Mantels 10 geradlinig verbinden, um Zugkräfte aufnehmen zu können.
Es ist also erforderlich, daß eine präzise Formgebung der inneren Aussteifung 12 erhalten wird.
Wird ein Stangen- oder balkenförmiges Gebilde aus mehreren Teiistucken des in F i g. 4 dargestellten Profils
durch Stumpfschweißen gebildet, so müssen die Querschnitte
aller Teilstücke einander genau gleichen, um das Stumpfschweißen zu ermöglichen.
Das in F i g. 4 gezeigte Profil ist lediglich beispielsweise gewählt. Es sind andere Profile mit gleichen oder
ähnlichen Eigenschaften denkbar, bei denen der Mantel
in seiner Querschnittsform von der Kreisform abweicht,
beispielsweise quadratischen oder dreieckigen Querschnitt
aufweist. Auch die Anzahl der die innere Aussteifung 12 bildenden Stege kann entsprechend den jeweiligen
Bedürfnissen und Anforderungen variiert werden.
Um jus einem Kunststoff mit hohem Schwund und
schlechter Wärmeleitfähigkeit ein Profil der vorstehend beschriebenen Art im Extrusionsverfahrcn und damit
relativ einfach und in hohen Stückzahlen herstellen zu können, wird eine Vorrichtung gemäß F i g. 1 benutzt.
Es bezeichnet hierbei 16 den Extruderkopf. 18 eine aus den Fig. 2 und 3 näher ersichtliche Torpedodüse. 20
einen Ubergangsstutzen und 22a bis 22.e eine Anzahl
von Forrnstücken. die in ihrem Aufbau an sich bekannt sind und in ihrem inneren Querschnitt dem Außenquerschnitt
des zu erzeugenden Hohlprofils angepaßt sind, wobei sie jeweils mit Anschlußstutzen 24;.' bis 24y verse
hen sind, durch die es möglich ist. im Inneren der einzelnen Formstücke einen Unterdruck auszuüben, durch
den das noch nicht abgekühlte, in der Torpedodüse 18
extrudierte Strangprofil mit seiner Außenfläche gegen die Innenfläche der jeweiligen Formstücke gezogen
uird. um die Formstabilität des Mantels 10 während des
Abkiihlvorganges zu bewahren und die Außenkalibrierung
des Hohlprofils durchzuführen. Um die Anordnung den jeweiligen Arbeitsbedingungen anpassen zu können,
ist der Unterdruck im Inneren eines jeden Form-Stückes gesondert regelbar, was durch schematisch gezeigte
Meßinstrumente 26a bis 26^rangedeutet ist.
Soweit vorstehend beschrieben entspricht die Vorrichtung bekannten Vorrichtungen zur Extrusion von
Kunststoffprofil. Zur Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist die gesamte Anordnung jedoch
ίο geneigt, derart, daß die mit 28 bezeichnete Extrusionsachse
sich in der durch den Pfeil gekennzeichneten Extrusionsrichtung 30 senkt. Der Neigungswinkel beträgt
dabei etwa 3". Bei einer praktisch erprobten Vorrichtung senkte sich die Extrusionsachse auf einer Länge
von 13 m um 10 cm.
Die Torpedodüse 18 besteht aus einem äußeren Ring 32, in dessen innerem zur Erzeugung eines Profils nach
Art des in Fig. 4 gezeigten Hohlprofils vier massive
Topedokerne 34a. 34b, 34c und 34d angeordnet sind.
2D Diese Kerne werden im Bereich des Rings 32 durch
Stege 36.·/ bis 36t/gehalten. Die Extrusionsrichtung 38 ist
in Fig. 3 durch einen Pfeil angedeutet. In dieser Extrusionsrichuing
verjüngen sich die Kerne 34a bis 34d zunächst in einem konischen Abschnitt, während sie sich
im Anschluß daran in einem weiteren Abschnitt im wesentlichen zylindrisch fortsetzen.
Jeder der Kerne wird von einer Kühlwasserleitung 44a bis 44^dUrChZOgCn, wobei sich diese Kühlwasserleitungcri
durch den Ring 32. die jeweiligen Stege 36a bis 36c/und die Torpedokerne 34a bis 34c/erstrecken und an
dem in Extrusionsrichtung 38 gelegenen Ende der Torpedodüse aus dieser austreten und außerhalb der Torpedodüse
mit einer auswechselbaren Sprühdüse 46a bis 46c/versehen sind.
j5 Durch die Auswechslung der Sprühdüsen kann sowohl
der Abstand der Sprühdüsenmündung von der ihnen zugeordneten Stirnfläche der Torpedodüse verändert
werden, ais auch der Scheitelwinkel des von der jeweiligen Düse erzeugten Sprühkegels. Diese Anpassung
ist erforderlich, um eine Anpassung an unterschiedliche Materialqualitäten, unterschiedliche Wandstärken
und unterschiedliche Querschnittsformen zu ermöglichen. Die jeweils günstigste Anordnung wird
zweckmäßigerweise durch Versuche ermittelt.
Um ein brauchbares Ergebnis zu erhalten, ist es von großer Bedeutung, daß im Bereich der Torpedodüse
keine Kühlung erfolgt. Die Kühlwasserleitungen 44a bis 44c/ sind deshalb gegenüber der Torpedodüse thermisch
isoliert, wie dies nun anhand der Kühlwasserleitung 44ί
5« näher erläutert wird.
Die Kühlwasserleitung 44a setzt sich im Bergen dei
Torpedodüse zusammen aus zwei metallischen Roh stücken 48 und 50, die durch eine Winkelmuffe 52 miteinander
verbunden sind. Über die Rohrstücke 48 unc 50 sind jeweils Isolierhüllen 54 bzw. 56 geschoben, di«
sich im Winkelbereich, wie bei 58 angedeutet, nahtlo; aneinanderfügen.
Es hat sich gezeigt, daß diese Konstruktion zur voller Zufriedenheit arbeitet. Wird die Kühlung der extrudier
ten Hohlprofile mit Kühlwasser von 20C durchgeführt
tritt keinerlei unerwünschte Abkühlung der Torpedodü se auf.
Beim Betrieb der vorstehend beschriebenen Anord nung wird beispielsweise Polyäthylen aus einem übli
b5 chen Extruder extrudiert und durch die Torpedodüse 11
gepreßt, wodurch hinter der Torpedodüse ie ein in
wesentlichen dem Querschnitt nach F i g. 4 entsprechen des 1 lohlprofil durch die Anordnung wandert. Der Man
7
toi 10 des llohlprofils wird innerhalb der Formstücke
22,1 bis 22^,rdurch Unterdruck in der gewünschten Form
gehalten, während in einem geeigneten Abstand hinter der Torpedodüse 18 in jeder der Kammern 14;/ bis 14t/
ein Sprühkegel von Sprühwasser mit 2"C die Wandun- r,
gen dieser Kammern besprüht. Der Sprühkegel besitzt dabei einen Scheitelwinkel von weniger als 90". so daß
durch das auf die Kunststofflüchen auf treffende Kühlwasser eine im wesentlichen in Exlrusionsrichtung 30
wirkende Komponente entsteht, die das Wasser gegen in j
das freie Ende des extrudierten Profils drückt. Diese f
Bewegung wird unterstützt durch das leichte Gefälle der Extrusionsachse 28, so daß das Kühlwasser am Ende
austreten kann. Es hat sich als zweckmäßig erwiesen,
wenn das Kühlwasser mit einem Druck von 2 bis maxi- r> mal 6 atü aus den Sprühdüsen austritt. Ein zu geringer
Druck bringt keine ausreichende Kühlwirkung, ein zu hoher Druck erzeugt in den Kammern des Hohlprofils
einen Sog. der zum Zusammenbruch des Vakuums in den Formstücken 22// bis 22^ führt, wie dies einleitend
bereits beschrieben ist.
Bei einem relativ kleinen lichten Kammerquerschnitt empfiehlt sich ein geringerer Scheitelwinkel des Spriihkegels.
was andererseits erforderlich macht, die Austrittsöffnung der Sprühdüse näher an die Torpedodüse
heranzurücken, damit der Beginn der Kühlung etwa an der gleichen Stelle innerhalb der Kalibrier- und Kühlzone
verbleibt. Die Wahl des geeigneten Sprühkegels, des geeigneten Kühlwasserdrucks und der geeigneten Position
der Sprühdüsenöffnung muß entsprechend dem je- jn weils 'u erzeugenden Hohlprofil zweckmäßigerweise
durch Versuch ermittelt werden.
Besonders zweckmäßig ist es, wenn der Kühlwasserdruck für jede der Sprühdüsen 46a bis 46c/einzeln eingestellt
werden kann, damit beim Anfahren der Anlage r> Ungleichmäßigkeiten ausgeglichen und ein gerades,
präzise geformtes Strangprofil erreicht werden kann.
Durch das vorstehend beschriebene Verfahren und die beschriebene Vorrichtung ist es möglich, auch aus
einem Kunststoff mit hohem Schwund und geringer 4» Wärmeleitfähigkeit im Extrusionsverfahren außerordentlich
prä/ise Hohlprofile mit im Inneren angeordneten, in Längsrichtung verlaufenden Kammern zu erzeugen,
wobei die Anwendung des beschriebenen Verfahrens noch den weiteren Vorteil bietet, daß durch die
Wasserkühlung eine Extrusionsgeschwindigkeit von 120 m/Stunde erreichbar ist, während bei der Erzeugung
von einfachen Hohlprofilen mit herkömmlicher Kühlung nur eine Extrusionsgeschwindigkeit von 30 m/
Stunde möglich ist. w
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
fen
Claims (11)
1. Verfahren zur Herstellung extrudierter, strangförmiger Hohlprofile aus einem starkem Schwund
unterworfenen Kunststoff, ζ. B. Polyäthylen, mit im Innenraum des Hohlprofils erzeugten, den Innenraum
in einzelne, in Längsrichtung des Profils verlaufende Kammern unterteilenden Aussteifungen,
wobei der Kunststoff aus einem Extruderkopf durch eine Torpedodüse in eine Kalibrier- und Kühlzone
extrudiert wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Extrusion längs einer ein geringes Gefälle
aufweisenden Achse durchgeführt wird und in der Kalibrier- und Kühlzone im Abstand von der Torpedodüse
in die einzelnen Hohlkammern mit spitzwinkligem Sprühkegel Kühlflüssigkeit eingespritzt
wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Kühlflüssigkeit Wasser benutzt
wird.
3. Verfahren nach Ansprucn i, uSuurc» gekennzeichnet,
daß das Kühlwasser vorzugsweise eine Temperatur von etwa 2° C aufweist.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlflüssigkeit
unter einem Druck von 2 bis 6 atü versprüht wird.
5. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 4, mit einer an einem
Extruderkopf anschließbaren Torpedodüse und einer sich daran anschließenden Kalibrier- und
Kühlzone, dadurch gekennzeichnet, daß die Extrusionsachse (28) von Extruderkopf (16). Torpedodüse
(18) und Kalibrier- und Kühhone mit einem Übergangsstück
(20) und Formstücken (22a bis 22g) ein geringes Gefalle aufweist, daß die Torpedokerne
(34a bis 34c//jeweils von einer gegenüber den Kernen thermisch isolierten Kühlflüssigkeitsleitung (44a
bis44ci/durchzogen werden, die am Ende der Torpedokerne
austritt und mit Abstand von den Kernen jeweils mil einer Sprühdüse (46a bis 46c//zur Erzeugung
eines spitzwinkligen Sprühkegels mit e'rem Kegelwinkcl von unter 90° verschen ist.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
daß die Sprühdüsen (46a bis 46c// auswechselbar sind.
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 oder 6. dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlmittelzufuhr
zu den einzelnen Sprühdüsen (46a bis 46c// jeweils gesondert einstellbar ist.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Neigung der Extrusionsachse
in der Größenordnung von 3° liegt.
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlflüssigkeitsleitungen
(44a bis 44c// radial in die Torpedodüse (18) eintreten und durch die die Torpedokerne (34a bis
34c/; tragenden Stege (36a bis 36c//geführt sind.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis
dadurch gekennzeichnet, duß die Kühiniissigkeitsleiumgen
(44a bis 44c/; aus mit einer thermisch isolierenden
Schicht (54, 58) ummantelten Metallrohren (48.50) bestehen.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10. dadurch gekennzeichnet,
dall die Schicht (54,5b)/ur Ummantelung aus Teflon besteht.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung extrudierter, strangförmiger Hohlprofile aus einem starkem
Schwund unterworfenen Kunststoff, z. B. Polyäthylen, mit im Innenraum des Hohlprofils erzeugten, den
Innenraum in einzelne, in Längsrichtung des Profils verlaufende Kammern unterteilenden Aussteifungen, wobei
der Kunststoff aus einem Extruderkopf durch eine Torpedodüse in eine Kalibrier- und Kühlzone extrudiert
wird, sowie eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens.
Ein derartiges Verfahren ist aus der DE-OS 20 09 933 bekannt. Auch das bekannte Verfahren befaßt sich mit
den Schwierigkeiten, die sich bei der Herstellung von Hohlprofiien der genannten Art ergeben, wenn ein
π Kunststoff mit hohem Schwund beim Abkühlen und gegebenenfalls
mit geringer Wärmeleitfähigkeit verarbeitet wird. Zu diesen Werkstoffen zählt z. B. Polyäthylen,
das beim Abkühlen einer Schrumpfung von 4 bis 5, in ungünstigen Fällen sogar 6% unterliegt und das überdies
ein schlechter Wärmeleiter ist.
Es ist zwar bereits bekannt, strangförmige Hohlprofile
3US Polyäthylen zu extrudieren, wobei die Außenfläche des Hohlprofils gekühlt und während des Abkühlens,
z. B. durch einen auf die Außenfläche des Hohlprofils einwirkenden, das Hohlprofil in der vorgegebenen
Querschnittsform haltenden Unterdruck, kalibriert wird. Sobald das Innere des Hohlprofils durch die erwähnten
Austeifur.gen in in Längsrichtung des Profils verlaufende Kammern unterteilt wird, tritt das Problem
jo auf. daß in der bekannten Weise zwar die Außenfläche des Hohlprofils gekühlt werden kann und beim Abkühlen
in ihrer Querschnittsform durch den Unterdruck gehalten wird, daß aber die inneren Aussteifungen von
dieser Kühlung nicht erfaßt werden und deshalb erst J5 wesentlich später abkühlen, wobei einerseits die inneren
Aussteifungen durch ihr Eigengewicht in noch plastischem Zustand nach unten sacken, so daß das erwünschte,
während des Extrusionsvorgangs erzeugte Profil nicht erhalten bleibt, und wobei andererseits durch die
gegenüber dem äußeren Mantel spätere Abkühlung der inneren Aussteifungen durch deren dann auftretende
Schrumpfung die bereits erstarrte Außenfläche des Hohlprofils nach innen gezogen und das Profil auch an
seiner Außenseite deutlich sichtbar verformt wird. Um die Knick- und Biegesteifigkeit von Kunstsloffhohlprofilen
zu erhöhen, ist es wünschenswert, im Inneren des Hohlprofils Aussteifungen derart anzuordnen,
daß diese Aussteifungen geeignet sind, Zugkräfte von einer Seitenfläche des Hohlprofils auf die gegenüberliegende
Seitenfläche zu übertragen. Dies setzt in der Regel voraus, daß die diese Zugkräfte übertragenden Aussteifungen
nicht nur geradlinig, sondern auch in einer vorgegebenen Richtung verlaufen. Es ist offensichtlich,
daß diese Bedingungen nicht eingehalten werden können, wenn sich die inneren Aussteifungen wie auch der
äußere Mantel des Hohlprofils in der vorstehend beschriebenen Weise verformt.
Es ist bereits versucht worden, ein extrudiertes Hohiprofil
im Inneren durch Luftkühlung abzukühlen, ohne wi daß derartige Versuche jedoch zu einem brauchbaren
Ergebnis geführt hätten. Es hat sich herausgestellt, daß
die Luftkühlung im Inneren des Hohlprofils einerseits eine hohe Luftgeschwindigkeit erfordert, andererseits
aber im Inneren des Hohlprofils einen Sog erzeugt, der
b-> stärker ist. als der zur Kalibrierung aufgewandte Unterdruck,
so daß die Profile vor der Abkühlung zusammenfallen.
Luftkühlung einerseits und Vakuumkalibrierung andererseits schließen sich ;ius.
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