DE2150893C2

DE2150893C2 - Swing burner device

Info

Publication number: DE2150893C2
Application number: DE2150893A
Authority: DE
Inventors: Franz Haag; Otto 7972 Isny Locher
Original assignee: Motan GmbH
Current assignee: Motan GmbH
Priority date: 1971-10-13
Filing date: 1971-10-13
Publication date: 1982-12-16
Also published as: JPS4846929A; US3817681A; GB1390533A; JPS5644324B2; CA971098A; DE2150893A1

Description

Die Erfindung betrifft ein Schwingbrennergerät mit einem Schwingbrenner-Resonator gemäß Oberbegriff des Anspruches 1.The invention relates to an oscillating burner device with an oscillating burner resonator according to the preamble of claim 1.

Bei einem bekannten Schwingbrenngerät mit einem Schwingbrenner-Resonator (ATZ, Band 53, August 1951, Seiten 209 bis 213) wird etwa radial in die Luftströmung vom Luheinlaßventil zur Brennkammer flüssiger Brennstoff eingespritzt wobei Brennstoff und Luft im Vergaserraum miteinander verwirbelt und über aas ϊνι iscnruiir uci Biciinitaiiuiici £ugciuiii*t ίήτ£ί\ΐΞΐϊ. In a known oscillating burner device with an oscillating burner resonator (ATZ, Volume 53, August 1951, pages 209 to 213), liquid fuel is injected approximately radially into the air flow from the inlet valve to the combustion chamber, fuel and air being swirled with one another in the carburetor chamber and via aas ϊνι iscnruiir uci Biciinitaiiuiici £ ugciuiii * t ίήτ £ ί \ ΐΞΐϊ.

Hierbei werden zu proße Brennstofftröpfchen aufgrund ihrer radialen Bev,. gungskomponente den Luftstrom durchstoßen und sich an der Gehäusewandung niederschlagen, wodurch eine unzureichende Verwirbelung von Brennstoff und Luft gegeben ist, was zu unvollständigen Verbrennungen bzw. Verpuffungen unter verstärkter CG-Abgabe führt. Der sich auf den Gehäusewänden niederschlagende Brennstoff führt zu Verbrennungsrückständen, die zudem die Leistung des Gerätes beeinträchtigen. Insbesondere bei Verwendung als Antrieb eines tragbaren Sprühgerätes sind jedochHere, too much fuel droplets are due their radial bev ,. components penetrate the air flow and are reflected on the housing wall, as a result of which there is insufficient turbulence of fuel and air, which leads to incomplete burns or deflagrations leading to increased CG delivery. The fuel precipitating on the housing walls leads to Combustion residues, which also impair the performance of the device. Especially when using as a drive for a portable sprayer, however

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CO-freie Abgase vom Schwingbrennergerät gefordert, da die Sprühgeräte auch in geschlossenen Räumen eingesetzt werden.CO-free exhaust gases from the oscillating burner device required, because the sprayers are also used in closed rooms.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Schwingbrennergerät so auszubilden, daß eine fast vollständige und rückstandslose Verbrennung — bzw. Verpuffung — des zugeführten Brennstoffgemisches erfolgt, um CO-freie Abgase zu erhalten.The invention is based on the object of designing a vibrating burner device so that a nearly Complete and residue-free combustion - or deflagration - of the supplied fuel mixture takes place in order to obtain CO-free exhaust gases.

Die Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des; Anspruches 1 gelöst toThe task is characterized by the distinctive features of; Claim 1 solved to

Der aus der Biennstoffdüse axial in den Vergtserraum eintretende Brennstoffnebel wird über 360° von der radial zuströmenden Verbrennung. luft umhüllt, so daß der Brennstoffnebel nicht uiiuiktelbs- mit dem Gehäuse in Berührung tritt Ein Mied?:.. -^w"fg von Brennstofftropfchen auf den Gehäuse fand ist daher vermieden. Selbst wenn schwerere ßre;r« s .::iröpfchen, bedingt durch die Schwerkraft, auf C . Cciidusewand zu bewegt werden, wird die axiale ucn Brennstoffnebel umhüllende Luftströmung S-. Tröpfchen aufnehmen und mit dem Gemisch verw«.' .Ίη. Durch diese radial von innen nach außen auftretende Verwirbelung des Brennstoffnebels mit der Verbrennungsluft wird eine vollständige, gleichmäßige Durchmischung erzielt, so daß bei der anschließenden Verpuffung eine rückständelose Verbrennung unter Abgabe CO-freier Abgase erzielt ist Das erfindungsgemäße Schwingbrennergerät eignet Eich daher vorteilhaft als Antrieb eines tragbaren Sprühgerätes, bei dem mit den Abgasen ein Wirkstoffnebel in geschlossenen Räumen verteilt wird.The fuel mist axially entering the Vergtserraum from the Biennstoffdüse is over 360 ° from the radially inflowing combustion. air envelops, so that the fuel mist not uiiuiktelbs- to the housing comes into contact a forger: .. - ^w "fg of Brennstofftropfchen the case was therefore avoided even if heavier SSRE; :: r 's iröpfchen conditioned?.. are moved by gravity towards the wall of C. Cciidusewall, the axial flow of air enveloping the fuel mist will absorb S droplets and mix them with the mixture. This swirling of the fuel mist with the combustion air, which occurs radially from the inside to the outside, achieves complete, even mixing, so that in the subsequent deflagration a residue-free combustion is achieved with emission of CO-free exhaust gases Drive of a portable sprayer, in which an active substance mist is distributed in closed rooms with the exhaust gases.

Durch die vollständige Brennstoffzerstäubung und Verwirbelung mit der Verbrennungsluft ist zugleich eine maximale Leistungsabgabe des Schwingbrennergerätes bei minimaler Brennstoffzufuhr gegeben, so daß das Leistungsgewicht bei dem erfindungsgemäßen Schwingbrennergerät erheblich günstiger ist als bei bekannten Geräten, was sich insbesondere bei tragbaren Schwingbrennergeräten vorteilhaft auswirkt Durch die Gewährleistung der rückstandslosen Verbrennung ist zudem eine gleichmäßige Leistungsabgabe auch nach einer Vielzahl von Betriebsstunden gewährleistetThe complete fuel atomization and swirling with the combustion air is at the same time a maximum power output of the oscillating burner device given with minimum fuel supply, so that the Power to weight ratio in the oscillating burner device according to the invention is considerably cheaper than in known devices, which is particularly true for portable Orbital burners have a beneficial effect by ensuring residue-free combustion an even output is also guaranteed after a large number of operating hours

Aus der DE-AS 12 42 318 ist zwar ein Schwingbrennergerät für Gas bekanntgeworden, bei dem Verbrennungsluft und Gas etwa axial dem Mischrohr zugeführt werden, jedoch ist hierbei die Verbrennungsluft vom Brennstoffgas umhüllt Bei der Erfindung hingegen wird flüssiger Brennstoff eingespritzt, wobei die zugeführte Verbrennungsluft den zugeführten Brennstoffnebel umhülltFrom DE-AS 12 42 318 a vibrating burner device for gas has become known in which Combustion air and gas are fed approximately axially to the mixing tube, but this is the combustion air enveloped by the fuel gas In the invention, however, liquid fuel is injected, wherein the supplied combustion air envelops the supplied fuel mist

Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den Ansprüchen, der Beschreibung und den Zeichnungen.Further developments of the invention emerge from the claims, the description and the drawings.

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in den Zeichnungen dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben. Es zeigtAn embodiment of the invention is shown in the drawings and will be described in more detail below described. It shows

F i g. 1 eine Seitenansicht eines erfindungsgemäßen Schwingbrennergerätes,F i g. 1 is a side view of an inventive Oscillating burner device,

F i g. 2 einen Schnitt gemäß der Linie ll-ll in H g. l in vergrößerter Darstellung,F i g. 2 shows a section along the line II-II in H g. l in enlarged view,

Fig.3 eine Axialansicht einer Membran des Vergasers gemäß F i g. 2,3 shows an axial view of a membrane of the carburetor according to FIG. 2,

Fig.4 einen Schnitt durch eine Brennstoffdüse des Vergasers in vergrößerter parstellüng,4 shows a section through a fuel nozzle of the Carburetor in enlarged parstellüng,

F i g. 5 eine Seitehansichi auf ein teilweise geschnittenes Schwingbrennergerät gemäß F i g. 1,F i g. 5 a side hansichi on a partially cut Oscillating burner device according to FIG. 1,

F i g. 6 eine Draufsicht auf das Schwingbrennergerät gemäß F ig. 5.F i g. 6 is a plan view of the oscillating burner device according to Fig. 5.

Das Schwingbrennergerät gemäß F i g. 1 hat einen Schwingbrenner-Resonator 1, der im Bereich seines hinteren Endes an einem Tragrahmen 2 um sine horizontale Achse 3 verschwenkbar gelagert ist Eine handbetätigbare Startluftpumpe 4 und ein Zünd- sowie Batteriekasten 5 ist am Schwingbrenner-Resonator t festgelegt und mit diesem um die Achse 3 verschwenkbar. Innerhalb des Tragrahmens 2 ist ein Brennstoffbzw. Kraftstoffbehälter 6 angeordnet, der gleichachsig mit der Schwenkachse 3 liegt Am Tragrahmen ist weiterhin ein Wirkstoffbehäiier 7 befestigt der an seiner Oberseite ein Mehrwegeventil 8 und eine Füllöffnung 9 aufweist Der Schwingbrenner-Resonator ist stufenlos, ζ. B. in die in F i g. 1 strichliert angedeuteten Stellungen nach oben und unten verschwenkbar. Im Bereich des hinteren Endes des Schwingbrenner-Resonators 1 ist ein Vergaser 10 gemäß Fig.2 am außenliegenden Kühl- und Schutzmantel 11 befestigtThe oscillating burner device according to FIG. 1 has a vibrating burner resonator 1, which is pivotably mounted in the area of its rear end on a support frame 2 about its horizontal axis 3 A manually operated starting air pump 4 and an ignition and battery box 5 is fixed to the vibrating burner resonator t and with it around the axis 3 pivotable. Within the support frame 2 is a fuel or. Arranged fuel tank 6, which is coaxially with the pivot axis 3 An active substance container 7 is also attached to the support frame, which has a multi-way valve 8 and a filling opening 9 on its top. The oscillating burner resonator is stepless, ζ. B. in the in F i g. 1 positions indicated by dashed lines can be pivoted up and down. In the area of the rear end of the oscillating burner resonator 1, a carburetor 10 according to FIG. 2 is attached to the external cooling and protective jacket 11

Das Gehäuse 12 des Vergasers 10 besteht aus zwei Gehäusehälften 13,14, die axial aneinandergefügt sind und eine zur Vergaserachse rechtwinklige Teilungsebene des Gehäuses 12 bestimmen. Die beiden Gehäusehälften 13,14 weisen an der Teilun^sebene jeweils einen vorstehenden Ringbund auf, die vn einem leicht lösbaren Spannglied 15 übergriffen sind, das die Gehäusehälften 13,14 unter Druck zusammenhältThe housing 12 of the carburetor 10 consists of two housing halves 13, 14 which are axially joined to one another and determine a parting plane of the housing 12 which is perpendicular to the carburetor axis. The two halves of the case 13, 14 each have one at the level of division protruding collar, which are overlapped vn an easily releasable clamping member 15 that the Housing halves 13,14 holds together under pressure

Der Innenraum des Gehäuses 12 besteht aus zwei achsgleich zusammengesetzten Raumabschnitten. Der erste annähernd kreisscheibenförmige Raumabschnitt bildet den Lufteinlaßraum 16 und liegt im Bereich der Teilungsebene der beiden Gehäusehälften 13, 14. Der zweite Raumabschnitt bildet den etwa zylindrischen Vergaserraum 17, der einen gegenübe-- dem Lufteinlaßraum 16 wesentlich kleineren Durchmesser aufweist In der Nähe des Innenumfangs 18 des scheibenförmigen Lufteinlaßraumes 16 sind in beiden sich gegenüberliegenden Stirnwänden 19, 20 eine Vielzahl von in Umfangsrichtung benachoarten Lufteintrittsöffnungen 21 eingebracht, die auf einem Kreis um die Vergaserachse liegen. Durch die Lufteintrittsöffnungen 21 wird aus der Atmosphäre Luft in den Vergaser 10 gesaugtThe interior of the housing 12 consists of two room sections assembled on the same axis. The first approximately circular disk-shaped space section forms the air inlet space 16 and lies in the area of the dividing plane of the two housing halves 13, 14. The The second space section forms the roughly cylindrical gasifier space 17, which is opposite to the air inlet space 16 has a much smaller diameter in the vicinity of the inner circumference 18 of the disk-shaped Air inlet space 16 are in two opposite end walls 19, 20 a plurality of in Circumferential direction adjacent air inlet openings 21 introduced, which lie on a circle around the carburetor axis. The air inlet openings 21 turn off of the atmosphere, air is drawn into the carburetor 10

Den ringscheibenförmigen Stirnwänden 19, 20 liegt jeweils mit Abstand zu ihrer Innenfläche 22 eine ri ^scheibenförmige Federmembran 23 gegenüber. Jede Federmembran 23 bildet ein Ventilschließteil, das an die zugehörige Innenfläche 22 an'.egbar ist, die den zugehörigen Ventilsitz bildet Alle in einer Stirnwand 19, 20 vorgesehenen Lufieiniriüsöfinungeri 2i werden bei Anlegen der Federmembran 23 zeitgleich verschlossen.The annular disk-shaped end walls 19, 20 each have a spacing from their inner surface 22 ri ^ disk-shaped spring membrane 23 opposite. Each spring membrane 23 forms a valve closing part that is an'.egbar on the associated inner surface 22, which the The associated valve seat forms all air inlet openings 2 i provided in an end wall 19, 20 Applying the spring membrane 23 closed at the same time.

Wie aus F i g. 3 zu ersehen, sind am Innenumfang der Federmembran 23 mit gleichem Winkelabstand voneinander drei einstückig mit der Federmembran 23 ausgebildete laschenartige Ansätze 24 vorgesehen, die zur Befestigung der Federmembran 23 im Gehäuse 12 dienen. Die Ansätze 24 werden zwischen der Innenfläche 22 einer Gehäusehälfte 13 bzw. 14 und einem A.nschlagring 25 eingespannt, der an der zugehörigen Gehäusehälfte 1? bzw. 14 mit Schrauben 26 lösbar befestigt ist. Die ~-*.n den Gehäusuiäifieii i3, ΐ4 festgeschraubten Anschlagringe 25 können gleich ausgebildet sein. Auf diese Weise können die Federmembranen 23 fr_-i schwingen und sind reibungsfrei und mit genau /orgebbarer Dämpfung gelagertAs shown in FIG. 3 can be seen on the inner circumference of the spring membrane 23 with the same angular distance from one another three integrally formed with the spring membrane 23 tab-like lugs 24 are provided which serve to fasten the spring membrane 23 in the housing 12. The lugs 24 are between the inner surface 22 a housing half 13 or 14 and a A.nschlagring 25 clamped, which is attached to the associated Housing half 1? or 14 is releasably fastened with screws 26. The ~ - *. N the housing uäifieii i3, ΐ4 screwed stop rings 25 can be of the same design. In this way the spring diaphragms 23 fr_-i vibrate and are mounted without friction and with precisely / specifiable damping

Die der eingespannten Federmembran 23 zugekehrte Stirnfläche des jeweiligen Anschlägrings 25 bildet eine Anschlagfiäche 27, an der die zugehörige Federmembran 23 in ihrer Ruhestellung in einer zur Vergaserachse rechtwinkligen Ebene anliegt Die Federmembran 23 liegt in einem ringscheibenförmigen Spalt 28, der zwischen dem Anschlagring 25 und der zugeordnetenThe end face of the respective stop ring 25 facing the clamped spring membrane 23 forms a Stop surface 27 on which the associated spring membrane 23 is in its rest position in a direction to the carburetor axis The spring membrane 23 is located in an annular disk-shaped gap 28, the between the stop ring 25 and the associated

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■ Gehäusehälfte 13 bzw. 14 gebildet ist Der Spalt 28, der etwa doppelt so breit wie die Membrandicke ist, bestimmt die Bewegungsfreiheit der Membran 23, Zwischen der Mantelfläche jedes Anschlagrings 25 und dem Innenumfang 18 des Lufteinlaßraums 16 ist ein Ringspatt 29 vorgesehen, der ein ungehindertes Strömen der Luft aus einem Spalt 28 in den Raum zwischen den beiden Anschlagringen 25 sicherstellt Achsgleich zu den Lufteintrittsöffnungen 21 sind in den Anschlagringen 25 ίDurchgangsbohrungen 30 angeordnet, die in Ruhestellung! der zugeordneten Federmembran 23 durch diese verschlossen sind. Der Durchmesser der Durchgangsbohrungen 30 kann größer als der Durchmesser der Lufteintrittsöffnungen 21 ausgebildet sein. Auch kann der Gesamtquerschnitt all<r Durchgangsbohrungen 30 größer sein als der Querschnitt des zugehörigen Ringspaltes 29. Durch die Durchgangsbohrungen 30 wird sichergestellt, daß die Brennerschwingungen direkt auf die Federmembranen 23 wirken können. ■ Housing half 13 or 14 is formed. The gap 28, which is about twice as wide as the membrane thickness, determines the freedom of movement of the membrane 23 unimpeded flow of air from a gap 28 into the space between the two stop rings 25 ensures coaxial with the air inlet openings 21 are arranged in the stop rings 25 ίThrough holes 30, which in the rest position! the associated spring membrane 23 are closed by this. The diameter of the through bores 30 can be larger than the diameter of the air inlet openings 21. The total cross section of all through bores 30 can also be larger than the cross section of the associated annular gap 29. The through bores 30 ensure that the torch vibrations can act directly on the spring diaphragms 23.

Der Innendurchmesser des Anschlagringes 25 ist gleich dem Innendurchmesser des zylindrischen Vergaserraums 17. Hierbei sind die Innenkanten der Anschlagringe 25 an ihren einander zugewandten Stirnseiten viertelkreisförmig abgerundet so daß eine zentrale Trichteröffnung entstehtThe inner diameter of the stop ring 25 is equal to the inner diameter of the cylindrical carburetor chamber 17. Here, the inner edges are the Stop rings 25 rounded at their facing end faces in a quarter circle so that a central funnel opening is created

Zwischen den beiden Anschlagringen 25 ist in der Teiiungsebene des Vergasergehäuses 12 eine ringscheibenförmige Trennwand 3t angeordnet die mit ihrem äußeren Randbereich zwischen den beiden Gehäusehälften 13,14 eingespannt ist Durch die Trennwand 31 wird die in den Vergaser einströmende Luft in zwei gleiche Anteile geteilt wodurch der Einströmwiderstand vermindert ist Die Trennwand 31 weist eine zentrale Öffnung 32 auf. deren Durchmesser dem Durchmesser des Vergaserraums 17 entspricht wodurch günstige Strömungsverhältnisse erzielt werden.Between the two stop rings 25 in the plane of division of the carburetor housing 12 is an annular disk-shaped Partition wall 3t arranged with its outer edge area between the two housing halves 13, 14 is clamped. The partition 31 divides the air flowing into the carburetor into two divided equal proportions whereby the inflow resistance is reduced. The partition wall 31 has a central opening 32. whose diameter corresponds to the diameter of the carburetor chamber 17, whereby favorable flow conditions can be achieved.

Auf der einen Stirnseite des Lufteinlaßraums 16 schließt der Vergaserraum 17 an die Trichteröffnung des zugehörigen Anschlagrings 29 an, und auf der anderen Stirnseite des Lufteinlaßraums 16 ist eine Brennstoff-Düsenmündung 33 gleichachsig zur Vergaserachse angeordnet Die Düsenmündung 33 liegt im Boden 34 eines Innentrichters, der durch die zentrale Trichteröffnung des Anschlagringes 25 und die Gefcäusehälfte 14 gebildet ist Die Brennstoffdüse 35 liegt in der Gehäusehälfte 14. Benachbart zur Düsenöffnang 33 ist in derselben Ebene eine Startluftöffnung 36 vorgesehen, die im Innentrichter mündet und über einen Kanal 37 in der Gehäusehälfte 14 unter anderem mit der Startluftpumpe 4 leitungsverbunden ist Die Brennstoffdüse 35 ist über eint Bohrung 38 in der Gehäusehälfte 1 mit dem Brennstofftank 6 leitungsverbunden. On one end of the air inlet chamber 16, the carburetor chamber 17 adjoins the funnel opening of the associated stop ring 29, and on the other end of the air inlet chamber 16 a fuel nozzle orifice 33 is arranged coaxially to the carburetor axis the central funnel opening of the stop ring 25 and the vessel half 14 is formed.The fuel nozzle 35 is located in the housing half 14. Adjacent to the nozzle opening 33, a starting air opening 36 is provided in the same plane, which opens into the inner funnel and via a channel 37 in the housing half 14, among other things the starting air pump 4 is line-connected. The fuel nozzle 35 is line-connected to the fuel tank 6 via a bore 38 in the housing half 1.

Die Brennstoffdüse 35 hat einen durchgehenden, in der Vergaserachse liegenden Durchgang 39 als Düsenkanal, dessen von der Düsenmündung 33 abgewandtes Ende mit einer zylindrischen Wirbelkammer 40 verbunden ist Der Durchmesser der Wirbelkammer 40 ist größer als der des Lufteinlaßraums 16. Die Wirbelkammer 40 kann weiterhin an eine Druckluftlei-The fuel nozzle 35 has a continuous passage 39 lying in the carburetor axis as a nozzle channel, its end facing away from the nozzle orifice 33 with a cylindrical swirl chamber 40 The diameter of the swirl chamber 40 is larger than that of the air inlet space 16. The Vortex chamber 40 can still be connected to a compressed air line

ncf zur Rückführung ncf to Fdbk ühr clothes

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von Brennstoff in den Brennstofftank 6 angeschlossen sein.of fuel in the fuel tank 6 must be connected.

Das Ende des Vergaserraums 17 ist mit einem Mischrohr 41 verbunden, das gleichachsig zur Vergaserachse liegt und in dessen Achse em Wirbelkörper 42 angeordnet ist Zur Zündung des Brennstoff-Luftgemisches unmittelbar vor Eintritt in eine zylindrische Brennkammer 43, in die das Mischrohr 41 mündet, ist eine in das Mischrohr 41 ragende Zündkerze 44 angeordnet Die Zündkerze 44 ist in Richtung auf die Brennkammer 43 unmittelbar im Bereich des freien Endes des Wirbelkörpers 42 im Mantel des Mischrohrs 41 festgelegt Das Mischrohr 41 geht annähernd tangential in die Brennkammer 43 über und weist einen Durchmesser auf, der dem Innendurchmesser des Vergaserraums 17 entspricht und etwa um fiin Viertel kleiner als der Radius der Brennkaninter 43 ist Erfindungsgemäß liegen alle der Aufbereitung und Zuführung des Brennstoffs dienenden Teile in einer Achse.The end of the carburetor chamber 17 is connected to a mixing tube 41 which is coaxial with the carburetor axis and is arranged in its axis em vertebral body 42 for igniting the fuel-air mixture immediately before entering a cylindrical combustion chamber 43 into which the mixing tube 41 opens a spark plug 44 protruding into the mixing tube 41 is arranged. The spark plug 44 is in the direction of the Combustion chamber 43 directly in the area of the free end of the vortex body 42 in the jacket of the mixing tube 41 set The mixing tube 41 merges approximately tangentially into the combustion chamber 43 and has a Diameter which corresponds to the inner diameter of the carburetor chamber 17 and about fiin quarters is smaller than the radius of the Brennkaninter 43 According to the invention, all of the processing and Supply of the fuel serving parts in one axis.

Die Brennstoffdüse 35 ist als Zerstäuberdüse ausgebildet Wie in F i g. 4 dargestellt besteht die Brennstoffdüse 35 aus einem Düsenkernkörper 45, der in ein zylindrisches, am vorderen Ende mit einer Stirnwand 47 versehenes Düsengehäuse 46 eingepreßt ist Im Düsenkörper 45 ist als Düsenkanal der Durchgang 39 angeordnet Dieser besteht aus einem etwa der halben Länge des Durchgangs 39 entsprechenden zylindrischen Abschnitt 48, an den ein sich in Richtung zur Düsenmündung 33 konisch verengender Abschnitt 49 anschließt Der Abschnitt 49 weist einen Konuswinkel von etwa 12° bis 18° auf, wobei er nach seiner engsten Stelle in einen sehr kurzen zylindrischen Abschnitt übergeht der an der Stirnfläche 50 des Düsenkernkörpers 45 endet Durch die vorgegebene Größe des Konuswi. !cels wird die Leistung des Schwingbrenner-Resonators erhöht Die Stirnfläche 50 liegt mit Abstand von der gegenüberliegenden inneren Stirnfläche 51 der Stirnwand 47, wodurch ein kreisscheibenförmiger Zwischenraum 52 gebildet ist In der Stirnwand 47 des Düsengehäuses 46 ist gleichachsig zum Düsenkanal 39 eine Bohrung als Düsenabschnitt 53 vorgesehen, die sich zur Düsenöffnung 33 unter einem Winkel von 12° bis 18° erweitert und deren kleinster Durchmesser etwa dem Durchmesser des gegenüberliegenden kurzen zylindrischen Abschnitts des Düsenkernkörpers 42 entspricht Das in der äußeren Stirnfläche der Stirnwand 47 liegenden Ende des Düsenabschnitts 53 bildet die Düsenmündung 33.The fuel nozzle 35 is designed as an atomizer nozzle As in Fig. 4, the fuel nozzle 35 consists of a nozzle core body 45, which is in a cylindrical nozzle housing 46 provided at the front end with an end wall 47 is pressed in The nozzle body 45 is arranged as the nozzle channel of the passage 39. This consists of approximately half Length of the passage 39 corresponding cylindrical portion 48, to which a in the direction of The nozzle orifice 33 is connected by a conically narrowing section 49. The section 49 has a cone angle from about 12 ° to 18 °, being after its closest Place that merges into a very short cylindrical section at the end face 50 of the nozzle core body 45 ends by the given size of the cone. ! cels becomes the output of the oscillating burner resonator The end face 50 is at a distance from the opposite inner end face 51 of the End wall 47, whereby a circular disk-shaped space 52 is formed In the end wall 47 of the Nozzle housing 46 is coaxial with the nozzle channel 39 a bore is provided as a nozzle section 53, which expanded to the nozzle opening 33 at an angle of 12 ° to 18 ° and its smallest diameter approximately the diameter of the opposite short cylindrical section of the nozzle core body 42 The end of the nozzle section 53 lying in the outer end face of the end wall 47 forms the Nozzle orifice 33.

Im vorderen Teil des Kernkörpers 45 ist ein ihn umgebender zylindermantelförmiger Ringkanai als Brennstoffkanal 54 vorgesehen, der über eine radiale Bohrung 55 im Düsengehäuse 46 mit der Bohrung 38 verbunden ist die zum Kraftstoffbehälter 6 führt Der Brennstoffkanal 54 mündet im Zwischenraum 52 der Brennstoffdüse 35. Durch den Zwischenraum 52 wird eine gleichmäßige Brennstoffzuführung zum Düsenkanal über dessen gesamten Umfang erzielt Be· einer Strömung in Pfeilrichtung 56 zur Düsenöffnung 33 herrscht aufgrund der beschriebenen Ausbildung ein kleinerer Strömungswiderstand als bei entgegengesetzter Strömung in Pfeilrichtung 57.In the front part of the core body 45 is a cylindrical jacket-shaped ring channel surrounding it as Fuel channel 54 is provided, which communicates with the bore 38 via a radial bore 55 in the nozzle housing 46 which leads to the fuel tank 6. The fuel channel 54 opens into the intermediate space 52 of the Fuel nozzle 35. The intermediate space 52 provides a uniform fuel supply to the nozzle channel Over its entire circumference, Be achieves a flow in the direction of arrow 56 to the nozzle opening 33 Due to the design described, there is a smaller flow resistance than with the opposite Flow in direction of arrow 57.

Durch das Öffnungsverhältnis des sich erweiternden Düsenabschnitts 53 wird erreicht, daß bei laminarem Anlauf der Strömung in Pfeilrichtung 57 während der Ansaugphase an der Düsenmündung 33 eine Ablösung erfolgt, wodurch die am Rand dieses Düsenabschnittes 53 befindlichen größeren Kraftstofftröpfchen austreten und in der Ablösungszone infolge des dort herrschenden Unterdrucks zurückgehalten bzw. zurückgeführt werden. Beim Obergang in turbulente Strömung findet die genannte Ablösung nicht statt Die energiereichere turbulente Strömung gewährleistet eine feinere Tröpfchenaufbereioing des Brennstoffes, wobei evtL anfallende größere Kraftstofftröpfchen in der energiereicherenDue to the opening ratio of the expanding Nozzle section 53 is achieved that with laminar start-up of the flow in the direction of arrow 57 during the Suction phase at the nozzle opening 33 takes place, whereby the at the edge of this nozzle section 53 located larger fuel droplets escape and in the separation zone as a result of the prevailing there The negative pressure can be retained or returned. During the transition into turbulent flow, the The above-mentioned detachment does not take place. The more energetic turbulent flow ensures finer droplet preparation of the fuel, with possibly larger fuel droplets in the more energetic

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turbulenten Strömung fein aufbereitet werden.turbulent flow are finely processed.

In einer Verpuffungsphase kehrt sich die Strömung in der Brennstoffdüse 35 gegenüber der Ansaugphase um. Da aufgrund des in Pfeilrichtung 57 erhöhten Strömungswiderstandes nur eine sehr kleine Strömung auftritt, ist der Unterdrück zwischen Düsenabschnitt 53 und Abschnitt 49 des Durchgangs 39 erheblich kleiner als wäh-önd der Ansaugphase, so daß in der Verpuflunssphase kaum Brennstoffgemisch in den Düsenkanal bzw. durch diesen hindurchgeführt wird-In a deflagration phase, the flow is reversed of the fuel nozzle 35 compared to the suction phase. Because of the increased flow resistance in the direction of arrow 57 only a very small flow occurs, the negative pressure between nozzle section 53 is and section 49 of the passage 39 is considerably smaller than during the suction phase, so that in the Verpuflunssphase hardly any fuel mixture is fed into the nozzle channel or through it-

Zur Inbetriebnahme des Schwingbrenner-Resonators 1 wird mit der Startluftpumpe 4 in den Vergaser 10 Luft gepumpt, die an der Düsenöffnung 33 Kraftstoff aufnimmt und als Gemisch an der Zündkerze 44 vorbeiströmt, wobei das Gemisch durch die Zündkerze 44 gezündet wird. Sobald der pulsierende Brennvorgang läuft, werden Luft und Brennstoff von selbst angesaugt und der Brennkammer 43 zugeführt In der Ansaugphase sind die durch die Federmembranen 23 gebildeten Lufteinlaßventile geöffnet, so daß beidseitig der Trennwand 31 zwei über 360" um die Vergaserachse sich erstreckende Luftströme radial nach innen strömen, sich im Bereich der Öffnung 32 in der Trennwand 31 vereinen, den aus der Düsenöffnung 33 austretenden Brennstoffnebel umhüllen und sich mit diesem zu einem Brennstoff-Luftgemisch vermengen. Dieses Gemisch wird dem Mischrohr 41 zugeführt, wo mittels des axial angeordneten Wirbelkörpers eine nochmalige feinere Vermischung erfolgt, bis das Gemisch durch die Zündkernze 44 gezündet wird. Der sich bei der Verfettung ergebende Überdruck breitet sich im Vergaser aus und drückt die Federmembranen 23 gegen die als Ventilsitze ausgebildeten Innenflächen 22, wobei alle Lufteintrittsöffnungen 21 zeitgleich geschlossen werden. Aufgrund des verhältnismäßig großen Strömungswiderstandes des Abschnitts 53 in Pfeilrichtung 57 strömt unter dem anstehenden Druck nur sehr geringfügig Brennstoff-Luftgemisch in die Wirbelkammer 40. Die Federmembranen 23 schwingen 1 ^;t der Gassäule im Schwingbrenner-Resonator 1 mit, so daß sich ein wiederkehrendes Öffnen und Schließen der Lufteinlaßöffnungen ergibt.To put the oscillating burner resonator 1 into operation, the starting air pump 4 pumps air into the carburetor 10, which takes up fuel at the nozzle opening 33 and flows past the spark plug 44 as a mixture, the mixture being ignited by the spark plug 44. As soon as the pulsating combustion process starts, air and fuel are sucked in by themselves and fed to the combustion chamber 43.In the suction phase, the air inlet valves formed by the spring diaphragms 23 are open, so that on both sides of the partition 31 two air flows extending over 360 "around the carburetor axis are radially inward flow, combine in the area of the opening 32 in the partition 31, envelop the fuel mist emerging from the nozzle opening 33 and mix with it to form a fuel-air mixture Mixing takes place until the mixture is ignited by the spark plug 44. The excess pressure resulting from the greasing spreads in the carburetor and presses the spring membranes 23 against the inner surfaces 22 designed as valve seats, whereby all the air inlet openings 21 are closed at the same time The flow resistance of the section 53 in the direction of arrow 57 flows under the prevailing pressure only very slightly fuel-air mixture into the swirl chamber 40. The spring membranes 23 vibrate 1 ^; t the gas column in the oscillating burner resonator 1, so that there is a recurring opening and closing of the air inlet openings.

Durch die über 360° vorgesehene Umhüllung des aus der Düsenmündung 33 austretenden Brenristoffnebels rnit der Verbrennungsluft wird sichergestellt, 'daßvieler •Brennstoffnebel nicht direkt mit der GehäuseWändüng in Kontakt treten und sich darauf niederschlagen kann. Durch die radial von innen nach außen auftretende Vermischung wird ein weitgehend gleichmäßiges Brennstoff-Luftgemisch erzielt, was weitgehend rückstandslos unter Abgabe CO-fre;er Abgase verpufft. Durch die verlustarme Aufbereitung ist eine maximale Energieausbeute gewährleistet Da auch aufgrund der erfindungsgemäßen Anordnung sich keine Rückstände auf den Gehäusewandungen bilden, ist eine gleichmäßige Leistungsabgabe auch über eine Vielzahl von Betriebsstunden sichergestelltDue to the 360 ° wrapping of the the nozzle orifice 33 emerging Brenristoffnebels The combustion air ensures that many • Do not spray the fuel directly with the casing wall can get in touch and be reflected on it. By occurring radially from the inside to the outside Mixing a largely uniform fuel-air mixture is achieved, which is largely residue-free with emission of CO-free; he exhaust gases deflated. Thanks to the low-loss processing, a maximum Energy yield guaranteed Since there are no residues due to the arrangement according to the invention Form on the housing walls is a uniform output even over a large number of Operating hours ensured

Außer zum Ausbringen heißer Abgase kann das erfindungsgemäße Schwingbrennergerät auch zum Vernebeln von Wirkstoffen verwendet werden, die in dem Wirkstoffbehälter 7 gespeichert werden. Hierzu sind, wie auch in den Fig.5 und 6 dargestellt die Wirkstofftanks 58 über je ein Mehrwegeventil 8 und eine Wirkstotueitung 60 an eine Wirkstoffdüse 61 angeschlossen, die im vorderen Endbereich in ein an die Brennkammer 43 anschließendes Schwingrohr 62 einmündet Der Wirkstoff wird im pulsierenden heißen Abgasstrom des Schwingbrenners vernebelt und dann durch das vordere Ende des Schwingrohres 62 ausgestoßen.In addition to discharging hot exhaust gases, the oscillating burner device according to the invention can also be used for Nebulization of active ingredients are used, which are stored in the active ingredient container 7. For this are, as also shown in Figures 5 and 6, the Active substance tanks 58 each via a multi-way valve 8 and an active substance tube 60 to an active substance nozzle 61 connected, which in the front end area in a to the The oscillating tube 62 opens into the combustion chamber 43. The active substance is hot in a pulsating manner Exhaust gas flow from the oscillating burner is atomized and then through the front end of the oscillating tube 62 pushed out.

Hierzu 5 Blatt Zeichnungen «Η 250/44 In addition 5 sheets of drawings «Η 250/44

Claims

2i 50 claims:

1. Oscillating burner device with a Schwingbrainer resonator, in particular for driving a portable sprayer, consisting of a combustion chamber, the one in a carburetor chamber via a mixing tube provided with an ignition device generated mixture of fuel and air can be supplied, the carburetor chamber from a nozzle Liquid fuel exiting in the form of a fog and air can be supplied via an air inlet valve and that Valve closing element that resonates with the burner vibrations at overpressure in the combustion chamber Air inlet valve closes, characterized in that that the mixing tube (41), a; 5 carburetor space (17) and the air inlet valve enclosing Housing (12) and at least the mouth (33) of the nozzle (35) approximately coaxially axially are arranged one behind the other, and that the Luheinlaßventil the carburetor chamber (17) via its the entire circumference largely supplies air radially, the ats emerging from the nozzle orifice (33) Fuel is supplied approximately axially to the gasifier chamber (17)

2. oscillating burner device according to claim 1, characterized in that a in the mixing tube (4i) axially extending, coaxially arranged vertebral bodies (42) arranged in.

3. oscillating burner device according to claim 1 or 2, characterized in that the mixing tube (41) opens approximately tangentially into the combustion chamber (43)

4. Schw-gbrennergerät according to one of the claims 1 to 3, characterized in that the housing (12) consists of two in the Dvohmesser larger than the diameter of the gas chamber (17) formed Housing halves (13, ΐ4; is assembled between which a disk-shaped air inlet space (16) is formed, on an axial one Front side of the housing (12) the carburetor chamber (17) and on the other front side the fuel nozzle (35) opens out that in the annular disk-shaped end walls (19, 20) distributed axially over the circumference Air inlet openings (21) are provided, each of which is designed as a valve closing member te spring membrane (23) can be closed at the same time and that one of the disk-shaped air inlet space (16) dividing into two disk-shaped sections, radial partition (31) between the Arranged at the end walls (19, 20) is one which is approximately equiaxed to the nozzle opening (33) and is circular has opening (32)

5. oscillating burner device according to claim, characterized in that the annular disk-shaped Partition (31) in the area of its outer circumference between the preferably easily detachable exact halves (13,14) is clamped

6. oscillating burner device according to claim 4 or 5, characterized in that the opening (32) of the Partition wall (31) has approximately the same diameter as the carburetor chamber (17). «I

7. oscillating burner device according to claim 4, characterized in - that each spring membrane (23) one in the respective housing half (13, 14) attached stop ring (25) is assigned and that between the outer circumference of each stop ring (25) and the inner circumference (18) of the housing (12) each have an annular gap (29) for air to pass through is formed.

8. oscillating burner device according to claim 4 or 7, characterized in that each ring disk-shaped formed spring membrane (23) by at least three tab-shaped, radially on the inner circumference inwardly projecting lugs (24) between each stop ring (25) and a housing half (13,14) is clamped

9. oscillating burner device according to claim 1, characterized in that the fuel nozzle (35) from a cup-shaped nozzle housing (46) and a nozzle core body (45) inserted therein is formed in the end wall (47) of the nozzle housing (46) as an enlarged nozzle section (53) formed mouth (13) is provided and that the nozzle core body (45) an axially continuous passage provided with a section (49) narrowing towards the end wall (47) (39) and that between the bottom (51) of the nozzle housing (46) and the end face (50) of the Nozzle body (45) a disk-shaped Ruim (52) is provided as a fuel supply with a fuel channel (54) between the outer periphery of the nozzle core body (45) and the inner periphery of the nozzle housing (46) is connected

10. oscillating burner device according to claim 9, characterized in that the expanding Nozzle opening (33) with approximately the same cone angle as the narrowing section (49) substantially is shorter than that * section

11. oscillating burner device according to claim 9 or 10, characterized in that the nozzle mouth (33) and the section (49) are designed with a cone angle of 12 to 18 °.

12. oscillating burner device according to one of claims 9 to 11, characterized in that of the nozzle opening (33) facing away from the section (48) of the passage (39) in a preferably cylindrical Vortex chamber (40) opens

13. Oscillating burner device according to claim 12, characterized characterized in that the swirl chamber (40) ac! Same as the fuel nozzle (35), the housing the air inlet valve, the carburetor chamber (17) and the mixing tube (41) is arranged