DE2124548C3 - Verfahren und Vorrichtung zur spektralen Zerlegung eines elektrischen HF-Signals - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur spektralen Zerlegung eines elektrischen HF-SignalsInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur spektralen Zerlegung eines elektrischen HF-Signals
gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie eine Vorrichtung zum Durchführen eines solchen Verfahrens.
Bei den üblichen Verfahren bzw. Vorrichtungen zur spektralen Zerlegung eines elektrischen HF-Signa!s
erfolgt diese Zerlegung auf elektrischem Wege mittels einer Anzahl von Hochfrequenz Filtern. Die Anzahl der
dabei benötigten Filter ist aber vernältnismäßig hoch,
wodurch ein solches Verfahren bzw. eine solche Vorrichtung relativ aufwendig wira.
In der US-PS 35 09 453 wurden bereits ein Verfahren und eine Vorrichtung der eingangs genannten Art
vorgeschlagen. Dabei wird nicht das elektrische Signal direkt zerlegt, sondern dieses Signal wird in einem
optischen Medium in mechanische Spannungswellen umgesetzt. Dadurch wird das ursprünglich isotrope
Medium akzidentell in einen doppelbrechenden Zustand versetzt. Quer zur Ausbreitungsrichtung der mechanischen
Spannungswellen wird das optische Medium mit linear polarisiertem Weißlicht durchleuchtet, welches
durch die akzidentelle Doppelbrechung derart beeinflußt wird, daß das aus dem optischen Medium
austretende Licht eine der Frequenzverteilung des elektrischen Signals entsprechende Helligkeitsverteilung
aufweist, wenn es durch einen Analysator geschickt wird Dieses Verfahren erfordert jedoch einen breiten
Weißlichtstrahl, der in seinem breiten Verlauf mit verschiedenen Frequenzen intensitätsmoduliert ist. Da
dies nur in einem relativ groben Raster möglich ist, ist das Auflösungsvermögen der bekannten Vorrichtung
vergleichsweise gering.
Bei akusto-optischen Filtern ist es bekannt, die Bandpaß-Charakteristik über einen relativ breiten
Bereich optischer Frequenzen durchzustimmen, indem eine entsprechende Frequenzänderung in einer hochfrequenten
Welle erzeugt wird, welche dazu verwendet wird, das akusto-optische Element anzusteuern. Dabei
wird Licht einer ersten Polarisationsrichtung kollinear von einer hochfrequenten akustischen Welle in einem
doppelbrechenden Kristall gebeugt, wodurch die Polarisationsrichtung des Lichtstrahls teilweise gedreht
wird. Das Ausgangslicht wird durch einen Analysator geleitet, derart, daß lediglich Licht der so entstandenen
zweiten Polarisationsrichtung hindurchgelassen wird. Die Frequenz des Lichtes der zweiten Polarisationsrichtung
ist von der Frequenz der hochfrequenten akustischen Welle abhängig. Derartige elektrisch
durchstimmbare akusto-optische Filter haben eine Bandbreite von etwa 2 A und sind von 5000 A bis 7500 A
durchstimmbar, indem die akustische Welle in dem Kristall von 1050MHz bis 750MHz verändert wird
(»Journal of the Optical Society of America«, Band 59, Nr. 6, Juni 1969, Seiten 744—747; »Applied Physics
Letters«, Band 15, Nr. 10, November 1969, Seiten 325-326).
Der im Anspruch 1 gekennzeichneten Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, mit geringem Aufwand ein hohes
Auflösungsvermögen bei der eingangs erwähnten spektralen Zerlegung eines elektrischen HF-Signals zu
erzielen.
Das erfindungsgemäße Verfahren sowie die in Anspruch 5 gekennzeichnete Vorrichtung erlauben ein
sehr hohes, letztlich nur durch die optische Spektralzerlegung begrenztes Auflösungsvermögen.
Vorteilhafte Ausgestaltungen bzw. Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen in Verbindung mit der Zeichnung
erläutert. In der Zeichnung zeigt
Fig. 1 eine schematische Darstellung eines akustooptischen
Spektrumanalysators für Hochfrequenz,
F i g. 2 eine Darstellung der Amplitude über der Frequenz einer typischen Spektraldarstellung eines
Systems gemäß Fig. 1,
Fig.3 eine schematische Darstellung eines anderen
akusto-optiscnen Spektrumanalysators für Hochfrequenz,
Fig.4 eine schematische Darstellung einet weiteren
Ausführungsform eines Spektrumanalysators für Hochfrequenz,
Fig. 5 eine Darstellung der Amolitude über der
Frequenz der Spektraldarstellung eines Systems gemäß Fig. 4,
Fig. 6 eine vierte Ausführungsform eines Spektrumanalysators in schematischer Darstellung.
In F i g. 1 ist ein akusto-optischer Spektrumanalysator
1 für Hochfrequenz dargestellt. Die hochfrequente, in bezug auf das Spektrum zu analysierende Frequenz
wird einem elektro-akustischen Wandler 2 zugeführt, wodurch eine akustische Longitudinalwelle L in einem
optisch anisotropen Medium, beispielsweise einem doppelbrechenden Kristall 3 erzeugt wird. Geeignete
doppelbrecheiiüe Kristalle sind z. B. LiNbOi, PbMoO4
oder CaMoO4. Die Endflächen 4 und 5 des Kristalles 3 sind im Brewster-Winkel zur Längsachse Y des
Kristalles geschnitten, welche die Flächen 4 und 5 verbindet. Die durch den elektro-akustischen Wandler 2
erzeugte akustische Welle S\ wird von der Eingangsfläche 4 des Kristalles 3 in eine Schubwelle S2 reflektiert,
welche sich längs des Kristalles 3 parallel zu dessen K-Achse ausbreitet.
Eine relativ breitbandige Lichtquelle 6, beispielsweise eine Quelle weißen Liciites richtet einen schmalen
Lichtstrahl 7 durch einen linearen Polarisator 8 mit beispielsweise vertikaler Polarisationsrichtung auf den
Kristall 3 durch die Eingangsfläche 4. Der vertikal polarisierte Eingangslichtstrahl 7 wird durch den
Kristall 3 parallel zu der V-Achse und kollinear zu der akustischen Schubwelle S2 in dem Kristall 3 gelenkt
Die Vorrichtung der F i g. 1 macht Gebrauch von der kollinearen akusto-optischen Wechselwirkung in einem
optisch doppelbrechenden Medium. Die Orientierung des Kristalls 3 ist derart gewählt, daß der einfallende,
Iu linear polarisierte Lichtstrahl 7 an der akustischen Welle
aus der Eingangspolarisationsrichtung in eine zweite, senkrecht dazu orientierte Polarisationsrichtung gedreht
wird. Bei einer gegebenen akustischen Frequenz erfüllt nur ein kleiner Bereich von Lichtfrequenzen die
entspechende Bedingung der Momentenvektoren k, und nur dieser kleine Bereich der Lichtfrequenzen unterliegt
der kumulativen Drehung. Wenn die akustische Frequenz geändert wird, ändert sich das Band der
Lichtfrequenzen, dessen Polarisationsrichtung gedreht
2(1 wird.
Die Drehung in die zweite Polaräsation.-richtung tritt
bei dem Lithium-Niobat-Kristall 3 über die photoelastische Konstante Pn auf und ist nur kumulativ, falls
|A-D| - Ifel = IArJ
ist, wobei die Indizes o, e und a die ordentlichen und
außerordentlichen optischen Wellen und die akustische Welle bedeuten. Dies ist der Fall, wenn die optischen
und akustischen Frequenzen fo und fa die Beziehung
aufweisen:
/„ =
Vn
wobei 'das Verhältnis der optischen Geschwindigkeit
im Vakuum zu der akustischen Geschwindigkeit im Medium ist und π die Doppelbrechung des Kristalles
bedeutet.
In einem typischen Beispiel unter Verwendung von
Lithium-Niobat wird das Band der Lichtfrequenzen, welches von der ersten Polarisationsrichtung in die
zwei.e Polarisationsrichtung gedreht wird, von 7000 A
bis 5500 A durchgestimmt, indem die akustische Frequenz von 750 MHz bis zu 1050 MHz geändert wird.
Die Bandpaß-Durchlaßbreite für diese abstiinmbaren Frequenzen ist kleiner als 2 A für einen Kristall von
5 cm Länge.
In einem akusto-optischen System der F i g. 1 gibt die
breitbandige Lichtquelle 6 ein in bezug auf die Frequenz und Intensität gleichmäßig verteiltes Licht über ein
hinreichend breites Band optischer Frequenzen ab. so daß das dem Band der zu analysierenden Hochfrequenzen
entsprechende Band optischer Frequenzen abgedeckt wird.
Im Betrieb öffnen die Frequenzkomponenten in dem hochfrequenten zu analysierenden Signal enisprechende
Bandpässe, in denen Licht der ersten Polarisationsrichtung in Licht der zweiten Polarisationsrichtung in
dem Ausgangsstrshl T umgesetzt wird, der aus dem
Kristall 3 herauskdnmt. In dem Ausgangsstrahl T ist das Licht der ersten Polarisationsrichtung mit dem Licht
der zweiten Polarisationsrichtung gemischt. Ein linearer Kreuz-Polarisator 9 trennt im Ausgangslichtstrahl das
Licht der zweiten Polarisationsrichtung vom Licht der ersten Polarisationsrichtung, und zwar so, daß er nur
Licht der zweiten PoUi isatioiisrichtung hindurchläßt.
Der Lichtstrahl 11 mit der zweiten Polarisationsrichtung
wird dann in bezug auf das Spektrum durch einen Spektrumanalysator, beispielsweise ein Prisma 12 oder
ein (nichtdargestelltes) Beugungsgitter analysiert, welches eine räumliche Zerlegung des Lichtes nach
Maßgabe der in dem Lichtstrahl 11 enthaltenen Frequenzen erzeugt. Der räumlich zerlegte Lichtstrahl
wird mittels einer Linse 13 durch einen Graukeil-Abschwächer 14 auf einen Schirm 15 fokussiert, wo ein Bild
des hochfrequenten Spektrums des zu analysierenden Signals entsteht.
Der Abschwächer 14 weist ein lichtschwächendes Medium auf, dessen Abschwächungsgradient senkrecht
zur Richtung der räumlichen Zerlegung der Frequen/-komponenten in dem räumlich zerlegten Lichtstrahl 11
ist, wodurch eine Amplitudeninformation in der Spektraldarstellung auf dem Schirm 15 gewonnen wird.
Eine typische auf dem Bildschirm 15 gewonnene Spektraldarstellung ist in F i g. 2 dargestellt. Die
verschiedenen hochfrequenten Spektraiiinien sind ais Spitzen (peaks) 16 dargestellt, und die Amplitude dieser
Spitzen entspricht der Amplitude der zugehörigen hochfrequenten Komponente in dem zu analysierenden
Signal. Gewünschtenfalls kann eine Daueraufzeichnung der Darstellung erhalten werden, indem ein Stück eines
photographischen Filmes auf dem Bildschirm 15 angeordnet und mit dem räumlich zerlegten Licht des
Alisgangsstrahles T belichtet wird. Die Verwendung des photographischeri Filmes zur Aufzeichnen; rlr . Spektralbildes
erlaubt auch die Herstellung einer zeitlichen Mittelwertbildung des hochfrequenten analysierten
Signals, so daß das Signal/Rauschverhältnis in der Spektralanalyse eines sich wiederholenden Signals
verbessert wird. Die Spektraldarstellung auf dem Bildschirm 13 ist eine Echtzeit-Darstcllung, welche ein
sofortiges Ablesen des zu analysierenden hochfrequenten Spektrums gestattet.
In F i g. 3 ist ein anderer akusto-optischer Hochfrequenz-Spektrumanalysator
21 dargestellt. Das System
21 ist im wesentlichen das gleiche wie das der F i g. 1, mit
der Ausnahme, daß die gegenüberliegenden Enden 4 und 5 des doppelbrechenden Kristalles 3 im Winkel von
90° zur Längsachse des Kristalles 3 geschnitten sind, so daß sich ein akustischer Resonator ergibt. Der
elektro-akustische Wandler 2 ist an der Endfläche 5 befestigt und erzeugt die akustische Welle in dem
doppelbrechenden Kristalle 3. Die Endfläche 5 des doppeibrechenden Kristalles 3 ist lichtreflektierend
beschichtet, so daß das von der Lichtquelle 6 auf dem Kristall einfallende Licht an der Endfläche 5 reflektiert
wird und aus dem Kristall 3 durch die Eingangsfläche 4 in die umgekehrte Richtung gelangt. Zusätzlich ist der
Eingangspolarisator 8 der Vorrichtung nach F i g. 1 durch ein Rochon-Polarisationsprisma 22 ersetzt,
welches zur linearen Polarisierung des Eingangslichtstrahles 7 in einer ersten Richtung, beispielsweise der
vertikalen Richtung, beim Durchgang durch das Prisma
22 dient.
Der vertikal polarisierte, einfallende Lichtstrahl wird von der sich kollinear ausbreitenden akustischen Welle
in dem doppelbrechenden Kristall derart gedreht, daß Licht einer auf die Frequenz der akustischen Welle
bezogenen Frequenz gemäß Gleichung 1 in eine Welle mit einer zweiten, senkrecht dazu orientierten Polarisationsrichtung
umgesetzt wird. Die Lichtwelle mit der zweiten Polarisationsrichtung wird entlang dem
einfallenden Licht von der Reflektionsfläche 5 reflektiert und steht kumulativ in Wechselwirkung mit der
stehenden akustischen Welle, so daß eine weitere kollineare Wechselwirkung entsteht.
Das gedrehte Licht und das nicht gedrehte Licht
gelangen aus dem doppelbrechenden Kristall und werden durch das Rochon-Polarisationsprisma 22
derart verarbeitet, daß das Licht der zweiten Polarisationsrichtung
von dem Prisma in Richtung des Ausgangslichtstrahls 11 abgelenkt wird, wogegen das
Licht der einfallenden Polarisationsrichtung durch das Prisma 22 zurück zur Lichtquelle 6 gelenkt wird.
Der Ausgangsstrahl 11 besteht au: üem kreuzpolansiertcn
kollinear gebeugten Licht und win! in b^.ag aul
das Spektrum in der gleichen Weise SDcktralanalysiert.
wo oben mit bezug auf die F i g. I und 2 beschrieben ist. Die Bandbreite der hochfrequenten Energie. » eiche mit
der Vorrichtung gemäß F i g. 3 analysiert werden kann, ist iiuf die akustische Resonanzbänder des Kristalles 3
begrenzt, so daß das Ausgangsspektrum diskontinuierlich ist. Indessen braucht der K^tall 3 keine akustik »..
Resonanz aufzuweisen, in weichem Fall die Darstellung
im wesentlichen die gleiche sein wird, wie sie bisher zusammen mit F i g. I und 2 beschrieben wurde.
In F i g. 4 und 5 ist eine andere Ausführungsform eines
akustooptischen Hochfrequenz-Spektrumanalysators
25 dargestellt. Sie ist im wesentlichen die gleiche wie diejenige in Fig. I mit der Ausnahme, daß der
Ausgangspolarisator 26 gleiche Polarisationsrichtung vif der Eingang- Polarisator 8 aufweist. Folglich
gelangt aas Licht in dem Ausgangsstrahl 7', welches von der vertikalen Polarisationsrichtung in die horizontale
Polarisationsrichtung umgesetzt worden ist, wegen der kollinearen Drehung an der aküsiivV^n Welle nicht
durch den Ausgangs-Polarisator 2b. Daher enthält der
Lichtstrahl 27, welcher durch den Ausgangspolarisator
26 gelangt, das gesamte auf den doppelbrechenden Kristall 3 einfallende Licht mit Ausnahme desjenigen
Anteiles des Lichtes, welcher wegen des kollinearen Drehungsmechanismus in die horizontale Polarisationsrichtung umgesetzt worden ist. Die Lichtkomponenten,
welche in die horizontale Polarisationsrichtung umgesetzt worden sind, entsprechen dem optischen Spektrum
des zu analysierenden hochfrequenten Eingangsspektrums. Daher enthält der Ausgangslichtstrahl 27,
der durch den Lichtspektrumanalysator 12 analysiert ist,
alle Frequenzkomponenten des Eingangsüchtstrahls 7 mit Ausnahme derjenigen Komponenten, die dem zu
analysierenden Spektrum entsprechen. Wenn daher das spektralanalysierte Licht auf dem Bildschirm 15
dargestellt wird, wird der Schirm überall erleuchtet mit Ausnahme derjenigen Spektralbereiche, die dem zu
analysierende« hochfrequenten Spektrum entsprechen. Die entsprechende Spektraldarstellung des Spekvrum-Analysators
25 ist in F i g. 5 dargestellt, wo die Spitzen
28 den hochfrequenten Spektralkomponenten des zu analysierenden Eingangssignals entsprechen. Auch bei
der Ausführungsform gemäß Fig.4 und 5 kann ein photographischer Film an der Bildfläche 15 angeordnet
werden, um eine photographische Aufzeichnung und eine zeitliche Mittelwertbildung des zu analysierenden
hochfrequenten Spektrums zu erzeugen.
In F i g. 6 ist noch eine weitere Ausführungsform eines akustooptischen Hochfrequenz-Spektrumanalysators
29 dargestellt. Das System 29 der Fig.6 ist im wesentlichen das gleiche wie das in Verbindung mit
F i g. 1 und 4 beschriebene mit der Ausnahme, daß der Ausgangsstrahl T mittels eines Rochon-Prismas 31
zerlegt wird, derart, daß das Licht mit einer in bezug auf die Eingangspolarisationsrichtung senkrechten Polarisationsrichtung
als Ausgangsstrahl 11 austritt und Licht,
welches die gleiche Polarisationsrichtung wie der Eingangsstrahl 7 aufweist, als Ausgangsstrahl 27 austritt.
Die Strahlen 11 und 27 werden dann in der gleichen
Weise in bezug auf ihr Spektrum analysiert, wie schon mit bezug auf F i g. 1 und 4. beschrieben wurde, so daß
Spektraldarstellungen nach Art von F i g. 2 bzw. 5
Bei d';n Spektrumanalysatoren der F i g 1, 3, 4 und 6
ist der Betrag des Eingangslichtes, welcher von der Eingangspolarisationsrichtung in die dazu senkrechte
Polarisationsrichtung durch die Drehung an der .akustischen Welle umgesetzt worden ist, eine Funktion
der Leistungsdichte der akustischen Welle in dem optischen anisotropen Medium 3. Auch der Prozentsatz
dei einfallenden Lichtes in dem Bandpaß der akusto-optischen
Vorrichtung, der von der ersten Polarisationsrichtung in die zweite, dazu rechtwinklige Polarisationsrichtung umgesetzt wird, verändert sich umgekehrt zu
dem Quadrat der akustischen Frequenz, d. h /u der in
bezug auf das Spektrum zu analysierenden Hochfrequenz. DyT.:■· sollte die Übertragungscharakteristik für
den elektro-akustischen Wandler 2 oder die Verstärkung der Hochfrequenz-Verstärker, die das hochfrequente
Eingangssignal an den Wandler 2 abgeben, so bemessen sein, daß sie eine gleichförmige Ausgangslichtamplitude
über der Frequenz abgeben. Als Alternative wird ein lichtabschwächender Graukeil 14 vorgesehen,
dessen Abschwächungsgradient in Richtung der Frequenzzerlegung der Lichtkomponenten liegt, wodurch
eine flache Amplituden-Resonanzfunktion über dem Betriebsband des akusto-optischen Spektralanalysators
erhalten wird.
Der Ausdruck »Licht« bedeutet in diesem Zusammenhang eine elektromagnetische Strahlung. Derartiges
Licht braucht nicht auf das sichtbare Spektrum begrenzt zu sein. In einigen doppelbrechenden Kristallen
sind die Vektoren Her Phasengeschwindigkeit und der Gruppengeschwindigkeit für die akustische Welle
unterschiedlich und können beispielsweise im Falle von Quarz um etwa 20° differieren. In diesem Fall kann der
Lichtstrahlweg entweder mitder Phasengeschwindigkeit öder mit der GrupperigeEchwndigkpit der akustischen
Welle kolli.ieai sein, um die beschriebene phasenmäßig
abgestimmte, kollineare Beugung zu erreichen. Daher bedeutet in diesem Zusammenhang der Ausdruck
»kollinear«, daß der Lichtstrahlenweg entweder zur Phasengeschwindigkeit oder zur Gruppengeschwindigkeit
der akustischen Welle kollinear ist.
Hierzu 2 Blatt Zeichnunecn
Claims (10)
1. Verfahren zur spektralen Zerlegung eines elektrischen HF-Signals, bei welchem mit dem
HF-Signal in einem optischen, von einem linear polarisierten Weißlichtstrahl durchleuchteten Medium
mechanische Spannungswellen erzeugt und deren polarisationsverändernde Wirkung in dem
Medium durch Polarisationsanalyse des aus dem ι ο Medium austretenden Lichtstrahls auf einem Bildschirm
beobachtet wird, dadurch gekennzeichnet,
daß die Spannungswellen kollinear mit dem Weißlichtstrahl in einem optisch anisotropen
?v!edium erzeugt werden, das senkrecht zum einfallenden Weißlichtstrahl polarisierte Lichtkomponenten
hervorruft, welche innerhalb schmaler, in ihrer Frequenz mit der jeweiligen Frequenz der
Spannungsvollen korrelierter Spektralbänder des Weißlichtsu-ahles liegen, und daß der aus dem
Medium austretende Lichtstrahl nach linearer Polarisationsanalyse in sein optisches Spektrum
zerlegt und das Spektrum beobachtet wird
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Spektrum über einen Graukeil mit >■>
einem in Richtung der Spektralzerlegung und/oder quer dazu gerichteten Abschwächungsgradienten
beobachtet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die mechanischen Spannungs- j<
> wellen in reziprok quadratischer Abhängigkeit von der Frequenz des liF-SigrJs im Sinne einer
konstanten, frequenzunjbhängigen Lichttransmission des optischen Mediums erz* igt werden.
4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch J" gekennzeichnet, daß der aus dem Medium austretende
Lichtstrahl in zwei unterschiedlich polarisierte Komponenten aufgeteilt wird und beide Komponenten
in ihr Spektrum zerlegt werden.
5. Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens <i<
> nach einem der Ansprüche 1 bis 4 mit einer Weißlichtquelle und einem linearen Polarisator zur
Durchleuchtung eines optischen Mediums mit einem polarisierten Weißlichtstrahl, mit einem dem Medium
zugeordneten elektromechanischen Wandler zur 4'.
Erzeugung von mechanischen, die Polarisationseigenschaften des Mediums verändernden Spannungswellen nach Maßgabe des elektrischen HF-Signals,
und mit einem zwischen dem Medium und einem Bildschirm angeordneten Analysator für die Polari- v>
sation des aus dem Medium austretenden Lichtstrahles, dadurch gekennzeichnet, daß der Wandler (2)
dem Medium (3) derart zugeordnet ist, daß die Spannungswellen kollinear mit dem Weißlichtstrahl
(7) sind, daß das Medium anisotrop ist und die ">"> Polarisationsebene schmaler, in ihrer jeweiligen
Frequenz mit den jeweiligen Frequenzen der Spannungswellen korrelierter Frequenzbänder aus
dem Weißlichtstrahl um ca. 90° dreht, und daß dem Medium ein weiterer linearer Polarisator (9; 22; 26; wi
3J) und diesem ein Spektralzerleger (12) nachgeordnet ist, der das optische Spektrum des vom weiteren
Polarisator analysierten Lichtstrahles (11; 27) auf
dem Bildschirm (15) erzeugt.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekenn- ηί
zeichnet, daß zwischen dem Spektralzerleger (12) und dem Bildschirm (15) ein Graukeil (14) mit einem
in Richtung der Spektralanzeige und/oder quer dazu gerichteten Abschwächungsgradienten angeordnet
ist.
7. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Spektralzerleger durch ein Prisma
(12) gebildet ist
8. Vorrichtung nach Anspruch 5,6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß als Medium ein Lithium-Niobat-Kristall
(3) vorgesehen ist
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß das Medium (3, F i g. 3)
senkrecht zum Strahlweg angeordnete Stirnflächen (4, 5) besitzt, von denen eine (5) verspiegelt ist und
die andere (4) sowohl als Ein- als auch als Aüstrittsfläche für den Lichtstrahl (7) dient, wobei
das Medium als Resonator für die mechanischen Spannungswellen wirkt, und daß zwischen der
Weißlichtquelle (6) und dem Medium (3) ein als Polarisator und Umlenker wirkendes Rochon-Polarisationsprisma
(22) angeordnet ist
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß der Ausgangslichtstrahl durch ein Rochon-Polarisationsprisma (31)
aufgeteilt wird, dem in beiden Lichtaustrittsrichtungen jeweils ein Spektralzerleger (12) und ein
Bildschirm (15) nachgeordnet ist (F i g. 6).
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