DE2104665A1 - Schneilaufender Wechselstromgene rator - Google Patents
Schneilaufender Wechselstromgene ratorInfo
- Publication number
- DE2104665A1 DE2104665A1 DE19712104665 DE2104665A DE2104665A1 DE 2104665 A1 DE2104665 A1 DE 2104665A1 DE 19712104665 DE19712104665 DE 19712104665 DE 2104665 A DE2104665 A DE 2104665A DE 2104665 A1 DE2104665 A1 DE 2104665A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- stator
- rotor
- gas
- winding
- generator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
- H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
- H02K9/20—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil wherein the cooling medium vaporises within the machine casing
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K19/00—Synchronous motors or generators
- H02K19/16—Synchronous generators
- H02K19/18—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates only with poles of one polarity, e.g. homopolar generators
- H02K19/20—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates only with poles of one polarity, e.g. homopolar generators with variable-reluctance soft-iron rotors without winding
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
- H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
- H02K5/16—Means for supporting bearings, e.g. insulating supports or means for fitting bearings in the bearing-shields
- H02K5/167—Means for supporting bearings, e.g. insulating supports or means for fitting bearings in the bearing-shields using sliding-contact or spherical cap bearings
- H02K5/1672—Means for supporting bearings, e.g. insulating supports or means for fitting bearings in the bearing-shields using sliding-contact or spherical cap bearings radially supporting the rotary shaft at both ends of the rotor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Filling, Topping-Up Batteries (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Motor Or Generator Frames (AREA)
Description
Kalman Nagy Lehoczky,
Bröholt Terasse 10, 3^24 Hyggen/Norwegen.
DIPL-ING. HARRY ROEVER
Schneilaufender Wechselstromgenerator. oOo
Die vorliegende Erfindung betrifft Schnellaufende Wechselstromgeneratoren,
insbesondere gasturbinenbetriebene Wechselstromgeneratoren. Gasturbinenbetrieb elektrischer Generatoren und
Dynamos erfolgt heute in der Weise, dass die hohe Umdrehungszahl, 20.000 - 50.000 Umdrehungen pro Minute, der Gasturbine mit Hilfe
eines Zahnradgetriebes auf ca. I.500 - 3·6θΟ Umdrehungen reduziert
wird, was der Betriebsumdrehungszahl des angeschlossenen konventionellen Generators sowie einer Frequenz von 50 - 60 Hz
entspricht. Diese Betriebsform besitzt mehrere Nachteile. Er- J stens wird der Friktionsverlust des Zahnradgetriebes den Totalwirkungsgrad
des Systems herabsetzen. Zweitens repräsentieren das Zahnradgetriebe sowie der verhältnismässig langsamlaufende elektrische
Generator ein bedeutendes Gewicht und eine bedeutende Bemessung und bedingen einen Preiszuschlag.
Die Erfindung bezweckt, eine Generatorkonstruktion.zu
schaffen, die eine direkte Kopplung von Gasturbine und Generator ,
und Reduktion der Bemessungen und des Preises des Generators er-
109834/1111
moglicht.
In erster Linie sind in diesem Zusammenhang zwei Probleme zu lösen. Das eine bilden die mechanischen Probleme, die
von der hohen Umdrehungszahl herrühren, das andere ist die Kühlung.
Die hohe Umdrehungszahl ruft grosse Zentrifugalkräfte hervor, und dies bedeutet, dass der Rotordurchmesser reduziert
werden muss. Hierzu kommt, dass die Rotorwicklung und ihre Isolation ein verhältnismässig sehr elastisches Element sind, welches
unter Beeinflussung von Zentrifugalkraft und Wärmeausdehnungen zu grossen Verschiebungen des dynamischen Gleichgewichts des Rotors
führen kann. Die eigentliche Verankerung der Wicklung kann auch grosse Probleme mit sich führen. Die engen Verhältnisse werden
ausserdem kühltechnische Probleme zur Folge haben. Als eine Konklusion
des Vorher stehenden geht man daher erfindungsgemäss von Generatortypen aus, die keine Rotorwicklung besitzen. Derartige
Generatoren sind als homo- oder heteropolare Zwischenfrequenz-Generatoren bekannt und benutzt. Diese Generatoren haben ihre
Magnetisierungswicklung im Stator, während die magnetischen Pole des Rotors von Ausnehmungen in dem Rotorkorper gebildet werden,
der auf diese Art Zonen mit variierendem magnetischem Widerstand an der Oberfläche entlang erhalten wird. Dadurch, für Magnetisierungsspulen
im Stator einzugehen, vermeidet man die mit Stromversorgung der rotierenden Magnetspulen, Schleppringen, rotierenden
Gleichrichtern usw. verbundenen Probleme. Vieles lässt darauf hindeuten, dass die homopolare Ausführung mit einer ringförmigen
Magnetisierungsspule, die den Rotor umgibt, vorzuziehen ist, da
diese im Gegensatz zu der heteropolaren Ausführung ohne lamellierten
Rotor ausgebildet werden kann. Lamellierung des Rotors
ORIGINAL (NSPECTED
ist nämlich ein grosser Nachteil mit Rücksicht auf mechanische Stärke und Stabilität.
Um die Verluste zu reduzieren, muss man versuchen, mit der niedrigst möglichen Frequenz zu arbeiten, und man muss daher
auf Verwendung weniger Pole abzielen. Die homopolare Ausführung, die sich durch ihre grossere mechanische Stärke auszeichnet, besitzt
jedoch einen anderen Nachteil, da die maximale axiale Länge des Eisenfelds beschränkt ist. Der totale magnetische Fluss muss
nämlich axial durch den engen Rotorquerschnitt gepresst werden. Bei einer gegebenen Umdrehungszahl werden in dieser Weise sowohl
der Rotordurchmesser als auch die Länge der Einheit und dadurch a
auch die maximale Einheitsleistung beschränkt. Um dieses Problem zu vermeiden, kann man zwei oder mehrere Einheiten hintereinander
mit gemeinsamer, durchgehender Welle und/oder Rotor und mit gemeinsamer
durchgehender Statorwicklung benutzen, während zwei oder mehrere Magnetisierungsspulen benutzt werden, so dass der magnetische
Fluss, der den Rotorquerschnitt axial passiert, begrenzt wird.
Bereits bei mir aus einer Einheit bestehenden Generatoren
kann man grosse Probleme mit der mechansichen Stabilität des Rotors erwarten« Die Stabilität ist direkt von dem Durchmesser "
der Welle bzw. des Rotors und dem Abstand zwischen den Lagern abhängig.
Man kann nicht erwarten, dass solche langen zigaijenf ormigen
Rotoren, wie sie hier in Frage stehen, unter der ersten kritischen Umdrehungszahl des Systems arbeiten können. Andererseits
hat man einen verhältnismässig kleinen Spalt zwischen Rotor und Stator, und daher können keine grossen Ausschwenkungen akzeptiert
werden. Um dieser Situation zu begegnen, wird der erf indungsgemässe
Generator so ausgebildet« dass an dem Rotor entlang eine
109834/1111
oder mehrere Lagerungssteilen gebildet werden, wobei der Lagergang
dadurch gebildet wird, dass die respektiven Teile des Stators, das Statorblech und/oder die Wicklung mit einer nicht-magnetischen
und/oder elektrisch isolierenden Fütterung ausgerüstet sind, die an dem Statorblech und/oder anderen starren Konstruktionselementen
fest verankert ist, und wobei das Schmiermittel das Gas oder die Flüssigkeit ist, die sich in dem Zwischenraum
zwischen Rotor und Stator befindet.
Was die kühltechnischen Verhältnisse betrifft, muss man in Betracht ziehen, dass die Generatoren in einem Frequenzbereich
von 200 - 800 Hz arbeiten werden, und entsprechend wird der Anteil
der Eisenverluste sowie der Zusatzverluste in der Statorwicklung auf einem verhältnismässig hohen Niveau liegen. Hinzu
kommt eine kompakte Konstruktion mit hoher »agietischer und elektrischer
Ausnutzung.
Um die bestmögliche Ausnutzung der Maschine zu gewährleisten,
soll erfindungsgemäss Verdampfungskühlung benutzt werden. Verdampfungskühlsyst.eme arbeiten entweder mit ganz geschlossenen
Kanälen, wie ein gewöhnliches Flüssigkeitskühlsystem, oder mit freier Zirkulation in dem Innern der Maschine. Mit
Rücksicht auf die Grossenordnung und die Konstruktion der Maschine
ist es das letztgenannte System, das besonderes Interesse besitzt.
Bei Verdampfungskühlung ist es von Bedeutung, dass das statische Druckniveau auf einen Wert eingestellt werden kann, der dem gewünschten
Kochpunkt entspricht. Deshalb kann es erforderlich sein, dass der Verdampfungskühlkreis von dem Gasraum (der Luft),
der den Rotor umgibt, getrennt gehalten wird. Der Generator ist daher erfindungsgemäss so ausgebildet, dass die Fütterung, die
den Lagergang bildet, in der Länge der Maschine verlängert und
109834/1111
gasdicht an das Statorgehäuse und/oder die Lagerschilder angekoppelt
ist, so dass der Druck um den Rotor herum von dem inneren Druckniveau des Statorgehäuses unbeeinflusst ist, und das Statorgehäuse
ist auch der Umgebung des Generators gegenüber gasdicht versiegelt.
Erfindungsgemäss ist dergestalt ein schneilaufender Wechselstromgenerator des Gleichpoltyps und mit Magnet!sierungswicklung
in dem Stator, insbesondere gas- oder dampfturbinenbetriebener Generator, derjenigen Art geschaffen, wobei zwei oder
mehr Poleinheiten derselben Polarität hintereinander auf einer gemeinsamen, durchgehenden Welle und/oder Rotor vorgesehen sind
und wobei die Poleinheiten eine gemeinsame durchgehende Statorwicklung besitzen können, und es werden zwei oder mehr Magnetisierungsspulen
benutzt, und das, was den erfindungsgemässen Wechselstromgenerator
kennzeichnet, ist die Kombination der teilweise an sich bekannten Merkmale: dass an dem Rotor entlang eine oder
mehrere Lagerungsstellen gebildet sind, dass der Lagergang dadurch gebildet wird, dass die respektiven Teile des Stators, das
Statorblech und/oder die Wicklung, mit einer nicht-magnetischen
und/oder elektrisch isolierenden Fütterung versehen sind, die In J
dem Statorblech und/oder anderen starren Kkii
y£«0t verankert,:ist, daSi$--4Ä#::Scte«i||^
Gas oder die Flüssigkeit ist, die sich in dem Zwischenraum zwischen Rotor und Stator befindet, dass Verdampfungskühlung benutzt
wird, und dass der Verdampfungskühlkreis von dem den Rotor umgebenden
Gasraum dadurch getrennt gehalten wird, daasdie den
Lagergang bildende Fütterung in der Länge der Maschine verlängert ist und gasdicht an das Statorgehäuse und/oder die Lagerschilder
gekoppelt ist, so dass der Druck um den Rotor herum von dem
109834/1111
inneren Druckniveau des Statorgehäuses unbeeinflusst ist und das
Statorgehäuse auch gegen die Umgebung des Generators gasdicht versiegelt ist.
Bei einer homopolaren Haschine sind die Pole im Verhältnis
zueinander in der Axialrichtung verschoben. Dies bedeutet, dass die Nordpole und die Südpole in zwei verschiedenen Ebenen
liegen. Bei einer zwei-poligen Maschine würde dies dazu führen,
dass die ausgeprägten Pole um ca. l8O° voneinander gedreht und in
einem mittleren Abstand, der etwas über eine Pollänge entspricht,
liegen. Dies bedeutet ein vollständiges statisches Gleichgewicht, jedoch gleichzeitig ein enormes dynamisches Ungleichgewicht.
Dies kann dadurch kompensiert werden, entsprechende Balanciergewichte oder Aussparungen auf dem Rotorkorper anzubringen. Dies
ist jedoch nicht beständig möglich, entweder wegen Platzmangels
oder aus dem Grunde, dass die Aussparung oder die Befestigung des Balancegewiehts eine mechanische Schwäche repräsentiert, die eine
Quelle für Ermüdungsbrüche sein kann. Erfindungsgemäss ist der Wechselstromgenerator in zwei-poliger Ausführung vorteilhafterweise
als Zwillingseinheit aufgebaut, z.B. wenn die Nordpole in gegenseitiger Fortsetzung liegen, während die Südpole in den beiden
Einheiten auäusserst und vm l80° im Verhältnis sum Nordpol
gedreht liegen.
. , / Ea %»% vorteilhaft, den Ve0he#2,Ä*f#^ei*i«H|^
bilden, dass er Axialkühlung besitzt, wobei das Kühlmittel in axialen Kanälen durch das Statorblech und/oder in der Statornut
und/oder in den Kanälen der Wicklung zirkuliert. Um dies zu gewährleisten, kann man Locher und Aussparungen in dem Statorblech
ausstanzen« Diese Locher können gegebenenfalls mit Rohren oder
Belägen gefüttert werden, wenn das Kühlmittel Flüssigkeitsform
109834/1111
ORiGfNAL INSPgCTBD
ψ 2104ÜS
besitzt. Was die Nuten für die Statorwicklung betrifft, kann die
Wicklung so ausgebildet werden, dass die Wicklung die Nuten nicht vollständig füllt. Beispielsweise kann am Boden der Nut ein Raum
für Kühlmittel reserviert sein. Dieser Raum kann mittels eines Rohrs, das an der Nut entlangläuft, abgegrenzt sein. Die Rohre
und der Belag, die in der ausgestanzten Nut in dem Statorblech oder in der Nut placiert werden können, sollen das Statorblech
nicht kurzschliessen, und deshalb müssen sie isoliert sein. Die Querschnittsform des Kanals und des Rohrs kann rund, viereckig
oder anderer Form sein. Die Bildung von Kanälen in der Statorwicklung kann dadurch vorgenommen werden, dass man ein oder
mehrere kleine Rohre zwischen den Teilleitern der Statorwicklung einsetzt.
Man erstrebt ferner, dass die Temperaturverteilung gleichmässig und symmetrisch sein soll. Dies ist sehr wichtig,
damit man keine ungleichmässigen Temperaturausdehnungen und Wanderung von Konstruktionselementen erhält. Um dies zu gewährleisten,
wird erfindungsgemäss vorgeschlagen, dass Kühlmittel symmetrisch im Verhältnis zu den Statorblechpaketpaaren zuzuführen.
Beispielsweise kann das Kühlmittel an der Magnetisierungsspule zugeführt werden, und von dort aus kann das Kühlmittel in entgegen- |
gesetzten Richtungen durch die Statorblechpakete fortsetzen, und die Ausströmung kann an beiden Enden der Maschinen stattfinden.
Es ist auch möglich, das Entgegengesetzte zu tun, wenn sich die Kühlmittelzufuhr an beiden Enden und der Austrag in der Mitte befindet.
In Zwillingsmaschinen.oder wenn sich mehrere Maschinen auf demselben Wellenstrang befinden, kann man es vorteilhaft erweise
so arrangieren, dass der Raum an der Magnetisierungsspule eine gemeinsame Zufuhr- oder Ableitstelle für beide anstossenderi
109834/1111
Einheiten ist. ®
Die Lagerkühlung kann auch einen Teil des Kühlmittelkreises bilden. Dies ist nahezu eine Selbstverständlichkeit, was
den Lagergang/die Lagergänge mitten in der Maschine, beispielsweise an der Magnetisierungsspule, betrifft. Das Kühlmittel wird
dann die Hülse (die den Lagergang bildet) von aussen kühlen.
Die Erfindung wird nachstehend unter Bezugnahme auf die Zeichnungen, die zwei Ausführungsbeispiele zeigen, näher erklärt.
Auf den Zeichnungen zeigt Fig. 1 einen halben Längsschnitt durch einen verdampfungsgekühlten, homopolaren vier-poligen
erfindungsgemässen Generator. Fig. 2 zeigt einen Schnitt durch die Nordpole des Rotors, und Fig. 3 zeigt einen Ganzschnitt
durch die Maschine in dem Südpolbereich. Fig. 4 zeigt einen halben
Längsschnitt durch einen verdampfungsgekühlten, homopolaren
zwei-poligen.erfindungsgemässen Zwillingsgenerator, wobei die Rotorquerschnitte
in mehreren kennzeichnenden Schnitten gezeigt sind.
In dem Halbschnitt in Fig. 1 ist der Rotor mit 3 bezeichnet. Die Pole des Rotors sind mit 1 (N und S) bezeichnet. Der
Rotor ist mittels Luftlager 2 in dem Statorgehäuse 9 mit dazugehörigen
Lagerschildern 12 und I3 aufgelagert. Das Lagerschild 12
ist das Lagerschild, das der nicht gezeigten Gasturbine, die den Rotor 3 direkt betreibt, zugekehrt ist. Der zentrale Lagergang
wird von einer Fütterung 4 gebildet, die sich über die gesamte
Länge des Statorgehäuses erstreckt und gasdicht an die Lagerschilder 12, 13 gekoppelt ist.
In dem Statorgehäuse 9 sind die Statorwicklung 7 sowie
die Magnetisierungsspulen 8 rorgesehen. Die Statorblechpakete
sind mit 5 bezeichnet, und die Kühlkanäle in dem Statorblech sind
109834/1111
mit 6 bezeichnet. 10 sind Pressplatten für das Statorblech.
Der Wechselstromgenerator besitzt Verdampfungskühlung,
und für diesen Zweck ist in das Lagerschild I3 ein Kondensator I9
eingebaut. Der Rotor 3 ist an dem einen Ende mit einem Ventilator l6 versehen, und von diesem Ventilator führt ein Luftkanal I7
zu dem Kondensator. Der Kondensator I9 ist mit einem Luftaustrag
l8 versehen, und ferner ist ein Durchgang 20 für Kühlmitteldampf von dem Statorgehäuse 9 unc* zu dem Kondensator vorgesehen. Ferner
ist eine Leitung 21 vorgesehen, durch welche kondensiertes Kühlmittel von.dem Kondensator zum Statorgehäuse gehen kann. '
Fig. 4. z^p-gt einen Längsschnitt durch eine etwas andere
Ausführung, jedoch ist der wesentliche Unterschied allein die
Zwillingsausführung des Rotors 3, und es sind in Fig. 4 daher dieselben
Bezugszahlen wie in Fig. 1, 2 und 3 benutzt worden, jedoch mit Hinzufügung eines Indexzeichens. Im übrigen dürfte der Aufbau
der Maschine in Fig. 4 deutlich aus der Zeichnung und aus der bereits gegebenen Beschreibung der Maschine in Fig. 1 hervorgehen.
Die Statorwicklung der Generatoren ist eine ein- oder mehrjfasige Wechselstromwicklung. Derartige Wicklungen sind aus
vielen kleineren Teilleitern aufgebaut, die nach und nach ihren f
Platz in der Nut wechseln, so dass ungleichmässige Stromverteilung
»wischen den Teilleitern verhindert wird· -"·.,-,
Der Ström von den Generatoren liegt gewohnlich in dem
Frequenzbereich 100 - 1.000 Hz. Der Strom kann entweder direkt von Wechselstromverbrauchern wie Motoren, wärmetechnischen Geräten
usw. benutzt werden oder gleichgerichtet werden. Bei Betrieb, durch Gleichrichter wird der Generator eine Kennlinie erhalten,
die sehr einer konventionellen Gleichstromkommutatormaschine gleicht. Man kann eine sehr stabile Spannungskennlinie gewähr-
109834/1111
leisten mittels Compoundierung oder mittels Anwendung von Kondensator in den Phasenanzapfungen. Die Gleichrichtervorrichtung
wird bei Fraktionsverwendungen besonders aktuell, da der Gleichstrom dem Motor oder den Motoren, die die Räder antreiben, zugeführt
werden kann. Eine Kombination einer Gasturbine und des er- »
findungsgemässen Generators ist leichter und bemessungsmässig kleiner als ein entsprechendes dieselelektrisches Aggregat. Hinzu
kommt, dass das Abgas bei einer Gasturbine reiner als bei einem gewöhnlichen Dieselmotor ist.
Die Zirkulation des Kühlgases (der Luft) durch den Kondensator der Verdampfungskühlung und durch die Maschine kann gegebenenfalls
mittels fremder Gebläse besorgt werden· In dem Ausführungsbeispiel wird ein Gebläse oder ein Ventilator, montiert
auf oder gebildet von dem Rotor des Generators, benutzt. Selbst wenn der Durchmesser des Ventilators von den grossen Zentrifugalbeanspruchungen
bei einer derartigen Ausführung sehr beschränkt ist, erhält man dennoch einen sehr hohen Druck: einige tausend
Millimeter Wassersäule, dank der grossen Umdrehungszahl. Dies ermöglicht
es, mit sehr engem Stromungsquerschnitt, grossen Geschwindigkeiten und mit sehr günstigen WärmeÜbergangszahlen arbeiten
zu können,.
Die von dem Rotorkörper kommenden Tentilationsverluste
,kSnn·« dadurch reduziert werden, dass die *tt*e«ret«n Lugeru«««*,
die das Innere der Maschine gegen die Umgebung abgrenzen, ganz oder teilweise als Spiralnut lager ausgebildet werden, und das
Spiralnutmuster kann so ausgeführt werden, dass es eine resultierende Pumpenwirkung gibt, die das Gas (die Luft) von der Umgebung
des Rotors saugt, und dadurch wird der statische Druck reduziert. Der reduzierte statische Druck führt mit sich, dass das spezi-
109834/1111
fischig: Gewicht des Gases (der Luft) reduziert wird, wodurch euch
eine r¥erlustreduktion erzielt wird«
Andere Mitte/L zur Reduktion der Ventilationsverluste
können sein» dass die Zwischenräume zwischen den ausgeprägten
Polen mit einem nicht magnetischen Material ausgefüllt w;erdÄS, so
dass die zylindrische Form des Rotors über die gesamte Länge beibehalten
wird.
Die Magnetisierungswicklung/-wicklungen des Generators
können aus Hohlleitern mit inwendiger Kühlmittelzirkulation hergestellt werden oder können aus Mediumzirkulation in den Zwischenräumen
bestehen. Ebenfalls ist es möglich, Kühlleitungen und Kühlkörper gegenseitig zwischen die Teilspulen oder zwischen die
Spule und das Statorblechpaket zu legen. In diesem Fall kann/ können der Kühlkanal/die Kühlkanäle und die Spule/Spulen die axiale
Vorspannung, die sich in den Blechpaketen befindet, übertragen.
Dort, wo besondere Ansprüche an die Regelgeschwindigkeit gestellt werden, kann man einen Teil des magnetisierten Bereichs
oder den ganzen magnetisierten Bereich des Statorgehäuses durch
eine lameliierte oder eine Stahldraht-Bündel-Konstruktion ersetzen. Bei einer Konstruktion wie dieser ist die mechanische
Stärke dann dadurch zu wahren, das versteifende Hülse, Rippen und |
Schweisszonen um die Lamellierung oder das Stahldrahtbündel herum benutzt werden. In vielen Fällen wird das Statorgehäuse dann als
eine äussere mechanische Bekleidung der aktiven magnetischen Komponenten
wirken.
109834/1111
Claims (10)
- 2104685 AZ
- Patentansprüche
- lJ Schneilaufender Wechselstromgenerator des Gleichpoltyps und mit Magnetisierungswicklung im Stator, insbesondere gas- oder dampfturbinenbetriebener Generator, .derjenigen Art, wobei zwei oder mehr Poleinheiten derselben Polarität hintereinander auf einer gemeinsamen, durchgehenden Welle und/oder Rotor vorgesehen sind und wobei die Poleinheiten eine gemeinsame durchgehende Statorwicklung besitzen können und zwei oder mehr Magnetisierspulen benutzt werden, gekennzeichnet durch die Kombination der teilweise an sich bekannten Merkmale: dass an dem Rotor entlang eine oder mehr Lagerungsstellen gebildet sind, dass der Lagergang dadurch gebildet wird, dass die respektiven Teile des Stators, das Statorblech und/oder die Wicklung, mit einer nicht-magnetischen und/oder elektrisch isolierenden Fütterung versehen sind, die in dem Statorblech und/oder anderen starren Konstruktionselementen fest verankert ist, dass das Schmiermittel in dem Lagergang ein Gas oder eine Flüssigkeit ist, die sich in dem Zwischenraum zwischen Rotor und Stator befindet, dass Verdampfungskühlung benutzt wird, und dass der Verdampfungskühlkreis von dem den Rotor umgebende/Gasraum dadurch getrennt gehalten wird, dass die den Lagergang bildende Fütterung in der Länge der Maschine verlängert ist und gasdicht an das Statorgehäuse und/oder die Lagerschilder gekoppelt ist, so dass der Druck um den Rotor herum von dem inneren Druckniveau des Statorgehäuses unbeeinflusst ist, und dass das Statorgehäuse auch gegen die Umgebung des Generators gasdicht versiegelt ist.
- 2« Wechselstromgenerator nach Anspruch 1 am*· in zwei-poliger
- 109834/1111
- Ausführung, dadurch gekennzeichnet, dass er als Zwillingeinheit aufgebaut ist, wobei beispielsweise die Nordpole in gegenseitiger Fortsetzung liegen, während die Siidpole der beiden Einheiten zuäusserst und um l80° im Verhältnis zum Nordpol gedreht liegen.
- 3· Wechselstromgenerator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Generator für Axialldählung ausgelegt ist, wobei das Kühlmittel in axialen Kanälen durch das Statorblech und/oder in Statornuten und/oder in den Kanälen der Wicklung zirkuliert.
- 4· Wechselstromgenerator nach einem der vorhergehenden Anr sprüche, dadurch^gekennzeichnet, dass die Zufuhr des Kühlmittels symmetrisch im Verhältnis zu den Statorblechpaketpaaren vorgesehen ist.
- oOo
- 10 9 8 3 4/1111
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO0478/70A NO122708B (de) | 1970-02-11 | 1970-02-11 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2104665A1 true DE2104665A1 (de) | 1971-08-19 |
Family
ID=19877626
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19712104665 Pending DE2104665A1 (de) | 1970-02-11 | 1971-02-02 | Schneilaufender Wechselstromgene rator |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3663848A (de) |
DE (1) | DE2104665A1 (de) |
GB (1) | GB1316698A (de) |
NO (1) | NO122708B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0444203A1 (de) * | 1989-09-18 | 1991-09-04 | Kabushikigaisha Sekogiken | Dreiphasenreluktanzmotor |
DE4411055A1 (de) * | 1994-02-08 | 1995-08-10 | Baumueller Nuernberg Gmbh | Hochdynamischer Elektromotor |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4517479A (en) * | 1983-11-07 | 1985-05-14 | Sundstrand Corporation | Generator armature cooling and air gap sealing system |
DE3641874A1 (de) * | 1986-12-08 | 1988-06-16 | Bosch Gmbh Robert | Elektrischer andrehmotor fuer brennkraftmaschinen |
US4877985A (en) * | 1986-12-29 | 1989-10-31 | Byrd William A | Dynamoelectric machine |
US5929548A (en) * | 1997-09-08 | 1999-07-27 | Active Power, Inc. | High inertia inductor-alternator |
ATE319213T1 (de) * | 1998-11-13 | 2006-03-15 | Conception & Dev Michelin Sa | Elektrische maschine mit insbesondere für hohe geschwindigkeiten angepasstem rotor |
US6504281B1 (en) | 2000-07-12 | 2003-01-07 | Electric Boat Corporation | Synchronous machine fault tolerant arrangement |
US6515383B1 (en) * | 2000-11-06 | 2003-02-04 | Satcon Technology Corporation | Passive, phase-change, stator winding end-turn cooled electric machine |
DE10361864A1 (de) * | 2003-12-30 | 2005-07-28 | Robert Bosch Gmbh | Elektrische Maschine |
DE102005021907A1 (de) * | 2005-05-12 | 2006-11-16 | Bayerische Motoren Werke Ag | Elektrische Maschine |
US7622817B2 (en) * | 2006-12-13 | 2009-11-24 | General Electric Company | High-speed high-pole count generators |
FR2915523A1 (fr) * | 2007-04-27 | 2008-10-31 | Snecma Sa | Dispositif de production d'energie electrique dans un moteur a turbine a gaz a double corps |
JP5470015B2 (ja) * | 2009-12-04 | 2014-04-16 | 株式会社日立製作所 | 回転電機 |
EP2451048A1 (de) * | 2010-11-04 | 2012-05-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Magnetdeckelelement um einen Kühlkanal in einem Stator eines Generators zu schließen |
US10119459B2 (en) * | 2015-10-20 | 2018-11-06 | Borgwarner Inc. | Oil supply conduit through stator lamination stack for electrified turbocharger |
DE102019116822A1 (de) * | 2019-06-21 | 2020-12-24 | Valeo Siemens Eautomotive Germany Gmbh | Statorblech, Statorblechpaket, Stator, elektrische Maschine, Fahrzeug und Verfahren zur Herstellung eines Stators |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2285960A (en) * | 1940-08-02 | 1942-06-09 | Carl J Fechheimer | Dynamoelectric machine |
US2972308A (en) * | 1957-03-12 | 1961-02-21 | Thompson Ramo Wooldridge Inc | Sealed stator submerged electric fuel pump |
US3128712A (en) * | 1961-08-03 | 1964-04-14 | Allis Chalmers Mfg Co | Canned motor pump |
US3165655A (en) * | 1962-01-02 | 1965-01-12 | Gen Electric | Dynamoelectric machines |
US3261295A (en) * | 1964-06-03 | 1966-07-19 | Crane Co | Motor driven pump |
US3347168A (en) * | 1966-02-16 | 1967-10-17 | Westinghouse Electric Corp | Motor pump unit |
US3571639A (en) * | 1968-03-22 | 1971-03-23 | Trw Inc | Dual-section brushless alternator |
-
1970
- 1970-02-11 NO NO0478/70A patent/NO122708B/no unknown
-
1971
- 1971-02-02 US US111836A patent/US3663848A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-02-02 DE DE19712104665 patent/DE2104665A1/de active Pending
- 1971-04-19 GB GB2139471A patent/GB1316698A/en not_active Expired
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0444203A1 (de) * | 1989-09-18 | 1991-09-04 | Kabushikigaisha Sekogiken | Dreiphasenreluktanzmotor |
EP0444203A4 (en) * | 1989-09-18 | 1992-03-18 | Kabushikigaisha Sekogiken | Three-phase reluctance motor |
DE4411055A1 (de) * | 1994-02-08 | 1995-08-10 | Baumueller Nuernberg Gmbh | Hochdynamischer Elektromotor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO122708B (de) | 1971-08-02 |
GB1316698A (en) | 1973-05-09 |
US3663848A (en) | 1972-05-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2104665A1 (de) | Schneilaufender Wechselstromgene rator | |
DE69727669T2 (de) | Hochspannungsanlagen mit elektrischen Motoren | |
DE102006013196A1 (de) | Tandem-artiger rotierender Generator, welcher zwei Spannungen erzeugt. | |
DE2310704A1 (de) | Durch rotierende waermeleitung gekuehlte dynamoelektrische maschine | |
DE102013226851A1 (de) | Rotatorische dynamoelektrische Maschine mit einem Kühlsystem | |
DE2220918A1 (de) | Innere erregung fuer eine dynamoelektrische maschine | |
WO2005091468A1 (de) | Gekühlte elektrodynamische maschine mit einem spaltrohr | |
DE102011012454A1 (de) | Elektrische Maschine | |
DE10230404A1 (de) | Rotierende elektrische Maschine | |
DE202005021025U1 (de) | Gekühlte elektrodynamische Maschine mit einem Spaltrohr | |
EP3326272B1 (de) | Elektrische maschine | |
WO2014118020A2 (de) | Elektrische maschine mit ständerdirektkühlung | |
DE2220978A1 (de) | Interne erregung fuer eine dynamoelektrische maschine | |
EP2201664A2 (de) | Dieselelektrisches fahrzeug | |
CH665068A5 (de) | Dynamoelektrische maschine. | |
DE2524820A1 (de) | Dynamoelektrische maschine | |
DE1488433B2 (de) | Turbogenerator mit direkt gekühlten Wicklungen | |
CH427978A (de) | Elektrische rotierende Maschine | |
EP1047592A2 (de) | Elektrische antriebseinrichtung für schiffe | |
EP1708342A2 (de) | Rotierender Erreger für hohe Ströme | |
DE10262432B3 (de) | Drehstromgenerator | |
EP3084927A1 (de) | Rotor einer rotierenden elektrischen maschine | |
DE102018206512A1 (de) | Elektrische Maschine und hybridelektrisches Luftfahrzeug | |
DE102018202172A1 (de) | Antriebsvorrichtung für ein Luftfahrzeug mit elektrischer Maschine und Kühleinrichtung | |
DE202015007967U1 (de) | Drehstromasynchronmotor für den Einsatz in elektrisch angetriebenen Kraftfahrzeugen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OHJ | Non-payment of the annual fee |