DE2055981C3 - Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-Abfrage - Google Patents
Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-AbfrageInfo
- Publication number
- DE2055981C3 DE2055981C3 DE19702055981 DE2055981A DE2055981C3 DE 2055981 C3 DE2055981 C3 DE 2055981C3 DE 19702055981 DE19702055981 DE 19702055981 DE 2055981 A DE2055981 A DE 2055981A DE 2055981 C3 DE2055981 C3 DE 2055981C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- diagram
- total
- difference
- connection
- connection point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
- H01Q25/02—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns providing sum and difference patterns
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/06—Systems determining position data of a target
- G01S13/42—Simultaneous measurement of distance and other co-ordinates
- G01S13/44—Monopulse radar, i.e. simultaneous lobing
- G01S13/4409—HF sub-systems particularly adapted therefor, e.g. circuits for signal combination
Description
60
Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-Abfragc
zur Bestimmung der Fehlcrsignale sowohl in der Elevation als auch im Azimut mit einer
unter Verwendung von vier in zwei orthogonalen Keinen und Spalten angeordneten Antennenelementen
vier sich teilweise überlappende Strahlungskeulen abstrahlenden Antennenanordnung, deren Gesamtsummendiagramm
und deren vertikales sowie horizontales Differenzdiagramm über mehrere Hybridschaltungen
an getrennten Anschlußstellen vorliegen, wobei die Anschlußstelle für das Gesamtsummendiagramm senderseitig
beaufschlagt ist und die empfangenen Signale von der Anschlußstelle für das Gesamtsummendiagramm
an den Empfänger geführt sind und die beiden Anschlußstellen für das horizontale und das vertikale
Differenzdiagramm bei sonst gleichen Leitungslängen über ein Phasenglied von .t/2 in einem der Differenzkanäle
verbunden sind.
Aus der deutschen Auslegeschrift 1 288 654 ist ein für Abfrageradar einsetzbares räumliches Monopulsradarsystem
zur Bestimmung der Fehlersignale sowohl in der Elevation als auch im Azimut bekannt. Eine
Anordnung von vier in zwei Reihen und Spalten angeordneten Strahlern erzeugt dabei vier sich teilweise
überlappende Antennenkeulen. Die Strahler können z. B. durch Verwendung eines Parabolreflektors oder
einer Linse mit vier Speisehörnern verwirklicht werden. Die Energien aller vier Strahler zusammen erzeugen
das Summendiagramm. Das Differenzdiagramm in der horizontalen Ebene wird dadurch gebildet, daß die
Summe der Energien zweier in einer Spalte liegender Strahler genommen wird und diese von der Summe
der Energien der anderen beiden Strahler abgezogen wird. Das Differenzdiagramm in der vertikalen Ebene
wird durch Subtraktion der Energiesumme zweier in einer Reihe liegender Strahler von der Energiesumme
der anderen beiden Strahler abgeleitet. Mehrere Hybridverbindungen erzeugen den Gesamtsummenkanal,
den horizontalen Azimutdifferenzkanal und den vertikalen Elevationsdifferenzkanal. Die Signale dieser
beiden Differeiukanäle werden durch Mischung und Einschaltung eines Phasengliedes um π/2 zueinander
verschoben. Die Peilwerte für Azimut und Elevation werden nach einer Summierung der Summe dieser
beiden Differenzsignale mit dem Summensignal abgenommen. Senderseitig beaufschlagt wird bei diesem
bekannten System nur der Summenkanal.
Bei einem Abfrageradar (»TFF« = Freund-Feind-Identifizierung)
beispielsweise ist es auch bekannt, für eine Ebene das Summen- und Differenzdiagramm im
Sendefall zu verwenden (ebenes Monopulsradar), was eine Verbesserung der Zielauflösung gegenüber dem
reinen Empfangsmonopuls ergibt. Bei räumlichem Monopulsradar stehen ein Summen- und zwei Differenzdiagramme,
eines mit einem scharfen Minimum in der horizontalen Ebene und eines mit einem scharfen
Minimum in der vertikalen Ebene, zur Verfügung. Die Verwendung der beiden Differenzdiagramme im
Sendefall zeitlich nacheinander erhöht die Abfragedauer; eine gleichzeitige Verwendung der beiden
Differenzdiagramme im Empfangsfall ergibt keine Verbesserung der Zielauflösung, so daß einzelne Ziele
bei Vorhandensein mehrerer Ziele in Peilachsennähe nicht als solche auseinandergehalten werden können.
Die Vsiwmdung von einem Differenzdiagramm im Sendefall und einem im Empfangsfall erhöht die Funkraumbelastung
und den Aufwand im Empfangsteil und bringt in einer Ebene auch keine verbesserte Zielauflösung.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem
der eingangs genannten Art die Nachteile der bekannten Systeme zu vermeiden und die Zielauflösung in
allen Ebenen erheblich zu verbessern.
Gemäß der Erfindung wird diese Aufgabe dadurch
gelöst, daß die sich am Ort der Verbindung des horizontalen und vertikalen Differenzdiagramms ergebende
Anschlußstelle für ein Gesamtdifferenzdiagramm in im Prinzip bekannter Weise ebenfalls senderseitig derart
beaufschlagt ist, daß Abfrageimpulse zeitlich nach-.inander an die Anschlußstelle für das Gesamtsummendiagramm
und an die Anschlußstelle für das Gesamtdifferenzdiagramm geführt sind. Durch den Phasenunterschied
von π/2 überlagern sich die beiden Differenzdiagramme, so daß kein talähnliches Minimum
wie bei den bekannten Systemen mehr entsteht, sondern ein nach allen Seiten von der Peilrichtung aus
ansteigendes, kraterförmiges Differenzdiagramm, das eine Peilverbesserung in allen Ebenen zuläßt. Die antwortenden
Ziele liegen in einem etwa rotationsförmigen. eingeengten Bereich. Es ergibt sich demnach eine
hleistiftförmige, nicht fächerförmige Einengung der Summenkeule.
Der Phasenunterschied von π/2 läßt sich leicht durch zwei sich um eine Viertelwellenlänge unterscheidende
Leitungslängen von der Antenne jeweils über die beiden Differenzkanäle zu der Anschlußstelle für das
Gesamtdifferenzdiagramm einstellen.
Die empfangenen Signale können zusätzlich am Anschluß des Gesamtdifferenzdiagramms abgenommen
und im Empfangsmonopulsverfahren in einem /weiten Empfänger ausgewertet werden.
Zur Unterdrückung von achsenfernen Nebenzipfeln ist es zweckmäßig, daß empfangsseitig ein Vergleich
zwischen Summensignal und Empfangssignal eines Rundstrahlers vorgenommen wird.
Weitere Einzelheiten der Erfindung werden an Hand von sieben Figuren näher erläutert. Es zeigt
Fig. 1 ein Antennenspeisesystem für ein räumliches Summen-Differenz-Radar nach der Erfindung,
Fig. 2 ein räumliches Strahlungsdiagramm des zusammengeschalteten
Gesamtdifferenzdiagramms,
Fig. 3 einen beliebigen Schnitt durch das räumliche Diagramm nach Fig. 2,
Fig. 4 eine Darstellung der Feldstärkekomponenten der vier Antennenelemente,
Fig. 5 die resultierende Feldstärke für die horizontale Ebene,
Fig. 6 die resultierende Feldstärke für die vertikale Ebene und
Fig. 7 die resultierende Feldstärke für die 45 Ebenen.
In Fig. 1 ist ein Speisesystem einer Antenne A für
ein räumliches Monopulsverfahren mit Summen- und Differenzdiagramm dargestellt. Die Antenne besteht
aus vier in zwei orthogonalen Reihen und Spalten angeordneten Antennenelementen Al, Al, A3 und A4,
die beispielsweise durch zueinander versetzte Speisehornstrahler eines Parabolreflektor gebildet werden
können. Die beiden horizontalen Antennenhälften bestehen aus den Elementensummen Al -|- A3 bzw.
Al + A4 und die beiden vertikalen Antennenhälften aus den Elementensummen Al -f Al bzw. A3 + A4.
Die Antennenelemente Al bis ,4 4 sind über drei zusammengeschaltete Hybridverbindungen 1, 2 und 3,
beispielsweise Ringgabeln, so gespeist, daß am Anschluß 4 der Hybridverbindung 3 das Gesamtsummendiagramm
ΣgeS = Al t Al 4- .4 3 -|- A4 vorliegt
(Fig. 1). Die Anschlüsse 9 und 10 der Hybridverbindung I führen zu den Antennenelementen A 1 und Al,
so daß sich am Anschluß 8 die Summe A 1 -|- Al ergibt,
während an die Anschlüsse 13 und 14 der Hybridverbindung 2 die Antennenelemenle A3 und A4 angeschlössen
sind, so daß sich am Anjchluß 12: die
Differenzdiagramm Am-/ — A\ + Άί -für
das Fehlersignal in der Elevation tritt am Ansc der Hybridverbindung 3 auf, während das hori/
Differenzdiagramm Aa9,- — Al 4 A3 -(Al r
an der symmetrischen Verbindungsstelle des Anschlusses 11 der Hybrid verbindung 1 und des Anschlusses
15 der Hybridverbindung 2 vorliegt. Es ist eine Zusammenfassung der beiden Differenzdiagramme
Arert und ΑΛοΓ vorgesehen, die so erfolgt, daß die
Anregung der Antennenelemente A 1 bis A4 durch die beiden verschiedenen Differenzkanäle unter Verwendung
eines Phasenschiebers 16 um die Phase π/2 verschieden ist; d. h., die Weglängen von der Anschlußstelle
17 des Gesamtdifferenzdiagramms ΔίΜ —- A 1
+ A3 - {Al + A4) +J[Al + Al - {A3 + A4)]
bis zur Antenne A über die Kar.äle des vertikalen
Differenzdiagramms Arert und des horizontalen Differenzdiagramms
Δ/,,,,- müssen um A/2 verschieden sein.
Der Phasenunterschied ist also bei sonst gleichen Leitungslängen π/2 und läßt sich durch unterschiedliche
Leitungslängen leicht einstellen. Die Anschlußstelle für das vertikale Differenzdiagramm Avert ist
mit 18 und diejenige für das horizontale Differenzdiagramm Aftor mit 19 bezeichnet. Der Phasenschieber
16 kann anstatt zwischen den Anschlußstellen 17 und 18 auch zwischen den Anschlußstellen 17 und 18 angeordnet
oder auf beide Teile aufgeteilt sein. Wesentlich ist lediglich der Phasenunterschied von π/2 zwischen
der Anschlußstelle 17 für das Gesamtdifferenzdiagramm Ages und der Antenne A über die beiden
verschiedenen Differenzdiagrammkanäle Ahor und
Die in Fig. 1 dargestellte Anordnung ist für ein Abfrageradar vorgesehen, bei dem beide Signale des
Gesamtsummen- und des Gesamtdifferenzdiagramms gesendet und über das Gesamtsummendiagramm empfangen
werden. Dabei wird ein erster Abfrageimpuls Pl über das Gesaintsuminendiagramm und ein zweiter
Abfrageimpuls Pl über das kombinierte Gesamtdifferenzdiagramm abgestrahlt. Die HF-Impulse aus
einem Sender 20 werden dazu über einen Schalter 21 geleitet, der taktgesteuert stets den ersten Abfrageimpuls
PX an den Anschluß 4 der Hybridverbindung 3 leitet, z. B. über einen Zirkulator 22, oder statt dessen
über einen Sende-Empfangs-Schalter oder — bei Verwendung von verschiedenen Frequenzen für Sender
und Empfänger — über eine Frequenzweiche. Über den Zirkulator 22 oder das entsprechende Bauelement
ist außerdem ein Empfänger 23 an den Anschluß 4 für das Gesamtsummendiagramm angeschaltet. Der zweite
Abfrageimpuls Pl gelangt vom Schalter 21 in Form eines Sendeimpulses an den Anschluß 17 für das
Gesamtdifferenzdiagramm Age$.
Ein Monopulsverfahren im Empfangsfall innerhalb eines Sekundärradar-Abfragesystems erübrigt sich
meist, läßt sich aber mit demselben Gesamtsummen- und Gesamtdifferenzdiagramm durchführen.
In Fig. 2 ist das sich aus dem Antennensystem nach
Fig. 1 ergcber.de räumliche Strahlungsdiagramm der zusammengeschalteten Differenzdiagramme ΑλΟγ und
AVert über ein Phasenglied von π/2, das als Gesamt-
differenzdiagramm Ages bezeichnet ist. nach Art eines
Höhenliniendiagramms dargestellt. Dabei ist der EIevationswinkel γ als Ordinate und der Azimutwinkel α
als Abszisse aufgetragen. Zum besseren Verständnis ist in Fig. 3 ein beliebiger Schnitt ()' = c · a) durch das
räumliche Diagramm nach Fig. 2 dargestellt (c ist ein beliebiger Faktor). Die konzentrischen Niveaulinien in
Fig. 2 zeigen ein scharfes, etwa rotationsförmiges, kraterähnliches Minimum an, ähnlich einem Em-Diagramm
eines Rundhohlleiters. Der Abstand der Maxima (Kraterdurchmesser) hängt von der Antennenapertur
und der- Belegung in der entsprechenden Ebene ab. Die Höhe der Maxima ist im Beispiel für die
beiden 45 -Schnitte (« = γ und u = —γ) etwas geringer.
In diesem Zusammenhang werden die Fig. 4 bis 7 beschrieben. Die Fig. 4 zeigt die Feldstärkekomponcnten
E als zeitliche Vektoren der einzelnen Antennenelemente .41 bis A4. Beim Antennenelement Ai
treten im Differenzdiagramm zeitliche Feldstärkevektoren f.irrrii und £.i*orj jeweils der Größe α auf,
die um 90 gegeneinander verschoben sind. Der resultierende Gesamtvektor im Antennenelement Al der
Größe a ■ | 2 ist mit E^ bezeichnet. Entsprechendes
gilt für die anderen Antennenelemente A 2 bis A4 unter Berücksichtigung der Richtungen der einzelnen Feldstärkezeitvektoren.
I-ig. 5 zeigt die resultierenden Zeitvektoren aller vier Antennenelemente A\ bis A4
für die horizontale Ebene (Horizontaldifferenzdiagramm)
jeweils der Größe 2a und Fig. 6 die resultierenden Zeitvektoren für die vertikale Ebene (Vertikaldifferenzdiagramm),
ebenfalls jeweils der Größe2a. Fig. 7 zeigt die resultierenden Zeitvektoren der Feldstärke
aller vier Anlennenelemente Al bis A4 für 45°-
Ebenen. Demnach können bei gleicher horizontaler und vertikaler Aperturabmessung und Belegung keine
größeren Unterschiede als 3 dB in der Höhe der Kratermaxima (vgl. Fig. 2) auftreten, da nach Fig. 4
bis 7 für keine der Ebenen γ = c ■ η eine Feldstärkekomponente
kleiner als a · J'2 zustande kommt.
Sind die horizontalen und vertikalen Aperturabmessungen verschieden, so ist die Ebene mit den kleinsten
Diff.erenzmaxima ungleich 45°.
Für die Peilverschärfung ist es vorteilhaft, das Differenzsignal gegenüber dem Summensignal zu verstärken,
so daß die Summenkeule von der steil ansteigenden, weitgehend rotationssymmetrischen inneren Kraterflanke
des Differenzdiagramms etwa in einem Kreis geschnitten wird. Dadurch antworten nur innerhalb
der dem Kreis zugeordneten Raumwinkel liegende Ziele, deren Auflösung ebenfalls durch den engen Kreis
und nicht durch die breite Summenkeule bestimmt ist.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-Abfrage zur Bestimmung
der Fehlersignale sowohl in der Elevation als auch im Azimut mit einer unter Verwendung von vier in
zwei orthogonalen Reihen und Spalten angeordneten Antennenelementen vier sich teilweise überlappende
Strahlungskeulen abstrahlenden Antennenanordnung, deren Gesamtsummendiagramm und deren vertikales sowie horizontales Differenzdiagramm
über mehrere Hybridschaltungen an getrennten Anschlußstellen vorliegen, wobei die Anschlußstelle
für das Gesamtsummendiagramm senderseitig beaufschlagt ist und die empfangenen Signale von der Anschlußstelle für das Gesamtsummendiagramm
an den Empfänger geführt sind und die beiden Anschlußstellen für das horizontale
und das vertikale Differenzdiagramm bei sonst giei- ao
chen Leitungslängen über ein Phasenglied von π/2 in einem der Differenzkanäle verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, daß die sich am Ort
derVerbindungdes horizontalen und vertikalen Differenzdiagramms ergebende Anschlußstelle (17) für »5
ein Gesamtdifferenzdiagramm (Aje5) in im Prinzip
bekannter Weise ebenfalls senderseitig derart beaufschlagt ist, daß Abfrageimpulse (Pl, PT) zeitlich
nacheinander an die Anschlußstelle (4) für das Gesamtsummendiagramm (Σί(>) und an die Anschlußstelle
(17) für das Gesamtdifferenzdiagramm (Ages) geführt sind.
2. Schaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Phasenglied (16) von .-τ/2 durch
zwei sich um eine Viertelvellenlänge unterscheidende Leitungslängen von der Antenne (A) jeweils
über die beiden Differenzdiagrammkanäle (Aa01-,
Avert) zu der Anschlußstelle (17) für das Gesamtdifferenzdiagramm
(Agea) gebildet ist.
3. Schaltung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die empfangenen Signale zusätzlich
vom Anschluß (17) für das Gesamtdifferenzdiagramm an einen zweiten Empfänger zur
Empfangsmonopulsauswertung geführt sind.
4. Schaltung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in an sich
bekannter Weise das Gesamtdifferenzsignal gegenüber dem Gesamtsummensignal verstärkt ist.
5. Schaltung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in an sich
bekannter Weise cmpfangsseitig ein Vergleich des Summendiagrammsignals (ΣβΜ) mit dem von
einem Rundstrahler empfangenen Signal vorgenommen wird.
55
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19702055981 DE2055981C3 (de) | 1970-11-13 | 1970-11-13 | Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-Abfrage |
CH1508171A CH540497A (de) | 1970-11-13 | 1971-10-15 | Summe-Differenz-Radaranlage |
IT3084671A IT940506B (it) | 1970-11-13 | 1971-11-09 | Disposizione circuitale per un sistema radar spaziale ad un solo treno di impulsi |
BE775277A BE775277A (fr) | 1970-11-13 | 1971-11-12 | Montage de systeme de radar mono-impulsion spatial |
NL7115597A NL7115597A (de) | 1970-11-13 | 1971-11-12 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19702055981 DE2055981C3 (de) | 1970-11-13 | 1970-11-13 | Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-Abfrage |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2055981A1 DE2055981A1 (de) | 1972-05-25 |
DE2055981B2 DE2055981B2 (de) | 1973-07-12 |
DE2055981C3 true DE2055981C3 (de) | 1974-02-14 |
Family
ID=5788059
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19702055981 Expired DE2055981C3 (de) | 1970-11-13 | 1970-11-13 | Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-Abfrage |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE775277A (de) |
CH (1) | CH540497A (de) |
DE (1) | DE2055981C3 (de) |
IT (1) | IT940506B (de) |
NL (1) | NL7115597A (de) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2568018B1 (fr) * | 1977-09-16 | 1986-10-17 | Thomson Csf | Dispositif d'interrogation par radar, notamment pour radar secondaire aeroporte, et radar comportant un tel dispositif |
FR2599858B1 (fr) * | 1979-05-02 | 1988-10-14 | Thomson Csf | Recepteur hyperfrequence effectuant des mesures d'ecartometrie, plus particulierement associe a un radar secondaire aeroporte, et radar secondaire le comportant |
EP0207511B1 (de) * | 1985-07-05 | 1991-07-24 | Siemens Aktiengesellschaft | Gruppenantenne mit elektronisch phasengesteuerter Strahlschwenkung |
-
1970
- 1970-11-13 DE DE19702055981 patent/DE2055981C3/de not_active Expired
-
1971
- 1971-10-15 CH CH1508171A patent/CH540497A/de not_active IP Right Cessation
- 1971-11-09 IT IT3084671A patent/IT940506B/it active
- 1971-11-12 BE BE775277A patent/BE775277A/xx unknown
- 1971-11-12 NL NL7115597A patent/NL7115597A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT940506B (it) | 1973-02-20 |
NL7115597A (de) | 1972-05-16 |
DE2055981A1 (de) | 1972-05-25 |
BE775277A (fr) | 1972-03-01 |
DE2055981B2 (de) | 1973-07-12 |
CH540497A (de) | 1973-08-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19714570B4 (de) | Mehrstrahliges Radarsystem | |
DE19648203C2 (de) | Mehrstrahliges Kraftfahrzeug-Radarsystem | |
DE2419542C3 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Lokalisieren eines Fahrzeugs | |
DE2657888C2 (de) | Antennenanordnung | |
DE2911313B2 (de) | Flughafen-Überwachungssystem | |
DE1591318A1 (de) | Frequenzgesteuerte Monoimpulsabtastantenne | |
DE2140082A1 (de) | Autonome Kollisionswarneinrichtung für Luftfahrzeuge | |
DE2143140A1 (de) | Einrichtung zur bestimmung der wahren winkellage eines zielobjektes relativ zu einem bezugsort | |
EP0028836A1 (de) | Antennenanordnung für ein Radarrundsuchverfahren zur Zielortung mit Höhenerfassung | |
DE2936168C2 (de) | ||
DE2306407C3 (de) | Antennensystem hoher Winkelauflösung für Radargeräte mit getrennten Sende- und Empfangsantennen | |
DE2308812B2 (de) | Puls-Doppler-Radareinrichtung zur Verhinderung von Kfz-Kollisionen | |
EP1610148B1 (de) | Radarsensor | |
DE2258992C2 (de) | Radarantennensystem mit gestaffelten Strahlungskeulen | |
DE2434924A1 (de) | Antennenanlage fuer ein primaer- und sekundaerradar | |
DE2055981C3 (de) | Schaltung für ein räumliches Monopulsradarsystem mit Sekundärradar-Abfrage | |
DE2925063C2 (de) | Radarantenne mit integrierter IFF-Antenne | |
DE2540786C3 (de) | Antenne für ein Primär- und ein Sekundär-Radar | |
EP1326351A2 (de) | Vorrichtung für ein Radarsystem | |
DE2929254C2 (de) | Antennensystem zur Peilung einer Mikrowellen-Signalquelle | |
DE102007058236A1 (de) | Bistatische Arrayantenne sowie Verfahren | |
EP0090400B1 (de) | Rundsuch-Radarantenne mit Höhenerfassung | |
WO2020104154A1 (de) | Verfahren zur bestimmung der position eines objektes, vorrichtung zur bestimmung der position eines objektes und system | |
DE2725099A1 (de) | Bodenstation fuer ein navigationssystem mit einer antenne fuer elektronische strahlschwenkung | |
DE10057564A1 (de) | Ansteuernetzwerk für eine Antennenanordnung eines Radarsensors, Radarantenne und Radarsensor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EHJ | Ceased/non-payment of the annual fee |