DE2033870B2 - Dreischichtiger metallischer Verbundwerkstofffür elektrische Kontakte und Verfahren zu seiner Herstellung - Google Patents
Dreischichtiger metallischer Verbundwerkstofffür elektrische Kontakte und Verfahren zu seiner HerstellungInfo
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Description
und dessen Zwischenschicht aus einer Legierung folgender Zusammensetzung besteht
60 bis 96,8 Gewichtsprozent Ag,
3 bis 39,95 Gewichtsprozent Cu,
0,05 bis 0,2 Gewichtsprozent P,
bzw. 60 bis 96,5 Gewichtsprozent Ag,
3 bis 37 Gewichtsprozent Cu,
0,5 bis 3 Gewichtsprozent Ni,
3 bis 39,95 Gewichtsprozent Cu,
0,05 bis 0,2 Gewichtsprozent P,
bzw. 60 bis 96,5 Gewichtsprozent Ag,
3 bis 37 Gewichtsprozent Cu,
0,5 bis 3 Gewichtsprozent Ni,
dadurch gekennzeichnet, daß die als dritte Schicht vorgesehene Oberschicht aus einer
Legierung besteht, die 40 bis 95 Gewichtsprozent Pd und Anteile an Ni, Co und/oder Cu sowie
zusätzlich Ag enthält.
2. Verbundwerkstoff nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Palladiumlegierung der
Oberschicht aus 60 bis 95 Gewichtsprozent Pd, 1 bis 6 Gewichtsprozent Ni oder Co und 2 bis
39 Gewichtsprozent Ag besteht.
3. Verbundwerkstoff nach Anspruch I1 dadurch
gekennzeichnet, daß die Palladiumlegierung der Oberschicht aus 79 bis 95 Gewichtsprozent Pd,
1 bis 6 Gewichtsprozent Ni oder Co und 2 bis 15 Gewichtsprozent Cu besteht.
4. Verbundwerkstoff nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Palladiumlegierung der
Oberschicht aus 60 bis 95 Gewichtsprozent Pd, 3 bis 15 Gewichtsprozent Cu und 2 bis 37 Gewichtsprozent
Ag besteht.
5. Verbundwerkstoff nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberschicht eine Dicke
von 0,5 bis 5 μπι aufweist.
6. Verfahren zur Herstellung eines Verbundwerkstoffes nach den Ansprüchen 1 bis 5, gemäß
dem ein Blech aus einer Palladiumlegierung und ein solches aus einer Silberlegierung unter Zwischenlage
einer Bindeschicht unter Druck auf eine Temperatur von 720 bis 850° C erwärmt werden,
wobei die Bindeschicht in beide Bleche eindiffundiert, und gemäß dem dieses Zwei-Schichten-Blech
auf Raumtemperatur abgekühlt und gewalzt wird, worauf dieses Zwei-Schichten-Blech auf der Seite
der Silberlegierungsschicht unter Zwischenlage einer weiteren Bindeschicht mit einem Nickel-Kupfer-Legierungsblech
bedeckt und unter Druck auf eine Temperatur von 700 bis 83O°C erwärmt
wird und worauf das derart erhaltene Drei-Schichten-Blech auf Raumtemperatur abgekühlt und
gewalzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß als Bindeschicht im wesentlichen Kupferschichten
oder Kombinationen aus einer Kupfer- und einer Indiumschicht verwendet werden.
7. Verfahren nach Anspruch 6 unter Verwendung eines Bleches einer Silberlegierung aus 95
bis 96,8 Gewichtsprozent Ag und 3 bis 5 Gewichtsprozent Cu5 dadurch gekennzeichnet, daß
die Dicke der beiden im wesentlichen jeweils aus einer Kupferschicht bestehenden Bindeschichten
mit 20 bis 50μηι bemessen wird.
8. Verfahren nach Anspruch 6 unter Verwendung eines Bleches einer Silberlegierung aus 60 bis
94 Gewichtsprozent Ag und 6 bis 40 Gewichtsprozent Cu, dadurch gekennzeichnet, daß die
Dicke der beiden jeweils aus einer Kombination aus einer Kupfer- und einer Indiumschicht bestehenden
Bindeschichten mit 20 bis 50 μπι bemessen wird, wobei ein Dickenverhältnis von
Indiumschicht zu Kupferschicht zwischen 1 : 1 und 1 : 2 gewählt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die eine Kupferschicht in der Bindeschicht
an dem Nickel-Kupfer-Legierungsblech haftet.
Die Erfindung betrifft einen dreischichtigen metallischen Verbundwerkstoff für elektrische Kontakte,
dessen als Federschicht dienende Grundschicht eine Legierung folgender Zusammensetzung ist:
63 bis 70 Gewichtsprozent Ni,
weniger als 2,5 Gewichtsprozent Fe,
weniger als 1,25 Gewichtsprozent Mn,
weniger als 0,5 Gewichtsprozent Si,
weniger als 0,024 Gewichtsprozent S,
weniger als 0,08 Gewichtsprozent C,
weniger als 2,5 Gewichtsprozent Fe,
weniger als 1,25 Gewichtsprozent Mn,
weniger als 0,5 Gewichtsprozent Si,
weniger als 0,024 Gewichtsprozent S,
weniger als 0,08 Gewichtsprozent C,
Rest Cu
und dessen Zwischenschicht aus einer Legierung folgender Zusammensetzung besteht:
60 bis 96,8 Gewichtsprozent Ag,
3 bis 39,95 Gewichtsprozent Cu,
0,05 bis 0,2 Gewichtsprozent P,
bzw. 60 bis 96,5 Gewichtsprozent Ag,
3 bis 37 Gewichtsprozent Cu,
0,5 bis 3 Gewichtsprozent Ni.
3 bis 39,95 Gewichtsprozent Cu,
0,05 bis 0,2 Gewichtsprozent P,
bzw. 60 bis 96,5 Gewichtsprozent Ag,
3 bis 37 Gewichtsprozent Cu,
0,5 bis 3 Gewichtsprozent Ni.
Bis jetzt wurden mit einer Silberablagerung oder mit einem Silberüberzug versehene Verbundwerkstoffe
wirtschaftlich und bequem als Kontaktmaterial mit Federwirkung verwendet, das geeignet ist für solche
Anwendungen wie Drehschalter, Schnappschalter, Fernseh-Tuner, Verbinder, Relais usw. Silber und
Silberlegierungen wurden viele Jahre lang als Kontaktmaterial verwendet, und sie liefern einen geringen
Kontaktwiderstand, haben jedoch den Nachteil, daß sie zum Beschlagen neigen, wenn sie der umgebenden
Atmosphäre ausgesetzt sind. Das heißt, es besteht die Neigung zur Bildung von Sulfidfilm auf der Oberfläche
in einer H2S-GaS oder SO2-GaS enthaltenden
Atmosphäre; auch wenn der Gasgehalt sehr gering ist. Dies ergibt eine starke Erhöhung des Kontaktwiderstandes,
Darüber hinaus verringert sich die mechanische Festigkeit, und die Federeigenschaft
6,"·) des Verbundwerkstoffes nimmt ab.
Andererseits ist die Bindetechnik eines der wichtigen Merkmale, um Verbundwerkstoffe erfolgreich herzustellen.
Kleine Fehler wie Poren, Oxide oder kleine,
·■* 4
unverbundene flächen im Auf.mgs-fustand wachsen von 700 bis S30"C erwärmt wird, worauf das derart
genug, um die Festigkeit und die Materialeinsparungen erhaltene Drei-Schichten-Blech auf Raumtemperatur
des fertigen VerbundwcrkMoffcs πι verringern. Dar- abgekühlt und sewalzt wird, dadurch gekennzeichnet,
über hinaus muß eiae unciAsüiischU-Diffusion von der daß als Bindeschichten im wesentlichen Kupfer-Bindeschicht
und der hedwvhiehi /ur Kontakt- 5 schichten oder Kombinationen aus einer Kupfer- und
schicht soweit wie möglich vermieden «erden einer Indiumschicht verwendet werden. Bei dieser
Es wurden verschieden«, Anstrengungen unter- Entwicklung ist vorteilhaft, daß der Bindevorgang
nommen, einen zuverlässigen elektrischen Kontakt bei verhältnismäßig niedrigen Temperaturen, einfach
bei möglichst geringen Kosten /u erhalten. Dir zur und bequem und bei verhältnismäßig niedrigen Kosten
Zeit im Handel erhältlichen elektrischen Kontakte io durchgeführt werden kaun, daß Kupfer oder Kupfer
sino. jedoch hinsichtlich dieser Anforderungen noch und Indium der Sindeschicht eine eutektische Schmelze
nicht voll zufriedenstellend. in ,jem enaen Bereich mit der Silberlegierung bilden
Die deutsche Auslegeschrift I 2t>S 47.' offenbart ein und in die "Palladiumlegierung und die Silberlegierung
Verfahren zur Herstellung eines Verbundwerkstoffes oder die Silberlegierung und die Nickel-Kupfermit
einer Silber-Oberschicht und Kupfer oder Kupfer- 15 Legierung eindiffundieren, um eine feste Bindung zu
legierung, bei dem Aluminium als Bindeschicht ver- bewirkend und daß die Elemente der Bindeschicht
wendet wird. Nachteilig daran ist, daß die Diffusion nicht die Kontakteigenschaften der Oberschicht bevon
Aluminium in die Oberschicht sehr leicht Schal- einträchtigen können, wenn sie in diese eindiffuntungsgeräusche
verursacht. Aiuh ist der Verbund- dieren.
werkstoff deshalb nicht zufriedenstellend, weil die 20 Nachfolgend wird die vorliegende Erfindung in den
Süberkontaktsehicht leicht in einer H,S-(..a>
oder Einzelheiten unter Zuhilfenahme der Figuren be-
SO.;-Gas enthaltenden Atmosphäre beschlägt, wie schrieben, in denen
vorstehend erwähnt wurde. F i g. 1 eine schematische Darstellung der Her-
Die deutsche Patentschrift 1 0v> 73S schlägt ein Stellungsschritte eines Bleches aus drei miteinander
anderes Verfahren /ur Herstellung eines Verbund- 25 verbundenen Schichten ist,
Werkstoffes aus einem Edelmetall und einem Unedel- F i g. 2 eine andere scheraatische Darstellung von
metall vor. Sie lehrt die Verwendung einer Nickel- fT?rstellungsschntten des Bleches aus drei miteinander
Phosphor- und oder einer Kobalt-l'hosphor-Legierung verbundenen Schichten ist.
als Zwischenschicht. Dabei ist jedoch nachteilig, daß Unter Bezugnahme auf F i g. 1 wird ein Verfahren
diese Legierungen schlecht verformbar und, so daß 30 zur Herstellung eines elektrischen Kontaktmaterials
die Herstellung eines dünnen Bleches ziemlich schwer gemäß der vorliegenden Erfindung erklärt. Das Ver-
ist, und daß für die elektrolytische Ablagerung dieser fahren umfaßt eine Kombination der folgenden
Legierungen spezielle Bäder erforderlich sind. Der Schritte:
deutschen Patentschrift 1059 738 ist auch zu ent- 1. Erwärmen einer Kombination 10 aus einem
nehmen, daß es möglich ist. Kupfer und kupferreiche 35 Palladiumlegierungsblech 11 und einem Silberlegie-Legierungen
als Zwischenschicht zu veiwenden, jedoch rungsblech 12 mit einer dazwischengefugten Bindeist
nicht deutlich, in welchem Zustand sie verwendet schicht 14 unter Druck bei einer ersten Bindetempewerden.
Es ist angegeben, daß diese Materialien sehr ratur \on 720 bis 850 "C. Der Arbeitsdruck liegt im
gut benetzende Eigenschaften gegenüber Chrom ent- Bereich von 5 bis 20 kg cm2 und kann während des
haltendem Stahl haben und die Diffusion des Unedel- 40 Erwärmens aufgebracht werden. Zum Beispiel wird
metalls in das Edelmetall verhindern, so daß sie für die Kombination 10 zwischen zwei dicke Platten aus
diesen Zweck in einer ziemlich dicken Schicht ver- rostfreiem Stahl gepackt, die an den vier Ecken durch
wendet werden müssen, und es ist dabei nachteilig. Schrauben zusammengeklemmt werden. Nach dem
daß die Zwischenschicht aus reinem Kupfer die Festig- Erwärmen in einer Zeit, die von der üröße der Kombikeit
des Verbundmaterials verringert. 45 nation 10 abhängt, ist die Kombination in ein verZiel
der Erfindung ist die Schaffung eines Verbund- bundenes Blech 20 aus zwei Schichten umgewandelt,
Werkstoffes mit hoher chemischer Korrosionsfestigkeit das aus einer oberen Palladiumlegierungsschicht 1
z. B. gegenüber Schwefelung, mit hoher mechanischer und einer unteren Silberlegierungsschicht 4 besteht.
Abnutzungsfestigkeit sowie niedrigem Kontaktwider- Die Bindeschicht 14 diffundiert während der Erstand
und großer Federwirkung. Dieses Ziel wird 50 wärmung in die anliegenden Schichten. Infolgedessen
dadurch erreicht, daß die als dritte Schicht vorge- unterscheiden sich die Zusammensetzungen d^r Pallasehene
Oberschicht aus einer Legierung besteht, die diumlegierungsschicht 1 und der Silberlegierungs-40
bis 95 Gewichtsprozent Pd und Anteile an Ni, Co schicht 4 von denen des ursprünglichen Palladium-
und/oder Cu sowie zusätzlich Ag enthält. legierungsblech.es 11 und des ursprünglichen Silber-Eine
Weiterentwicklung der Erfindung besteht 55 legierungsblech.es 12 aufgrund der Diffusion der
darin, daß der dreischichtige metallische Verbund- Bindeschicht 14.
Werkstoff nach einem Verfahren hergestellt wird, Das Palladiumlegierungsblech 11 ist eine Zugemäß
dem ein Blech aus einer Palladiumlegierung sammensetzung, die im wesentlichen aus Palladium
und ein solches aus einer Silberlegierung unter und als zusätzlichen Bestandteilen aus Nickel, Kobalt,
Zwischenlage einer Bindeschicht unter Druck auf eine 60 Kupfer sowie Silber besteht.
Temperatur von 720 bis 8500C erwärmt werden, Die Bindeschicht 14 besteht im wesentlichen aus
wobei die Bindeschicht in beide Bleche eindiffundiert, einer Kupferschicht oder aus einer Kombination aus
und gemäß dem dieses Zwei-Schichten-Blech auf einer Kupferschicht und einer Indiumschicht. Die
Raumtemperatur abgekühlt und gewalzt wird, worauf Bindeschicht kann nach vielen Verfahren hergestellt
dieses Zwei-Schichten-Blech auf der Seite der Silber- 63 werden, wie z. B. durch Vakuumablagerung oder
legierungsschicht unter Zwischenlage einer weiteren durch elektrochemische Ablagerung des Binde-Bindeschicht
mit einem Nickel-Kupfer-Legierungs- materials entweder auf dem Palladium- oder auf dem
blech bedeckt und unter Druck auf eine Temperatur Silberlegierungsblech 11 bzw. 12 .Nach einem weiteren
Verfahren kann eine Folie des Bindematerials zwischen kuum durchgeführt werden, doch sind hier Elemente
das Palladium- und das Silberlegierungsblech 11 mit hohem Dampfdruck wie Zink und Cadmium
bzw. 12 gelegt werden. schädlich. Es wurde deshalb von der Anmelderin
2. Erwärmen einer Kombination 30 aus einem gefunden, daß Kupfer- und Kupfer-Indium sich am
Zwei-Schichten-Blech 20 und einem Nickel-Kupfer- 5 besten als Bindeschichtmetalle eignen. Es hat jeden-Legierungsblech
13 mit einer weiteren Bindeschicht 15 falls bis jetzt kein Fachmann jemals die Verwendung
dazwischen unter Druck bei einer zweiten Binde- von Kupfer und Indium als Bindeschichtmetalle vortemperatur
von 700 bis 83O0C. Der Druck liegt dabei geschlagen. Wenn das Silberlegierungsblech 12 in
zwischen 30 und 70 kg/cm2. Diese weitere Binde- einer Zusammensetzung von 95 bis 96,8 Gewichtsschicht 15 hat im wesentlichen die gleiche Zusammen- io prozent Silber und 3 bis 5 Gewichtsprozent Kupfer
Setzung wie die Bindeschicht 14 und kann ähnlich vorliegt, besteht jede der beiden Bindeschichten 14
wie diese gebildet werden. Nach dem Erwärmen über und 15 vorzugsweise aus einer Kupferschicht angeeine
bestimmte Zeit, die von der Größe der Kombi- sichts der Solidustemperatur des Silberlegierungsnation
30 abhängt, ist diese in ein Drei-Schichten- bleches 12.
Blech 40 umgewandelt, das aus einer oberen Palladium- 15 Wenn das Silberlegierungsblech 12 eine Zusammen-
legierungsschicht 1, einer mittleren Silberlegierungs- seizung von 60 bis 94 Gewichtsprozent Silber und
Schicht 2 und einer Federschicht 3 aus Nickel-Kupfer- 6 bis 39,95 Gewichtsprozent Kupfer aufweist, muß
Legierung besteht. Die weitere Bindeschicht 15 diffun- jede der beiden Bindeschichten 14 und 15 aus einer
diert in die Silberlegierungsschicht 4 und das Blech 13 Kombination einer Kupferschicht 14-1 oder 15-1 mit
aus der Nickel-Kupfer-Legierung. Infolgedessen unter- 20 einer Indiumschicht 14-2 oder 15-2 bestehen ange-
scheiden sich die Zusammensetzungen der beiden sichts der eutektischen Temperatur des Silberlegie-
Schichten 2 und 3 von denen der ursprünglichen rungsbleches, wie es in F i g. 2 gezeigt wird, in der
Svuii-i.ien 4 und 13 aufgrund der Diffusion der weiteren ähnliche Bezugszeichen ähnliche Teile wie in F i g. 1
Bindeschicht 15. kennzeichnen. Gemäß der vorliegenden Erfindung
Die Erwärmungsatmosphäre bei den Bindeschritten 25 wurde entdeckt, daß eine höhere Bindefestigkeit
muß nicht oxydierend sein, wie Stickstoffgas, Argon- erzielt werden kann, wenn man die Kupferschicht 15-1
gas oder Vakuum, um die Oxydation des elektrischen an das Blech 13 aus der Nickel-Kupfer-Legierung legt.
Kontaktmaterials zu verhindern. Die zweite Binde- Eine Kombination einer Kupferschicht 14-1 oder 15-1
temperatur muß immer unter der ersten Bindetempe- mit einer Indiumschicht 14-2 oder 15-2 reagiert mit
ratur liegen. 30 der Silber-Ku^er-Legierung und bildet eine eutek-
3. Walzen des abgekühlten Drei-Schichten-Bleches tische Silber-Kupfer-Indium-Zusammensetzung mit
40 zu einem elektrischen Kontaktmaterial der ge- einem Schmelzpunkt unter dem der Silber-Kupferwünschten
Dicke. Die geeignete Anlaßtemperatur des Legierung.
Drei-Schichten-Bleches 40 während des Kaltwalzens Eine Dicke der beiden Bindeschichten 14 und 15
beträgt 620 bis 6700C für 1 Stunde. Dieses Verfahren 35 von weniger als 20 μπι ergibt eine gerinne Bindeermöglicht
die Herstellung eines feinen elektrischen festigkeit. Bindeschichten 14 und 15 von mehr als
Kontaktmaterials, welches durch eine starke Bin- 50 μπι Dicke bewirken, daß eine größere Menge
dungsfestigkeit zwischen jeweils zwei Schichten ge- Kupfer zu einer Oberfläche des Palladiumlegierungskennzeichnet
ist. bleches 11 diffundiert während des Erwärmens hei
Das Silberlegierungsblech 12 besteht im wesent- 40 der ersten Bindetemperatur.
lieben aus 60 bis 96,8 Gewichtsprozent Silber und Das diffundierte Kupfer auf der Oberfläche beein-3
bis 39,95 Gewichtsprozent Kupfer. Kupfer, Indium trächtigt die elektrischen Kontakteigenschaften. Eine
und ihre Kombinationen sind als Bindeschicht brauch- Bindeschicht 15 über 50 μπι Dicke ergibt keine vollbar. Angesichts der elektrischen Kontakteigenschaften ständig eutektische Schmelze und bleibt ein Teil des
werden Kupfer und Indium bevorzugt. Einer der 45 ungeschmolzenen Kupfers. Dies beeinträchtigt die
Hauptgründe dafür, warum Kupfer und Indium als Bindefestigkeit. Die Dicke der beiden Bindeschichten
Bindeschicht verwendet weiden müssen, liegt darin, 14 und 15 muß deshalb zwischen 20 und 50 μπι liegen,
daß sie mit der Silber-Kupfer-Legierung reagieren In der Kombination aus der Kupferschicht 14-1
und eine ternäre Legierung mit einem niedrigen oder 15-1 und der Indiumschicht 14-2 oder 15-2
Schmelzpunkt bilden. Ein weiterer Grund ist: Die 50 reicht das Dickenverhältnis der Kupferschicht zur
Hartlütlegierung wird gewöhnlich zum Verbinden von Indiumschicht vorzugsweise von 1 : 1 bis 1 : 2. Eine
Metallen verwendet, aber beim Verbinden von Kon- Indiumschicht, die dicker ist, als dem Verhältnis 1 : 1
taktfedermaterial ist dies nicht immer eine brauch- entspricht, ergibt eine große Menge einer eutektischen
bare Technik. Der Einfluß der Legierungselemente Schmelze an einer Grenzfläche zwischen dem Pallader
Hartlötlegierung auf die Kontakteigenschaften 55 diumlegierungsblech 11 und dem Silberlegierungswird
wichtig. Deshalb muß eine handelsübliche Hart- blech 12 oder zwischen dem Zwei-Schichten-Blech 20
lötlegierung, die gewöhnlich Zinn, Zink, Blei usw. und dem Blech 13 aus der Nickel-Kupfer-Legierung,
enthält, vermieden werden. Zum Beispiel bewirken Die große Menge der eutektischen Schmelze fließt
deren Oxide ein Schaltungsrauschen bei leicht bean- von der Grenzfläche ab und verhindert die Bildung
spruchten Gleitkontakten. Darüber hinaus muß bei 60 einer glatten Grenzfläche. Dies beeinträchtigt ebeneiner
Hartlötlegierung ein Flußmittel verwendet wer- falls die Bindefestigkeit.
den. Die heterogene Fließfähigkeit der Hartlötlegie- Die genannte ob;re Palladiumlegierungsschicht 1
rung und die Gasbildung des Flußmittels lassen die soll die mittlere Silberlegierungsschicht 2 vor einer
Poren in der Bindeschicht anwachsen. Nach dem chemischen Erosion, z. B. Schwefelung, schützen.
Walzen eines solchen Verbundwerkstoffe; erscheinen 65 Eine anwendbare Dicke der oberen Palladiumlegiesie
als Einbuchtungen auf der Oberfläche, bei denen rungsschicht 1 liegt zwischen 0,5 und 5 μηι. Angedie
Oberschicht leicht abzuziehen ist. Um diese sichts der Schwefelung oder der mechanischen AbSchäden
zu verringern, kann das Hartlöten im Va- nutzung ist es notwendig, daß die Schicht 1 40 bis
io
95 Gewichtsprozent Palladium im fertigen elektrischen Kontaktmaterial enthält. Die Schwefelungsgrenze
liegt für die Palladium-Silber-Legierung wegen des Kontaktwiderstandes bei 40 Gewichtsprozent Palladium.
Diese Notwendigkeit kann erfüllt werden durch Verwendung eines Palladiumlegierungsbleches 11 in
einer Zusammensetzung gemäß Tabelle 1.
Der Zusatz von 1 bis 6 Gewichtsprozent Nickel oder Kobalt festigt die obere Palladiumlegierungsschicht
1. Nickel oder Kobalt über 6 Gewichtsprozent führt leicht zur Seigerbildung und beeinträchtigt die
Formbarkeit und Verarbeitbarkeit des Palladiumlegierungsbleches 11. Eine Palladium-Nickel- oder
Palladium-Kobalt-Legierung ohne Silber und/oder Kupfer hat zur Folge, daß Silber und/oder Kupfer
unregelmäßig von dem Silberlegierungsblech 12 und der Bindeschicht 14 diffundiert. Die unregelmäßige
Diffusion ergibt eine scheckige Oberfläche der oberen Palladiumlegierungsschicht 1. Ein Zusatz von Kupfer
oder Silber von mindestens 2 Gewichtsprozent kann die unregelmäßige Diffusion von Silber oder Kupfer
in die obere Palladiumlegierungsschicht 1 verhindern. Die obere Grenze des Kupferzusatzes liegt bei 15 Gewichtsprozent
angesichts der elektrischen Kontakteigenschaften. Die obere Grenze des Silberzusatzes
liegt bei 39 Gewichtsprozent in Anbetracht der Schwefelung der oberen Palladiumlegierungsschicht.
Der Zusatz von Kupfer als auch Silber zu Palladium ohne Nickel oder Kobalt ist ebenfalls möglich. Hinsichtlich
der mechanischen Eigenschaften, der elektrischen Kontakteigenschaften und der Schwefelung
wird eine arbeitsfähige Zusammensetzung als Probe Nr. 5 in der Tabelle 1 gezeigt.
Die Dicke der oberen Palladiumlegierungsschicht 1 des gewalzten Drei-Schichten-Blechs beträgt 0,05 bis 5 μπι. Die Wirkung der Schicht 1 gegen Sulfidbildung reicht nicht aus, wenn die Schicht dünner als 0,5 μπι ist. Über 5 μα» erfüllen andere bequeme Verfahren den Zweck der Herstellung dieser Art eines
Die Dicke der oberen Palladiumlegierungsschicht 1 des gewalzten Drei-Schichten-Blechs beträgt 0,05 bis 5 μπι. Die Wirkung der Schicht 1 gegen Sulfidbildung reicht nicht aus, wenn die Schicht dünner als 0,5 μπι ist. Über 5 μα» erfüllen andere bequeme Verfahren den Zweck der Herstellung dieser Art eines
zo elektrischen Kontaktmaterials.
Tabelle 1
Zusammensetzung des Palladiumlegierungsbleches
Zusammensetzung des Palladiumlegierungsbleches
Probe Nr.
3
3
60 | ~ 95 Gewichts | 60 | ~ 95 Gewichts | 79 | - 95 Gewichts | 79 | ~ 95 Gewichts | 60 | ~ 95 Gewichts |
prozent Pd | prozent Pd | prozent Pd | prozent Pd | prozent Pd | |||||
2 | ~ 39 Gewichts | 2 | - 39 Gewichts | 2 | ~ 15 Gewichts | 2 | ~ 15 Gewichts | 2 | ~ 37 Gewichts |
prozent Ag | prozent Ag | prozent Cu | prozent Cu | prozent Cu | |||||
1 | ~ 6 Gewichts | 1 | - 6 Gewichts | 1 | ^ 6 Gewichts | 1 | ^ 6 Gewichts | 3 | - 15 Gewichts |
prozent Ni | prozent Co | prozent Ni | prozent Co | prozent Cu |
Ein elektrisches Kontaktmaterial aus drei Schichten wurde in folgenden Schritten hergestellt. Gemäß
Fig 2 besaß ein Palladium-Legierungsblech 11 eine
Zusammensetzung von 85 Gewichtsprozent Palladium,
12 Gewichtsprozent Silber und 3 Gewichtsprozent Nickel, und ein Silberlegierungsblech 12 hatte eine
Zusammensetzung von 85 Gewichtsprozent Silber,
13 Gewichtsprozent Kupfer und 2 Gewichtsprozent Nickel. Die ursprünglichen Dicken der Bleche 11
und 12 betrugen 0,3 bzw. 4,2 mm. Beide Bleche wurden auf herkömmliche Weise auf ihren Oberflächen
von groben Verunreinigungen gereinigt. Dann wurden eine Kupferschicht 14-1 von 20 μπι Dicke
lind eine Indiumschicht 14-2 von 20 μπι Dicke elektrochemisch
auf dem Blech 11 bzw. auf dem Blech 12 abgelagert Diese Kombination 10 wurde unter einem
Druck von etwa 10 kg/cm2 durch zwei dicke Platten »us rostfreiem Stahl zusammengepaßt, welche fest
an den vier Ecken durch Schrauben zusammengehalten wurden so daß die elektrochemisch abgelagerten
Schichten eng aneinander lagen. Die Kombination wurde 30 Minuten lang im Vakuum (10 mm Hg)
auf 7500C gehalten und dadurch in ein Zwei-Schichten-Blech
20 von 1 mm Dicke umgewandelt nach drei
Wiederholungen eines Zyklus aus Anlassen aui 550 L
!ür 30 Minuten und Kaltwalzen mit 40% Reduktion.
Ein Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 von 9 mm Dicke wurde auf seiner Oberfläche gereinigt, tine
20 μΐη dicke Kupferschicht 15-1 wurde elektrochemisch
auf dem Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 abgelagert, wie es F i g. 2 c zeigt. Eine 20 μπι dicke
Indiumsrhicht 15-2 wurde elektrochemisch auf der
mittleren Silberlegierungsschicht 4 abgelagert. Die Kombination 30 wurde auf ähnliche Weise wie im
ersten Schritt unter einem Druck von 50 kg/cm2 für 30 Minuten im Vakuum (10-2mmHg) auf 750°C
gehalten.
Damit wurde das Drei-Schichten-Blech 40 in ein elektrisches Kontaktmaterial von 0,15 mm Dicke
nach sechs Wiederholungen des Zyklus aus Anlassen auf 650' C für 40 Minuten und Kaltwalzen verwandelt.
Dem Walzvorgang folgte der Anlaßvorgang jedesmal dann, wenn das Drei-Schichten-Blech 40 eine Dicke
von 5, 2,4,1,2,0,6 und 0,3 mm aufwies. Die endgültige
Dickenverringerung betrug 50 %, und die obere Palladiumlegierungsschicht
1 hatte gemäß einer mikroskopischen Prüfung eine Dicke von etwa 1,5 μπι. Der
Palladiumgehalt der Obei fläche der oberen Palladiumlegierungsschicht
1 wurde mit über 40 Gewichtsprozent mit Hilfe eines Mikroanalysators ermittelt.
Die anderen Elemente waren hauptsächlich Silber. Kupfer und Nickel. Es wurden nur Spuren von Indium
festgestellt.
Tabelle 2 zeigt die mechanischen Eigenschaften des so hergestellten elektrischen Kontaktmaterials. Das
elektrische Kontaktmaterial wurde dem in Tabelle 2 angegebenen Schwefelungstest ausgesetzt Nach dem
Test hatte das elektrische Kontaktmaterial einen Kontaktwiderstand von 0,024 Ω (Tabelle 2). Bei dem
Schwefelungstest wurde das elektrische Kontaktmaterial 100 Stunden lang in Luft mit 100 ppm H2S
auf 85° C gehalten. Der Kontaktwiderstand wurde
409 525/194
auf folgende Weise gemessen. Eine Goldelektrode Beispiel 4
mit einer Kugeloberfläche am Ende wurde mit der
Oberfläche des elektrischen Kontaktmaterials bei Das Beispiel 4 gleicht im wesentlichen dem Bei-
einem Druck von 20 g in Berührung gebracht. Ein spiel 1 und wurde nach dem im Beispiel 2 beschrie-
Gleichstrom von 10 mA wurde von der Goldelektrode 5 benen Verfahren hergestellt. Es unterscheidet sich
durch die Berührungsfläche zum elektrischen Kontakt- folgendermaßen vom Beispiel 2.
material geschickt. Der Spannungsabfall über der Ein Palladiumlegierungsblech 11 bestand aus 95 Ge-
Goldelektrode und dem elektrischen Kontaktmaterial wichtsprozent Palladium, 2 Gewichtsprozent Kupfer
wurde mit einem elektrischen Galvanometer gemessen und 2 Gewichtsprozent Nickel bei einer ursprüng-
und in einen Kontaktwiderstand umgerechnet. io liehen Dicke von 0,2 mm. Ein Silberlegierungsblech
12 hatte eine ursprüngliche Dicke von 8,8 mm.
Beispiel 2 Die Tabelle 2 zeigt die mechanischen Eigenschaften
und den Kontaktwiderstand des fertigen elektrischen
Dieses Beispiel gleicht im wesentlichen dem Bei- Kontaktmaterials nach dem Schwefelungstest, und die
spiel 1. Ein Palladiumlegierungsblech 11 bestand aus 15 obere Palladiumlegierungsschicht 11 hatte gemäß
60 Gewichtsprozent Palladium, 39 Gewichtsprozent einer mikroskopischen Untersuchung eine Dicke von
Silber und 1 Gewichtsprozent Kobalt bei einer ui- etwa 0,5 μπι.
sprünglichen Dicke von 0,6 mm. Ein Silberlegierungsblech 12 bestand aus 93 Gewichtsprozent Silber, Beispiel 5
6 Gewichtsprozent Kupfer und 1 Gewichtsprozent 20
Nickel bei einer ursprünglichen Dicke von 8,4 mm. Dieses Beispiel gleicht im wesentlichen dem Bei-
sprünglichen Dicke von 0,6 mm. Ein Silberlegierungsblech 12 bestand aus 93 Gewichtsprozent Silber, Beispiel 5
6 Gewichtsprozent Kupfer und 1 Gewichtsprozent 20
Nickel bei einer ursprünglichen Dicke von 8,4 mm. Dieses Beispiel gleicht im wesentlichen dem Bei-
Nach dem Reinigen der Oberflächen wurde eine spiel 1. Gemäß Fig. 1 bestand ein Palladium-Kupferschicht
14-1 von 20 μπι Dicke und eine In- legierungsblech 11 aus 95 Gewichtsprozent Palladium,
diumschicht 14-2 von 20 μπι Dicke elektro-chemisch 2 Gewichtsprozent Silber und 3 Gewichtsprozent
auf dem Palladiumlegierungsblech 11 bzw. dem Silber- 25 Nickel bei einer ursprünglichen Dicke von 0,6 mm. Ein
legierungsblech 12 abgelagert. Dann wurde eine Silberlegierungsblech 12 bestand aus 96,5 Gewichte-Kombination
10 bei 720cC für 30 Minuten auf die prozent Silber, 3 Gewichtsprozent Kupfer und 0,5 Gegleiche
Weise wie im Beispiel 1 verbunden und in ein wichtsprozent Nickel bei einer ursprünglichen Picke
Zwei-Schichten-Blech 20 von 1,2 mm Dicke nach von 8,4 mm. Nach dem Reinigen ihrer Oberflächen
zwei Wiederholungen eines Zyklus umgewandelt, der 30 wurde eine Kupferschicht 14 von 20 μπι Dicke eleUroaus
einem Anlassen auf 55OX für 20 Minuten und chemisch auf dem Silberlegierungsblech 12 abgelagert,
einem Kaltwalzen mit etwa 65 °„ Reduktion besteht. und eine solche Kombination 10 wurde auf die glc'che
Ein Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 von 10,8 mm Weise wie im Beispiel 1 so zusammengestellt, JaC die
Dicke wurde auf der Oberfläche gereinigt. Eine Kupferschicht 14 und das Palladiumlegierungsblech 11
Kupferschicht 15-1 von 20;xm Dicke wurde elektro- 35 dicht aneinander lagen. Die Kombination würde
chemisch auf dem Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 30 Minuten lang im Vakuum (102 mm Hg) auf
abgelagert. Eine Indiumschicht 15-2 von 20 μιη Dicke 85OX gehalten. Danach wurde die Kombinatini 10
wurde elektro-chemisch auf der mittleren Silber- in ein Zwei-Schichten-Blech 20 von 1.2 mm Dicke
legierungsschicht 4 abgelagert. Eine Kombination 30 auf die gleiche Weise wie im Beispiel 2 vrwanJclt.
wurde bei 7000C für 30 Minuten auf die gleiche Weise 40 Ein Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 von 10,8 mm
wie im ersten Schritt hergestellt und in ein elektrisches Dicke wurde auf der Oberfläche gereinigt. Eine
Kontaktmaterial von 0,15 mm Dicke nach vier Wit 1er- 20 μπι starke Kupferschicht 15 wurde elektro-chemisch
holungen eines Zyklus umgewandelt, der aus einem auf dem Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 a ^e-
Anlassen bei 650' C für 30 Minuten und einem Kalt- lagert. Die Kombination 30 wurde auf die deiche
walzen besteht. Auf den Walzvorgang folgte der An- 45 Weise wie im Beispiel 1 zusammengestellt und 30 Mi-
laßvorgang jedesmal dann, wenn die Dicke des Drei- nuten lang im Vakuum (10-2mmHg) auf 830 X
Schichten-Bleches 40, 9,6, 2,4 und 0,6 mm betrug. gehalten.
Die endgültige Dickenverringerung betrug 75 °„. Damit wurde ein Drei-Schichten-Blech 40 in ein
Tabelle 2 zeigt die mechanischen Eigenschaften elektrisches Kontaktmaterial von 0,15 mm Dicke
des so hergestellten elektrischen Kontaktmaterials. 50 auf die gleiche Weise wie im Beispiel 2 umgewandelt.
Nachdem der Schwefelungstest ähnlich wie im Bei- Tabelle 2 zeigt die mechanischen Eigenschaften
spiel 1 durchgeführt wurde, hatte das elektrische und den Kontaktwiderstand des fertigen elektrischen
Kontaktmaterial einen Kontaktwiderstand von Kontaktmaterials nach dem Schwefelungstest.
0,038 Ω, wie es Tabelle 2 zeigt.
0,038 Ω, wie es Tabelle 2 zeigt.
„..,, 55 BeispieI6
Das Beispiel 6 gleicht im wesentlichen dem Bei-
Dieses Beispiel gleicht im wesentlichen dem Bei- spiel 1 und wurde nach dem im Beispiel 5 beschriespiel
1 und wurde nach dem im Beispiel 2 beschrie- benen Verfahren hergestellt, außer daß das Palladiumbenen
Verfahren bergestellt, außer daß ein Palladium- 60 legierungsblech 1Ϊ aus 95 Gewichtsprozent Palladium,
legierungsblech 11 aus 84 Gewichtsprozent Palladium, 2 Gewichtsprozent Silber und 3 Gewichtsprozent
15 Gewichtsprozent Kupfer und 1 Gewichtsprozent Kupfer bestand, und daß das Silberlegierungsblech
Kobalt bestand, und daß ein Silberlegierungsblech 12 12 aus 96,8 Gewichtspiozent Silber, 3 Gewichtsaus 94 Gewichtsprozent Silber, 5,5 Gewichtsprozent prozent Kupfer und 0,2 Gewichtsprozent Phosphor
Kupfer und 0,5 Gewichtsprozent Nickel bestand. 65 bestand.
Tabelle 2 zeigt die mechanischen Eigenschaften und Tabelle 2 zeigt die mechanischen Eigenschaften
den Kontaktwiderstand des fertigen elektrischen und den Kontaktwiderstand des fertigen elektrischen
Kontaktmaterials nach dem Schwefelungstest. Kontaktmaterials nach dem Schwefelungstest.
Dieses Beispiel gleicht im wesentlichen dem Beispiel 1. Gemäß Fig. 1 bestand das Palladiumlegierungsblech
aus 60 Gewichtsprozent Palladium, 39 Gewichtsprozent Silber und 1 Gewichtsprozent Nickel,
und das Silberlegierungsblech 12 bestand aus 96,5 Gewichtsprozent Silber, 3 Gewichtsprozent Kupfer und
0,5 Gewichtsprozent Nickel. Die ursprüngliche Dicke des Palladiumlegierungsbleches 11 und des Silberlegierungsbleches
12 betrug 1,2 bzw. 3,3 mm. Nachdem beide Bleche auf ihren Oberflächen gereinigt
Wurden, wurde eine Kupferschicht 14 von 30 μπι
Dicke elektro-chemisch auf dem Blech 12 abgelagert, und eine Kombination 10 wurde unter Druck von
etwa 20 kg/cm2 auf die gleiche Weise wie im Beispiel 1 zusammengestellt, so daß die Kupferschicht 14
Und das Blech 11 dicht aneinander lagen. Die Kombination wurde 30 Minuten lang im Vakuum (10~2 mm
Hg) auf 83O0C gehalten. Dann wurde die Kombination
10 in ein Zwei-Schichten-Blech 20 von 1 mm Dicke auf die gleiche Weise wie im Beispiel 1 umg .··■
wandelt.
Ein Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 von 9 mm Dicke wurde auf der Oberfläche gereinigt. Eine 30 μηι
starke Kupferschicht 15 wurde elektro-chemisch auf dem Nickel-Kupfer-Legierungsblech 13 abgelagert.
Die Kombination 30 wurde unter einem Druck vou
ίο 70 kg/cm2 auf die gleiche Weise wie im Beispiel 1
zusammengestellt und 30 Minuten lang im Vakuum (10-2mmHg) auf 83O0C gehalten.
Dieses Drei-Schichten-Blech 40 wurde in ein elektrisches Kontaktmaterial von 0,15 mm Dicke wie
im Beispiel 1 umgewandelt, außer daß auf eine Temperatur von 6200C für 1 Stunde angelassen wurde.
Tabelle 2 zeigt die mechanischen Eigenschaften und den Kontaktwiderstand des fertigen elektrischen
Kontaktmaterials nach dem Schwefelungstest.
Konstruktion | Elastizität s- | Ermüdungs | Kontaktwider | |
LJltttfMbl V44U modul |
grenze für 10» Perioden |
stand nach der | ||
Beispiel | (85 Pd-12 Ag-3 Ni)-(85 Ag-13 Cu-2Ni)-(Nickel-Kupfer- | (kg/mm8) | (kg/mm») | Schwefelung HtS 100 ppm 85° C |
.Legierung) (60 Pd-39 Ag-I Co)-(93 Ag-6 Cu-I Ni)-(Nickel-Kupfer- |
15 700 | 37,0 | 100 Stunden Ω | |
1 | Legieiung) | 16 200 | 38,5 | 0,024 |
2 | (84Pd-15Cu-lCo)-(94Ag-5,5Cu-0,5Ni)-(Nickel- | 0,038 | ||
Kupfer-Legierung) | 16 200 | 38,5 | ||
3 | (95 Pd-2 Cu-3 Ni)-(93 Ag-6 Cu-I Ni)-(Nickel-Kupfer- | 0,025 | ||
Legierung) | 16100 | 38,0 | ||
4 | (95Pd-2Ag-3Ni)-(96,5Ag-3Cu-0,5Ni)-(Nickel-Kupfer- | 0,055 | ||
Legierung) | 16100 | 38,0 | ||
5 | (95 Pd-2 Ag-3 Cu)'(96,8 Ag-3 Cu-0,2 PMNickel-Kupfer- | 0,015 | ||
Legierung; (60 Pd-39 Ag-I Ni)-(96,5 Ag-3 Cu-0,5 Ni)-(Nickel- |
16100 | 38,0 | ||
6 | Kupfer-Legierung) | 16 200 | 39,0 | 0,013 |
7 | 0,022 | |||
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
1. Dreischichtiger metallischer Verbundwerkstoff für elektrische Kontakte, dessen als Federschicht
dienende Giundschicht eine Legierung folgender Zusammensetzung ist
63 bis 70 Gewichtsprozent Ni,
weniger als 2,5 Gewichtsprozent Fe,
weniger als 1,25 Gewichtsprozent Mn,
weniger als 0,5 Gewichtsprozent Si,
weniger als 0,024 Gewichtsprozent S,
weniger als 0,08 Gewichtsprozent C,
weniger als 2,5 Gewichtsprozent Fe,
weniger als 1,25 Gewichtsprozent Mn,
weniger als 0,5 Gewichtsprozent Si,
weniger als 0,024 Gewichtsprozent S,
weniger als 0,08 Gewichtsprozent C,
Rest Cu
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP44053639A JPS5030587B1 (de) | 1969-07-02 | 1969-07-02 | |
JP5363969 | 1969-07-02 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2033870A1 DE2033870A1 (de) | 1971-02-25 |
DE2033870B2 true DE2033870B2 (de) | 1974-06-20 |
DE2033870C3 DE2033870C3 (de) | 1976-02-26 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA932258A (en) | 1973-08-21 |
NL145087B (nl) | 1975-02-17 |
JPS5030587B1 (de) | 1975-10-02 |
US3648355A (en) | 1972-03-14 |
DE2033870A1 (de) | 1971-02-25 |
NL7009800A (de) | 1971-01-05 |
FR2054003A5 (de) | 1971-04-16 |
GB1312151A (en) | 1973-04-04 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EF | Willingness to grant licences |