DE19935901A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Regelung einer Brennkraftmaschine - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Regelung einer BrennkraftmaschineInfo
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Abstract
Es werden ein Verfahren und Vorrichtung zur Regelung einer Brennkraftmaschine beschrieben. Ausgehend von Betriebskenngrößen wird ein Sollwert für einen Ladedruck vorgegeben. Ein Istwert des Ladedrucks wird erfaßt. Ausgehend von dem Vergleich zwischen dem Ist- und dem Sollwert gibt ein Regler ein Ansteuersignal zur Beaufschlagung eines Stellgliedes zur Beeinflussung des Ladedrucks vor. Das Übertragungsverhalten des Reglers ist abhängig von Betriebskenngrößen vorgebbar.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung
zur Regelung einer Brennkraftmaschine gemäß den
Oberbegriffen der unabhängigen Ansprüche.
Ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Regelung einer
Brennkraftmaschine ist aus der DE 196 07 071 bekannt. Bei
der dort beschriebenen Vorrichtung wird ausgehend von
Betriebskenngrößen ein Sollwert für den Ladedruck
vorgegeben. Ein Regler bestimmt ausgehend von dem Vergleich
zwischen dem Sollwert und einem Istwert ein Ansteuersignal
zur Beaufschlagung eines Stellgliedes zur Beeinflussung des
Ladedrucks. Bei dieser einfachen Regelstruktur ist das
Verhalten des Regelkreises nicht optimal.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem
Verfahren und einer Vorrichtung zur Regelung einer
Brennkraftmaschine der eingangs genannten Art, das Verhalten
des Regelkreises zu verbessern. Diese Aufgabe wird durch die
in den unabhängigen Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale
gelöst.
Mit der erfindungsgemäßen Vorgehensweise ergibt sich ein
verbessertes Regelverhalten des Ladedruckregelkreises.
Vorteilhafte und zweckmäßige Ausgestaltungen und
Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen
gekennzeichnet.
Die Erfindung wird nachstehend anhand der in der Zeichnung
dargestellten Ausführungsformen erläutert. Es zeigen Fig. 1
ein Blockdiagramm der erfindungsgemäßen Vorrichtung, Fig. 2
eine detaillierte Darstellung des Reglers, Fig. 3 eine
erste Ausführungsform einer Regelparametervorgabe und Fig.
4 eine zweite Ausführungsform einer Regelparametervorgabe.
Im folgenden wird die erfindungsgemäße Vorrichtung am
Beispiel einer selbstzündenden Brennkraftmaschine
dargestellt. Die erfindungsgemäße Vorgehensweise kann aber
auch bei fremdgezündeten Brennkraftmaschinen eingesetzt
werden, in diesem Fall sind die Steller und Sensoren
entsprechend zu modifizieren.
In Fig. 1 ist die Vorrichtung zur Steuerung einer
Brennkraftmaschine 100 dargestellt. Die Luft gelangt über
eine Zuführleitung 105 zur Brennkraftmaschine 100. Über eine
Abgasleitung 110 gibt sie Abgase ab. Eine Rückführleitung
115 verbindet die Abgasleitung 110 mit der Zuführleitung
105. In der Rückführleitung ist ein Abgasrückführventil 120
angeordnet, das die Menge an rückgeführtem Abgas beeinflußt.
In der Zuführleitung ist ein Verdichter 125 angeordnet, der
die zugeführte Luft verdichtet. Mittels eines
Drosselklappenstellers 130 kann die angesaugte
Frischluftmasse über eine Drosselklappe variiert werden. Der
Druck P2, unter dem die der Brennkraftmaschine zugeführte
Luft steht, wird mittels eines Sensors 135 erfaßt. Die Menge
ML der dem Verdichter zugeführten Luft kann mittels eines
Sensors 138 erfaßt werden.
Der Verdichter 125 wird von einer in der Abgasleitung 110
angeordneten Turbine 140 angetrieben. Mittels eines
Ladedruckstellers 141 kann der Wirkungsgrad des Laders, und
somit die Menge bzw. der Druck der verdichteten Luft
geregelt werden.
Die Menge der der Brennkraftmaschine zugeführten Luft kann
auch mittels anderer Sensoren 136 erfaßt werden, die wie
dargestellt vor oder hinter der Turbine 140 angeordnet sind
erfaßt werden.
Eine Steuerung 150 beaufschlagt den Drosselklappensteller
130 mit einem Ansteuersignal AD, den Kraftstoffmengensteller
145 mit einem Signal QK, das Abgasrückführventil 120 mit
einem Signal AV und den Ladedrucksteller 140 mit einem
Signal LV. Die Steuerung 150 wertet die Ausgangssignale
eines Drehzahlsensors 165, eines Fahrpedalstellungsgebers
160, des Ladedrucksensors 135 und ggf. weitere Signale von
weiteren Sensoren, beispielsweise eines Luftmassenmessers
138, aus.
Das Ausgangssignal FP des Fahrpedalstellungsgebers 160 und
das Drehzahlsignal N des Drehzahlgebers 165 werden von einer
Kraftstoffmengensteuerung 152 verarbeitet, die dann den
Kraftstoffmengensteller 145 mit dem Ansteuersignal QK
beaufschlagt. Desweiteren gibt die Kraftstoffmengensteuerung
152 ein Signal S bezüglich des Sollwertes für den Ladedruck
sowie das Kraftstoffmengensignal QK an eine
Ladedrucksteuerung in dem Block Luftsystem 154 weiter. Das
Luftsystem 154 verarbeitet ferner das Ausgangssignal I des
Ladedrucksensors 135. Das Luftsystem 154 stellt das Signal
AV für das Abgasrückführventil 120, das Signal AD für den
Drosselklappensteller 130 sowie das Signal LV für den
Ladedrucksteller 145 zur Verfügung.
Diese Einrichtung arbeitet nun wie folgt: Die über die
Zuführleitung 105 zugeführte Frischluft wird von dem
Verdichter 125 verdichtet. Mittels des
Drosselklappenstellers 130 kann die Drosselklappe derart
angesteuert werden, daß die zugeführte Luftmenge gedrosselt
bzw. ungedrosselt zur Brennkraftmaschine 100 gelangt. Die
Abgase, die über die Abgasleitung 110 abgeführt werden,
treiben die Turbine 140 an, die wiederum den Verdichter 125
antreibt. Mittels des Ladedruckstellers 141 kann der
Wirkungsgrad des Turboladers beeinflußt werden. Hierbei kann
es sich beispielsweise um ein Waste-Gate handeln, mittels
dem ein Teil des Abgases von der Abgasleitung unmittelbar,
unter Umgehung der Turbine 140 in den Auspuffgelangt.
Desweiteren kann vorgesehen sein, daß die Turbine eine
variable Geometrie aufweist, womit die in die Turbine
eingekoppelte Leistung und damit die Drehzahl der Turbine
steuerbar bzw. regelbar ist.
Ein Teil des Abgases gelangt über die Rückführleitung 115 in
die Zuführleitung 105. Mittels des Abgasrückführventils 120
ist der Querschnitt dieser Rückführleitung veränderbar und
damit ist der Anteil der rückgeführten Abgasmenge an der der
Brennkraftmaschine zugeführten Luftmenge einstellbar.
Die Kraftstoffmengensteuerung 152 berechnet ausgehend vom
Fahrerwunsch FP, der mittels des Fahrpedalstellungsgebers
160 erfaßt wird, der Drehzahl N und ggf. weiteren
Betriebskenngrößen ein Ansteuersignal QK, das die
einzuspritzende Kraftstoffmenge festlegt. Mit diesem Signal
wird der Kraftstoffmengensteller 145 angesteuert. Ferner
gibt die Kraftstoffsteuerung 152 ausgehend von verschiedenen
Betriebskenngrößen, wie beispielsweise der Drehzahl N der
Brennkraftmaschine und/oder der einzuspritzenden
Kraftstoffmenge QK, einen Sollwert S für den Ladedruck vor.
Dieser Sollwert entspricht der gewünschten Summe aus
Luftmenge und Abgasmenge, die bezüglich der Kraftstoffmenge
QK zu optimalen Emissionen führt. Das Luftsystem 154 steuert
den Drosselklappensteller 130 und das Abgasrückführventil
120 derart an, daß sich bezüglich der Emissionen die
optimale Abgasrückführrate einstellt. Der Ladedrucksteller
wird 141 derart angesteuert, daß sich der entsprechende
Ladedruck P2 einstellt.
Die in Fig. 1 dargestellte Einrichtung zeigt lediglich eine
Ausgestaltung. Die erfindungsgemäße Vorgehensweise kann auch
bei weiteren Ausgestaltungen der Einrichtung eingesetzt
werden. So kann beispielsweise vorgesehen sein, daß die
Einrichtung keine Drosselklappe und/oder keine
Abgasrückführung aufweist bzw. daß wenigstens einer der
Sensoren 138 und/oder 136 entfällt.
In Fig. 2 ist die Ladedruckregelung innerhalb des
Luftsystems 154 detaillierter dargestellt. Bereits in Fig.
1 beschriebene Elemente sind in Fig. 2 mit entsprechenden
Bezugszeichen bezeichnet. Das Ausgangssignal P2 des
Ladedrucksensors 135 gelangt als Istwert P2 zu einem
Verknüpfungspunkt 205 an dessen zweiten Eingang das
Ausgangssignal S von der Kraftstoffmengensteuerung anliegt,
das als Sollwert S für den Ladedruck dient.
Das Ausgangssignal des Verknüpfungspunktes 205, das dem
Vergleichsergebnis zwischen Soll- und Istwert entspricht,
gelangt zu einem Regler 200, der vorzugsweise PID Verhalten
aufweist. Dies bedeutet der Regler besitzt vorzugsweise ein
proportionales, integrales und/oder differentielles
Verhalten. Der Regler 200 beaufschlagt das Stellglied 141
zur Beeinflussung des Ladedrucks mit dem Signal LV.
Das Übertragungsverhalten des Reglers 200 wird von einer
Regelparametervorgabe 210 beeinflußt. Hierzu werden der
Regelparametervorgabe 210 das Ausgangssignal ML des
Luftmassenmessers 138 zugeleitet. Anstelle oder zusätzlich
zu dem Luftmassenmesser 138 kann auch das Ausgangssignal der
anderen Sensoren 136 verwendet werden. Dieses Ausgangssignal
entspricht der Luftmenge, die der Brennkraftmaschine
zugeführt wird.
Das Ausgangssignal ML des Luftmassenmesser 138 kann in Form
unterschiedlicher Größen verarbeitet werden. So kann es sich
hierbei um ein Luftmassensignal mit der Einheit mg/Hub oder
um ein Luftmassendurchsatz mit der Einheit Kg/h handeln. Im
Folgenden ist immer von dem Luftmassendurchsatz die Rede.
Dieses Größe kann aber auch durch ein Luftmassensignal oder
eine andere dieser Größe charakterisierende entsprechende
Größe ersetzt werden.
Desweiteren verarbeitet die Regelparametervorgabe 210 das
zeitlich differenzierte Signal MLA des Luftmassendurchsatzes
ML. Das Ausgangssignal QK, das die einzuspritzende
Kraftstoffmenge kennzeichnet und von der
Kraftstoffmengensteuerung 152 bereitgestellt wird, und das
Ausgangssignal LV, mit dem das Stellglied 141 angesteuert
wird, werden ebenfalls von der Regelparametervorgabe 210
verarbeitet. In einer ersten Ausführungsform ist die
Regelparametervorgabe 210 als Kennfeld ausgebildet, in denen
die Regelparameter des Reglers 200 abhängig von den
Betriebskenngrößen abgelegt sind.
Anstelle der einzuspritzenden Kraftstoffmenge QK mit der
Einheit mg/Hub kann auch der Verbrauch VB an Kraftstoff mit
der Einheit kg/h oder eine andere diese Größen
charakterisierende Größe verwendet werden.
Ausgehend von dem Vergleich zwischen dem Soll- und dem
Istwert bestimmt der Regler 200 das Ansteuersignal LV zur
Beaufschlagung des Stellgliedes 141, das den Ladedruck
bestimmt. Der Regler 200 weist vorzugsweise PID-Verhalten
auf. Die Faktoren, die das proportionale Verhalten, das
integrale Verhalten und/oder das differentiale Verhalten des
Reglers bestimmen, werden abhängig von verschiedenen
Betriebskenngrößen von der Regelparametervorgabe 210
vorgegeben.
Die wesentlichen Betriebskenngrößen die eingehen, sind der
Luftmassendurchsatz durch den Verdichter 125 bzw. durch die
Turbine 140, die mit dem Luftmassenmesser 138 bzw. mit
anderen Sensoren 136 erfaßt werden.
Alternativ können auch Ausgangssignale anderer Sensoren, die
ein Signal bereitstellen, das der der Brennkraftmaschine
zugeführten Luftmasse entspricht, verwendet werden. Ferner
ist es möglich, daß ausgehend von anderen Betriebskenngrößen
eine entsprechende Größe rechnerisch bzw. mittels
Kennfeldern bestimmt wird.
Die Größe ML kennzeichnet, den vom Lader verarbeiteten
Luftmassendurchsatz. Diese Größe bestimmt wesentlich das
Regelverhalten des Regelkreises. Erfindungsgemäß wurde
erkannt, daß die Parameter des Regelkreises im wesentlichen
durch diese Größe bestimmt werden.
Die Änderung der von dem Lader verarbeiteten
Luftmassendurchsatz MLA hat ebenfalls einen großen Einfluß
auf das Verhalten des Regelkreises. Erfindungsgemäß wird
daher alternativ oder zusätzlich zum Luftmassendurchsatz ML
auch die Änderung des Luftmassendurchsatzes MLA als
Parameter zur Vorgabe der Regelparameter des Reglers 200
verwendet.
Erfindungsgemäß wird als Betriebskenngröße eine den
Luftmassendurchsatz durch den Verdichter und/oder die
Turbine des Laders charakterisierende Größe oder deren
zeitliche Ableitung verwendet.
Vorteilhaft ist es, wenn als weitere Eingangsgrößen zur
Bestimmung der Regelparameter, die der Brennkraftmaschine
zugeführte Kraftstoffmenge QK und das Ansteuersignal LV, mit
dem der Ladedrucksteller beaufschlagt wird, verwendet wird.
Anstelle der Kraftstoffmenge QK kann auch ein diese Größe
charakterisierende Größe, wie beispielsweise die
Ansteuerdauer eines Magnetventils oder die Stellgröße des
Kraftstoffmengenstellers 145 verwendet werden. Als
Korrekturgröße, beispielsweise für den Einfluß der
Abgasrückführung, wird der Luftmassendurchsatz ML auch in
der Form Luftmasse durch Umrechnung mit der Drehzahl N
verwendet.
Die Ermittlung der Regelparameter in der
Regelparametervorgabe 210 ist in Fig. 3 detaillierter
dargestellt.
In einer einfachen Ausgestaltung ist vorgesehen, daß für
jeden Regelparameter ein mehrdimensionales Kennfeld
vorgesehen ist, in dem der Regelparameter abhängig von den
entsprechenden Betriebskenngrößen abgelegt ist. Dabei wird
wenigstens der Luftmassendurchsatz ML als Größe verwendet.
Alternativ oder zusätzlich kann auch die Änderung MLA des
Luftmassendurchsatzes verwendet werden. Zusätzlich gehen
noch weitere Betriebskenngrößen, wie beispielsweise die
Kraftstoffmenge und das Ansteuersignal für den Steller, ein.
Anstelle eines Kennfeldes kann auch vorgesehen sein, daß die
Regelparameter unter Verwendung eines funktionalen
Zusammenhanges ausgehend von den obigen Betriebskenngrößen
berechnet werden. Solche Betriebskenngrößen sind
beispielsweise die Drehzahl N, die Kraftstoffmenge QK, die
Luftmasse und/oder die Ansteuergröße für einen der Steller.
Ferner ist die in Fig. 3 dargestellte Vorgehensweise
vorteilhaft. Bereits in Fig. 2 und 1 beschriebene Elemente
sind mit entsprechenden Bezugszeichen bezeichnet. Das
Ausgangssignal des Sensors 138 gelangt zu einem Kennfeld
211. Das Ausgangssignal des Kennfeldes gelangt zu einem
ersten Verknüpfungspunkt 213, an dessen zweiten Eingang das
Ausgangssignal eines ersten Korrekturblockes 212 steht, an
dessen Eingangssignal das Signal MLA anliegt. Das
Ausgangssignal QK des Blockes 152 gelangt über einen zweiten
Korrekturblock 214 zu einem zweiten Verknüpfungspunkt 215,
an dessen ersten Eingang das Ausgangssignal des
Verknüpfungspunktes 213 anliegt. Das Signal LV gelangt über
einem dritten Korrekturblock 216 zu einem weiteren
Verknüpfungspunkt 217 an dessen Eingang ferner das
Ausgangssignal des Verknüpfungspunktes 215 anliegt. Am
Ausgang des Verknüpfungspunktes 217 liegt der entsprechende
Regelparameter an, mit dem der Regler 200 beaufschlagt wird.
Ausgehend von der Luftmasse ML, die zu dem Verdichter
und/oder der Turbine gelangt, wird der jeweilige
Regelparameter aus dem Kennfeld 211 ausgelesen. Der aus dem
Kennfeld ausgelesene Wert wird in verschiedenen
Verknüpfungspunkten mit Korrekturfaktoren beaufschlagt, die
ausgehend von den weiteren Betriebskenngrößen berechnet
werden. Die Regelparameter werden mit den Korrekturfaktoren
vorzugsweise multiplikativ verknüpft. Es ist aber auch eine
additive Verknüpfung möglich. Das so korrigierte
Ausgangssignal des Kennfeldes dient dann als Regelparameter
für den Regler 200.
Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist lediglich ein
eindimensionales Kennfeld und die Korrektur mit drei
Korrekturfaktoren dargestellt. Alternativ kann auch
vorgesehen sein, daß ein mehrdimensionales Kennfeld und
entsprechend weniger Korrekturfaktoren vorgesehen sind.
Desweiteren ist es auch möglich, weitere Korrekturfaktoren,
die abhängig von anderen Betriebskenngrößen vorgebbar sind,
zu verwenden.
In den Fig. 2, 3 und 4 ist jeweils die Vorgehensweise für
einen Regelparameter dargestellt. Entsprechend der Anzahl der
Regelparameter ist eine entsprechende Anzahl von Kennfeldern
210 und Einrichtungen gemäß Fig. 3 oder Fig. 4 vorzusehen.
Erfindungsgemäß können unterschiedliche Regelparameter von
unterschiedlichen Größen abhängen.
So kann beispielsweise vorgesehen sein, daß der
Verstärkungsfaktor des Proportional-Anteils von der Drehzahl
N, der Kraftstoffmenge QK und/oder dem Verbrauch VB abhängt.
Dabei nimmt der Verstärkungsfaktor mit steigender
Kraftstoffmenge QK ab, mit steigendem Verbrauch ab und mit
steigender Drehzahl N ab.
Der Verstärkungsfaktor des Integral-Anteils hängt von der
Drehzahl N, der Kraftstoffmenge QK und/oder dem Verbrauch VB
ab. Dabei nimmt der Verstärkungsfaktor mit steigender
Kraftstoffmenge QK zu, mit steigendem Verbrauch zu und mit
steigender Drehzahl N zu.
Vorteilhaft ist es, wenn die Verstärkung des D-Anteil
(Sprunghöhe des D-Anteils) des Reglers von der Drehzahl N,
der Kraftstoffmenge QK und/oder dem Verbrauch VB abhängt.
Dabei nimmt die Verstärkung mit steigender Kraftstoffmenge
QK ab, mit steigendem Verbrauch ab und mit steigender
Drehzahl N ab.
Die Abklingzeit des Differenzierers ist üblicherweise
konstant. Detailverbesserungen lassen sich durch die
Abhängigkeit von der Drehzahl N, der Kraftstoffmenge QK
und/oder dem Verbrauch VB erzielen.
In der Fig. 4 ist eine weitere, besonders vorteilhafte
Ausführungsform der Regelparametervorgabe 210 dargestellt.
Die Regelparameter stehen am Ausgang eines
Verknüpfungspunktes 410 bereit, der den Regler 200 mit den
entsprechenden Regelparametern beaufschlagt. An einem ersten
Eingang des Verknüpfungspunktes 410 steht das Ausgangssignal
einer ersten Kennlinie 420, die wiederum von einem ersten
Schaltmittel 430 mit einer Eingangsgröße beaufschlagt ist.
An den beiden Eingängen des ersten Schaltmittels 430 liegen
die Ausgangssignale A und G eines Blockes 480 und eines
Blockes 481.
Am zweiten Eingang des Verknüpfungspunktes 410 liegt das
Ausgangssignal eines zweiten Schaltmittels 440. Die beiden
Eingänge des zweiten Schaltmittels 440 werden zum einen von
einer zweiten Kennlinie 450 und vom Ausgangssignal eines
Kennfeldes 460 beaufschlagt. Die zweite Kennlinie 450 wird
mit dem Ausgangssignal eines dritten Schaltmittels 470
beaufschlagt, an dessen beiden Eingängen ein Signal N des
Drehzahlsensors 165 und ein Signal VB eines Blockes 484
anliegt. Dem Block 484 wird das Signal N und das
Ausgangssignal QK eines Blockes 483 zugeführt.
Am zweiten Eingang des zweiten Schaltmittels 440 liegt das
Ausgangssignal des Kennfeldes 460 an, an dessen beiden
Eingängen die Signale N und QK des Sensors 165 und des
Blockes 483 anliegen.
Am dritten Eingang des Verknüpfungspunktes 410 liegt das
Ausgangssignal einer Grundwertvorgabe 400 an.
In dem Verknüpfungspunkt 410 werden die verschiedenen Größen
vorzugsweise multiplikativ verknüpft.
Das erste Schaltmittel 430 wählt zwischen dem Ausgangssignal
A des Blockes 480 und dem Ausgangssignal G des Blockes 481
je nach Stellung des Schaltmittels 430 ein Signal aus und
leitet es der ersten Kennlinie 420 zu. Bei dem Signal A
handelt es sich um eine Größe, die die Beschleunigung der
Brennkraftmaschine charakterisiert. Hierbei handelt es sich
vorzugsweise um die Ableitung der Drehzahl über der Zeit.
Bei der Größe G handelt es sich vorzugsweise um eine Größe,
die die Gangstellung des Getriebes charakterisiert. Diese
Größe kann beispielsweise mittels eines Sensors im Getriebe
gewonnen werden. Besonders vorteilhaft ist es, wenn diese
Größe ausgehend aus dem Verhältnis zwischen der Drehzahl N
der Brennkraftmaschine und der Fahrgeschwindigkeit V des
angetriebenen Fahrzeugs berechnet wird.
In der ersten Kennlinie 420 sind die Regelparameter abhängig
von entweder der Größe A, die die Beschleunigung
charakterisiert oder der Größe G, die die Gangstellung
charakterisiert, abgelegt.
Das dritte Schaltmittel 470 wählt entweder die Größe N oder
die Größe VB aus und führt sie der zweiten Kennlinie 450 zu,
in der die Regelparameter abhängig von den Größen N oder VB
abgelegt sind. Bei der Größe N handelt es sich um eine
Größe, die die Drehzahl der Brennkraftmaschine
charakterisiert. Bei der Größe VB handelt es sich um eine
Größe, die den Verbrauch an Kraftstoff der
Brennkraftmaschine charakterisiert. Diese Größe kennzeichnet
die in einer bestimmten Zeit eingespritzte Kraftstoffmenge
QK Vorzugsweise ist die Größe VB in Gramm pro Stunde
angegeben.
In dem Kennfeld 460 sind die Regelparameter abhängig von der
Drehzahl N und der Kraftstoffmenge QK in Form eines
Kennfeldes abgelegt. Mittels des Schaltelementes 440 wird
das Ausgangssignal, d. h. die Regelparameter, die aus dem
Kennfeld 460 oder aus der Kennlinie 450 ausgelesen worden
sind, ausgewählt und dem Verknüpfungspunkt 410 zugeleitet.
Die Schaltmittel 430, 470 und 440 sind vorzugsweise als
Applikationsschalter ausgebildet und werden im Rahmen der
Applikation eines Fahrzeuges gesetzt. Besonders vorteilhaft
ist es aber auch, daß keine Schaltmittel vorgesehen sind und
nur jeweils die entsprechenden Signale unmittelbar den
Kennlinien oder den Kennfeldern zugeleitet werden. Wobei
dann verschiedene Kennfelder und Signale nicht benötigt
werden.
Mit dem zweiten Schaltmittel 440 soll zum Ausdruck gebracht
werden, daß entweder die Drehzahl N und der Verbrauch VB
gemeinsam die Regelparameter bestimmen bzw. lediglich eine
der Größen Drehzahl N oder Verbrauch VB zur Bestimmung der
Regelparameter verwendet werden. Besonders vorteilhaft ist
es, wenn zusätzlich eine Größe A, die die Beschleunigung
charakterisiert, und/oder eine Größe G, die die Stellung des
Getriebes charakterisiert, zur Bestimmung der Regelparameter
herangezogen werden.
Besonders vorteilhaft ist es, daß das Übertragungsverhalten
des Reglers abhängig von der Drehzahl und/oder einer den
Verbrauch der Brennkraftmaschine charakterisierenden Größe
VB vorgebbar ist.
Ferner ist vorteilhaft, daß das Übertragungsverhalten des
Reglers abhängig von einer die Gangstellung
charakterisierenden Größe G oder einer die Beschleunigung
der Brennkraftmaschine charakterisierenden Größe A vorgebbar
ist. Besonders vorteilhaft ist es, daß diese Größen
alternativ und/oder zusätzlich zu der Drehzahl N und dem
Verbrauch VBK verwendet werden.
Claims (10)
1. Verfahren zur Regelung einer Brennkraftmaschine, wobei
ausgehend von Betriebskenngrößen ein Sollwert für einen
Ladedruck vorgebbar ist, wobei ein Istwert des Ladedrucks
erfaßt wird, und ausgehend von dem Vergleich zwischen dem
Ist- und dem Sollwert ein Regler ein Ansteuersignal zur
Beaufschlagung eines Stellgliedes zur Beeinflussung des
Ladedrucks vorgibt, dadurch gekennzeichnet, daß das
Übertragungsverhalten des Reglers abhängig von
Betriebskenngrößen vorgebbar ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
das Übertragungsverhalten des Reglers abhängig von einer
Drehzahl (N) und/oder einer den Verbrauch
charakterisierenden Größe (QK) vorgebbar ist
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß das Übertragungsverhalten des Reglers zusätzlich oder
alternativ abhängig von einer die Gangstellung
charakterisierenden Größe (G) oder einer die Beschleunigung
charakterisierenden Größe (A) vorgebbar ist.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
das Übertragungsverhalten des Reglers abhängig von einer die
eingespritzte Kraftstoffmenge charakterisierende Größe
vorgebbar ist.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß das Übertragungsverhalten des
Reglers abhängig von einer das Ansteuersignal für das
Stellglied charakterisierenden Größe vorgebbar ist.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß das Übertragungsverhalten des
Reglers abhängig von einer den Luftmassendurchsatz durch
einen Verdichter und/oder eine Turbine des Laders
charakterisierende Größe und/oder deren zeitliche Ableitung
vorgebbar ist.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß die Regelparameter, die das
Übertragungsverhalten des Reglers bestimmen, ausgehend von
den Größen aus einem Kennfeld ausgelesen werden.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, daß
die Regelparameter, die das Übertragungsverhalten des
Reglers bestimmen, aus den Größen berechnet werden.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß mittels eines Kennfeldes ein
Korrekturwert bestimmt und dieser mittels additiver und/oder
multiplikativer Faktoren korrigiert wird.
10. Vorrichtung zur Regelung einer Brennkraftmaschine, mit
einer Sollwertvorgabe, die ausgehend von Betriebskenngrößen
ein Sollwert für einen Ladedruck vorgibt, mit einem Sensor
zur Erfassung eines Istwerts des Ladedrucks, mit einem
Regler, der ausgehend von dem Vergleich zwischen dem Ist-
und dem Sollwert ein Ansteuersignal zur Beaufschlagung eines
Stellgliedes zur Beeinflussung des Ladedrucks vorgibt,
dadurch gekennzeichnet, daß Mittel vorgesehen sind, die das
Übertragungsverhalten des Reglers abhängig von
Betriebskenngrößen vorgeben.
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