DE19808636A1 - Verfahren und Einrichtung zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters - Google Patents
Verfahren und Einrichtung zur Druckprüfung eines FlüssiggasbehältersInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters, bei dem
Flüssiggas in der Flüssigphase aus dem Flüssiggasbehälter oder einem Extrabehälter in
einen räumlich getrennten Verdampfungsbehälter gebracht wird, in dem das Flüssiggas
durch Wärmezufuhr in die gasförmige Phase überführt wird und von dem anschließend
Flüssiggas in der gasförmigen Phase in den zu prüfenden Flüssiggasbehälter (rück)geführt
wird und dort zu einer Drucksteigerung bis zum (gewünschten) Prüfdruck führt. Weiters be
trifft die Erfindung eine Einrichtung zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters mit einem
von diesem räumlich getrennten, mit einer Heizeinrichtung ausgestatteten Verdampfungs
behälter und mit mindestens einer (vorzugsweise nur einer) Verbindungsleitung zwischen
den Behältern. Die Drucksteigerung in Behältern zur Lagerung von Flüssiggas wird zwecks
Druckprüfung derselben mit begleitender Schallemissionsanalyse durchgeführt.
Es handelt sich hier um die Erfindung eines einfachen und in der Praxis immer anwendbaren
Verfahrens zur Drucksteigerung in Flüssiggasbehältern unter Verwendung desselben sich im
Behälter befindlichen Flüssiggases. Während der Drucksteigerung wird eine begleitende
Schaliemissionsanalyse durchgeführt, die eine Aussage über die weitere Verwendbarkeit
des jeweiligen Behälters liefert. Die Flüssiggasbehälter sind überwiegend im Freien, ober-
oder unterirdisch aufgestellt oder in einem Tankraum.
Die Schallemissionsanalyse ist seit langem bekannt und beruht auf folgendem Prinzip: Ist
ein Bauteil mit Fehlern behaftet, so verursachen diese Fehler bei einer Steigerung der Bela
stung typische Schallemissionen (Geräusche) mit bestimmten akustischen Eigenschaften.
Mit hochempfindlichen Sensoren kann man diese Schallemissionen empfangen und mittels
geeigneten EDV-Programmen analysieren. Dadurch kann man auch Aussagen über die
Gefährlichkeit eventuell festgestellter Fehler treffen.
Auf der anderen Seite müssen Flüssiggasbehälter zur Feststellung ihrer weiteren Verwend
barkeit periodischen Druckprüfungen unterzogen werden. Diese Prüfungen erfolgen in der
Regel in Form von Wasserdruckproben. Zur Durchführung einer Wasserdruckprobe ist es
notwendig, die sich im Behälter befindliche Flüssiggasphase abzusaugen und in einem
Tankfahrzeug zwischenzulagern, die restliche Gasphase entweder abzufackeln oder in die
Atomsphäre abzulassen, den Behälter mit Wasser zu füllen und auf einen bestimmten Prüf
druck zu bringen um feststellen zu können, ob er diesem Druck standhält. Nach erfolgreicher
Druckprobe wird das Wasser zur Entsorgung abgelassen, der Behälter getrocknet und einer
inneren Untersuchung unterzogen. Dann wird das ausgepumpte Flüssiggas zurückgepumpt
und der Behälter wieder betriebsbereit gemacht. Alle diese Manipulationen mit Flüssiggas
können zu gefährlichen Situationen führen und haben mehrmals zu schweren Unfällen mit
tödlichem Ausgang bzw. zu Betriebsstörungen geführt.
Da es bei der Prüfung der Behälter in erste Linie darum geht, eventuell vorhandene Fehler in
den Behälterwandungen oder bei der Ausrüstung festzustellen, würde die Anwendung der
Schallemissionsanalyse ein wertvoller Ersatz der erwähnten Wasserdruckproben darstellen.
Die, Schallemissionsanalyse liefert aber nur dann aussagefähige Ergebnisse, wenn während
der Messung eine Drucksteigerung bis zu einem bestimmten Prüfdruck erfolgt. Gelänge es
daher in Flüssiggasbehältern mit dem selben Medium den Druck mit einer bestimmten Rate
zu steigern, brächte die Anwendung der Schallemissionsanalyse als Ersatz der Wasser
druckproben große wirtschaftliche, umweltmäßige und sicherheitstechnische Vorteile.
Beim Lösen dieses Problems ist die Nutzung bestimmter und seit vielen Jahrzehnten be
kannter physikalischer Eigenschaften des Flüssiggases sehr naheliegend. Flüssiggase sind
nämlich unter Druck verflüssigte Gase, d. h. das Gas befindet sich im jeweiligen Behältnis in
einer flüssigen und in einer sich über diese befindlichen gasförmigen Phase. Im stationären
Zustand befinden sich beide Phasen im Thermodynamischen Gleichgewicht und haben den
gleichen Druck und die gleiche Temperatur. Eine wesentliche weiter wichtige und ebenso
bekannte Eigenschaft von Flüssiggasen ist die Tatsache, daß der Druck in einem mit Flüs
siggas gefüllten Behälter stark von der Temperatur abhängig ist. Mit steigender Temperatur
ist ein Anstieg des Druckes verbunden. Der Temperaturanstieg bewirkt nämlich das Ver
dampfen eines Teiles der Flüssiggasphase, wobei eine 250-fache Volumenvergrößerung die
ses Teiles eintritt. Die neugebildete gasförmige Menge zwängt sich in den Raum mit der
Gasphase und führt somit zu der erwähnten Drucksteigerung. Bei einer Abkühlung des
Tankinhalts kondensiert ein Teil der Gasphase, es findet eine Volumenverkleinerung statt, die
Folge ist Druckabfall. Der Druckverlauf eines verflüssigten Gases in Abhängigkeit von der
Temperatur ist gasspezifisch und in sogenannten Sattdampftabellen festgehalten. Diese
Sattdampftabellen sind für alle Gase seit langem bekannt und fast in jedem technischen
Handbuch wiedergegeben. Die Flüssiggase Propan, Butan und deren Gemische haben
demgemäß auch bekannte Sattdampftabellen.
Gemäß diesen Sattdampftabellen ist es daher prinzipiell möglich, den Druck in einem Flüssig
gasbehälter durch Erwärmung dessen Inhalts, zu erhöhen. Die Anwendung dieses Prinzips
ist auch dort üblich, wo eine Druckerhöhung in einem Flüssiggasbehälter notwendig wird,
wenn z. B. große gasförmige Gasmengen aus dem Behälter entnommen werden. Andern
falls würde die Behältertemperatur durch die bei der Verdampfung der Flüssigphase entzo
gene Verdampfungswärme ständig sinken. Gemäß der erwähnten Sattdampftabelle, würde
aber auch der Behälterdruck sinken. Dies kann soweit gehen, daß die tiefe Behältertempe
ratur und der tiefe Behälterdruck keine ausreichende Gasentnahme mehr erlauben. Als Ge
genmaßnahme dient eine 'Beheizung der Flüssigphase durch Warmwasser und somit eine
Anhebung von Temperatur und Druck. Die Anwendung dieses Prinzips ist seit Jahrzehnten
Stand der Technik.
Wenn es gelingt, den Druck in einem mit begleitender Schallemissionsanalyse zu prüfenden
Behälter nach vorgegebenem Verlauf unter Anwendung dieses bekannten Prinzips zu erhö
hen, steht gegen die Anwendung der Druckprüfung von Flüssiggasbehältern mit begleiten
der Schallemissionsanalyse nichts im Wege. Die Druckerhöhung durch Verdampfung und
Temperaturerhöhung muß allerdings ohne Veränderungen am zu prüfenden Behälter erfol
gen. Hierbei ist es besonders wichtig, daß bei dieser Drucksteigerung keine Zusatzgeräu
sche und Schwingungen am Behälter entstehen dürfen. Andernfalls würden diese Geräu
sche von dem am Behälter angebrachten Sensoren aufgenommen und durch Überlagerung
zu echten Signalen aus echten Materialfehlern die Durchführung des Schallemissionsana
lyse unmöglich machen.
Es ist aus dem österreichischen Patent AT 399780 B bekannt, daß zur Drucksteigerung, aus
dem zu prüfenden Flüssiggasbehälter Gas in der Flüssigphase entnommen, durch Erwär
men in die Gasphase überführt und mit einem Kompressor in den Behälter zurückgeführt
wird. Hierdurch erfolgt eine Drucksteigerung. Dieses Verfahren ist mit einem großen appara
tiven Aufwand (Kompressor, Antrieb desselben etc.) verbunden. Weiters bilden die durch
den Kompressor erzeugten Geräusche und Schwingungen große Störfaktoren, die weiter
aufwendige Gegenmaßnahmen erfordern.
Aus dem österreichischen Patent AT 401435 B ist auch bekannt, daß eine Drucksteigerung
dadurch zu erzielen ist, daß aus dem Flüssiggasbehälter Gas in der Flüssigphase durch
Ansaugen mittels einer Pumpe kontinuierlich entnommen, einem Verdampfer zugeführt, dort
durch Verdampfen in Gasphase überführt und in den Behälter zurückgeführt wird. Hierdurch
soll ein Druckanstieg im zu prüfenden Behälter erfolgen. Das System soll in einem geschlos
senen Kreislauf arbeiten.
Wesentlich für die Durchführung der Schallemissionsmessung bei diesem bekannten Ver
fahren ist der Verzicht auf einen Kompressor, der Störgeräusche erzeugen würde, deren
Dämpfung bzw. Absorption gewisse Maßnahmen erfordern. Anstelle des Kompressors soll
die Druckerhöhung alleine durch Wärmezufuhr bewerkstelligt werden, wobei wesentliche
Merkmale sind:
- - das System bildet einen geschlossenen Kreis, d. h. der Verdampfer ist mit dem Prüfling mit zwei Leitungen verbunden, in einer Leitung wird Flüssigphase kontinuierlich ange saugt, in der zweiten Leitung soll das erwärmte Gas in der Gasphase in den Prüfling zu rückströmen,
- - die Pumpe, die die Flüssigphase ansaugt, läuft ständig während der Messung,
- - um die eintretende Kondensation zu begegnen, soll ein zusätzlicher Verdampfer im Kreislauf knapp vor dem Prüfling eingebaut werden,
- - dieser zusätzliche Verdampfer muß mit Energie versorgt werden,
- - die Energie zur Nachverdampfung soll entweder durch elektrische Heizung erfolgen, d. h. bis dorthin sind Versorgungsleitungen mit einer bestimmten Leistung zu verlegen oder mit Warmwasser, d. h. es sind zwei Warmwasserleitungen, eine Vorlauf- und eine Rücklauf leitung, dorthin zu verlegen. Für die Warmwasserumwälzung ist auch eine Umwälzpumpe notwendig.
Der Druck im Prüfling und im Verdampfer haben während der Messung in jedem Augenblick
den gleichen Wert, der kontinuierlich bis zum Prüfdruck steigt.
Dieses Verfahren weist folgende Nachteile auf:
- - Das System arbeitet ähnlich wie das sogenannte Gaspendelverfahren. Es sind zwei Schläuche vom mobilen Verdampfer zum Prüfling zu verlegen, der eine für das Ansaugen des Flüssiggases und Führung desselben zum Verdampfer, der zweite zum Führen der Gasphase zum Prüfling. Es sind zwei Schlauchtrommeln notwendig. Da es um eine Ent fernung geht, die in der Regel bis 50 m betragen kann, bedeutet dies einen hohen Mate rialaufwand.
- - Zum Ansaugen der Flüssigphase muß die Flüssiggaspumpe ständig oder intermittierend,
auf jeden Fall aber während der Schallemissionsmessung laufen. Da die Pumpe die Flüs
sigphase durch den engen Sitz des Flüssigphasenventils, das noch mit einem Rohrbruch
ventil versehen ist ansaugen muß, sind hier die Strömungs- und Reibungsverluste relativ
hoch, sie verursachen Strömungsgeräusche, die eine einwandfreie Messung sehr er
schweren, wenn nicht unmöglich machen.
Weiters muß die Pumpe so nah wie möglich am Behälter situiert werden, sonst kommt es an deren Saugseite infolge der erwähnten Strömungsverluste zu einem derart hohem Druckabfall, daß in der Sauleitung unweigerlich zu Verdampfungen der Flüssigphase und folglich zum Abreißen des Saugstromes und somit zum momentanen Versagen des Sy stems kommt. Wenn die Pumpe aber sehr nahe am Behälter angebracht wird, haben Versuche gezeigt, daß - wie bereits erwähnt - dort fast unbeherrschbare Schwingungen und Störgeräusche entstehen, die eigentlich durch den Verzicht auf einen Kompressor hätten vermieden werden sollen. Weiters ist vorgesehen den Verdampfer mit Füllstand sonden zu versehen, die den Pumpenlauf regeln sollen, abgesehen vom Aufwand, das Anlaufen und Stehenbleiben der Pumpe verursacht auch Geräusche, die die Messung beeinträchtigen. - - Der Tatsache, daß es in der Zuführungsleitung zum Prüfling zu Kondensationen kommen
wird, wird erkannt und mit der Installation eines zusätzlichen Verdampfers begegnet.
Flüssiggas hat eine sehr geringe Verdampfungswärme, nämlich 100 Kcal (417 KJ) je Kg (Wasser hat ca. den fünffachen Wert). Die Flüssiggasbehälter mit einem üblichen Pro pan-Butan-Gemisch haben im Sommer einen Betriebsdruck im Schnitt von ca. 7 bar. Nach der Sattdampftabelle entspricht diesem Sattdampfdruck eine Sattdampftemperatur von 25°C. Der Prüfdruck beträgt 12.5 bar, diesem Druck entspricht eine Sattdampftempe ratur von fast 50°C, d. h. daß das in den Prüfling einströmende Gas am Anfang auf 25°C und am Ende der Prüfung bis 50°C erwärmt werden muß. Sobald die Umgebungstempe ratur der gaszuführenden Schläuche unter diesen Werten liegt, was gegen Ende der Prüfung immer eintreten wird, da eine Umgebungstemperatur von 50°C in unseren Brei tengraden auszuschließen ist, ist nach den Regeln der Physik und der Wärmeübertra gung immer mit einer Kondensation zu rechnen. Je tiefer die Umgebungstemperaturen sind, je höher wird die Kondensation ausfallen. In Extremfällen, bei sehr kaltem Wetter und langen Leitungen, die in nassen Wiesen liegen können, kann es zu einer totalen Kondensation kommen, d. h. die einem Kg zwecks Verdampfung zugeführten 417 KJ ge hen in den Leitungen wieder durch Abkühlung verloren, das Gas kondensiert komplett (d. h. die zugeführte Wärmemenge geht unterwegs verloren), es kommt zu keinerlei Druckerhöhung. Die Anbringung eines zusätzlichen Verdampfers ist daher unerläßlich. Die Versorgung dieses Verdampfers mit Energie erfolgt:- - elektrisch, es ist eine starke Stromquelle und die Verlegung von zusätzlichen Strom leitungen notwendig. Außerdem ist eine sehr genaue Regelung notwendig. Die zuge führte Energie muß immer nach Anfall der Kondensatmenge geregelt werden, so daß die Heizstäbe immer von Flüssiggas geflutet sein müssen, sonst brennen sie durch. Da aber die anfallende Kondensatmenge von der Witterung abhängig ist, wird die Re gelung kompliziert und umso empfindlicher, je kleiner der Nachverdampfer ist,
- - mittels Warmwasser, hier wären weitere zwei Vor- und Rücklaufschläuche von 50 m Länge und eine Umwälzung notwendig. Ein unverhältnismäßig hoher Aufwand mit einem großen Bedarf an Platz und Manipulationen.
- - Die Therme wird aus einer mitgeführten Gasflasche versorgt. Sie beansprucht Platz, bringt zusätzliche Transportgefahren mit sich, erfordert zusätzliche Manipulationen. Ins besondere ist es schwierig zu erkennen, ob die Flasche bereits leer und auszutauschen ist. Wird sie mitten in einer Messung leer, darf die ganze Messung aus verfahrensspezifi schen Gründen (Kaisereffekt) erst nach sechs Monaten wiederholt werden.
Die Erfindung hat zum Ziel, diese Nachteile und Schwierigkeiten zu beseitigen und ein ein
faches, sicheres Verfahren (sowie Einrichtung) anzugeben, dessen Ausrüstung mit wenigen
Teilen auskommt und dessen Regelung einfach und vor allem von der Umgebungstempe
ratur unabhängig und verläßlich arbeitet.
Dieses Ziel wird beim erfindungsgemäßen Verfahren dadurch erreicht, daß die gasförmige
Phase des Flüssiggases im Verdampfungsbehälter durch Wärmezufuhr auf einen Druck
oberhalb des Prüfdruckes gebracht wird, wobei die gasförmige Phase des Flüssiggases über
eine vorzugsweise in der Nähe des Verdampfungsbehälters angeordnete Drosseleinrichtung
aus diesem ausströmt und somit als überhitztes Gas dem Flüssiggasbehälter zugeführt wird.
Die erfindungsgemäße Einrichtung ist dadurch gekennzeichnet, daß in eine vorzugsweise in
der Nähe des Verdampfungsbehälters liegenden Abschnitt der Verbindungsleitung eine ge
sonderte Drosseleinrichtung angeordnet ist. Aus dem zu prüfenden Behälter wird eine be
stimmte und für den Druckaufbau notwendige und ausreichende Gasmenge in Flüssigphase
entnommen und in einem Verdampfer gespeichert. Diese Gasmenge läßt sich wie folgt er
rechnen:
Das sich im zu prüfenden Behälter befindliche Flüssiggas hat eine Flüssigphase und eine
Gasphase. Der zu erreichende Prüfdruck beträgt in der Regel 12.5 bar, der zum gegebenen
Zeitpunkt im Behälter herrschende Betriebsdruck hängt von der Umgebungstemperatur ab
und schwankt zwischen 4 und 7 bar. Um den Behälter vom gerade herrschenden Betriebs
druck auf den Prüfdruck zu bringen, ist die Zuführung einer bestimmten Gasmenge in der
Gasphase notwendig. Diese Menge errechnet sich aus dem Füllungsgrad des Behälters und
aus der Druckdifferenz Prüfdruck-Betriebsdruck nach den bekannten Gasgleichungen.
Wenn PB Betriebsdruck in bar (abs.)
PP Prüfdruck in bar (abs.)
V Inhalt des Gasraumes des Behälters in m3 = Gesamtbehälterinhalt minus Füllungsstand, der am Inhaltanzeiger abzulesen ist
κeine bekannte Gaskonstante
bedeutet, dann beträgt die zur Druckerhöhung notwendige Gasmenge VD in NM3 mit ausrei chender Genauigkeit
Wenn PB Betriebsdruck in bar (abs.)
PP Prüfdruck in bar (abs.)
V Inhalt des Gasraumes des Behälters in m3 = Gesamtbehälterinhalt minus Füllungsstand, der am Inhaltanzeiger abzulesen ist
κeine bekannte Gaskonstante
bedeutet, dann beträgt die zur Druckerhöhung notwendige Gasmenge VD in NM3 mit ausrei chender Genauigkeit
VD = (PP-PB)×VK
Da zur Erzeugung von einem NM3 Flüssiggas in Gasphase die Verdampfung von 4 Liter (2
kg) Flüssiggas in Flüssigphase notwendig sind, beträgt die zur Druckerhöhung notwendige
Gasmenge in Flüssigphase und in Litern ausgedrückt VD:
VD = (PP-PB)×VK×4×S in Liter,
wobei S ein Sicherheitsfaktor ist, der Ableseungenauigkeiten, allfällige Kondensation an der
Behälteroberfläche in der Anfangsphase etc. berücksichtigen soll. Erfahrungsgemäß reicht
ein S = 1.3 vollkommen aus.
Nach der Größe der gängigen und nach diesem Verfahren zu prüfenden Behältern beträgt V
im Extremfall ca. 300 Liter. Da ein Verdampfer mit einem Volumen von 300 Litern relativ
klein und in einem KFZ leicht unterzubringen ist, ist es erfindungsgemäß vorteilhaft, die zum
Druckaufbau notwendige Gasmenge nicht kontinuierlich, sondern zur Gänze vor Beginn der
Messung in den Verdampfer umzupumpen und dann zu verdampfen. Dadurch ist der Einfluß
der Geräusche durch den Pumpvorgang und durch die Flüssig-Gasströmung während der
Messung beseitigt.
Das entnommene und in den Verdampfer (Verdampfungsbehälter) gespeicherte Flüssiggas
wird nun dort verdampft. Im Speicher, der zugleich als Verdampfer dient, ist ein Rohrbündel
eingebaut, das primärseitig mit Wasser gefüllt ist und mit einer Gastherme (Heizeinrichtung)
zusammenhängt. Sekundärseitig ist das Rohrbündel vom zu verdampfenden Flüssiggas
umgeben.
Das Flüssiggas wird nun verdampft und dem Prüfling (= Flüssigkeitsbehälter) zugeführt. Um
das Problem der Kondensation zu beseitigen, wird nun das Gas im Verdampfer erfindungs
gemäß zuerst auf eine höhere Temperatur (und höheren Druck) als die Umgebungstempe
ratur (und Druck im Prüfling) erwärmt.
Da wie bereits erwähnt, der Zusammenhang von Druck und Temperatur des Gases gemäß
Sattdampftabelle vorgegeben ist, ist es nicht notwendig (wenngleich auch möglich) den Er
wärmungsgrad nach der Temperatur, sondern nach dem Druck zu regeln, da dies viel einfa
cher ist. Das Einhalten eines bestimmten Druckes im Verdampfer bedeutet gemäß Satt
dampftabelle zwangsläufig das Einhalten der diesem Sattdampfdruck entsprechende Satt
dampftemperatur.
Das über die Umgebungstemperatur erwärmte Gas wird nun durch einen Schlauch über ein
erfindungsgemäß geeignetes und geregeltes Ventil dem Prüfling zugeführt. Die Zuführung
wird derart gesteuert, daß das Gas nach Verlassen des Ventils in den Zuführungsleitungen
einen niedrigeren Druck aufweist, als im Verdampfer. Dadurch befindet sich das aus diesem
Ventil strömende Gas erfindungsgemäß in einem künstlich überhitzen Zustand, da seine
Temperatur höher liegt als jene, die dem in den Leitungen herrschenden und niedrigeren
Druck entsprechende Sattdampftemperatur.
Das Gas kann demnach erst dann beginnen zu kondensieren, wenn seine Temperatur auf
seinem Weg zum Prüfling und in diesem selbst durch Abkühlung soweit gesunken ist, daß
die dem im Behälter gerade herrschende Sattdampfdruck entsprechende Sattdampftempe
ratur erreicht wurde. Der Grad der Überhitzung im Verdampfer kann erfindungsgemäß nach
den herrschenden Verhältnissen derart angepaßt werden, daß eine Kondensation ausge
schlossen ist. Dadurch entfällt die Einschaltung eines zusätzlichen Verdampfers mit allen
damit zusammenhängenden Problemen der Regelung und des sonstigen Aufwandes.
Die Therme wird vorzugsweise aus dem Verdampfer selbst versorgt, die Mitführung einer
Flasche, die Platz benötigt und eine zusätzliche Gefahrenquelle beim Transport darstellt, ist
somit nicht notwendig.
Eine bevorzugte Einrichtung zur Durchführung und Anwendung eines Ausführungsbeispiels
des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Durchführung einer Schallemissionsanalyse mit
gleichzeitiger Erhöhung des Druckes im zu prüfenden Flüssiggasbehälter ist durch die Kom
bination folgender Komponenten und Merkmale gekennzeichnet:
- - Ein Kraftfahrzeug von der Art eines Hochdachbusses in der unteren Größenkategorie, in dem alle benötigten Einrichtungen Platz haben,
- - Ein Verdampfer mit einem Fassungsvermögen von ca. 300 Liter. Die Heizfläche des Ver dampfers bildet ein eingebautes Rohrbündel. Der Wärmeträger ist Wasser,
- - Eine Gastherme, die den Wärmeträger "Wasser" in Sekundärkreis des Verdampfers er wärmt,
- - Der Verdampfer hat folgende Ausrüstung:
ein Spezial-Ventil, das derart geregelt wird, daß eine voreinstellbare Ausström-Gasmenge mit einem bestimmten Druck und die auch im Verlauf der Zeit veränderlich ist, dem Prüf ling zugeführt wird,
ein freiprogrammierbarer Regler, der das vorangeführte Ventil derart steuert, daß der Druckaufbau bis zum Prüfdruck einen voreinstellbaren Verlauf aufweist,
ein Druckregler, der die Beheizung des Verdampfers derart steuert, daß der Druck im Verdampfer ständig in einem vorgegebenen Druckbereich gehalten wird, - - eine Schlauchtrommel, die bis zum Prüfling ausgerollt werden kann,
- - Adapter, die es erlauben, die Schlauchtrommel am Prüfling, einmal an der Flüssigphase und einmal an der Gasphase beim Befüllungsventil anzuschließen,
- - ein Flüssiggaspumpaggregat, das erlaubt, einmal Flüssiggas in Flüssigphase in den Ver dampfer zu pumpen und das andere Mal das gasförmige Gas über einen Bypass vom Verdampfer dem Prüfling zuzuführen,
- - EDV-Einheit, bestehend aus Schallemissionsmesseinrichtung, Rechner, Bildschirm, Os zilloskop und diverse Hilfseinrichtung,
- - Kabelbunde für Stromversorgung und Meßwertübertragung,
- - diverse Schallemissionsaufnehmer und
- - Schalt- und Steuerschrank.
Im folgenden wird die Erfindung anhand einer schematischen Zeichnung durch ein Beispiel
erläutert.
Der zu prüfende Flüssiggasbehälter 22 hat im Anschluß an einem Tauchrohr 1 ein Flüssig
gasventil 2. Dieses Ventil ist mit der Flüssigphase verbunden. Ein Befüllungsventil 3 ist auch
vorhanden und ist mit dem Gasraum verbunden. NV stellt eine beliebiges Niveau der Flüs
sigphase dar.
Der Überprüfungsbus wird in der Nähe der Prüflings gefahren, jedoch außerhalb der Schutz
zone abgestellt und abgesichert. Ein auf einem Handroller montiertes Flüssiggaspum
penaggregat 14 wird in die Nähe des Prüflings aufgestellt. Die Schlauchtrommel 15 wird
ausgerollt und bei der Verbindungsstelle K mit einer Schlauchkupplung an die Druckseite der
Pumpe 14 angeschlossen. Die Saugseite der Pumpe wird mittels eines mit diesem festver
bundenen Schlauches 16 unter der Verwendung eines Adapters 5 an das Flüssigphase-
Ventil angeschlossen. Die Pumpe 14 wird mit Strom versorgt. Ventile 6 und 7 werden geöff
net, Ventile 8 und 9 werden geschlossen. Nun ist die Flüssigphase des Prüflings mit jener
des Verdampfers verbunden. Die Pumpe 14 wird eingeschaltet und die notwendige Flüssig
gasmenge, die am Inhaltanzeiger 10 am Verdampfer 11 ablesbar ist, wird aus dem Prüfling
22 in den Verdampfer 11 umgepumpt. In der Zwischenzeit können die Sensoren 17 am Prüf
ling 22 angebracht und die Übertragungskabel 18 zwischen diesem und dem Meßsystem 19
ausgelegt werden. Das Meßsystem 19, das auch im Bus in der Nähe des Verdampfers un
tergebracht ist, besteht aus einem Signalerfassungs-, Signalanalyse- und Signalauswerte
system, die andererseits an einem Rechner 20 angeschlossen sind. Die ganzen Einrichtun
gen werden über den Steuer- und Regelschrank 21 mit Strom versorgt.
Wenn der Umfüllvorgang abgeschlossen ist, wird anschließend die Verbindung der Pumpen
saugseite vom Flüssiggasventil gelöst und mittels Adapter 4 an das Befüllungsventil ange
schlossen. Ventile 6 und 7 werden geschlossen, 8 wird geöffnet.
Es werden nun die notwendigen Kalibrier- und Einstellungsarbeiten an der Meßanlage 19
vorgenommen, bis Meßbereitschaft erreicht ist.
Über den Steuerschrank wird die Therme 23 eingeschaltet. Eine Erwärmung und Druckauf
bau im Verdampfer beginnt. Wenn der Druck im Verdampfer einen bestimmten voreinge
stellten Wert erreicht, schaltet der Druckleger 13 die Therme 23 ab. Das Ventil 9 wird geöff
net, nun sind die Gasräume des Prüflings und des Verdampfers miteinander verbunden und
der Druckaufbau im Prüfling 22 kann beginnen.
Durch den höheren Druck im Verdampfer 11 als im Prüfling 22 strömt gasförmiges Flüssiggas
in den Prüfling und schiebt zunächst die sich noch im Schlauch befindliche Flüssigphase
in den Prüfling, bis anschließend das erwärmte Gas ankommt. Die Druckaufbau- und Meß
phase beginnt.
Das gesteuerte Motorventil 12 (Regelventil) sorgt über einen im Steuerschrank 21 einge
bauten und freiprogrammierbaren Regler selbsttätig für einen gleichmäßigen voreinstellba
ren Druckanstieg, während die Therme 23 in Verbindung mit dem Druckregler 13 auch
selbsttätig für einen konstanten Druck im Verdampfer und somit für eine voreinstellbare, vor
zugsweise konstante Temperatur des aus dem Verdampfer ausströmenden Gases sorgt.
Das Prüfpersonal kann sich auf die Bedienung der Meßanlage und Auswertung deren Er
gebnisse konzentrieren. Der Druckaufbau erfolgt vollkommen selbsttätig, währenddessen
befinden sich keine sich bewegende oder drehende Teile in Betrieb.
Es hat sich in der Praxis gezeigt, daß bei Einhalten von 15 bar im Verdampfer eine ein
wandfreie Druckerhöhung bis zu einer Umgebungstemperatur knapp über 0°C ohne Eintre
ten von Kondensation erfolgen kann. Hierbei lagen die gasführenden Schläuche ohne Isolierung
und im Freien bei nassem Wetter im Gelände.
Claims (20)
1. Verfahren zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters, bei dem Flüssiggas in der
Flüssigphase aus dem Flüssiggasbehälter oder einem Extrabehälter in einen räumlich
getrennten Verdampfungsbehälter gebracht wird, in dem das Flüssiggas durch Wär
mezufuhr in die gasförmige Phase überführt wird und von dem anschließend Flüssiggas
in der gasförmigen Phase in den zu prüfenden Flüssiggasbehälter (rück)geführt
wird und dort zu einer Drucksteigerung bis zum Prüfdruck führt, dadurch gekennzeich
net, daß die gasförmige Phase des Flüssiggases im Verdampfungsbehälter durch
Wärmezufuhr auf einen Druck oberhalb des Prüfdruckes gebracht wird, wobei die
gasförmige Phase des Flüssiggases über eine vorzugsweise in der Nähe des Ver
dampfungsbehälters angeordnete Drosseleinrichtung aus diesem ausströmt und als
überhitztes Gas dem Flüssiggasbehälter zugeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck im Verdamp
fungsbehälter um 10% bis 30%, vorzugsweise etwa 20% über dem Prüfdruck liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck
im Verdampfungsbehälter zwischen 12 bar und 18 bar, vorzugsweise zwischen 14 bar
und 16 bar liegt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck
im Verdampfungsbehälter auf ein vorzugsweise einstellbares Druckniveau geregelt
wird und vorzugsweise während der Drucksteigerung im Flüssiggasbehälter auf die
sem Druckniveau gehalten wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckregelung über
eine vom Druck im Verdampfungsbehälter abhängige Regelung der dem Verdamp
fungsbehälter zugeführten Wärme erfolgt.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Dros
seleinrichtung ein elektrisch ansteuerbares Regelventil umfaßt und daß der Druck im
Flüssiggasbehälter durch Verstellen dieses Regelventils gemäß einem voreinstellbaren
bzw. vorprogrammierbaren Verlauf bis zum Prüfdruck gesteigert wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die gas
förmige Phase des Flüssiggases ohne weitere Wärmezufuhr und ohne weitere
Druckerhöhung vom Verdampfungsbehälter dem Flüssiggasbehälter zugeführt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß während
der Drucksteigerung im Flüssiggasbehälter - wie an sich bekannt - eine Schallemissi
onsmessung und -analyse vorgenommen wird.
9. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem
Verdampfer ausströmende Gas überhitzt ist und daß dessen Überhitzungstemperatur
derart voreingestellt wird, daß eine Rückkondensation ausgeschlossen ist.
10. Verfahren zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters, bei dem Flüssiggas in der
Flüssigphase aus dem Flüssiggasbehälter oder einem Extrabehälter in einen räumlich
getrennten Verdampfungsbehälter gebracht wird, in dem das Flüssiggas durch Wär
mezufuhr in die gasförmige Phase überführt wird und von dem anschließend Flüssig
gas in der gasförmigen Phase in den zu prüfenden Flüssiggasbehälter (rück)geführt
wird und dort zu einer Drucksteigerung auf den Prüfdruck führt, insbesondere nach
einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß vor Beginn der Druckstei
gerung vom Flüssiggasbehälter eine vorbestimmte Menge an Flüssiggas in der flüssi
gen Phase in den Verdampfungsbehälter umgepumpt wird und erst nach Abschluß
dieses Umpumpens die Drucksteigerung im Flüssiggasbehälter begonnen wird.
11. Verfahren zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters, bei dem Flüssiggas in der
Flüssigphase aus dem Flüssiggasbehälter oder einem Extrabehälter in einen räumlich
getrennten Verdampfungsbehälter gebracht wird, in dem das Flüssiggas durch Wär
mezufuhr in die gasförmige Phase überführt wird und von dem anschließend Flüssig
gas in der gasförmigen Phase in den zu prüfenden Flüssiggasbehälter (rück)geführt
wird und dort zu einer Drucksteigerung auf den Prüfdruck führt, insbesondere nach
einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Aufheizung des Ver
dampfers direkt oder über einen Wärmetauscher - wie an sich bekannt - mittels einer
Gasheizung erfolgt und daß das Heizgas für die Gasheizung aus dem Verdampfungs
behälter oder dem Flüssiggasbehälter entnommen wird.
12. Einrichtung zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters mit einem von diesem räum
lich getrennten, mit einer Heizeinrichtung ausgestatteten Verdampfungsbehälter und
mit mindestens einer Verbindungsleitung zwischen den Behältern, dadurch gekenn
zeichnet, daß in eine vorzugsweise in der Nähe des Verdampfungsbehälters liegenden
Abschnitt (15) der Verbindungsleitung (15,16) eine gesonderte Drosseleinrichtung (12)
angeordnet ist.
13. Einrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosseleinrichtung
ein elektrisch ansteuerbares Regelventil (12), insbesondere Proportionalventil umfaßt.
14. Einrichtung nach Anspruch 13, gekennzeichnet durch eine programmierbare Steuer
einrichtung (21) zum Ansteuern des Regelventils (12) derart, daß der Druck im Flüs
siggasbehälter (1) gemäß einem voreinstellbaren bzw. vorprogrammierbaren Verlauf
steigt.
15. Einrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 14, gekennzeichnet durch eine Regel
einrichtung (21) zum Regeln des Drucks im Verdampfungsbehälter (11) auf ein vorein
stellbares, vorzugsweise konstantes Druckniveau.
16. Einrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Regeleinrichtung (21)
Istwertsignale von einem Druckgeber (13) im bzw. am Verdampfungsbehälter (11)
empfängt und in Abhängigkeit davon die Heizeinrichtung (23) steuert.
17. Einrichtung zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters mit einem von diesem räum
lich getrennten, mit einer Heizeinrichtung ausgestatteten Verdampfungsbehälter und
mit mindestens einer Verbindungsleitung zwischen den Behältern, insbesondere nach
einem der Ansprüche 12 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verbindungslei
tung (15, 16) eine Pumpe (14) zum Pumpen von Flüssiggas in der flüssigen Phase aus
dem Flüssiggasbehälter (1) in den Verdampfungsbehälter (11) angeordnet ist, wobei
ein von Ventilen (6, 8) aktivierbarer Bypass zur Pumpe (14) vorgesehen ist, über den
Flüssiggas in der gasförmigen Phase vom Verdampfungsbehälter (11) in den Flüssig
gasbehälter (1) strömt.
18. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest abschnitts
weise nur eine einzige Verbindungsleitung zum Flüssiggastransport vom Flüssiggas
behälter (1) zum Verdampfungsbehälter (11) und umgekehrt vorgesehen ist.
19. Einrichtung zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters mit einem von diesem räum
lich getrennten, mit einer Heizeinrichtung ausgestatteten Verdampfungsbehälter und
mit mindestens einer Verbindungsleitung zwischen den Behältern, insbesondere nach
einem der Ansprüche 12 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Heizgasversor
gungsleitung der als Gasheizung ausgeführten Heizeinrichtung (23) mit dem Ver
dampfungsbehälter oder dem Flüssiggasbehälter in Verbindung steht.
20. Einrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß am
Flüssiggasbehälter - wie an sich bekannt - zumindest ein Schallaufnehmer (7) einer
Schallemissionsmeß- und -analyseneinrichtung (19, 29) angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT38397A AT408694B (de) | 1997-03-06 | 1997-03-06 | Verfahren und einrichtung zur druckprüfung eines flüssiggasbehälters |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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DE19808636A1 true DE19808636A1 (de) | 1998-09-10 |
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ID=3489147
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE1998108636 Withdrawn DE19808636A1 (de) | 1997-03-06 | 1998-02-28 | Verfahren und Einrichtung zur Druckprüfung eines Flüssiggasbehälters |
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Country | Link |
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AT (1) | AT408694B (de) |
DE (1) | DE19808636A1 (de) |
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- 1997-03-06 AT AT38397A patent/AT408694B/de not_active IP Right Cessation
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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AT408694B (de) | 2002-02-25 |
ATA38397A (de) | 2001-06-15 |
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