DE19545159A1

DE19545159A1 - Magnetresonanzabbildung eines Scher-Maßes innerhalb mechanisch zum Schwingen gebrachter Materialien

Info

Publication number: DE19545159A1
Application number: DE19545159A
Authority: DE
Inventors: Lorinda Rhea Opsahl; Charles Lucian Dumoulin
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1994-12-27
Filing date: 1995-12-04
Publication date: 1996-07-04
Anticipated expiration: 2015-12-05
Also published as: US5517992A; JP3837180B2; JPH08252242A; DE19545159B4

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf medizinische und nicht-medizinische Verfahren, bei denen es wünschenswert ist, die Verteilung von Scher-Beanspruchungen innerhalb eines Ob jekts ansprechend auf einen externen mechanischen Reiz zu mes sen und anzuzeigen. Scheren ist definiert als der Wechsel in der Geschwindigkeit im Hinblick auf die Position. Scheren ist in vielen mechanischen Systemen ein wichtiger Parameter. Bei spielsweise bei fließenden Flüssigkeiten bestimmt das Scheren oder das Scher-Maß häufig die dynamischen Effekte, die das Fließen auf seine Umgebung ausübt. Diese Effekte schließen das Korrosionsmaß in Leitungen und die Entwicklung von arterioskle rotischer Krankheit in Adern ein. Scher-Maße von nicht fließendem biologischem Gewebe sind auch ein wichtiger Parame ter bei der Krankheitsdiagnose. Das Scher-Maß eines Gewebes ist ein Maß für die Gewebeelastizität und die Elastizität wird häu fig verwendet, um charakterische Gewebemerkmale während ärztli cher Untersuchungen, wie beispielsweise Abtasten, abzuschätzen. Obwohl herkömmliche Flüssigkeits-Fluß-Analyseverfahren, wie beispielsweise das der Bahn von Farbflüssigkeitsteilchen (ink streaming) und das Laser Doppler Verfahren, verwendet wurden, um das Scheren in sich bewegenden Flüssigkeiten zu messen, sind diese Verfahren eingreifend und nicht für Anwendungen bei Le bendem, insbesondere für die Messung von Scher-Maßen in nicht fließendem Gewebe.

Die Abbildung von Gewebeelastizität unter dynamischen und sta tischen Belastungen wurde mit Ultraschall-Verfahren dargelegt, wie in "Sono-elasticity: Medical elasticity images derived from ultrasound signals in mechanically vibrated tragets" von Ler ner, R.M. et al., Acoust. Imaging 1988, 16: 317-327, und "So no-elasticity images derived from ultrasound signals in mecha nically vibrated tissues" von Lerner, R.M., S.R. Huang und K.J. Parker, Ultrasound Med. Biol., 1990, 16: 241-246. Während sie ein Verfahren zum nicht-eingreifenden Abbilden von Probenela stizität zur Verfügung stellen, erfordern diese Verfahren ungeheure Berechnungsmengen, um Ultraschall-Punktmuster nachzu führen, und leiden unter allen Beschränkungen der Ultraschall abbildung.

Da die Geschwindigkeit eine Vektormenge ist, kann sie als die Summe von drei wechselseitig rechtwinkligen bzw. orthogonalen Komponentenvektoren ausgedrückt werden. Jede dieser drei Kompo nenten kann der Reihe nach im Hinblick auf drei wechselseitig rechtwinklige bzw. orthogonale räumliche Dimensionen gemessen werden, um eine Gesamtheit von neun verschiedenen Schermessun gen zu ergeben. Existierende Techniken können verwendet werden, um einige dieser Scherkomponenten zu messen, aber die Erfassung aller Komponenten ist in den meisten Situationen schwierig oder unmöglich.

Es sind Verfahren unter von Magnetresonanz- (MR-)Impulsfolgen zum Erfassen von Scherbildern ansprechend auf einen externen mechanischen Reiz offenbart. Diese Impulsfolgen umfassen eine schnitt-auswählenden Hochfrequenz- (RF-)Impuls, herkömmliche phasen-kodierende und Auslese-Gradienten-Impulse zum räumlichen Kodieren und einen bipolaren geschwindigkeits-kodierenden Gradienten-Impuls zum Kodieren der Geschwindigkeit als eine Phasenverschiebung im sich ergebenden Bild. Die Richtung des geschwindigkeits-kodierenden Gradienten bestimmt die Komponente der Geschwindigkeit, die erfaßt wird. Wenn es gewünscht wird, kann der Vorgang wiederholt werden, um gegen rechtwinklige bzw. orthogonale Komponenten der Geschwindigkeit empfindliche Bilder zu erhalten.

Die Abbildung einer ausgewählten Scherkomponente wird mittels Wiederholen der Impuls folge für mindestens vier Mal für jede Erhöhung des phasen-kodierenden Gradienten durchgeführt. Bei der ersten Erfassung wird ein geschwindigkeits-kodierender Gra dient mit positiver Polarität angelegt. Bei der zweiten Erfas sung wird ein geschwindigkeits-kodierender Gradient mit negati ver Polarität angelegt. Während der ersten und der zweiten Er fassung werden der Empfänger und Sender bei der gleichen Frequenz betrieben. Die dritten und vierten Erfassungen werden auf identische Weise wie die ersten und zweiten Erfassungen durchgeführt, außer daß im Hinblick auf die ersten und zweiten Erfassungen der Mittelpunkt des Gesichtsfelds um eine Menge, D, verschoben wird.

Daten von den ersten und zweiten Erfassungen werden verwendet, um einen Phasendifferenz-Datensatz zu berechnen. Die Phase je des Bildelements (Pixel) im Phasendifferenz-Datensatz ist di rekt proportional zur Geschwindigkeit (bei Annahme keiner Pha seneinhüllenden). Daten von den dritten und vierten Erfassungen werden auf dieselbe Weise verarbeitet, um einen zweiten Phasen differenz-Datensatz zu ergeben. Da die dritten und vierten Er fassungen mit einem versetzten (offset) Gesichtsfeld erhalten wurden, deckt sich jedoch der zweite Phasendifferenz-Datensatz nicht exakt mit dem ersten Phasendifferenz-Datensatz. Da die ersten und zweiten Phasendifferenz-Datensätze Geschwindigkeits informationen von geringfügig verschiedenen Punkten im Raum enthalten, kann dann ein Scherbild durch Ermitteln der Phasen differenz der ersten und zweiten Phasendifferenz-Bilder berech net werden.

Scherbilder im Hinblick auf die drei rechtwinkligen bzw. ortho gonalen Raumkomponenten können mittels Verschieben der dritten und vierten Phasenbilder in die Auslese-, Phasen-Kodierungs- und Schnitt-Auswahl-Richtungen erzeugt werden. Mehrfach ausge nützte (multiplexed) Erfassung von Geschwindigkeitskomponenten kann verwendet werden, um die zu sammelnde Datenmenge zu ver ringern.

Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur Erfassung und Anzeige von Gewebeelastizität innerhalb eines Objekts zu schaffen.

Die Merkmale der Erfindung, die für neu gehalten werden, werden insbesondere in den Ansprüchen dargelegt. Die Erfindung selbst, sowohl ihr Aufbau als auch ihre Betriebsweise, zusammen mit weiteren Aufgaben und Vorteilen kann am besten aus der folgen den Beschreibung in Verbindung mit der Zeichnung ersehen wer den.

Es zeigt

Fig. 1 ein vereinfachtes Blockschaltbild eines für die Verwen dung mit der vorliegenden Erfindung geeigneten Magnetresonanz- (MR-)Abbildungssystems,

Fig. 2 eine detailliertere Darstellung der Magnetanordnung aus Fig. 1,

Fig. 3a eine graphische Darstellung eines Ausführungsbeispiels einer geschwindigkeits-kodierenden Feldgradienten-Impulsfolge, die in einer Scher-Abbildungs-Impulsfolge enthalten ist,

Fig. 3b eine graphische Darstellung eines zweiten Ausführungs beispiels einer geschwindigkeits-kodierenden Feldgradienten- Impulsfolge,

Fig. 4a-4c Vektordarstellungen der Wirkung von bipolaren Magnetfeldgradienten-Impulsen auf eine stationäre Spinmagneti sierung,

Fig. 5a-5c Vektordarstellungen der Wirkung von bipolaren Ma gnetfeldgradienten-Impulsen auf eine sich bewegende Spinmagne tisierung,

Fig. 6 eine Impulsfolgen-Darstellung eines ersten erfindungsge mäßen Ausführungsbeispiels, das zum Messen der Gewebeelastizi tät innerhalb eines Objekts verwendet werden kann,

Fig. 7 eine schematische Darstellung der zum Erhalten von Scherbildern erforderlichen Datenverarbeitungsschritte unter Verwendung der in Fig. 6 gezeigten Impulsfolge,

Fig. 8 eine schematische Darstellung einer einfachen Einrich tung zum Erzeugen mechanischer Bewegung im Gewebe innerhalb eines Objekts während des Anlegens der in Fig. 6 gezeigten Impulsfolge.

Im vorliegenden Ausführungsbeispiel der Erfindung ist ein Ob jekt innerhalb des Magneten eines Magnetresonanz-(MR-)Abbil dungssystems plaziert. Der Bereich, in dem eine Gewebeelastizi tät abzubilden ist, wird dann durch einen Benutzer festgelegt, beispielsweise mit der Hilfe einer herkömmlichen Magnet resonanz-(MR-)Abbildungsfolge. Dann wird eine Impulsfolge angelegt und die Daten werden analysiert.

Fig. 1 ist ein vereinfachtes Blockschaltbild der Hauptkomponen ten eines Magnetresonanz-(MR-)Abbildungssystems, das für eine Verwendung mit der hier beschriebenen Erfindung geeignet ist. Das System besteht aus einem Allzweck-Minicomputer 2, der funk tionell mit einer Plattenspeichereinrichtung 2a und einer Schnittstelleneinrichtung 2b gekoppelt ist. Ein Hochfrequenz- (RF-)Sender 3, eine Signal-Mittlungseinrichtung 4 und Gradien tenenergieversorgungseinrichtungen 5a, 5b und 5c, die alle über die Schnittstelleneinrichtung 2b mit dem Computer 2 gekoppelt sind. Die Gradienten-Energieversorgungseinrichtungen 5a, 5b und 5c versorgen Gradientenspulen 12-1, 12-2 und 12-3 mit Energie, um magnetische Feldgradienten G_x, G_y bzw. G_z, in den "X"-, "Y"- bzw. "Z"-Richtungen über dem abzubildenden Objekt zu erzeugen. Der Hochfrequenz-(RF-)Sender 3 wird mit Impulshüllkurven vom Computer 2 aufgetastet, um Hochfrequenz-(RF-)Impulse mit der erforderlichen Modulation zu erzeugen, um ein Magnetresonanz- (MR-)Anwortsignal von einem Objekt zu erregen. Die Hochfrequenz-(RF-)Impulse werden in einem Hochfrequenz-(RF-) Leistungsverstärker 6, abhängig vom Abbildungsverfahren, auf Pegel von 100 Watt bis einige Kilowatt verstärkt und an eine Sendespule 14-1 angelegt. Die höheren Leistungspegel sind für Größe Probenvolumina erforderlich, wie beispielsweise bei der Gesamtkörperabbildung, und wo Impulse von kurzer Dauer erfor derlich sind, um größere kernmagnetische Resonanz-(NMR-) Frequenz-Bandbreiten zu erregen.

Das Magnetresonanz-(MR-)Antwortsignal wird durch eine Empfän gerspule 14-2 erfaßt, in einem Vorverstärker 9 mit niedrigem Rauschen verstärkt und zum Empfänger 10 für weitere Verstär kung, Erfassung und Filterung zugeführt. Dann wird das Signal für die Mittelung durch die Signalmittlungseinrichtung 4 und die Verarbeitung durch den Computer 2 digitalisiert. Der Vor verstärker 9 und der Empfänger 10 werden während der Übertra gung vor den Hochfrequenz-(RF-)Impulsen mittels aktiver Aus tastung oder passiver Filterung geschützt.

Der Computer 2 erzeugt Austastung und Hüllkurvenmodulation für die Magnetresonanz-(MR-)Impulse, Austastung für den Vorver stärker und den Hochfrequenz-(RF-)Leistungsverstärker, und Spannungssignalformen für die Gradienten-Energieversorgungs einrichtungen. Der Computer führt auch Datenverarbeitung, wie beispielsweise Fourier-Transformation, Bildrekonstruktion, Da tenfilterung, Abbildungsanzeige und Speicherfunktionen (die alle herkömmlich sind und außerhalb des Schutzbereichs der vor liegenden Erfindung liegen) durch.

Die Sendespule 14-1 und die Empfänger-Hochfrequenz-(RF-)Spule 14-2 können, wenn es gewünscht ist, aus einer einzelnen Spule bestehen. Alternativ können zwei separate Spulen, die elek trisch rechtwinklig bzw. orthogonal sind, verwendet werden. Die letztere Konfiguration besitzt den Vorteil verringerten Hoch frequenz-(RF-)Impuls-Durchbruchs in den Empfänger während der Impulsübertragung. In beiden Fällen sind die Spulen rechtwink lig bzw. orthogonal zur Richtung eines statischen Magnetfelds B_o, das durch eine Magneteinrichtung 11 erzeugt wird. Die Spu len können vom übrigen System durch Einschluß in einen hoch frequenz-(RF-)geschirmten Käfig isoliert sein.

Magnetische Feldgradientenspulen 12-1, 12-2 und 12-3 sind er forderlich, um Gradienten G_x, G_y bzw. G_z zu bilden, die monoton und linear über das Abtastvolumen sind. Viel-wertige (multi valued) Gradientenfelder verursachen eine Verschlechterung bei den Magnetresonanz-(MR-)Antwortsignal-Daten, bekannt als Aliasing, was zu schwerwiegenden Bildartefakten führt. Nichtli neare Gradienten verursachen geometrische Verzerrungen des Bilds.

Die Magneteinrichtung bzw. Magnetanordnung 11, die schematisch in Fig. 2 gezeigt ist, besitzt eine zentrale zylindrische Boh rung (cylindrical bore) 11a, die ein statisches Magnetfeld B_o, typischerweise in der axialen oder z-karthesischen Koordina tenrichtung, erzeugt. Ein Satz von Spulen 12, wie beispielswei se die Spulen 12-1, 12-2 und 12-3 aus Fig. 1, erzeugt elektri sche Signale über Eingabeverbindungen 12a und bildet zumindest ein Gradienten-Magnetfeld innerhalb des Volumens der Bohrung 11a. Auch befindet sich eine Hochfrequenz-(RF-)Spule 14, die Hochfrequenz-(RF-)Energie über zumindest ein Eingabekabel 14a empfängt, innerhalb der Bohrung 11a, um ein Hochfrequenz-(RF-) Magnetfeld B1, typischerweise in der X-Y-Ebene, zu bilden.

Fig. 3a und 3b zeigen zwei Ausführungsbeispiele für geschwin digkeits-kodierende magnetische Feldgradienten-Impulsfolgen. In Fig. 3a besitzt der magnetische Feldgradient im wesentlichen eine Intensität von Null bis zur Zeit t = 0. Beginnend bei t = 0 und endend bei t = a wird ein erster magnetischer Feldgradien ten-Impuls 300 angelegt. Beginnend bei t = b und endend bei t = c wird ein zweiter magnetischer Feldgradienten-Impuls 310 mit im wesentlichen derselben Dauer und Intensität wie der erste Gradientenimpuls, jedoch mit umgekehrter Polarität, angelegt. Das Zeitinterval zwischen den zwei Gradienten-Impulsen ist T.

Ein alternatives Ausführungsbeispiel dieses geschwindigkeits- kodierenden Gradienten-Impulses ist in Fig. 3b gezeigt. Dieses Ausführungsbeispiel ist ähnlich dem in Fig. 3a gezeigten Aus führungsbeispiel mit der Ausnahme, daß zusätzlich ein nachfo kussierender Hochfrequenz-(RF-)Impuls 340 zwischen den Gra dientensignalformen 320, 330 und der zweiten Signalform 330, die eine identische Polarität wie der erste Gradienten-Impuls 320 besitzt, angeordnet ist.

Das Anlegen von magnetischen Feldgradienten-Impulsfolgen, wie beispielsweise von denen in den Fig. 3a und 3b, verursacht eine Phasenverschiebung bei der Quer-Spin-Magnetisierung (transverse spin magnetization), die direkt proportional zur Geschwindigkeit ist, wobei der Bereich jeder "Keule" (lobe) der Impulsfolge A_g ist, das gyromagnetische Verhältnis der Kernsor te (nuclear species) γ ist und das Zeitintervall zwischen auf einanderfolgenden Gradienten"keulen" T ist. Diese Beziehung ist Fachleuten wohlbekannt und kann ausgedrückt werden als:

Φ = γ V T A_g [1]

wobei Φ die geschwindigkeitserzeugte Phasenverschiebung und V die Geschwindigkeitskomponente des Kernspins parallel zum ange legten magnetischen Feldgradienten ist.

Die Wirkung eines geschwindigkeits-kodierenden magnetischen Feldgradienten-Impulses auf einen Körper mit stationärer Kernspin-Magnetisierung ist in den Fig. 4a bis 4c gezeigt. Zum Zweck der Veranschaulichung sind nur Vektoren entsprechend der Quer-Magnetisierung von zwei Kernspins an verschiedenen Positionen in der Richtung des angelegten geschwindigkeits- kodierenden Gradienten gezeigt. Nach der Erzeugung einer Quer- Kernspin-Magnetisierung durch einen Hochfrequenz-(RF-)Impuls besitzen alle Kernspins dieselbe Phase und können als ein ein zelner Vektor 400 zur Zeitpunkt t = 0 dargestellt werden, wie in Fig. 4a gezeigt. Zu einem Zeitpunkt t = a jedoch hat jeder Kernspin eine Phasenverschiebung erreicht, die direkt propor tional zu seiner Position entlang dem magnetischen Feldgradien ten ist, wie in Fig. 4b gezeigt. Diese einzelnen Vektoren 410, 420 gehen von Kernspins aus, die die Position nicht ändern. Somit werden, wenn der zweite Gradientenimpuls angelegt wird, die durch den ersten Gradientenimpuls erzeugten Phasenver schiebungen durch den zweiten Gradientenimpuls genau aufge hoben. Demzufolge ist die Phasenverschiebung zu einem Zeitpunkt t = c für jeden Kernspin identisch und die zwei Vektoren fallen zusammen und werden in Fig. 4c als ein einzelner Vektor 430 dargestellt. Die Phasenverschiebung zum Zeitpunkt t = c ist im wesentlichen identisch zur Phasenverschiebung zum Zeitpunkt t = 0.

Die Wirkung eines geschwindigkeits-kodierenden magnetischen Feldgradienten-Impulses auf einen Körper mit sich bewegender Kernspin-Magnetisierung, wie in den Fig. 5a-5c gezeigt, un terscheidet sich von der auf einen Körper mit stationärer Kernspin-Magnetisierung, wie in den Fig. 4a-4c gezeigt. Zum Zweck der Veranschaulichung sind nur Vektoren entsprechend der Quer-Kernspin-Magnetisierung von zwei Kernspins gezeigt, die sich mit derselben Geschwindigkeit, aber an verschiedenen Posi tionen in der Richtung des angelegten geschwindigkeits-kodie renden Gradienten bewegen. Nach der Erzeugung von Quer-Spin- Magnetisierung durch einen Hochfrequenz-(RF-)Impuls besitzen als Kernspins dieselbe Phase und können zum Zeitpunkt t = 0 als ein einzelner Vektor 500 dargestellt werden, wie in Fig. 5a gezeigt. Zum Zeitpunkt t = a jedoch hat jeder Kernspin eine Phasenverschiebung angenommen, die direkt proportional zu sei ner Position entlang dem magnetischen Feldgradienten ist, wie in Fig. 5b durch Vektoren 510, 520 gezeigt. Diese einzelnen Vektoren gehen von Kernspins aus, deren Position sich zeitlich ändert und somit werden, wenn der zweite Gradientenimpuls ange legt wird, die durch den ersten Impuls erzeugten Phasenver schiebungen durch den zweiten Gradientenimpuls nicht vollstän dig aufgehoben. Demzufolge unterscheidet sich die Phasenver schiebung zum Zeitpunkt t = c, dargestellt durch den einzelnen Vektor 530, wie in Fig. 5c gezeigt, von der Phasenverschiebung zu einem Zeitpunkt t = 0 um einen Menge Φ. Diese Phasenver schiebung ist direkt proportional zur Geschwindigkeit V aus Gleichung 1.

Fig. 6 ist ein Impulsfolgen-Diagramm von Hochfrequenz-(RF-) Impulsen und magnetischen Feldgradienten, die in einem ersten Ausführungsbeispiel verwendet werden, das durch das Magnet resonanz-(MR-)Abbildungssystem aus den Fig. 1 und 2 ausge führt werden kann. Die Impulsfolge 600 enthält einen Erregungs- Hochfrequenz-(RF-)Impuls 630, der in der Anwesenheit eines schnittauswählenden magnetischen Feldgradientenimpulses 640 angelegt wird. Der Erregungsimpuls 630 nutiert die Kernspin- Magnetisierung in einem ausgewählten Teil des Objekts. Die Men ge der Mutation kann durch Auswahl der Dauer und Amplitude des Erregungsimpulses 630 ausgewählt werden. Der Ort und die Größe des ausgewählten Teils kann durch geeignete Auswahl der Fre quenz und Bandbreite des Hochfrequenz-(RF-)Impulses 630 und der Amplitude des schnitt-auswählenden magnetischen Feldgra dienten-Impulses 640 angepaßt werden.

Nachdem der Erregungs-Hochfrequenz-(RF-)Impuls 630 und der schnitt-auswählende magnetische Gradienten-Impuls 640 angelegt wurden, wird ein schnitt-nachfokussierender magnetischer Feld gradienten-Impuls 650 angelegt. Der schnitt-nachfokussierende Gradienten-Impuls 650 besitzt eine Amplitude und Dauer, die ausgewählt wird, um zu verursachen, daß nach dem Anlegen des schnitt-nachfokussierenden Gradienten-Impulses 640 alle Quer- Kernspin-Magnetisierung innerhalb des ausgewählten Teils des Objekts im wesentlichen in Phase ist. Im vorliegenden Ausfüh rungsbeispiel ist auf eine dem Fachmann wohlbekannte Weise das Produkt der Amplitude und Dauer des schnitt-nachfokussierenden Gradienten-Impulses 650 im wesentlichen die Hälfte des Negati ven des Produkts der Amplitude und Dauer des schnitt-auswäh lenden Gradienten-Impulses 640.

Nachdem der Erregungs-Hochfrequenz-(RF-)Impuls 630 und der schnitt-auswählende Gradientenimpuls 640 angelegt wurden, wird ein bipolarer geschwindigkeits-kodierender magnetischer Feld gradienten-Impuls in einer ausgewählten Richtung angelegt. Der geschwindigkeits-kodierende magnetische Impuls besteht aus ei ner ersten geschwindigkeits-kodierenden magnetischen Feldgra dienten-Impuls"keule" 655a und einer zweiten geschwindigkeits- kodierenden magnetischen Feldgradienten-Impuls"keule" 655b. Das Produkt der Impulsdauer und Amplitude der zweiten geschwindig keits-kodierenden Impuls"keule" 655b ist im wesentlichen gleich dem Negativen des Produkts der Impulsdauer und Amplitude der ersten geschwindigkeits-kodierenden Impuls"keule" 655a, wie in Fig. 3 beschrieben.

Das aufeinanderfolgende Anlegen der ersten geschwindigkeits- kodierenden Impuls"keule" 655a und der zweiten geschwindig keits-kodierenden Impuls"keule" 655b, um die Magnetisierung quer zu machen, verursacht eine Phasenverschiebung in der Netto-Magnetisierung, die proportional zur Geschwindigkeitskom ponente der Kernspins parallel zur Richtung des geschwindig keits-kodierenden magnetischen Feldgradienten ist. Diese Pha senverschiebung kann zur Unterscheidung von sich bewegenden gegenüber stationären Kernspins verwendet werden.

Nachdem der Erregungs-Hochfrequenz-(RF-)Impuls 630 und der schnitt-auswählende Gradienten-Impuls 640 angelegt wurden, wird ein phasen-kodierender magnetischer Feldgradienten-Impuls 660 mit einer ausgewählten Amplitude angelegt. Der phasen-kodie rende Gradienten-Impuls 660 wird in einer im wesentlichen zum schnitt-auswählenden Gradienten-Impuls 640 rechtwinkligen bzw. orthogonalen Richtung angelegt und kann, wenn gewünscht, gleichzeitig mit dem schnitt-nachfokussierenden Impuls 650 an gelegt werden. Zugunsten der Klarheit sind der phasen-kodie rende Impuls 660, die geschwindigkeitskodierenden Impulse 655a, 655b und der schnitt-nachfokussierende Impuls 650 in Fig. 6 nicht als gleichzeitig gezeigt, aber es ist möglich Kombinatio nen dieser Impulse gleichzeitig anzulegen.

Nachdem der Erregungs-Hochfrequenz-(RF-)Impuls 630 und der schnitt-auswählende Gradienten-Impuls 640 angelegt wurden, wird ein in der Phase verschiebender magnetischer Auslese-Feldgra dienten-Impuls 670 mit einer ausgewählten Amplitude angelegt. Der in der Phase verschiebende Auslese-Impuls 670 wird in einer im wesentlichen rechtwinkligen bzw. orthogonalen Richtung zu sowohl dem schnitt-auswählenden Gradienten-Impuls 640 als auch den phasen-kodierenden Impuls 660 angelegt. Der in der Phase verschiebende Auslese-Impuls 670 kann zugleich mit entweder dem schnitt-nachfokussierenden Impuls 650 oder dem phasen-kodie renden Impuls 660 angelegt werden, wenn es gewünscht wird. Der in der Phase verschiebende Auslese-Gradienten-Impuls 670 verur sacht die Netto-Quer-Magnetisierung an verschiedenen Positionen entlang der Richtung des in der Phase verschiebenden magneti schen Auslese-Feldgradienten, um zur Position in der Auslese richtung proportionale Phasenverschiebungen zu erhalten.

Auf das Anlegen des schnitt-nachfokussierenden Impulses 650, des phasen-kodierenden Impulses 660 und des in der Phase ver schiebenden Auslese-Impulses 670 folgend, wird ein magnetischer Auslese-Feldgradienten-Impuls 680 angelegt. Der Auslese-Impuls 680 wird in derselben Richtung angelegt, wie der in der Phase verschiebende Auslese-Impuls 670, besitzt aber die entgegenge setzte Polarität. Die Amplitude und Dauer des Auslese-Impulses 680 wird derart gewählt, daß im wesentlichen alle Quer-Kern spin-Magnetisierung während dem Auslese-Impuls 680 eine identi sche Phasenverschiebung an einen ausgewählten Punkt besitzt.

Im wesentlichen gleichzeitig mit dem Auslese-Impuls 680 wird ein Datenerfassungssignal-Impuls 690 zu einem Datenerfassungs- Untersystem gesendet, das Teil des Abbildungssystems ist. Magnetresonanz-(MR-)Signale werden während des Datenerfas sungs-Impulses 690 digitalisiert. Da die von der Quer-Spin- Magnetisierung innerhalb des ausgewählten Teils des Objekts kommenden Magnetresonanz-(MR-)Signale während des magneti schen Auslese-Feldgradienten 680 erfaßt werden, wird jedes er faßte Magnetresonanz-(MR-)Signal eine Frequenz proportional zur Lokalisierung der Position der Quer-Spinmagnetisierung, die das Signal erzeugte, besitzen. Die Lokalisierung von jeder Si gnalquelle kann durch Anlegen einer Fouriertransformation an die erfaßten Signaldaten auf eine dem Fachmann wohlbekannte Weise bestimmt werden.

Bei der vorliegenden Erfindung wird die Impulsfolge 600 zu aus gewählten Zeitpunkten während einer extern hervorgerufenen Ver schiebung des Gewebes 601 angelegt. Die Verschiebung ist perio disch, kann aber irgendeine Form annehmen (z. B. sinusförmig, dreieckig, impulsförmig, usw.). Durch Synchronisierung der Im pulsfolge 600 mit der extern hervorgerufenen Verschiebung ist die momentane Geschwindigkeit jedes Teils des Gewebes für jedes Anlegen der Impulsfolge 600 im wesentlichen identisch.

Bei der vorliegenden Erfindung wird die Impulsfolge 600 eine Vielzahl, N, von Malen wiederholt, um einen einzelnen Rahmen von Daten zu erzeugen, der genügend Informationen zum Ermögli chen der Messung von zumindest einer Belastungskomponente be sitzt. Die Erfassung eines Rahmens wird eine Vielzahl, Y, von Malen wiederholt. Bei jeder Rahmenerfassung wird eine unter schiedliche Amplitude für den phasenkodierenden Impuls 660 ver wendet. Der phasenkodierende Impuls 660 verursacht Phasenver schiebungen bei den erfaßten Magnetresonanz-(MR-)Signalen, die proportional zur Position der Quer-Spin-Magnetisierung ent lang der Richtung des phasenkodierenden magnetischen Feldgra dienten 660 ist. Erfaßte, auf verschiedene Amplituden des pha senkodierenden Gradienten 660 ansprechende Daten können Fourier-transformiert werden, um die Position (in der Richtung des phasenkodierenden Gradienten 660) der das Signal erzeugen den Quer-Spin-Magnetisierung auf dem Fachmann wohlbekannte Wei se zu ergeben.

In einem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung besteht jeder Rahmen aus N = 4maligem Anlegen der Impulsfolge 600. Beim ersten Anlegen werden die geschwindigkeits-kodie renden Gradientenimpulse 655a, 655b mit einer ausgewählten Po larität angelegt. Dies bewirkt, daß die Phase der Quer-Spin- Magnetisierung proportional zur Geschwindigkeit ist. Die Phase jeden Teils der Netto-Quer-Spin-Magnetisierung jedoch wird auch Beiträge von anderen Quellen als der Geschwindigkeit haben.

Diese Quellen können Senderoffsets, chemische Verschiebungsef fekte und Wirbelströme einschließen.

Um die Beiträge von allen Komponenten außer der Geschwindigkeit zu entfernen, wird die Impulsfolge 600 ein zweites Mal angelegt und ein zweiter Datensatz erfaßt. Die Hochfrequenz-(RF-) und magnetischen Feldgradienten-Impulse des zweiten Anlegens sind identisch zu denen des ersten Anlegens, außer der ersten ge schwindigkeits-kodierenden Impuls"keule" 655a und der zweiten geschwindigkeits-kodierenden Impuls"keule" 655b. An ihrer Stel le wird eine dritte geschwindigkeits-kodierende Impuls"keule" 655c gefolgt von einer vierten geschwindigkeits-kodierenden Impuls"keule" 655d angelegt. Die dritten und vierten geschwin digkeits-kodierenden Impuls"keulen" sind identisch zu den er sten und zweiten geschwindigkeits-kodierenden Impuls"keulen" 655a bzw. 655b, außer daß sie eine entgegengesetzte Polarität besitzen. Beim ersten Anlegen erfaßte Daten werden dann von beim zweiten Anlegen erfaßten Daten subtrahiert, um einen er sten Differenzdatensatz zu ergeben. Durch die dritten und vier ten geschwindigkeits-kodierenden Gradienten"keulen" hervorgeru fenen Phasenverschiebungen besitzen eine entgegengesetzte Pola rität relativ zu den durch die ersten und zweiten geschwindig keits-kodierenden Gradienten"keulen" hervorgerufenen Phasen verschiebungen.

Wenn die Phase von ansprechend auf das erste Anlegen der Im pulsfolge 600 erfaßten Daten von der Phase der ansprechend auf das zweite Anlegen der Impulsfolge 600 erfaßten Daten subtra hiert wird, werden Phasenbeiträge von allen Nicht-Geschwindig keitsquellen im wesentlichen beseitigt, so daß nur eine Phasen verschiebung aufgrund der Geschwindigkeit übrig bleibt. Diese Phasenverschiebung ist direkt proportional zur Geschwindigkeit und kann zum Messen der Geschwindigkeit verwendet werden.

Ein drittes und viertes Anlegen der Impulsfolge 600 wird dann auf eine zum ersten bzw. zweiten Anlegen identische Weise durchgeführt, mit der Ausnahme, daß der Mittelpunkt des Ge sichtsfelds in einer ausgewählten Richtung um eine ausgewählte Menge, D, verschoben wird. Ein zweiter Differenzdatensatz wird ansprechend auf das dritte und vierte Anlegen der Impulsfolge 600 erzeugt. Scherinformationen, die als die Änderungen in der Geschwindigkeit in bezug auf die Richtung der Gesichtsfeldver schiebung definiert sind, können mittels Berechnen der Diffe renzen der Phasen der ersten und zweiten Differenzdatensätze berechnet werden, wie in Fig. 7 veranschaulicht. Es sollte be achtet werden, daß die Verschiebung im Mittelpunkt des Ge sichtsfelds weniger als die Größe eines einzelnen Bildelements (Pixels) im endgültigen Bild betragen kann.

Die ausgewählte Richtung zum Verschieben des Mittelpunkts des Gesichtsfelds bestimmt, wie die Impulsfolge 600 bei dem dritten und vierten Anlegen modifiziert werden wird. Wenn die ausge wählte Richtung parallel zur Richtung des schnitt-auswählenden Gradienten-Impulses 640 ist, wird die Gesichtsfeld-Versetzung mittels Ändern der Frequenz sowohl des Senders 3 als auch des Empfängers 10 des Magnetresonanz-(MR-)Abbildungssystems um eine Menge F, die durch das gyromagnetische Verhältnis der Kernspins und die Stärke des schnitt-nachfokussierenden Gra dienten-Impulses 650 bestimmt ist, durchgeführt. Wenn die aus gewählte Richtung parallel zur Richtung des Auslese-Gradienten- Impulses 680 ist, wird die Gesichtsfeld-Versetzung mittels Än dern der Frequenz von entweder dem Empfänger 10 oder dem Sender 3 um eine Menge F′, die durch das gyromagnetische Verhältnis der Kernspins, der Datenerfassungsrate und der Stärke des Aus lese-Gradienten-Impulses 680 bestimmt ist, durchgeführt. Wenn die ausgewählte Richtung parallel zur Richtung des phasen-ko dierenden Gradienten-Impulses 660 ist, wird eine Phasenver schiebung zu der Phase des Senders 3 hinzugefügt. Diese Phasen verschiebung wird um eine Menge P für jeden von Y Inkrementen bzw. Zunahmen des phasen-kodierenden Gradienten-Impulses 660 erhöht. Die inkrementale Phasenverschiebung P wird durch das gryomagnetische Verhältnis des Kernspins, das Gesichtsfeld und Y bestimmt und ist direkt proportional zum Produkt der Amplitu de und der Dauer des phasenkodierten Gradienten-Impulses 660.

Die Modifizierungen an der Impulsfolge 600, die zur Durchfüh rung von Änderungen im Mittelpunkt des Gesichtsfelds erforder lich sind, sind in Tabelle 1 zusammengefaßt. Es ist zu beach ten, daß die Verschiebung des Gesichtsfeld-Mittelpunkts für jeden Rahmen nur in einer einzelnen gewünschten Richtung durch geführt werden kann. Demzufolge müssen, wenn alle Belastungs- Komponenten zu messen sind, Rahmen für jede der drei Geschwin digkeitsrichtungen im Hinblick auf jede von drei orthogonalen Raumrichtungen gemessen werden, insgesamt neun Messungen. Da jeder Rahmen im vorliegenden Ausführungsbeispiel vier Wiederho lungen des Impulsfolge 600 erfordert, sind insgesamt 9 × 4 = 36 Wiederholungen der Impulsfolge 600 erforderlich, um alle Bela stungskomponenten zu messen.

Tabelle 1

In einem zweiten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung wird die Erfassung orthogonaler Geschwindigkeits-Komponenten vervielfacht (multiplexed), um alle Belastungskomponenten wir kungsvoller bzw. effizienter zu erfassen. Bei Verwendung eines Hadamard-Multiplex-Schemas ist es möglich, mengenmäßige In formationen für alle drei Geschwindigkeitsvektor-Komponenten bei einer ausgewählten Gesichtsfeld-Versetzung mit nur viermaligem Anlegen der Impulsfolge 600 zu erhalten. Alle Belastungskompo nenten können dann durch das Sammeln zusätzlicher Daten anspre chend auf Gesichtsfeld-Versetzungen in den schnitt-auswählen den, Auslese- und phasen-kodierenden Richtungen bestimmt wer den. Ein derartiges Schema erfordert nur 4 × 4 = 16maliges Anlegen der Impulsfolge 600. Ein Ausführungsbeispiel eines der artigen Schemas ist in Tabelle 2 gezeigt. Dabei bezeichnet "+" das Anlegen von ersten und zweiten geschwindigkeits-kodierenden Impulsen 655a, 655b und "-" das Anlegen von dritten und vierten geschwindigkeits-kodierenden Impulsen 655c, 655d. In diesem Ausführungsbeispiel wird das Anlegen 1-4 verwendet, um drei aufeinander orthogonale Geschwindigkeitsvektoren für das nicht versetzte Gesichtsfeld zu erhalten, während das Anlegen 5-8 verwendet wird, um drei aufeinander orthogonale Geschwindig keitsvektoren für die in der schnitt-auswählenden Richtung ver schobenen Daten zu erhalten, das Anlegen 9-12 verwendet wird, um drei aufeinander orthogonale Geschwindigkeitsvektoren für in der Auslese-Richtung verschobenen Daten zu erhalten, und das Anlegen 13-16 verwendet wird, um in der phasen-kodierenden Richtung verschobene Daten zu erfassen. Nach der Hadamard- Entschaltelung bzw. -"Demultiplexierung" von einzelnen Kompo nenten des Geschwindigkeit können Scherbilder in Bezug auf die schnitt-auswählende Richtung erhalten werden, indem in dem An legen 1 bis 4 erhaltene Daten von in dem Anlegen 5 bis 8 erhal tenen Daten subtrahiert werden. Ebenso können Scherbilder im Hinblick auf die Ausleserichtung erhalten werden, indem die in dem Anlegen 1-4 erfaßten Daten von den in dem Anlegen 9-12 er faßten Daten subtrahiert werden, und Scherbilder im Hinblick auf die phasenkodierende Richtung durch Subtrahieren der im Anlegen 1-4 erhalten Daten von den in dem Anlegen 13 bis 16 erhaltenen Daten.

Tabelle 2

Magnetresonanz zur Messung von Scher-Maßen in Gewebe anspre chend auf eine extern angelegte mechanische Bewegung besitzt zahlreiche potentielle Anwendungen. Beispielsweise, wenn eine zusammendrückende bzw. komprimierende Kraft auf eine Oberfläche eines abzubildenden Gewebes einwirkt, kann die Elastizität des Gewebes unter der Oberfläche gemessen werden. Für ein einfaches harmonisches System mit einer Elastizitätskonstante k, Masse M und einem Dämpfungskoeffizienten λ kann die Differentialglei chung zur Beschreibung der Antwort auf eine mechanische Kraft- Funktion (forcing funtion) mit der Amplitude f und Frequenz γ geschrieben werden als:

x′′ + 2λx′ + ω2x = (f/m) cos(γt) [2]

wobei x die räumliche Koordinate in der Richtung der angelegten Kraft, x′ und x′′ die ersten bzw. zweiten Zeit-Ableitungen, ω = k/m und γ die Frequenz der Treiberkraft-Schwingung bzw. -Oszil lation ist.

Mechanische Schwingungen innerhalb von Gewebe können durch einen Magnetresonanz- (MR-)kompatiblen Treiber, wie den in Fig. 8 gezeigten, erzeugt werden. Dieser Treiber umfaßt ein nicht- magnetisches Gehäuse 810, das eine Koppelflüssigkeit 820 ent hält. Die Koppelflüssigkeit 820 ist typischerweise Wasser, könnte aber, wenn gewünscht, eine wäßrige Lösung oder eine nicht-wäßrige Flüssigkeit sein. Das abzubildende Gewebe wird innerhalb des nicht-magnetischen Gehäuses 810 plaziert und von der Koppelflüssigkeit 820 umgeben. Der Druck der Koppelflüssig keit 820 wird periodisch verändert, um Bewegung im Gewebe zu erzeugen. Normales Gewebe 830 wird normale elastische Eigen schaften aufweisen, wohingegen ein Teil von anormalem Gewebe 840 erhöhte oder verringerte Eigenschaften aufweisen wird. Die mit der vorliegenden Erfindung durchgeführte Abbildung wird mit den an die Koppelflüssigkeit 820 angelegten Druckänderungen synchronisiert. Druckänderungen bei der Koppelflüssigkeit 820 werden durch eine Druckerzeugungseinrichtung 860 erzeugt, die aus einer piezoelektrischen Einrichtung, einem motorbetriebenen Kolben oder ähnlichem bestehen kann. Druckzunahmen werden zum nicht-magnetischen Gehäuse 810 über eine Röhre 850 ausgebrei tet. Idealerweise sollten die Druckänderungen genügend große Maximalgeschwindigkeiten (1 cm/s oder mehr) und niedrige Ge samt-Gewebeverschiebung (weniger als 5 mm) erlauben, um die Unbequemlichkeit für das Objekt zu minimieren bzw. kleinzu halten.

Bei einem alternativen Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung kann die oszilierende bzw. schwingende mechanische Kraft angelegt werden, indem das Gewebe in Kontakt mit einer sich bewegenden Platte angeordnet wird. Diese Platte kann verschoben oder gedreht werden, um eine Gewebebewegung zu verursachen. Ebenso wie bei der in Fig. 8 gezeigten Einrichtung ist die Abbildung mit der Bewegung der Platte synchronisiert.

In noch einem anderen alternativen Ausführungsbeispiel der vor liegenden Erfindung, können Gradienten-Signalformen verwendet werden, die höhere Ordnungen von Bewegung kodieren, wie bei spielsweise Beschleunigung und Sprung (jerk). Dies kann durch Hinzufügen von "Keulen" zu den geschwindigkeits-kodierenden Gradienten-Signalformen in einer dem Fachmann wohlbekannten Weise erreicht werden.

In noch einem anderen alternativen Ausführungsbeispiel der vor liegenden Erfindung können andere Formen von geschwindigkeits- empfindlicher Magnetresonanz-Abbildung verwendet werden, wie beispielsweise geschwindigkeits-empfindliche Echo-Planar-Abbil dung oder geschwindigkeits-empfindliche Spin-Echo-Abbildung.

Während zahlreiche derzeit bevorzugte Ausführungsbeispiele des neuen Magnetresonanz-(MR-)Gewebeelastizitäts-Abbildungsver fahrens detailliert beschrieben wurden, sind für den Fachmann viele Modifizierungen und Veränderungen offensichtlich. Daher ist es beabsichtigit, daß alle derartigen Modifizierungen und Veränderungen innerhalb des Schutzbereichs der Ansprüche miter faßt sind.

Ein Elastizitäts-Abbildungsverfahren verwendet Magnetresonanz zum Erfassen der Verteilung extern hervorgerufener Geschwindig keiten innerhalb eines Objekts. Die Verteilungen werden anspre chend auf, zumindest zwei verschiedene Gesichtsfelder gemessen. Unterschiede der mit einem Gesichtsfeld und dem zweiten Ge sichtsfeld erhaltenen Geschwindigkeitsverteilung werden berech net, um eine Belastungskomponente zu ergeben. Das Verfahren kann verwendet werden, um Geschwindigkeitsmessungen in irgend einer von drei wechselseitig aufeinander orthogonalen Richtun gen ansprechend auf Gesichtsfeldverschiebungen in ebenso vielen wie drei wechselseitig aufeinander orthogonalen Richtungen zu erhalten, um insgesamt neun Belastungskomponenten zu ergeben. Daten für jede Komponente können unabhängig erfaßt werden oder die Datenerfassung kann vervielfacht werden, um die Datenerfas sungs-Erfordernisse zu verringern.

Claims

1. Verfahren zur Erzeugung von Elastizitätsbildern eines Ob jekts mit Magnetresonanz (MR), mit den Schritten:

a) Plazieren des Objekts in einem magnetischen Feld zum Polari sieren von Kernspins innerhalb des Objekts;
b) Schwingen eines gewünschten Teils des Objekts mit einer aus gewählten Frequenz und Amplitude;
c) Anlegen eines schnitt-auswählenden magnetischen Feldgradien ten in einer ersten Richtung an den schwingenden Teil des Ob jekts;
d) Anlegen eines Hochfrequenz-(RF-)Impulses mit einer ausge wählten Frequenz und Phase, um eine Gesamtheit von Kernspins gleichzeitig mit dem Anlegen des schnitt-auswählenden magneti schen Feldgradienten zu nutieren, um dadurch eine sich drehende Netto-Quer-Magnetisierung in einem Schnitt des schwingenden Teils des Objekts zu erzeugen, wobei der Schnitt senkrecht zur ersten Richtung ausgerichtet ist;
e) Anlegen eines phasen-kodierenden magnetischen Feldgradien ten-Impulses mit einer ausgewählten Amplitude in einer zweiten Richtung im wesentlichen orthogonal zur ersten Richtung;
f) Anlegen eines geschwindigkeits-kodierenden magnetischen Feldgradienten-Impulses mit einer ausgewählten Polarität in einer ausgewählten Richtung, unabhängig von den ersten und zweiten Richtungen, zum Objekt, um zu verursachen, daß die Netto-Quer-Magnetisierung eine Phasenverschiebung proportional zur Geschwindigkeit des Kernspins in der Richtung des geschwin digkeits-kodierenden magnetischen Feldgradienten erfährt;
g) Anlegen eine magnetischen Auslese-Gradientenfeldimpulses in einer dritten ausgewählten Richtung im wesentlichen orthogonal zu den ersten und zweiten Richtungen, um ein Magnetresonanz- (MR-)Antwortsignal mit einer Frequenz proportional zur Spinlo kalisierung entlang der Richtung des angelegten magnetischen Auslese-Feldgradienten zu erzeugen;
h) Empfangen des Magnetresonanz-(MR-)Antwortsignals bei einer ausgewählten Frequenz, um einen ersten Magnetresonanz-(MR-) Datensatz zu ergeben;
i) Wiederholen der Schritte "c" bis "h" mit einer geschwindig keits-kodierenden Gradienten-Impuls-Polarität im wesentlichen entgegengesetzt zu der der vorhergehenden Wiederholung, um ei nen zweiten Magnetresonanz-(MR-)Datensatz zu ergeben;
j) Subtrahieren des ersten Magnetresonanz-(MR-)Datensatzes vom zweiten Magnetresonanz-(MR-)Datensatz, um einer ersten Differenz-Datensatz zu ergeben, der Änderungen aufgrund des geschwindigkeits-kodierenden magnetischen Feldgradienten-Im pulses anzeigt;
k) Wiederholen der Schritte "c" bis "j" mit einer ausgewählten Gesichtsfeld-Versetzung in zumindest einer der ersten, zweiten und dritten Richtungen, um einen zweiten Differenz-Datensatz zu ergeben;
l) Subtrahieren des ersten Differenz-Datensatzes vom zweiten Differenz-Datensatz, um einen Scher-Maß-Datensatz zu ergeben;
m) Wiederholen der Schritte "c" bis "l" für eine Vielzahl von Y Wiederholungen, wobei jede Wiederholung eine bestimmte Amplitu de für den phasen-kodierenden Gradienten-Impuls besitzt, um Y phasen-kodierte Scher-Maß-Datensätze zu ergeben; und
n) Fouriertransformieren der Y phasen-kodierten Scher-Maß-Da tensätze, um ein Elastizitätsbild des schwingenden Teils des Objekts zu rekonstruieren.

2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Gesichtsfeld-Versetzung in der ersten Richtung durch eine Änderung der Frequenz des Hochfrequenz-(RF-)Impulses und der Empfangsfrequenz um eine Menge F erreicht wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Gesichtsfeld-Versetzung in der zweiten Richtung durch eine Auswahl der Phase des Hochfrequenz-(RF-)Impulses, damit sie proportional zur Amplitude des phasen-kodierenden Gradienten für jede der Y Wiederholungen ist, erreicht wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Gesichtsfeld-Versetzung in der dritten Richtung mittels Ändern der Empfangsfrequenz im Hinblick auf den Hochfrequenz- (RF-)Impuls um eine Menge F erreicht wird.

5. Verfahren zum Erzeugen von Elastizitätsbildern eine Objekts mit Magnetresonanz (MR), mit den Schritten:

a) Plazieren des Objekts in einem magnetischen Feld, um Kern spins innerhalb des Objekts zu polarisieren;
b) Schwingen eines gewünschten Teils des Objekts mit einer aus gewählten Frequenz und Amplitude;
c) Erhalten eines ersten geschwindigkeits-empfindlichen Magnet resonanz-(MR-)Bilds bestehend aus einer Vielzahl von Bildele mentwerten, wobei dieses mit den Schwingungen synchronisiert ist, die eine erste Gesichtfeld-Versetzung haben;
d) Erhalten eines zweiten geschwindigkeits-empfindlichen Ma gnetresonanz-(MR-)Bilds bestehend aus einer Vielzahl von Bildelementwerten, wobei dieses mit den Schwingungen synchroni siert ist, die eine zweite Gesichtsfeld-Versetzung haben;
e) Subtrahieren von Bildelementwerten des ersten geschwindig keits-empfindlichen Magnetresonanz-(MR-)Bilds von entspre chenden Bildelementwerten des zweiten geschwindigkeits-empfind lichen Magnetresonanz-(MR-)Bilds, um ein Elastizitätsbild des schwingenden Teils des Objekts zu rekonstruieren.