DE1946210B2 - Abgasanalysegeraet - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Abgasanalysegerät für Verbrennungsmotoren, mit einer abgasdurchströmten
Probezelle, der ein das Abgas reinigender Filter und ein
die Wasserdampfbestandteile im Abgas abscheidender, über eine beheizbare Leitung mit der Probezelle
verbundener Dampf-Kondensor vorgeschaltet sind, sowie mit einer das Abgas durch die Probezellc
fördernden Pumpe.
Bei einem solchen Abgasanalysegerät (DT-Gbm 19 54 645) wird das zu untersuchende Abgas durch eine
Sonde angesaugt und gelangt dann durch eine Filtereinrichtung und einen getrennt angeordneten
Wasserabscheider zu einer Pumpe, die das Abgas über ein Dreiwegeventil einer Analysen- oder Probezelle
zuführt. Bei diesem Abgastest ist allerdings die Kühlung des Wasserabscheiders wenig wirksam. Dieser ist
lediglich mit einigen Kühlrippen versehen, an denen eine Kühlung im wesentlichen nur durch Konvektion
erfolgt. Infolgedessen werden nicht alle kondensierbaren Bestandteile aus dem zu analysierenden Abgas
entfernt, was dazu führt, daß die Rohrleitungen des Abgastesters sich immer wieder zusetzen können. Bei
sich hieraus ergebenden Betriebsstörungen muß das ganze Gerät durch besondere Einrichtungen außer
Betrieb gesetzt werden. Dazu ist einmal ein unterdruckabhängiger elektrischer Schalter vorgesehen, der bei
unzulässiger Zunahme des Unterdrucks die Gaspumpe elektrisch abschaltet. Zum anderen ist dazu auch ein
mechanisch wirkendes, über einer Sperrflüssigkeil angeordnetes Schwimmerventil vorgesehen, das ein
unzulässiges Anheben der Sperrflüssigkeit im Wasserabscheider verhindert, dabei aber auch eine Betriebsunterbrechung
verursacht, zur Ausschaltung von äußeren, durch klimatische Bedingungen verursachten Temperaturänderungen
ist außerdem eine Gerätehei/ung vorgesehen. Solange die Betriebstemperatur nicht erreicht ist.
muß die Gaspumpe ausgeschaltet bleiben, da sie sonst
zu ungenau fördern und damit zu Meßfehlern führen würde.
IVs weiteren ist ein Gaschromatouxaph bekannt
(DT-AS 12 06 627), der eine Trennsäule, einen Probengeber am Eingang und einen Detektor am Ausgang der
Trennsäule sowie einen die Trennsäule enthaltenden Ofen aufweist. Bei diesem Gaschromatographen kommt
es darauf an, eine Kondensation schwerflüchtiger Gemischkomponenten oder mitgeführter flüssiger
Trennsubstanz im Detektor und in seinen Zuleitungen zu vermeiden. Dazu muß der Detektor samt seinen
Zuleitungen auf einer ziemlich hohen Temperatur gehalten werden. Dies wird dadurch erreicht, daß der
Detektor wenigstens teilweise in der Ofenwandung angeordnet und mit einer gesonderten Heizung
versehen ist. Die Heizvorrichtung des bekannten Gaschromatographen ist somit ziemlich aufwendig, und
es ist andererseits mit ihr nicht möglich, ohne Zusatzeinrichtungen eine bestimmte Temperatur und
damit die Dichte des zu prüfenden Gasgemisches exakt konstant zu halten.
Ziel der Erfindung ist es. ein einfaches und preiswert herzustellendes Abgasanalysegerät zu schaffen, das sich
djrch hohe Meßgenauigkeit auszeichnet.
Dieses Ziel wird gemäß der Erfindung dadurch erreicht, daß der Dampf-Kondensor durckluftgekühlt ist
und unmittelbar ein abgasdurchströmtes Filterelement e.ühait. daß an den Auslaß der Probe/eile eine
druckluftbeiriebene und eine konstante Gasgeschwindigkeit erzeugende Sirahlpumpe angeschlossen ist und
daß die zum Betrieb des Dampf-Kondensors und der Strahlpumpe erforderliche Druckluft einer ein/igen
Druckluftquelle entnehmbar ist.
Durch besonders zuverlässige Meßergebnisse zeichnet sich ein Abgasanalysegeräi aus, bei dem in
Weiterbildung der Erfindung die Strahlpumpe in der Probezelle einen Unterdruck gegenüber der Atmosphähre
von etwa 9 bis 12 cm Wassersäule erzeugt.
Die Vorteile der Erfindung liegen insbesondere dann.
daß die Kühlung des Dampf-Kondensors, da dieser einen drucklufidurchströmten Doppelmantel aufweist,
durch Zwat.gskonvektion erfolgt. Eine solche Kühlung
ist viel wirksamer und bewirkt ein sehr vollständiges Abschalten des Wasserdampfes. Das unmittelbar in dem
Dampf-Kondensor enthaltene Filterelement verringert den erforderlichen Platzbedarf und führt zu einem
kompakteren Aufbau des gesamten Gerätes. Da der im Abgas enthaltene Dampf außerdem ausgeschieden wird.
bevor er das Filterelement durchströmt, wird dieses weniger belastet. Dadurch, daß die Abgase ersi nach
dem Abscheiden des Wasserdampfes aufgeheizt werden, ist ihre Dichte sehr gleichmäßig, und hieraus ergibt
sich eine hohe Meßgenauigkeit. Da die eine konstante Gasgeschwindigkeit erzeugende Strahlpumpe auslaßseitig
an die Probezelle angeschlossen ist, wirken sich von der Pumpe ausgehe-nde Störeinflüssc auf die
Meßgenauigkeit praktisch nicht aus. Es entfällt außer dem die Notwendigkeit, die Pumpe gesondert zu heizen
Dadurch wird nicht nur der bauliche Aufwand für da: Abgasanalysegerät wesentlich verringert, es wire
vielmehr auch eine viel kürzere Ansprechzeit erreicht Aus diesen Gründen liefert das Abgasanalysegcrä
einerseits genaue Meßergebnisse, ist andererseits abc auch für den rauheren Betrieb in kleineren Wcrkstäue
gut geeignet. Dazu trägt neben dem sehr einfache Aufbau der Strahlpumpe auch die Möglichkeit Ix
sowohl die Strahlpumpe als auch den Dampf-Kondet sor aus einer einzigen Druckluftquelle zu speisen. Ei
Druckluftanschluß ist praktisch in jeder Werkstatt urin jeder Tankstelle vorhanden. Damit wird aber auch d
Anza'.il der für das Gerät erforderlichen Anschlüsse a
ein Minimum reduziert.
In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt. Es zeigt
Fig. 1 ein Gerät zur Abgasanalyse in schematischer
Darstellung, teilweise im Schnitt,
Fig.2 ein verschiedene Betriebskennlinien des Gerätes nach Fig. 1 veranschaulichendes Diagramm
und
F i g. 3 das Gerät nach F i g. 1 in seiner praktischen Ausfiihrungsform in einer teilweise schematischen
Seitenansicht.
In Fig. 1 ist eine Ausführungsform des neuen Gasanalysegerätes bei 10 veranschaulicht Dieses Gerät
verfügt prinzipiell über eine zur Zufuhr einer Gasprobe dienende Sonde 12, die in eine Auspuffleitung 14 eines
nicht weiter dargestellten Motorfahrzeuges eingeführt werden kann, eine Sammler- und Filtereinheit 15, über
einen Gasanalysator 16, über eine die Einheit 15 mit dem Analysator 16 verbindende Leitung 18 sowie über eine
Pumpe 20, welche Auspuffgase aus der Auspuffleitung 14 durch die Sonde 12, die Einheit 15, die Leitung 18 und
den Analysator 16 saugt.
Der Analysator 16 ist ein nichtsireuendcr Infrarot-Analysator,
der eine infrarote Strahlungsquelle 22 und einen Infrarot-Strahlungsdetektor 24 in Gestalt eines
Thermistor-Bolometers aufweist. Die Strahlungsquelle 22 und der Detektor 24 sind an gegenüberliegenden
Enden einer Probezelle oder -kammer 26 angeordnet, »■eiche von den Abgasen durchströmt ist. Die Sonde 12
ist in Gestalt einer länglichen, flexiblen gewellten Metallröhre ausgebildet, die zufolge der großen, der
Umgebungsluft dargebotenen Oberfläche eine Vorküh lung der durchströmenden Abgase bewirkt. Die
Sammler- und Filtereinheit 15 ist zwischen der Sonde 12 und einem Ende der Leitung 18 angeordnet, während
das andere Ende der Leitung 18 an einen Einlaßstutzen 27 der Probezelle 26 angeschlossen ist. Die Einheit 15
verfügt über einen eine innere Kammer 32 begrenzenden inneren Behälter 30 sowie über einen im Absland
von dem inneren Behälter 32 angeordneten äußeren Behälter 34, der in dem Raum außerhalb des inneren
Behälters eine äußere Kammer 36 umgrenzt. Die beiden Kammern 32, 36 sind durch einen Deckel 38
verschlossen, in dem Einlaßkanäle 40 und Auslaßkanäle 42 ausgebildet sind, die das Einströmen von Abgasen aus
der Sonde 12 in die innere Kammer M und sodann deren Austritt in die Leitung 18 ermöglichen. In der inneren
Kammer 32 ist ein hohles Filterelement 44 vorgesehen, welches den Auslaßkanal 42 umgibt und die Aufgabe
hat, etwa mitgeführte feste Bestandteile von der so Gasprobe abzuscheiden. Die Wandung des Behälters 30
ist gekühlt, um damit in den Abgasen enthaltenen Wasserdampf zur Kondensation zu bringen. Die
Kühlung geschieht durch Luft, die der äußeren Kammer 36 über einen Einlaß 46 zugeleitet wird und die über
einen Auslaß 48 abblasen kann. Die innere Kammer 32 weist einen ein Ventil 50 enthaltenden Ablaß 52 auf, der
derart ausgebildet ist, daß der Teil des Ablasses, der fberhalb des Ventils 50 liegt, einen Sumpf 52 bildet, in
dem sich das Kondensat sammeln kann, das durch das
Ventil 50 sodann ablaßbar iü.
Die Temperatur der aus der Auspuffleitung eines Kraftfahrzeuges austretenden Abgase liegt beim Leerlaufbetrieb
des Motors normalerweise bei etwa 150° C.
während bei hoher Drehzahl oder voller Belastung des Motors die Abgastemperalur bis auf etwa 500° C steigt.
Die Sonde 12 ist deshalb so lang, daß die Temperatur älor durchströmenden Gase beim Eintritt in die Einheit
15 etwa die Umgebungstemperatur erreicht.
Der luftgekühlte Kondensor in der Einheit 15 gewährleistet im übrigen, daß die Temperatur der
durchströmenden Gase tatsächlich im wesentlichen auf die Umgebungstemperatur abgesenkt wird, so daß der
überwiegende Teil des von den Gasen mitgeführten Wasserdampfes an der Wandung 30 des Kondensors
kondensiert und in dem Sumpf 52' gesammelt wird. Abgase von Raum- oder Umgebungstemperatur, d. h.
etwa 21°C, enthalten etwa 2,5% Wasser in Dampfform; falls die aus der Einheit 15 austretenden Gase
ohne weitere Behandlung unmittelbar der Zelle 26 zugeleitet wurden, könnte der Wasserdampf, der in den
Gasen noch verblieben ist, sich an den Wänden der Leitung 18 und der Zelle 26 niederschlagen. Um das
Auftreten einer solchen Kondensation zu vermeiden, ist es notwendig, Vorkehrungen zu treffen, um sicherzustellen,
daß die Temperatur der durch die Leitung 18 und die Zelle 26 strömenden Gase nicht unter die Temperatur
des Gases in den Kondensor, d. h. die Umgebungstemperatur, absinkt. Zu diesem Zwecke werden die durch
die Leitung 18 und die Zelle 26 strömenden Gase aiii
eine Temperatur oberhalb der Umgebungstemperatur, etwa ^ bis 10' C über der Umgebungstemperatur, durch
ein Heizelement 54 aufgeheizt, das stromungsabv-arts
der Einheit 15 vorgesehen ist und die Aufgabe hat. eine
unerwünschte Kondensation /u vermeiden, ohne jedoch
die Wirkungsweise des Analysators 16 nachteilig /u beeinflussen. Die von der Strahlungsquelle 22. der der
Strahlungsquelle 22 zugeordneten, nicht weiter dargestellten elektrischen Schaltung und von dem Detektor
24 sowie von der Pumpe 20 abstrahlende Wärme reicht aus, um die Gastemperatur in der Zelle 26 auf der
gewünschten Höhe zu hallen. Das Heizelement 54 könnte im übrigen bei einer alternativen Ausführungsform auch weggelassen werden, wenn die Leitung 18 in
einem Gehäuse angeordnet würde, wie dies bei 55 in Fig. 3 angedeutet ist, und zwar derart, daß die Leitung
18 derart in der Nähe der Strahlungsquelle 22 des Detektors 24, der zugeordneten Schaltung und der
Pumpe 20 untergebracht wird, daß sich ein Wärmeaustausch einstellt.
In der Leitung 18 ist ein Ventil 56 vorgesehen, das es
gestattet, im Bedarfsfall ein Eichgas aus einer Quelle 58 über die Leitung 18 in die Probezelle 26 zu leiten, um
den Analysator 16 zu eichen. In Fig. 3 ist das Gerat 10
im Detail in der Weise dargestellt, wie es tatsächlich zur
Analyse der Abgase eines Kraftfahrzeuges 57 eingesetzt wird. Das Gehäuse 55 des Gerätes 10 ist auf einem
Wagen 59 angeordnet, während das einlaßseitige Ende der Sonde 12 in die Abgasleitung 14 des Kraftfahrzeuges
eingeführt ist. Ein Teil der aus gewelltem Materia hergestellten Sonde 12 liegt normalerweise in der au;
F 1 g. 3 ersichtlichen Weise auf dem Fußboden, wodurch
ein Kondensatsammler gebildet wird. In dem Gehäuse 55 sind der Analysator 16 mit der Probezelle 26, die
Leitung 18, die Pumpe 20, das Heizelement 54 und da: Ventil 56 untergebracht. Wie bereits erwähnt, kann da:
Heizelement 54 gegebenenfalls weggelassen werden Die Filter- und Sammler-(Kondensor-)Einheit 15 is
außerhalb des Gehäuses 55 angeordnet und von diesen durch eine nichtdargestellte isolierte Wand getrennt.
Bei diesem Gerät ist die Probe/eile 26 oberhalb de Wassersumpfes 52' der Einheit 15 sowie oberhalb de
Wasserrückhalteteile angeordnet, die in der auf den
Fußboden aufliegenden Sonde 12 ausgebildet werdet Der Abstand der Probezelle 26 ist hierbei so groß, dal
der von der Pumpe 20 erzeugte Unterdruck nich
ausreicht, um Wasser entweder aus der Sonde 12 oder
aus dem Sumpf 52' durch die Leitung 18 in die Probezelle 26 zu fördern. Um zu gewährleisten, daß der
Analysator kerne größere Ansprechzeit als beispielsweise etwa 5 Sek. braucht, ist die Pumpe 20 derart
ausgelegt, daß sie eine Durchströmung des Gerätes 10 mit etwa 5,7 bis 57 dm-Vmin. gewährleistet, wodurch ein
Druck bzw. partielles Vakuum in der Zelle 26 von etwa 100 mm Wassersäule unter Atmosphärendruck erzeugt
wird. Dieser Druck sollte in einem Bereich von etwa 89 mm bis 115 mm Wassersäule unter Atmosphärendruck
eingehalten werden, damit die Fehler im Ausgangssignal des Detektors 24 ein Prozent nicht
überschreiten. Wenn so die Pumpe 20 einen Druck von etwa 100 mm Wassersäule unter Atmosphärendruck in
der Zelle 26 erzeugt, sollte die Zelle 26 um einen Abstand (in Fig. 3 mit X bezeichnet) oberhalb des
Sumpfes 52' sowie des untersten Teiles der Sonde 12 angeordnet sein, der größer als 100 mm ist. Der Abstand
zwischen der Unterseite der Zelle 16 und der Oberseite des Sumpfes 52' sollte mit anderen Worten größer sein
als der Betrag in mm der Wassersäule unter Atmosphärendruck des in der Zelle 26 herrschenden
Druckes.
Bei diesem Gerät strömen die Abgase mit verhältnismäßig
geringer Strömungsgeschwindigkeit durch das Gerät, so daß, falls zufällig Fett, Schmutz od. dgl. sich auf
den Wandungen der gasführenden Teile des Gerätes ablagern sollte, es in hohem Maße unwahrscheinlich ist.
daß diese Materialien von den Wandungen weggerissen und in die Zelle 26 mitgenommen werden. Für den Fall,
daß diese Materialien, die sich auf den Wandungen der
Leitungen abgelagert haben, den Gasdurchlaß behindern wollen, hat dies auf die Ausgangsgröße des
Analysators 16 keine auch nur annähernd so große Wirkung als sie sich einstellen würde, wenn die
Strömungsgeschwindigkeit des das Gerät durchströmenden Gases wesentlich höher wäre.
Es versteht sich, daß zum Fördern des Probegases durch das Gerät 10 unterschiedliche Pumpenbauarten
verwendet werden können. So ist es z. B. möglich, eine mechanische Pumpe, etwa eine umlaufende Pumpe, eine
Membranpumpe oder eine Zentrifugalpumpe einzusetzen. Die Pumpe kann in der Leitung 18 anschließend an
den Einlaßstutzen 27 der Zelle 26 angeordnet werden, so daß ein Druckregler am Auslaß 62 der Zelle 26
vorgesehen werden kann, der den Gasstrom durch die Zelle und damit den Gasdruck in der Zelle regelt.
Eine andere Pumpenart, die bei dem Gerät 10 verwendet werden könnte, wäre ein Exhaustor, der an
einem Auslaß 62 der Zelle 26 angeschlossen ist. weil bei einer Anordnung in der Leitung 18 die Betätigungsluft
des Exhaustors das in die Zelle 26 eintretende Gas sonst verdünnen würde. Ein solcher Exhaustor hätte gegenüber einer mechanischen Pumpe den Vorteil des
geringeren Preises. Da dieser Exhaustor unmittelbar an den Auslaß 62 der Zelle 26 angeschlossen wäre, würde
seine Aüslaßmündung sich unmittelbar in die Atmosphäre öffnen, was mit sich brächte, daß seine
Wirkungsweise nicht durch einen strömungsabwärts vrt-iej-f ·■—; S!iT.iiiL.,i£sw:-äe~ianv bcc-mrür'-f,^ — c-cer.
kann, wie dies im Falle einer strömungsaufwärts der
Zelle 26 in der Leitung 18 angeordneten mechanischen Pumpe der Fall sein kann.
Bei der Ausführungsform des neuen Gerätes ist die Pumpe 20 eine Strahlpumpe, welche an den Auslaß 62
der Probezelle 26 angeschlossen ist. Eine solche Strahlpumpe hat einige Vorteile gegenüber einer
mechanischen Pumpe, wie dies auch für einen Exhaustor gilt, während sie gegenüber einem Exhaustor Jen
Vorzug aufweist, daß sie eine geringere Strömungsgeschwindigkeit des Arbeitsmediums erfordert und
außerdem ein größeres Volumen Probegas fördert. Wie insbesondere aus F i g. I zu ersehen, besteht die
Strahlpumpe aus einem äußeren Rohr 60, das an den Auslaß 62 der Zelle 26 angeschlossen ist sowie aus
einem inneren Rohr 64, das in dem äußeren Rohr 60
ίο mündet. Die Pumpe ist im Vergleich zu der Zelle 26 und
zu dem Auslaß 62 der besseren Klarheit wegen vergrößert dargestellt. Das innere Rohr 64 weist einen
beträchtlich kleineren Durchmesser als das äußere Rohr 60 auf und verläuft durch die Wandung des äußeren
Rohres 60, wobei seine innenliegende Mündung 66 in einigem Abstand von der Aüslaßmündung 68 des
äußeren Rohres 60 liegt. Das äußere Ende 70 des inneren Rohres 64 ist über einen Schlauch 72 an einen
Auslaß 74 einer Ventilgruppe 76 angeschlossen, die einen zweiten Auslaß 78 aufweist, der über einen
Schlauch 80 mit dem Einlaß 46 der Sammler-(Kondensor)- und Filtercinheit 15 verbunden ist; außerdeir.
verfügt sie über einen Einlaßstuizen 82. der mit einer
Schnellschlußkupplung oder einem normalen lining 84 versehen ist. Diese Kupplung gestattet den raschen
Anschluß an einen entsprechenden Kupplungsteil 86. welcher endseitig an einen üblichen Luftschlauch 88
angeschlossen ist. Dieser Luftschlauch kann der <\r:
sein, wie er in Garagen oder Werkstätten zum Anschluß von pneumatischen Werkzeugen od. dgl. normalerweise
zur Verfügung steht. In diesen Garagen oder Werkstätten steht auch in der Regel ein Kompressor als
Druckluftquciie /ur Verfügung, wie er bei 90 angedeute;
ist und an den tier Lu!i->ch:uuch 88 angeschlossen im.
Die Ventilgruppe 7b verlust äußerem üb·.;· cm;
Ventilelement 92. das die DrucKiuus'runu.■ 1L- wm Uc:
Einlaßstut/en 82 zu den Auslassen 74, 7* ^w.en. Lui i:i
der Gruppe 76 vorgesehener Druckmesser ^4 gibt eine
visuelle Anzeige des Druckes des die Gruppe durchstromenden
Gases. Die normale Druckluttversorgung einei Werkstätte arbeitet mit einem Druck von etwa 2 bi"·
7 atü. Für die Abgasanalyse kann die Strahlpumpe jedoch mit geringerem Druck betrieben werden. Das
Ventilelement 92 enthält Mittel, um den Druck der in die
Gruppe 46 eintretenden Luft auf den gewünschten Wer: abzusenken.
Die die Gruppe 76 durchströmende Luft wird über den Schlauch 80 zu der Einheit 15 geleitet, wo sie als
Kühlmedium für den Kondensor dient; durch den Schlauch 72 gelangt sie zu dem inneren Rohr 64 der
Strahlpumpe, als deren Arbeitsmedium sie verwendet wird. Die in das Rohr 64 einströmende Luft tritt aus der
Mündung 66 in Gestalt eines dünnen Strahles mi' hoher Strömungsgeschwindigkeit in der Achse des äußeren
Rohres 60 aus. Dieser eine hohe Strömungsgeschwindigkeit aufweisende Strahl reißt das in dem äußeren
Rohr befindliche Gas mit, so daß eine Pumpwirkung bzw. ein Druckdifferential zwischen den gegenüberliegenden Enden des Rohres 60 erzeugt wird, so daß Abgas
des Kraftfahrzeuges durch das Gerät zum Zwecke der A~n!ysc ;n der Prcbczci!" "*S h'""J-:rch<""c'>"™* ""rd Dir*
Strahlpumpe 20 ist äußerst einfach und billig, sie erfordert keine sich bewegenden Teile und wird von
einer ohne weiteres zur Verfügung stehenden Druckme diumquelle gespeist, nämlich aus der Druckluftquelle,
die in den üblichen Kraftfahrzeugwerkstätten ohnehin vorhanden ist Selbstverständlich können zur Betätigung der Pumpe 20 auch andere Druckgasquellen
verwende! werden, falls dies erwünscht sein sollte.
Um Fehler der Ausgangsgröße des Analysators 16, wie bereits erwähnt, auf ein Minimum zu reduzieren, ist
es notwendig, daß der Druck in der Probezclle 26 im wesentlichen konstant bleibt. Der Druck in der Zelle
sollte deshalb sich um nicht mehr als 1 % des Atmosphärendruckes ändern. Der Druck, der die
Pumpe 20 betreibenden Werkstatt-Druckluftquelle schwankt jedoch häufig bis zu 200 %, so daß erhebliche
Druckschwankungen in der Zelle 26 auftreten können. Um nun den Druck in der Zelle konstant zu halten, muß
die Strömungsgeschwindigkeit des die Zelle durchströmenden Gases, d. h. der Ciasdurchsatz, konstant
gehalten werden. Ein konstanter Gasdurchsatz ist auch notwendig, um Schwankungen der Ansprechzeit des
Analysators 16 zu vermeiden. Aus diesem Grunde sind Vorkehrungen erforderlich, die eine Druckregelung in
dem Gerät 10 gestatten.
Liegt der gewünschte Abgasdurchsalz etwa /wischen
5.7 und 57 dmVmin.. wie oben erwähnt, und soll die Ansprechzeit des Analvsators 16 nicht größer als 5 Sek.
sein, so wird das Ventilelement 92 der Gruppe 76 derart
eingestellt, daß der Druck, der in das Rohr 64 der Strahlpumpe eintretenden Luft in der Größenordnung
von etwa 0.7 bis 1.75 aiii liegt. Damit ergibt sich ein
Druck bzw. ein partielles Vakuum in der Probezelle 26
V(Mi etwa 100 mm WS unter Atmosphärendruck. Da die
W'erkstatt-Diucklultversorgung nicht immer mit
Druckreglern ausgestattet ist. und die Anschaffung eines eigenen Druckreglers für diese Druckluftv ersorgung die
Kosten des Gerätes erheblich erhöhen würde, ist es erwünscht, in dem Gerät 10 über einfache Mittel zu
verfugen, die es gestatten, das von der Strahlpumpe 20
erzeugte Druckdifferential und damit den Probegascli
uck in der Zelle 26 zu regeln.
Ferner wird beim neuen Gerät eine Probegas-Diuckregelung
dadurch erzielt, daß eine Quersehnittsverringerung
96 an der Ausiaßmünduiig 68 der Strahlpumpe
vorgesehen wird. Diese Querschnittsverminderung 96 verringert die Auswirkung von Druckschw anklingen
der l.uftquelle 90 auf die Ausgangsgröße und die Ansprechzeit des Analysator 16 auf ein Minimum. Dies
k'lgt aus dem Umstand, daß bei Zunahme des Druckes
der dem inneren Rohr 64 der Strahlpumpe zugeführten Luft die in dem aus der Mündung 66 des Rohres
austretenden Strahl zunehmende Strömungsenergie zu enem Druckaufbau an der Querschnitts1* erminderung
9h führt, wodurch die Pumpwirkung der Strahlpumpe herabgesetzt wird. Umgekehrt hat eine Verringerung
des Druckes der Druckluftversorgung zur Folge. daU der Druck an der Querschnittsverminderung %
abnimmt und damit die Pumpwirkung erhöht wird. Durch zweckmäßige Wahl des Innendurchmessers des
äußeren Rohres 60, des Durchmessers der Düsenmündung 66 des inneren Rohres 64 sowie des Durchmessers
der Querschnittsminderung % wie auch durch entsprechende Bemessung der gegenseitigen Stellung der
Düsenmündung 66 und der Auslaßmündung 68 des inneren bzw. des äußeren Rohres, kann der Druckabfall
in der Strahlpumpe und damit der Gasdurchsatz durch das Gerät i0 über einer. verhäkr.isrnäBi.LT weiter Bereich
cer Druckschwankung uv. Diuckiuiivsr= ^-^ung .c;-hältnismäßig
konstant gehalten werden. Die Querschnittsverminderung % in der Auslaßmündung der
Strahlpumpe ergibt somit eine Probegas-Druckreguüerung,
ohne daß hierfür ein eigener teurer Druckregler für die Druckluftversorgung 90 erforderlich ά äre.
Der Wert der Druckregelung und die durch die
Querschnittsverminderung 96 erzielten Ergebnisse lassen sich insbesondere aus F i g. 2 ersehen, welche vier
Betriebskennlinien in einem Diagramm veranschaulicht, dessen Abszisse den Druck der Druckluftversorgiiiig
s und dessen Ordinate den Druck in der Probe/eile 26 jeweils in cm/WS unter Atmosphiirendruck angeben.
Die Kurve Λ in I'ig. 2 veranschaulicht die Bctriebskennlinie
einer in dem Gerät 10 verwendeten Strahlpumpe, die ohne Querschniltsv erminderung 96 an
ίο der Auslaßmündung der Pumpe ausgeführt ist. Wie zu
ersehen, ist der von der Pumpe erzeugte Unierdruck und damit der Abgasdurchsat/ durch, das Gerät eine fast
lineare Funktion des Strahldruckcs oder des Druckes der Druckluftveisorgung innerhalb des normaien
is Betriebsbereiches des Lultdruckes. Falls beispielsweise
die normale Druckschwankung der Druckluftv ersorgung
zwischen etwa 25.4 und b3.5cm WS liegt, wie es
durch die Klammer ß angedeutet ist. kann der Druck in der Probezelle um etwa 5.08 cm WS schwanken. Durch
ίο Anordnung einer Querschniitsminderung 96 an vier
Auslaßmündung der Strahlpumpe w ird die Wirksamkeit
der Strahlpumpe herabgesetzt, was zur Folge hat. daß der Druck in tier Zelle 36 ebenfalls absinkt, wie dies die
Kurven C. D zeigen, welche für Pumpen gelten, die
2s Querschnittsvermindeningeii 96 zunehmend geringer
werdender Größe aufweisen. Mit Abnahme der Größe der Querschnittsverminderungen werden die Betriebskennlinien
immer Ilachet", bis eine völlig ebene (gerade)
Betriebskennlinie /-.'erreicht wird, die zum Atisdruck
bringt, daß in dem zu erwartenden Druckschwankungbereich
von 25.4 und b3.5cm WS der Druckluftversor gung in der Zelle ein konstanter Druck von etwa
101.b cm eingehalten wird. Während somit durch die
Anordnung der Querschnittsverminderung 96 hei der
Strahlpumpe ein Teil des Pumpenwirkungsgrades geopfert wird, wird der Probegasdurchsiuz durch das
Gerät innerhalb des normalerweise zu erwartende1
Druckschv.ankurigsbereiches de'" Druckluftversorgung
im wesentlichen konstant gehalten. Die F'olge da\->n ist
daß die Ansprechzeit des Analvsators 16 im wesentlichen konstant bleibt und die Ausgangsgroße de1
Analysators ein Minimum von au! Druckschwankunger
innerhalb der Probe/eile 26 zurückzuführenden Fehlet aufweist.
Beim GasanaUsegeräl wurde eine Sonde 12 ν ι ·:■■ e.'-·..
b in Länge an eine Sammler-(Kondensor)- und Fiiierem
heu entsprechend der Einheit 15 angeschlossen. Dei Innendurchmesser des inneren Rohres 64 der Strahl
pumpe betrug etwa 1.5^ mm während der rnnendurch
mebior des Außenrohres 60 bei etwa 11.1 mm lag. Du
Mündung 66 des Rohres 64 befand sich in einen Abstand von etwa 95,25 mm von der Auslaßmündung 6!
des äußeren Rohres entfernt, während die Querschnitts verminderung % einen Durchmesser von etwa 5.0 mn
aufwies. Falls somit der Innendurchmesser des Innen rohres 64 mit A, der Innendurchmesser des Außenroh
res 60 mit B, der Durchmesser der Querschnittsvermin derung 96 mit C und der Abstand zwischen de
Mündung 66 des Rohres 64 und der Auslaßmündung 6J des Rohres 60 mit D bezeichnet werden, ist da
Ve-hH'tr··- Hpr Ahmos'.HPfen A R C D etw
Versorgung angeschlossener Ventilgruppe 76 und eine Einstellung des Ventilelementes 92 in der Weise, daß de
Luftdruck in der Leitung 72 zwischen etwa 0,7 un 1.75 atü liegt, ergab sich, daß trotz einer 50°/oige
Druckschwankung in der Druckluftversorgung di Strahlpumpe das Probegas mit im wesentliche
konstantem Durchsatz von etwa 14, 1 5 dmVmin. durch
das System förderte, mit dem Ergebnis, daß die Ansprechzeit des Analysator weniger als 5 Sek. betrug
und der maximale Fehler des Analysator 16 sich auf weniger als 1% belief. Ähnlich erfolgreiche Ergebnisse
wurden auch mit einer Strahlpumpe erzielt, bei der das Verhältnis der Abmessungen ,4. B, C. D etwa
1 : 7 : 3,2 :4 betrug und der Luftdruck in der Leitung 72 zwischen etwa 1,75 und 3.5 atü lag. Es ist somit zu
ersehen, daß die Abmessungen des Innenrohres und des Außcnrohrcs der Strahlpumpe sowie der Querschnitts-•erminderung
96 wie auch die Verhaltnisse dieser Abmessungen unterschiedlich zu den oben angegebenen
Werten gewählt werden können, wenn die Sirahlpumpe in einem Gasanalysegerät Verwendung
findet, das andere Durchsätze und Druckanlorderungen aufweist, als das oben beschriebene Gerät oder falls die
Pumpe zu unterschiedlichen Zwecken eingesetzt wird: die einfache automatische Druckregeking, die sich durch
die Pumpe erzielen läßt, bleibt jedoch erhalten.
Die vorliegende Erfindung wurde insbesondere im Zusammenhang mit der Analyse der Abgase aus
Kraftfahrzeugauspulfanlagen beschrieben. Ls \ ersteht sich jedoch, daß die Erfindung auch zur Analyse der
ίο Abgase anderer Motorfahrzeuge sowie zur Analyse der
Abgase von beliebig angeordneten bzw. eingesetzten Verbrennungsmaschinen verwendet werden kann, wie
es auch möglich ist, die Erfindung zur Analyse irgendweicher anderer Wasserdampf enthaltender
heißer Gase /u benutzen.
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Abgasanalysegerät für Verbrennungsmotoren. Hit einer abgasdurchströmten Probezelle, der ein
4as Abgas reinigender Filter und ein die Wasseriampfbestandteile im Abgas abscheidender über
eine beheizbare Leitung mit der Probezelle verbundener Dampf-Kondensor vorgeschaltet sind, sowie
mit einer das Abgas durch die Probzelle fördernden Pumpe, dadurch gekennzeichnet, daß der
Dampf-Kondensor (15) druckluftgekühlt ist und unmittelbar ein abgasdurchströmtes Filterelement
(44) enthält, daß an den Auslaß (62) der Probezelle (26) eine druckluftbetriebei.e und eine konstante
Gasgeschwindigkeit erzeugende Strahlpumpe (20) angeschlossen ist und daß die zum Betrieb des
Dampf-Kondensors (15) und der Strahlpumpe (20) erforderliche Druckluft einer einzigen Druckluftquelle
(90) entnehmbar ist.
2. Abgasanalysegerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß durch die Sirahlpumpe (20) in
der Probezelle (26) ein Unterdruck gegenüber der Atmosphäre von etwa 9 bis 12 cm Wassersäule
erzeugbar ist.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US76790368A | 1968-09-18 | 1968-09-18 | |
US76790368 | 1968-09-18 | ||
US81450969A | 1969-03-27 | 1969-03-27 | |
US81450969 | 1969-03-27 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1946210A1 DE1946210A1 (de) | 1970-04-09 |
DE1946210B2 true DE1946210B2 (de) | 1976-10-07 |
DE1946210C3 DE1946210C3 (de) | 1977-05-26 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE738942A (de) | 1970-03-02 |
US3593023A (en) | 1971-07-13 |
DE1946210A1 (de) | 1970-04-09 |
DE6935844U (de) | 1970-09-10 |
NL142782B (nl) | 1974-07-15 |
NL6914159A (de) | 1970-03-20 |
DE7017426U (de) | 1970-10-22 |
SE358732B (de) | 1973-08-06 |
FR2018314A1 (de) | 1970-05-29 |
GB1242482A (en) | 1971-08-11 |
AT298842B (de) | 1972-05-25 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EHJ | Ceased/non-payment of the annual fee |