DE1483184B2 - Hochwarmfeste und waermeschockunempfindliche legierung auf nickelbasis - Google Patents

Hochwarmfeste und waermeschockunempfindliche legierung auf nickelbasis

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DE1483184B2
DE1483184B2 DE19651483184 DE1483184A DE1483184B2 DE 1483184 B2 DE1483184 B2 DE 1483184B2 DE 19651483184 DE19651483184 DE 19651483184 DE 1483184 A DE1483184 A DE 1483184A DE 1483184 B2 DE1483184 B2 DE 1483184B2
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Description

Zirkonium .:.......:::...:.. (3,09%
Nickel :........ Rest
2. Hochwarmfeste und wärmeschockuherripfindliehe Legierung auf Nickelbasis, insbesondere zum Gebrauch für thermisch hochbeanspruchte Teile von Strahltriebwerken und Turbinen, bestehend aus
Kohlenstoff.... : 0,09% "
Chrom 9,7%
Kobalt 10,2%
Molybdän 3,0%
Tantal : 7,2%
Aluminium 6,2%
Titan 1,1%
Bor 0,014%
Zirkonium 0,1%
Nickel ...:..: Rest
3. Hochwarmfeste und wärmeschockunempfiridliche Legierung auf Nickelbasis, insbesondere zum Gebrauch für thermisch hochbeanspruchte Teile von Strahltriebwerken und Turbinen, bestehend aus
Kohlenstoff. 0,12%
Chrom 8,0%
Kobalt 14,0%
Molybdän 4,0%
Tantal 8,0%
Aluminium 6,0%
Titan 1,0%
Bor 0,012%
Zirkonium 0,09%
Nickel Rest
4. Hochwarmfeste und wärmeschockunempfindliche Legierung auf Nickelbasis, insbesondere zum Gebrauch für thermisch hochbeanspruchte Teile von Strahltriebwerken und Turbinen, bestehend aus
Kohlenstoff 0,16%
Chrom 12,00%
Kobalt..... .-.. 10,15%
184
Molybdän 3,27%
Tantal 7,50%
Aluminium ;... 6,31 %
Titan 1,04%
Bor 0,011%
Zirkonium ....... 0,09%
Nickel ....-.■:..:...::....... Rest
. 5. Höchwarmfeste und y/ärmeschbckunempfindiiche Legierung auf Nickelbäsis, insbesondere zum Gebrauch ,für thermisch hochbeanspruchte Teile von Strahltriebwerken und Turbinen, bestehend aus
Kohlenstoff.:::...:....:....: 0,07%
Chrom 7,8%
Kobalt...:......... 9,9%
Aluminium 5,9%
Titan 0,8%
Bor ... „ 0,024%
■ Zirkonium"· r-. -. 0,07%
6. Hochwarmfeste und wärmeschockunempfindliche Legierung auf Nickelbasis, insbesondere zum Gebrauch für thermisch hochbeansprüchte Teile von Strahltriebwerken und Turbinen, bestehend aus
Kohlenstoff. 0,1
Chrom ....... 7,7
Kobalt.... 10,1
Molybdän 4,0
Tantal ...::....... 7,7
Aluminium 6,0
Titan 1,2
Bor 0,014
Zirkonium 0,1
Hochwarmfeste und korrosionsbeständige Nickel-Chrom-Legierungen sind aus folgenden Patentschriften bekannt:
(1) Patentschrift 26 973 des Amtes für Erfindungsund Patentwesen in Ost-Berlin,
(2) französische Patentschrift 1 071 278,
(3) britische Patentschrift 814 029,
(4) österreichische Patentschrift 201 296 und
(5) französische Patentschrift 1 311 678
Die Legierungen dieser Patentschriften haben im wesentlichen in Gewichtsprozent folgende Zusammensetzung, wobei der Legierungsrest abgesehen von den sich beim Schmelzen dieser Legierungen ergebenden Verunreinigungen stets aus Nickel besteht:
(1) (2) (3) (4) (5)
Kohlenstoff
Chrom ....		 0,25 bis 1
6 bis 20
0 bis 20
0 bis 10		 0,03 bis 0,15
10 bis 25
0 bis 25		 0,6 bis 1,4
7,5 bis 15
5 bis 40
0 bis 15		 0,05 bis 0,5
7,5 bis 15
5 bis 40		 0,01 bis 0,3
5 bis 30
0 bis 30
0 bis 15
Kobalt
Molybdän
Fortsetzung
(1)
(2) (3)
(5)
Tantal.....
Mo + Ta ..
Aluminium:
Titan....:.
Al.+ Ti.:..
Bor ::.::.:
Zirkonium .
Eisen ...:..
Vanadium :
Niob .::;;.
Wolfram.;:
O bis 5 O bis 15 2 bis 8
0,5 bis 8
2,5 bis i O bis 0,25 Ö bis 6,3 Ö bis 10 btiisi Öbis5 Ö bis 12
0bis5
0,5 bis 1,08 bis
0 bis 7 bis 9
0 Βίέ 2
Ö bis ΙΟ
7 bis 9
bis 10
0,1 bis 9
0,1 bis 6,5
b bis 0,3
0 bis 1,2
ö bis 5,0
ö bis 6
ö bis 7
Ö bis 15
Die bekannten Nickel-Kobäit-Chrom-Legierungeri genügen nicht mehr den Anforderungen, die heute an die thermisch .hoch beanspruchten Teile von z.B. Strahltriebwerken und Turbinen gestellt werden; sie sind insbesondere nicht ausreichend wärmeschockuhempfindlich, da solche hochbeanspruchten Teile ständig Temperaturen ausgesetzt sind, die zwischen der Außentemperatur und einer Betriebstemperatur von etwa 1200° C zyklisch verlaufen.
Die Erfindung betrifft hoch warmfeste und wärmeschockünempfindiiche Legierungen auf Nickelbasis, insbesondere zum Gebrauch für thermisch hochbeanspruchte. Teile vOtrStrahltriebwerken und Turbinen,1 die in Gewichtsprozent, wie aus der folgenden Zahlentafel ersichtlich, zusammengesetzt ist, wobei der Legierungsrest stets aus Nickel besteht.
Kohlenstoff
Chrom
Kobalt ....
Molybdän .
Tantal
Mo + Ta ..
Aluminium.
Titan
Al + Ti....
Bor
Zirkonium .
0,1 7,9 9,9 3,95 7,5 11,45 5,9 1,0 6,9 0,012 0,09
0,07
7>g 9,9
5,8
6,2
12,0
5>9 0,S
6,7
0,024
0,07
0,1
7,7
10,1
4,0
7,7
11,7
6,0
1,2
7,2
0,014
0,1
0,09
9,7
10,2
3,0
7,2
10,2
6,2
1,1
7,3
0,014
0,1
0,12
8,0
14,0
4,0
8,0
12,0
6,0
1,0
7,0
0,012
0,09
0,16
i2,Ö
iÖ,15
3,27
1A
10,77
6,31
1,04
7,35
0,011
0,09
Die Legierungen können im üblichen Rahmen geringfügige Beimengungen oder Spuren verschiedener Verunreinigungen, wie Mangan, Eisen, Schwefel und Silicium, enthalten. .
Die Legierungen vorliegender Erfindung sind dadurch ausgezeichnet, daß sie bei einer angemessenen Festigkeit während verhältnismäßig langer Zeiträume bei Temperaturen von 927 bis 1204° C verwendet werden können und ferner keine Sigma-Phase aufweisen, nachdem sie z. B. 1000 bis 4000 Stunden Temperaturen von etwa 816 bis 899° C ausgesetzt worden sind, wie das bei anderen Nickellegierungen mit gleicher Zugfestigkeit und Streckgrenze der Fall ist.
Die erfindungsgemäßen Legierungen haben den weiteren Vorteil, daß sie bei Erzielung verhältnismäßig übereinstimmender Ergebnisse gegossen werden können, während bei bekannten Legierungen schon bei geringfügigen Abänderungen der veränderlichen Faktoren eines Gießverfahrens ungleichmäßige Ergebnisse erzielt werden.
Die erfindungsgemäßen Legierungen weisen ferner verhältnismäßig hohe Anfangsschmelztemperaturen auf, so daß sie bei höheren als üblichen Temperaturen wärmebehandelt werden können und bei Temperaturen arbeiten, die über den üblichen Arbeitstempera- : türen liegen, ohne daß die Gefahr besteht, daß die z.B. aus den erfindungsgemäßen Legierungen hergestellten Schaufeln durch ein anfängliches Schmelzen geschwächt werden. ·. r:;
Die erfindungsgemäßen Legierungen weisen eine
bemerkenswerte Kombination von Festigkeit und Verformbarkeit bei hohen Temperaturbereichen auf; sie verbiegen sich wesentlich weniger leicht, wenn sie .als Statorschaufeln in Stahl triebwerken verwendet werden, als die üblichen für diesen Zweck benannten Nickel-und Kobaltlegierungen.
Mit den erfindungsgemäßen Legierungen wurden unter anderem Zugversuche wie auch Zeitstäridversuche durchgeführt. Im folgenden sind die Ergebnisse dieser Versuche wiedergegeben.
Die in der obigen Zahlentafel angegebene Legierung 1 hatte die folgenden mechanischen Eigenschaften:
Die zur Ermittlung der Zugfestigkeit üblichen Probestücke wiesen bei Raumtemperatur eine Zugfestigkeit von 11 318,3 kp/cm2 bei einer Bruchdehnung
von 10% und einer Brucheinschnürung von 11 % auf; die 0,2-Grenze betrug 9912,3 kp/cm2.
Bei 760° C brach ein aus der Legierung zur Bestimmung der Zugfestigkeit gegossenes Probestück bei ununterbrochen axial angewandter Beanspruchung von 5975,5 kp/cm2 nach 367,4 Stunden und zeigte eine Zeit-Bruchdehnung (nachher) von 4,7% und eine Zeit-Brucheinschnürung von 4,7%. Bei 8710C und 3866,5 kp/cm2 brach die Probe nach 105,1 Stunden bei einer Zeit-Bruchdehnung von 4,6% und einer Zeit-Brucheinschnürung von 4,1%. Bei 9270C und einer Belastung von 2812,0 kp/cm2 brach das Probestück nach 71,6 Stunden bei einer Zeit-Bruchdehnung von 5,3% und einer Zeit-Brucheinschnürung von 4,8%. Bei 10930C und einer Belastung von 703 kp/cm2 brach das Probestück nach 111,3 Stunden, wobei die Zeit-Bruchdehnung 8,3% und die Zeit-Brucheinschnürung 4,9% betrug. Bei 10930C und einer Belastung von 1265,4 kp/cm2 brachen die Probestücke nach 63,4 Stunden bei einer Zeit-Bruchdehnung (nachher) von 3,0% und einer Zeit-Brucheinschnürung von 2,1%.
Andere Proben der Legierung 1 hatten die folgenden mechanischen Eigenschaften:
Die zur Ermittlung der Zugfestigkeit verwendeten Probestücke wiesen bei Raumtemperatur eine Zugfestigkeit von 9701,4 kp/cm2 bei einer Bruchdehnung von 6,0% und einer Brucheinschnürung von 11,5% und eine 0,2-Grenze von 8031,8 kp/cm2 auf.
Probestücke (Länge = 50,8 mm, Durchmesser = 6,35 mm) aus derselben Schmelze hatten die in der nachstehenden Tabelle aufgeführten Eigenschaften beim Bruch. In der Tabelle sind angegeben die Temperatur, die ununterbrochen eingesetzte axiale Beanspruchung in kp/cm^, die Standzeit bis zum Bruch in Stunden, die Zeit-Bruchdehnung in Prozent und die Zeit-Brucheinschnürung in Prozent, die Standzeit in Stunden und die entsprechende Dehnung in Prozent vor dem Bruch.
Temperatur Belastung Standzeit Dehnung Zeit-Bruch
einschnürung		 Standzeit
bis zum Bruch		 Zeit-Bruchdehnung
(vorher)
(0C) (kp/cm2) (Stunden) (%) (%) (Stunden) (%)
760 7030 32,3 3,2 6,2 29,6 1,651
760 6608,2 102,3 2,4 1,46
760 5975,5 268,4 3,0 1,46
982 2038,7 70,8 8,5
1010 2038,7 17,3 7,5 7,3 15,4 3,134
1038 1265,4 91,4 9,0
1093 . 703,0 172,6 ■ 9,6 11,4 171,9 4,434
Sich über einen längeren Zeitraum erstreckende Zeitstandversuche bei erhöhten Temperaturen mit Probestücken mit den gleichen Meßlängen aus frischen Schmelzen, die im wesentlichen die gleiche Zusammensetzung wie die Legierung 1 hatten, führten zu folgenden Ergebnissen:
Temperatur Belastung Standzeit Wärmedehnung Zeit-Bruch
einschnürung		 Zeit-Bruchdehnung
(0C) (kp/cm2) (Stunden) (%) (%) (%)
816 4218,0 360,9 1,038
. 816 3866,5 1933,0 4,481 7,8 5,7
816 3515,0 4567,0 3,964 6,3 4,9
816 2812,0 4532,7 0,415
927 1757,5 1413,7 6,930 13,5 8,4
954 1476,3 1066,1 8,048 13,9 10,1
982 1054,5 1930,0 10,015 11,2 10,7
1066 562,4 1253,8 6,105 19,0 9,5
Weitere Versuche mit der Legierung 1 ergaben folgende Werte:
bei Raumtemperatur eine Zugfestigkeit von 9912,3 kp/cm2 und eine untere Streckgrenze von 7627,5 kp/cm2 mit einer Dehnung von 7,5% und einer Einschnürung von 12,5%;
bei 760° C eine Zugfestigkeit von 9490,5 kp/cm2 max., eine untere Streckgrenze von 7522,1 kp/cm2 mit 4% Dehnung und 8,5% Einschnürung.
6ο Temperatur Belastung Standzeit Dehnung 2,94%*)
ro (kp/cm2) (Stunden) (%) 1,03%*)
760 5975,5 178,9 5,0
760 6608,2 31,6 3,5
65 982 2038,7 22,3 7,0
1038 1265,4 36,5 7,0.
*) Größe der Dehnung 2 Stunden vor dem Bruch.
Die Legierung 1 ergibt gegossene Legierungen, die im allgemeinen eine ungewöhnlich gute Oxydationsund Korrosionsfestigkeit aufweisen und bezüglich ihrer Festigkeit gegenüber einer Schwefelung durch die Verbrennungsgase überlegen sind und die bezüglich ihrer Zugfestigkeits- und Bruchfestigkeitseigenschaften bekannten Legierungen überlegen sind.
Die Legierung 2 hatte die folgenden mechanischen Eigenschaften:
Probestücke (Länge = 50,8 mm, Durchmesser = 6,35 mm) wiesen bei Raumtemperatur eine Zugfestigkeit von 10 123,2 kp/cm2 mit 4,0% Bruchdehnung
Ein 50 Stunden wahrender Salz-Erosionsversuch je Minute ergab folgende Ergebnisse:
IO
und 5,3% Brucheinschnürung auf und eine 0,2-Grenze von 9209,3 kp/cm2.
Bei 10380C brachen die Probestücke der gegossenen Legierung, die ständig unter einer axialen Belastung von 1265,4 kp/cm2 gehalten wurden, nach 30,4 Stunden, und sie hatten eine Zeit-Bruchdehnung (nachher) von 4,0% und eine Zeit-Brucheinschnürung von 3,1%.
Nach Durchführung eines statischen Oxydationsversuches bei 10930C wurde ein Gewichtsverlust von 0,0182 g bei dem Probestück Länge = 50,8 mm, Durchmesser = 6,35 mm) beobachtet.
mit . Brennstoff bei 1038° C und 1000 Umdrehungen
Salztestversuch mit Brennstoff— 1038° C — 50 Stunden — 1000 Umdrehungen/Minute
- Legierung 2
nicht überzogen		 Legierung 101
nicht überzogen		 Legierung 102
nicht überzogen-
Die ersten 25 Stunden
Beginn g 		56,43
56,38		 58,34
57,47		 54,22
53,93
25 Stunden 0,05
56,38
55,38		 0,87
57,47
55,87		 0,29
53,93
52,89
Gewichtsverlust 1,00
1,05		 1,60
2,47		 1,04
1,33
Die zweiten 25 Stunden
Beginn, g
25 Stunden
Gewichtsverlust
Gesamtgewichtsverlust
am Ende des Versuches
Der Erosionsversuch wurde mit einem rotierenden versetzt waren. Die Probestücke wurden vor Beginn
Gestell (1000 Umdrehungen/Minute) durchgeführt, in des Tests, nach 25 und 50 Stunden gewogen. Die welchem die Probestücke angeordnet waren. Während 40 Gewichtsverluste sind in der vorstehenden Tabelle
der Umdrehung des Gestells wurden die Probestücke aufgeführt.
bei einer gleichbleibenden Temperatur von 1O38°C Die bekannten Legierungen 101 und 102 haben
den brennenden Gasen ein Schiffsdiesel ausgesetzt, die folgende Zusammensetzung:
die je Million Teile mit 0,5 bis 1000 Teilen Seesalz
101 102
Kohlenstoff
Mangan
Schwefel
Silicium
Chrom
Molybdän
Niob 		0,12 bis 0,17%
0,20% max.
0,015% max.
0,20% max.
8 bis 10%
0,75 bis 1,25%
1,75 bis 2,25%
4,75 bis 3,25%
11,5 bis 13,5%
0,1 bis 0,2%
0,03 bis 0,08%
1,5% max.
0,10% max.		 0,20% max.
1,0% max.
0,015% max.
1,0% max.
13 bis 15%
3,5 bis 5,5%
Niob + Tantal
Molybdän + Tantal
Titan 		1 bis 3%
4,5 bis 8,5%
0,75 bis 1,25%
5,5 bis 6,5%
6,25 bis 7,75%
0,0005 bis 0,015%
0,05 bis 0,12%
3,0% max.
0,50% max.
Aluminium
Titan 4- Aluminium
Wolfram
Bor
Zirkonium
Eisen
Kupfer
209 520/54
Fortsetzung
10
102
Kobalt .
Vanadin
Nickel..
bis 11%
Rest
1% max.
1% max.
Rest
Die Legierung 3 hatte die folgenden mechanischen Eigenschaften:
Mit Standard-Probestücken durchgeführte Versuche ergaben bei Raumtemperatur eine Zugfestigkeit von 9103,9 kp/cm2 mit 6% Bruchdehnung und 11 % Brucheinschnürung und eine 0,2-Grenze von 8014,2 kp/cm2.
Bei 760° C belief sich die Zugfestigkeit auf 9842,0 kp/ cm2 mit 4,4% Bruchdehnung und 7,0% Brucheinschnürung. Die 0,2-Grenze bei 760° C war bei 7943,9 kp/cm2 erreicht.
Bei 760° C brachen die aus der gegossenen Legierung bestehenden Probestücke, die ständig unter einer axial angewendeten "Belastung von 5975,5 kp/cm2 standen, nach 215,6 Stunden, und sie wiesen eine Zeit-Bruchdehnung (nachher) von 2,2% und eine Zeit-Brucheinschnürung von 1,51% auf. Bei 982° C und einer Belastung von 2038,7 kp/cm2 brachen die Probestücke nach 58,6 Stunden und wiesen eine Zeit-Bruchdehnung von 6,5% auf. Wenn die Versuche bei 1038°C und mit einer Belastung von 1265,4 kp/cm2 durchgeführt wurden, brachen die Probestücke nach 78,0 Stunden mit einer Zeit-Bruchdehnung von 7,5% nach dem Bruch.
Andere Proben der Legierung 3 aus einer Schmelze mit nur geringfügig abweichender Analyse ergab die folgenden Werte:
35
40
45 Weitere mit den Legierungen 3 und 4 erzielte Versuchsergebnisse sind in den folgenden Tabellen zusammengefaßt:
Raumtemperatur-Zugversuche
Raumtemperatur-Zugfestigkeit Bruchdehnung
(%)		 Bruch
einschnürung
(%)
Maximal
(kp/cm2)		 9,5 11,5
9508,1
0,2-Grenze
(kp/cm2)
7662,7
Zeitstandversuche
Belastung Standzeit Zeit- Zeit-
■■p . Bruch Bruch-
lem- (kp/cm2) dehnung ein-
peratur 6608,2 41 h 12" (%) schnürung
(°C) 2038,7 45 h 48" 1,9 (%)
760 1265,4 40 h 36" 7,6 3,9
982 9,0 10,1
1038
0,2-Grenze Zugfestigkeit Bruch Bruch
Legierung (kp/cm2) (kp/cm2) dehnung einschnürung
8471,2 10 334,1 (%) (%)
3 8436,0 10492,3 6,5 12,5
83l2£"~ -ΙΟΟΟΘ,Ο 8,5 --12,5
4 . 8260,3 10 334,1 8,0 12,5
9,0 13,5
760° C-Zugversuche
Legierung
30 		0,2-Grenze
(kp/cm2)		 Zugfestigkeit
(kp/cm2)		 Bruch
dehnung		 Bruch
einschnürung
3
4		 8242,7
8242,7		 10 088,0
9982,6		 5,0
4,0		 8,0
8,0
Zeitstandversuche
Tempe
ratur		 Belastung Standzeit Bruch
dehnung		 Zeit-Bruch vor dem
Legie
rung		 einschnürung
(%)		 Bruch
(°C) (kp/cm2) (Stunden) (%) 1,09
760 6608,2 111,7 2,5* 1,77
3 760 6608,2 113,9 3,7 2,04
4 760 5975,5 391,3 3,7 2,5 2,26
3 760 5975,5 414,0 4,0 5,0
4 982 2038,7 74,6 8,0 8,0
3 982 2038,7 67,8 9,5 6,5
4 1038 1265,4 89,2 8,0 9,5
3 1038 1265,4 65,2 6,0 8,5
4 8,0
Legierung TemDeratur Belastung Standzeit Zeit-Bruchdehnung Standzeit bis zum
Bruch		 Dehnung
bis zum Bruch
ΓΟ (kp/cm2) (Stunden) (%) (Stunden) (%)
3 760 6608,2 · 137,9 4,1 136,7 2,233
4 760 6608,2 113,4 5,2 112,5 2.728
3 1093 703,0 89,9 8,2 89,0 3,401
4 . 1093 703,0 139,8 9,0 136,9 1,728
4 1149 492,1 14,0 15,0
4 1177 492,1 6,9 3,8
4 1204 281,2 23,0 6,4
Versuche mit der Legierung 6 ergaben folgende mechanische Eigenschaften:
Maximale Zugfestigkeit bei Raumtemperatur
9578,4 kp/cm2, untere Streckgrenze 8260,2 kp/cm2 mit 5,5% Dehnung und einer Einschnürung von 9,5%;
bei 76O0C eine Zugfestigkeit von 9912,3 kp/cm2
max., eine untere Streckgrenze von 8014,2 kp/cm2 mit 4,5% Dehnung und 9,5% Einschnürung.
Tempe
ratur		 Belastung Standzeit Zeit-Bruch
dehnung		 Dehnung bb
zum Bruch
(0Q (kp/cm2) (Stunden) (%) (%)
5
760		 5975,5 162,9 4,2 2,81
760 6608,2 58,6 4,1 2,3
982 2038,7 35,2 12,0
ίο 1Q38 Ϊ265,4 44,0 9,0
Wenn die Legierung 6 10 bis 80 Stunden einer Wärmebehandlung bei 816 bis 927° C unterworfen wird, zeigte sie verbesserte Dehnungseigenschaften, eine vergrößerte Zugfestigkeit, und zwar sowohl bei Raumtemperatur als auch bei höheren Temperaturen.

Claims (1)

1 Patentansprüche:
1. Hochwarmfeste und wärmeschockunempfindliche Legierung auf Nickelbasis, insbesondere zum Gebrauch für thermisch hochbeanspruchte Teile von Strahltriebwerken und Turbinen, bestehend aus
Kohlenstoff.:..;.........:... 6,1%
Chrom..... 7,9%
Kobalt 9,9%
Molybdän.........:...::.:.. 3,95%
Tantal ......: 7,5%
Aluminium ...:..;..:.:..:::: 5,9%
DE19651483184 1964-07-10 1965-07-07 Hochwarmfeste und wärmeschockunempfindliche Legierung auf Nickelbasis Expired DE1483184C (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US38193264 1964-07-10
US381932A US3310399A (en) 1964-07-10 1964-07-10 Alloys for use at high temperatures
DEB0082717 1965-07-07

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DE1483184A1 DE1483184A1 (de) 1969-02-13
DE1483184B2 true DE1483184B2 (de) 1972-06-22
DE1483184C DE1483184C (de) 1973-01-18

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Publication number Publication date
US3310399A (en) 1967-03-21
DE1783138B2 (de) 1972-11-16
CH452903A (fr) 1968-03-15
NL6508887A (de) 1966-01-11
DE1483184A1 (de) 1969-02-13
DE1783138A1 (de) 1972-06-08
BE666656A (de) 1965-11-03
SE373161B (de) 1975-01-27
GB1052561A (de)
ES315234A1 (es) 1965-10-16
SE338868B (de) 1971-09-20

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