DE137706C - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE137706C DE137706C DENDAT137706D DE137706DA DE137706C DE 137706 C DE137706 C DE 137706C DE NDAT137706 D DENDAT137706 D DE NDAT137706D DE 137706D A DE137706D A DE 137706DA DE 137706 C DE137706 C DE 137706C
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- turbine
- diffuser
- impeller
- cot
- speed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000003380 propellant Substances 0.000 claims description 8
- 230000001154 acute Effects 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 5
- 230000002093 peripheral Effects 0.000 description 5
- 229920002456 HOTAIR Polymers 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 241000731961 Juncaceae Species 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
- F03B3/00—Machines or engines of reaction type; Parts or details peculiar thereto
- F03B3/16—Stators
- F03B3/18—Stator blades; Guide conduits or vanes, e.g. adjustable
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Hydraulic Turbines (AREA)
Description
KAISERLICHES
PATENTAMT.
Die Vollturbinen sind die einzigen Turbinen, die man auch als Pumpen und als Stufenturbinen
verwenden kann. Da aber die bis jetzt bekannten Arten derselben gröfsere Umdrehungsgeschwindigkeiten
haben als die Freistrahlturbinen, so ist es für grofse Gefälle oder
Förderhöhen und hierbei besonders auch zum Aufbau von Stufenturbinen erwünscht, eine
Vollturbine mit verminderter Umdrehungsgeschwindigkeit zu haben, die dann auch für
Dampfturbinen und Heifsluftturbinen gute Dienste leisten kann.
Diesem Bedürfnifs entspricht die vorliegende Turbine.
Statt nämlich, wie bisher, die absolute Ausflufsgeschwindigkeit
aus dem Laufrade klein und die Umdrehungsgeschwindigkeit grofs zu machen, wobei der Winkel der absoluten Ausflufsgeschwindigkeit
mit der Umfangsgeschwindigkeit annähernd gleich einem rechten, und die Umfangsgeschwindigkeit annähernd gleich
der relativen Ausflufsgeschwindigkeit wird, soll bei vorliegender Turbine (vergl. Fig. 1) die
Umdrehungsgeschwindigkeit p.2 an der Ausflufsstelle
kleiner als die absolute Ausflufsgeschwindigkeit C3 genommen und der gröfste
Theil dieser letzteren Geschwindigkeit, die z. B. bei den schottischen Turbinen verloren geht,
durch einen eigentümlich gebauten festen Schaufel - Diffusor wieder gewonnen werden.
Während nämlich bei allen bisherigen Vollturbinen mit Leitschaufelung die Schaufelenden
im Spalt mit einander annähernd einen rechten Winkel bilden, ist ihre Richtung bei der vorliegenden
Turbine an dieser Stelle nur wenig verschieden, indem sie beide sehr spitze Winkel
mit der Umdrehungsgeschwindigkeit bilden, von denen die des Diffusors nur etwas gröfser
als die des Laufrades sind, während die Richtung der Schaufeln erst gegen das Ende hin
allmählich in einen rechten Winkel mit der Unidrehungsgeschwindigkeit übergeht.
Der Vorgang bei der neuen Turbine ist bei richtiger Anlage der folgende:
Die stofsfrei in das Laufrad eintretende Flüssigkeit eilt mit rasch zunehmender Geschwindigkeit
dem Austritt zu, bis dort fast der ganze Druck in Geschwindigkeit verwandelt ist, von der nun, wenn der Diffusor nicht vorhanden
wäre, beim Eintritt in die umgebende Flüssigkeit so viel verloren gehen würde, als
dem Gegendruck der letzteren entspricht. Im Diffusor aber wird die Geschwindigkeit, entsprechend
dem rasch wachsenden Querschnitt der Kanäle, wieder in Druck verwandelt,
bis dieser dem an der Ausflufsstelle herrschenden äufseren Gegendruck gleich ist. Dieser
Druckunterschied innerhalb des Diffusors kommt in der Leistung des Laufrades zur Geltung.
Bei der Pumpe ist der Vorgang der umgekehrte.
Bezeichnet man mit a3 (vergl. Fig. 1, welche
die Winkel einer Abwicklung eines Laufrades schematisch darstellt) den Winkel zwischen der
absoluten Ausflufsgeschwindigkeit C3 und der
Umfangsgeschwindigkeit j>2, so dafs C3 · cos «8
die Projection von C3 auf jp.2 ist, so wird durch
-^-
= e das Verhältnifs dieser Pro-
Pa
jection zu p2 und somit der Grad der Verminderung
der Umdrehungsgeschwindigkeit ausgedrückt.
Bei Achsialturbinen wird unter Annahme des stofsfreien Durchganges des Treibmittels
die von diesem auf das Laufrad übertragene Secundenarbeit L bekanntlich (vergl. Zeuner,
»Vorlesungen über Theorie der Turbinen«, 1899, S. 185) durch
L = Mp2 (c2 cos Ci2 — C1 cos aj
dargestellt, worin M die Masse des Treibmittels, C1 und c2 die relative Ein- bezw. Austrittsgeschwindigkeit,
Ct1 und a2 die Winkel
beider mit der Umfangsgeschwindigkeit (statt, wie bei Zeuner, mit der Turbinenachse) bedeutete.
Ist ferner h das Gefälle und h1 die Gesammtwiderstandshöhe, so kann auch geschrieben
werden:
Mg(h — hl) = Mp.2(c2 cos a2 — C1 cos uj
oder
oder
p2
cos ö2 —p2 — C1 cos K1 +p2),
oder, da bei der vorliegenden Turbine als Kraftmaschine das Treibmittel gegebenenfalls
unter Fortfall des Leitrades normal zur Umfangsgeschwindigkeit stofsfrei in das Laufrad
eintreten soll, und deshalb C1 cos Ct1 = p2
gesetzt werden kann (Fig. 1):
g(h — h1) = p2 (c2 cos C2 ~p.2J.
Wird hierin allgemein
Wird hierin allgemein
C2 cos a2—p2 = ep2
gesetzt, so kommt:
g(h — h1) = cp.2*, 2)
woraus, wenn mit ζ der Wirkungsgrad der Turbine bezeichnet und h— hl = ζΐι gesetzt
wird:
Setzt man /;' = dem Bruchtheil .der Geschwindigkeitshöhe
des dem Laufrade entströmenden Treibmittels, also:
Tg*
so erhält man unter Benutzung dieser Gleichung sowie der Gleichungen 1 und 2 durch Einsetzen
in die Beziehung:
h — h1
für den Wirkungsgrad den Werth:
COS 2A2 ' 2 β
Mit Hülfe der Gleichungen 3 und 5 ist die nachstehende Tabelle berechnet, aus der sich
für die Werthe von e — 1 bis 10 die zugehörigen
Werthe für den Wirkungsgrad und die Umfangsgeschwindigkeit der Turbine ergeben. Guten Ausführungen in Wirklichkeit
entsprechend ist a2 = 8° und J)- = 0,1 angenommen.
I | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | IO | .]/gh | |
ζ =
i>2 = Pi _ |
0,831 0,9t ι I ,000 |
0,813 0,638 0,700 |
0,786 0,512 0,562 |
0,758 0,435 0,478 . |
0,730 0,382 0,419 |
0,706 0,343 0,376 |
0,682 0,312 0,343 |
0,660 0,287 0,3" 5 |
0,638 0,2ÖG 0,292 |
O,6i8 0,249 0,273 |
|
0,911 |
Aus der Tabelle ist ersichtlich, dafs die Werthe von p2 schnell abnehmen, während
die von ζ noch immer sehr gut bleiben. Zugleich ist aus der Formel für p2 sowie aus
dem für e = 1 gerechneten Werthe
p2 — 0,911
>Ygh
ersichtlich, dafs selbst für den kleinsten Werth von e, nämlich e = 1, die Umfangsgeschwindigkeit
sich zu der bei den bekannten Vollturbinen etwa wie 1 : 1,4 verhält.
Die Bedingung für den stofsfreien Uebertritt des Wassers aus dem Laufrad in den
Diffusor ergiebt sich aus Fig. ι und lautet:
COt Ci3 =
• cot a.>
Hieraus erhält man unter Berücksichtigung des Umstandes, dafs e>i sein mufs, zur Beantwortung
der Frage, ob eine vorhandene Turbine nach der Erfindung ausgeführt ist oder nicht, die Bedingung
cot
cot O2 ■
> i.
■ cot «3 =
Für den Eintrittswinkel der Laufschaufeln ergiebt sich ebenfalls aus Fig. 1 (vergl. auch
Zeuner, »Vorlesungen über die Theorie der Turbinen«), wenn α der Winkel zwischen absoluter
Eintrittsgeschwindigkeit und Umfangsgeschwindigkeit, Ci1 der gesuchte Winkel, T1
der zugehörige Halbmesser, r2 der Halbmesser
am Austritt, η das' Verhältnifs der Schaufelbreiten bei T1 zu denen bei r2 ist,
cot O1 = ?
· cot α2 -|- cot Ci1, 8)
oder wenn, wie fast immer, α = 900 ist,
cot «i = ψ-J -7^7 ·cot «a· 9)
Die Formeln 6)·—9) gelten sowohl für Turbinen als auch für Kreiselpumpen, sobald es
sich um tropfbar flüssige Treibmittel handelt. Für gasförmige Treibmittel bleiben die Bedingungen
6) und 7) als die eigentlichen Merkmale der neuen Turbine unverändert, nur die
bei der Kraftmaschine
hs = A1 -
bei der Pumpe
Bedingungen 8) und g) bedürfen einer der adiabatischen Zustandsänderung Rechnung
tragenden Abänderung (vergl. Zeuner, »Vorlesungen über die Theorie der Turbinen«).
Bei Wasserturbinen und Pumpen ist zu beachten, dafs die Werthe der Formeln 5) und 3)
nur zur Geltung kommen können, wenn die Wassersäule stetig ist und nicht abreifst, wie
es geschehen würde, wenn der Druck bei a2 und a& bis auf Null sänke. Für diesen
Unterdruck, der mit hB bezeichnet werden
möge, während Ji1 die der über der Turbine
stehenden Wassersäule -\- dem athmosphärischen
Druck entsprechende Pressung und h das Arbeitsgefälle oder die wirkliche Förderhöhe
bedeutet, erhält man
0,05 (e +
cos" a„ cos"1 α, 2 e
2 cos^ a,
a9
ie
Aus diesen Formeln ergiebt sich, wenn man für Λ3 einen bestimmten positiven, den Druckverhällnissen
oder Kanalweiten im Diffusor entsprechenden Werth einsetzt, das zugehörige, mit dem hydraulischen Wirkungsgrade ζ ausnutzbare
Gefälle oder die entsprechende Förderhöhe.
Zugleich folgt aber aus diesen Formeln, dafs, je höher der Druck an der weitesten Stelle
des Diffusors ist, um so höher auch das ausnutzbare Gefälle oder die erreichbare Förderhöhe
ausfällt und umgekehrt. Steht die Turbine daher unter dem Unterwasserspiegel oder
erzeugt man am Ausflufs des Diffusors auf andere Weise einen erhöhten Druck, so wächst
dadurch die Höhe des Oberwasserspiegels und man braucht für dieselbe Leistung weniger
Stufen.
Bei gasförmigen Treibmitteln giebt es keine solche Grenze für die durch eine Turbine
auszunutzende oder zu erzielende Pressung, weil Λ3 in diesem Falle nie gleich Null werden
kann. Hier stehen p2 und h für alle
Werthe in fester Beziehung. In dieser Hinsicht ist auf Zeuner, besonders S. 235 (Formel
101) zu verweisen, aus der sich bei entsprechender
Umwandlung beispielsweise die für Heifsluftturbinen nöthigen Ausdrücke ergeben.
In Fig. 2 und 3 der Zeichnung ist eine Wasserturbine schematisch dargestellt, und zwar
eine Radialturbine, die als Kraftmaschine mit innerer, als Pumpe mit äufserer Beaufschlagung
arbeitet. Der Grund für die letztere Anordnung liegt darin, dafs hierbei der Diffusor am
bequemsten stark zu erweitern ist. Alle Buchstaben für die Winkel stimmen mit den bereits
gegebenen Bezeichnungen überein. Neue Bezeichnungen sind L = Laufrad, D = Diffusor,
Ls = Laufradschaufeln, Ds = Diffusorschaufeln, W = Turbinenwelle. Der Winkel α ist,
da kein Grund für eine Ablenkung der naturgemäfsen Wasserrichtung vorliegt, =90° genommen
und Leitschaufeln sind somit nicht vorhanden. Die Beaufschlagung der Turbine findet zur Ausgleichung des Wasserdruckes von
unten statt.
Der Diffusor ist nach aufsen hin stark erweitert. In Verbindung mit den Schaufeln Ds
entsteht hierdurch eine langgestreckte Form der Diffusorkanäle, die, wenn man die Form
wie links gezeichnet wählt, das Wasser frompetenförmig, wenn man die rechts gezeichnete
Form wählt, mehr geschlossen austreten lassen. Diese zweite Form mufs benutzt werden,
wenn es sich um Anschlufs von Stufenturbinen handelt. Bei diesen mufs dann auch die
Schaufelbreite des sich anschliefsenden Laufrades an der Eintrittsstelle ebenso grofs sein,
wodurch dann eine etwa doppelt so grofse radiale Weite des Laufrades bedingt wird.
In Fig. 4 und 5 der Zeichnung ist eine Heifsluftturbine schematisch dargestellt, und
zwar als Radialturbine mit senkrechter Achse. Die Winkelbezeichnung ist beibehalten. In
der Fig. 4 ist links ein normal zur Achse gelegter Querschnitt durch den Compressionsraum,
rechts ein ebensolcher durch den Ex-
pansionsraum gezeichnet. In beiden Figuren kommen für den Compressionsrauin nur kleine,
für den Expansionsraum nur grofse Buchstaben zur Anwendung, mit einziger Ausnahme
des Laufrades in Fig. 5, welches nur mit L bezeichnet ist.
Als Pumpe hat die Heifsluftturbine nicht äufsere und als Kraftmaschine nicht innere
Beaufschlagung, wie die Wasserturbine und die Wasserpumpe in Fig. 2 und 3, sondern
umgekehrt.
Die wirksamen Halbmesser r2 und R2 ergeben
sich aus der Gröfse von C2 und C2,
die wiederum von der Gröfse von e und E im gegenseitigen Verhältnisse abhängig ist.
Als einfachstes Mittel der Erwärmung soll im vorliegenden Falle Erhitzung des Mantels M
bei In1 betrachtet werden.
Aus Fig. 5 ist noch ersichtlich, wie durch eine Umhüllung Ss rings um den Mantel M
die Hitze der abgehenden Luft zur Vorwärmung und besonders zur Vermeidung von Niederschlägen auf den Mantelstellen bei h.2 /z3
benutzt werden kann.
Sowohl in Fig. 4 als in Fig. 5 deuten die Pfeile die Richtung der durchströmenden
Luft an.
Für die Anwendung von Stufenturbinen sind keine Aenderungen in der Bauart der
Einzelturbinen erforderlich. Man wird nur die nach dem Umfang hin immer geringer
werdende Höhe der Schaufeln, die sich schon in Fig. 5 ausspricht, nach festen Verhältnissen
zum Ausdruck bringen müssen.
Claims (1)
- Patent- Anspruch:Hochdruck-Vollturbine mit Schaufeldiffusor, dadurch gekennzeichnet, dafs die Laufrad- und die Diffusorschaufeln im Spalt nahezu tangential in einander übergehen und die Austrittsenden der Laufradschaufeln (Ls) mit der Umdrehungsgeschwindigkeit einen die gröfstmögliche Erweiterung der Diffusorkanäle zulassenden , in Bezug auf den Neigungswinkel (cts) der Diffusorschaufeln (Ds) gegen die Umdrehungsgeschwindigkeit der Bedingungcot> ιcot a2 — cot a3 =genügenden, sehr spitzen Winkela2 einschliefsen, zum Zwecke, die Umlaufsgeschwindigkeit des Laufrades von vorn herein zu vermindern, ohne den Wirkungsgrad der Turbine bei stofsfreiem Durchgang des Treibmittels dementsprechend herabzusetzen.Hierzu 1 Blatt Zeichnungen.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE137706C true DE137706C (de) |
Family
ID=405565
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DENDAT137706D Active DE137706C (de) |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE137706C (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1130646B (de) * | 1954-08-19 | 1962-05-30 | Laval Steam Turbine Company De | Diagonalgasturbinen-Energieanlage |
DE1143362B (de) * | 1957-05-31 | 1963-02-07 | Walter O Galonska | Rueckdruck-Brennkraftturbine mit einem Brennkammern tragenden und mechanische Leistung abgebenden Brennkammerrad |
-
0
- DE DENDAT137706D patent/DE137706C/de active Active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1130646B (de) * | 1954-08-19 | 1962-05-30 | Laval Steam Turbine Company De | Diagonalgasturbinen-Energieanlage |
DE1143362B (de) * | 1957-05-31 | 1963-02-07 | Walter O Galonska | Rueckdruck-Brennkraftturbine mit einem Brennkammern tragenden und mechanische Leistung abgebenden Brennkammerrad |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69506297T2 (de) | Axialpumpen | |
EP0491134B1 (de) | Einlassgehäuse für Dampfturbine | |
EP0417433B1 (de) | Axialdurchströmte Turbine | |
DE2042478A1 (de) | Gasturbinenstrahltriebwerk für Flugzeuge mit Einrichtungen zur Bauteilkühlung und Verdichterregelung | |
DE102015120127A1 (de) | Axialverdichterendwandeinrichtung zur steuerung der leckage in dieser | |
DE2412624A1 (de) | Molekularvakuumpumpe | |
DE102009003378A1 (de) | Energieerzeugungs-Turbinensysteme | |
DE2748597A1 (de) | Ueberschallkompressor mit verbesserten betriebseigenschaften ausserhalb des bemessungsbetriebszustandes | |
DE10016068A1 (de) | Dampfturbine | |
DE137706C (de) | ||
DE1926423A1 (de) | Schleiderverdichter | |
WO2016142171A1 (de) | Anordnung mit zwei verdichtern, verfahren zum nachrüsten | |
DE69112368T2 (de) | Turbopumpe mit einer durch Bypassströmung angetriebenen Überdruckpumpe. | |
DE69806423T2 (de) | Zweistufige Flüssigkeitsringpumpen | |
DE1476914A1 (de) | Drehzahlreduziervorrichtung fuer Gasturbinen | |
DE2728024C3 (de) | Verfahren zum Begrenzen der Leistung einer zentripetal durchströmten Abgasturbine für einen Turbolader und Abgasturbolader zum Durchführen dieses Verfahrens | |
DE3242713A1 (de) | Einlassgehaeuse fuer dampfturbine | |
DE1428106A1 (de) | Mehrstufiger Kreiselverdichter mit Axialstufen und wenigstens einer Radialstufe | |
DE1476877A1 (de) | Stroemungsmaschine | |
DE2528465A1 (de) | Verfahren zur vergroesserung des verdichtungsverhaeltnisses eines schraubenrotorverdichters bei im wesentlichen gleicher leistungsaufnahme | |
DE102012108184A1 (de) | Niederdruckdampfturbine mit schwenkbarer Düse | |
AT205864B (de) | Strömungsmaschine | |
DE2917029A1 (de) | Kreiselpumpe | |
DE240860C (de) | ||
DE854726C (de) | Gasturbinentriebwerk mit Kammerrotor-Druckaustauscher |