DE1146966B - Strombegrenzungsvorrichtung - Google Patents
StrombegrenzungsvorrichtungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft elektrische Vorrichtungen und Schaltungen, welche Kurzschlußströme, Überlastströme
und andere mögliche Schäden stiftende Ströme begrenzen.
Zur Verhinderung von Überstromstärken werden bereits strombegrenzende Sicherungen verwendet, die
anders als normale Schmelzsicherungen konstruiert sind. Ihr elektrisches Verhalten ist sehr verschieden
von dem normaler Sicherungen, und sie werden auch in den meisten Fällen nur zusammen mit anderen
Schaltelementen verwendet. Bei einer bekannten strombegrenzenden Schmelzsicherung wird ein fester
Überstromleiter verwendet, der so gelocht ist, daß in seiner Längsrichtung eine Reihe von schmelzbaren
Einschnürungen entsteht. Dieser Leiter befindet sich in einem zylinderförmigen Isoliergehäuse, das mit
Quarzsand gefüllt ist. Falls wegen Überstroms die schmelzbaren Stellen schmelzen und den Sicherungskreis zu unterbrechen beginnen, werden die beim
Schmelzen dieser Elemente entstehenden Lichtbögen durch den umliegenden Quarzsand gekühlt und ausgelöscht,
wobei keine Gase oder andere Stoffe aus dem Gehäuse austreten. Sobald das schmelzbare
Element zu schmelzen beginnt, entsteht in der Leitung eine Gegenspannung, die den Strom zu verringern
sucht. Der Strom kann also nicht die Größe erreichen, die in Abwesenheit der Schmelzsicherung
auftreten würde. Die Fähigkeit einer Schmelzsicherung, den Strom zu begrenzen, nimmt jedoch mit
Zunahme der Dauernennstromstärke ab.
Obwohl das Hauptinteresse dem Spitzenstrom gilt, hat dieser bisher nicht als Grundlage für die Anwendung
von strombegrenzenden Schmelzsicherungen gedient. Der Grund dafür liegt darin, daß das Verhalten
einer Schmelzsicherung auf das Verhalten der elektrischen Schaltung abgestimmt werden muß, in
der sich die Schmelzsicherung befindet. Sehr oft wird eine Schmelzsicherung zusammen mit einem Schutzschalter
mit thermischer und magnetischer Abschaltvorrichtung verwendet. In diesem Falle soll natürlich
der Schutzschalter alle innerhalb seines Unterbrechungsbereiches auftretenden Überlastungs- und
Kurzschlußströme abschalten, während die Schmelzsicherung die oberhalb der Nennstromstärke des
Schutzschalters auftretenden Kurzschlußströme unterbrechen soll. Wenn man das Abschaltverhalten einer
Schmelzsicherung auf das Abschaltverhalten eines Schutzschalters abstimmt, so stellt sich gewöhnlich
heraus, daß größere Augenblicks-Spitzenströme als erwünscht von der Schaltung durchgelassen werden.
Im Gegensatz zu derartigen Schmelzsicherungen bezieht sich die Erfindung auf eine Strombegrenzungs-Strombegrenzungsvorrichtung
Anmelder:
General Electric Company,
Schenectady, N. Y. (V. St. A.)
Vertreter: Dipl.-Ing. M.Licht,
München 2, Sendlinger Str. 55,
München 2, Sendlinger Str. 55,
und Dr. R. Schmidt, Oppenau (Renchtal),
Patentanwälte
Patentanwälte
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 15. Dezember 1959 (Nr. 859 773)
V. St. v. Amerika vom 15. Dezember 1959 (Nr. 859 773)
Ralph Loyd Hurtle, West Hartford, Conn. (V. St. A.), ist als Erfinder genannt worden
vorrichtung mit einem zwischen zwei Anschlußgliedern angeordneten festen Isolator, durch den sich
mindestens eine kapillarartige Öffnung erstreckt, die mit einem verdampfbaren elektrischen Leiter ausgefüllt
ist, der elektrischen Kontakt mit den beiden Anschlußgliedern hat, die zusammen mit dem Isolator
ein abgeschlossenes Gehäuse bilden.
Es gibt bereits derartige Strombegrenzungsvorrichtungen, bei denen sich bei Überstrom das Volumen
des in den kapillarartigen Öffnungen befindlichen Leiters ändert. Bei diesen bekannten Vorrichtungen
sollen sich bei Überstrom Gas- oder Dampfblasen bilden, durch die der galvanische Zusammenhang des
elektrischen Leiters getrennt wird. Man will auf diese Weise die Entstehung eines elektrischen Lichtbogens
verhindern. Das Verhalten einer derartigen Strombegrenzungsvorrichtung bei Überstrom hängt also
davon ab, wo und in welcher Anzahl die Gas- und Dampfblasen gebildet werden. Werden die Dampfblasen
an der engsten Stelle gebildet, dann wird der Strom nicht nur begrenzt, sondern er kann teilweise
auch vollständig unterbrochen werden.
Eine vollständige Unterbrechung des elektrischen Stromes erfolgt auch bei den anderen bisher bekanntgewordenen
Sicherungen, bei denen der Strom durch in Kapillarröhren od. dgl. befindliches Quecksilber
geleitet wird.
Bei einer solchen Quecksilbersicherung wird das normalerweise in einem Kapillarrohr eingeschlossene
Quecksilber bei Überstrom durch den erzeugten
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Lichtbogen und hohen Druck auseinandergetrieben ordentlich starr und nicht porös ist, werden durch
und in die vorgesehenen Expansionskammern ge- den in den kapillarartigen Bohrungen verdampften
drängt. Leiter außerordentlich hohe Drücke erzeugt. Der Bei einem anderen mit einem Quecksilberleiter Stromweg durch die Strombegrenzungsvorrichtung
arbeitenden elektrischen Stromunterbrecher, der nicht 5 wird zwar nicht unterbrochen, jedoch hat der in der
als Uberstromsicherung gedacht ist, steht das Queck- Strombegrenzungsvorrichtung auftretende Hochdrucksilber
schon im Normalzustand unter hohem Druck. lichtbogen einen sehr hohen Spannungsgradienten.
Dadurch soll erreicht werden, daß die bei Strom- Je höher der Druck wird, desto größer wird die entdurchgang
entstehende Quecksilberdampfblase in- lang der Vorrichtung erzeugte Spannung und desto
folge des hohen Druckes eine hohe Durchschlags- io wirksamer die Strombegrenzung. Da das Wärmespannung erhält und der Strom vollständig unter- speichervermögen der mit leitendem Material gefüllbrochen
wird. ten kapillarartigen Bohrungen sehr gering ist, hat die Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, Strombegrenzungsvorrichtung nach der vorliegenden
eine Strombegrenzungsvorrichtung der obengenannten Erfindung eine außerordentlich kurze Ansprechzeit.
Art zu schaffen, die zur Begrenzung hoher und hoch- 15 Da das Gehäuse verhältnismäßig starr ist und da
ster Ströme geeignet ist, ohne dabei den Strom voll- dadurch das leitende Material in den kapillarartigen
ständig zu unterbrechen, und deren Verhalten bei Bohrungen zurückgehalten wird, behält das leitende
Überstrom genau vorausbestimmbar ist. Material sein Volumen bei, ohne daß eine schwin-Um
das zu erreichen, wird bei einer Strombegren- gungsartige Ausdehnung und Zusammenziehung
zungsvorrichtung mit einem zwischen zwei Anschluß- ao stattfindet. Da außerdem das leitende Material aus
gliedern angeordneten festen Isolator, durch den sich den kapillarartigen Bohrungen nicht herausgepreßt
mindestens eine kapillarartige öffnung erstreckt, die wird, kann die Strombegrenzungsvorrichtung nach
mit einem verdampfbaren elektrischen Leiter ausge- der vorliegenden Erfindung ohne Neueinstellung
füllt ist, der elektrischen Kontakt mit den beiden mehrfach verwendet werden. Anschlußgliedern hat, die zusammen mit dem Iso- 35 In der Zeichnung zeigt
lator ein abgeschlossenes Gehäuse bilden, erfindungs- Fig. 1 einen Querschnitt durch eine Strombegren-
gemäß eine Anordnung so getroffen, daß dieses Ge- zungsvorrichtung nach der vorliegenden Erfindung,
häuse zur Erzielung eines strombegrenzenden Hoch- Fig. 2 im vergrößerten Maßstab eine Draufsicht
drucklichtbogens in der kapillarartigen öffnung bei des Mittelstückes von Fig. 1,
Überstrom in einem starren, mit einem unter hohem 30 Fig. 3 ein Schaltbild eines Dreiphasen-Überstrom-Druck
stehenden Medium gefüllten Druckgefäß ange- abschalters, der durch die Strombegrenzungsvorrichordnet
ist. tung nach der vorliegenden Erfindung geschützt ist,
Bei einer solchen Strombegrenzungsvorrichtung Fig. 4 eine graphische Darstellung der Strom-Zeit-
bildet sich bei Überstrom ein Hochdrucklichtbogen Kennlinie eines Uberstromabschalters mit thermi-
mit einem hohen Spannungsgradienten aus, da sich 35 sehen und magnetischen Auslösevorrichtungen, von
das Volumen des in der kapillarartigen öffnung be- Schmelzsicherungen und der Strombegrenzungsvor-
findlichen elektrischen Leiters nicht ändern kann, richtung nach der vorliegenden Erfindung und
weil ja die gesamte Strombegrenzungsvorrichtung in Fig. 5 eine Wiedergabe eines Oszillogramms, das
einem starren Druckgefäß angeordnet ist. Auf diese die Strombegrenzungswirkung der erfindungsgemäßen
Weise werden mechanische Schwingungen wirksam 40 Strombegrenzungsvorrichtung bei einem Kurzschluß
vermieden, die durch Expansion und Kontraktion des zeigt.
elektrischen Leiters auftreten würden und möglicher- Die in Fig. 1 gezeigte Strombegrenzungsvorrichtung
weise zur Zerstörung der Strombegrenzungsvorrich- nach der vorliegenden Erfindung besitzt ein sehr
tung führen könnten. Das Verhalten der erfindungs- festes Stahlgehäuse 10, in dessen Mitte die stromgemäßen
Strombegrenzungsvorrichtung bei Über- 45 begrenzenden Elemente angeordnet sind. Bei dieser
strom ist vorausbestimmt, da immer die gleichen Ausführungsform bestehen die strombegrenzenden
Verhältnisse herrschen, d. h., es wird ein Hochdruck- Elemente aus einer dichten, nicht porösen, keramilichtbogen
gebildet, dessen Spannungsgradient be- sehen Scheibe 11, die in der Mitte mit einer Anzahl
kanntlich vom Dampfdruck abhängt. Da also bei von parallelen kapillarartigen Bohrungen 12 versehen
Überstrom das Volumen des elektrischen Leiters 50 ist, welche ganz mit einem metallischen Leiter 13 gekonstant
bleibt, kann der elektrische Leiter nicht aus füllt sind. Da diese Teile außerordentlich hohen
der kapillarartigen öffnung verdrängt werden, so daß Beanspruchungen ausgesetzt sind, werden hierfür die
die erfindungsgemäße Strombegrenzungsvorrichtung besten Werkstoffe verwendet.
mehrere Male zur Strombegrenzung verwendet wer- Die Enden der mit dem elektrischen Leiter ge-
den kann. 55 füllten kapillarartigen Bohrungen haben elektrischen
Das abgeschlossene Gehäuse der erfindungsgemä- Kontakt mit Kammern 14 und 15, die mit demselben
ßen Strombegrenzungsvorrichtung ist zweckmäßiger- leitenden Material gefüllt sind. Diese Kammern beweise
mit unter Druck stehendem Isolieröl angefüllt, finden sich in Anschlußgliedern 16 und 17, die mit
wobei gemäß einer weiteren zweckmäßigen Ausge- ihren Grundflächen 18 auf der keramischen Scheibe
staltung eine Einrichtung zur Erhöhung des Isolieröl- 60 11 haften und eine feste Umhüllung der mit dem leidruckes
vorgesehen ist. tenden Material gefüllten Bohrungen bilden. In der
Die Arbeitsweise der erfindungsgemäßen Strom- gezeigten Ausführungsform ist der in den Bohrungen
begrenzungsvorrichtung ist folgende: 12 und den Kammern 14 und 15 befindliche metalli-
Falls über einem bestimmten Wert liegende Ströme sehe Leiter bei normalen Temperaturen flüssig. In
durch die erfindungsgemäße Vorrichtung hindurch- 65 jedes der beiden Anschlußglieder 16 und 17 ist mit
geschickt werden, verdampft das in den kapillar- leichtem Paßsitz ein Stöpsel 19 eingesetzt, wodurch
artigen Bohrungen befindliche leitende Material an der flüssige Leiter in den kapillarartigen Bohrungen
Ort und Stelle. Da die gesamte Anordnung außer- und in den Kammern zurückgehalten wird und das
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gesamte umschlossene Volumen von flüssigem Leiter fließen anfangen. Die in der Vorrichtung nach Fig. 1
ausgefüllt wird. Jeder Stöpsel ist mit einer in axialer verwendeten Dichtungen, beispielsweise die Dich-
Richtung verstellbaren Schraube 20 versehen, mit tungsscheibc 38, müssen also sehr steif sein. Außer-
deren Hilfe nach der Füllung der Kammern und der dem ist es erforderlich, daß die einzelnen Teile genau
Bohrungen eventuell noch vorhandene Dampf- oder 5 aufeinander abgepaßt sind.
Luftblasen, die ein Versagen der Vorrichtung zur Die in Fig. 1 gezeigte Vorrichtung hat weiterhin
Folge haben können, beseitigt werden können. Die zwei Bohrungen 41 und 42, die mit einem Gewinde
Füllung der Kammern und der Bohrungen wird vor- versehen sind und in die axiale Bohrung 31 münden.
zugsweise im Vakuum durchgeführt. Beim anschlie- In der einen Bohrung befindet sich eine an sich beßenden
Einlaß von Luft unter normalem Druck wird io bekannte Vorrichtung 43 zum Messen hoher Drücke.
der flüssige Leiter in noch nicht ausgefüllte Poren ge- Eine derartige Meßvorrichtung hat zwar keinen Einpreßt,
fluß auf die Wirkungsweise der Strombegrenzungs-
Auf den äußeren Enden der Anschlußgüeder 16 vorrichtung, wurde aber bei der vorliegenden Vor-
und 17 sitzen Klemmen 22 und 23, von denen jede richtung verwendet, um auf die Größe der auftretenam
inneren Ende mit einem Flansch 24 bzw. 25 und 15 den Drücke hinzuweisen und eine Möglichkeit zur
am äußeren Ende mit einem von außen zugänglichen Messung dieser Drücke zu zeigen. Die andere Boh-Innengewinde
26 bzw. 27 zugänglich ist. Mit Hilfe rung 41, durch welche die hydraulische Flüssigkeit
dieser Innengewinde kann die Strombegrenzungsvor- eingeführt wird, ist mit einer Schraube 44 verschlosrichtung
in eine Leitung eingeschaltet werden. Das sen. Wird die Kappe 32 festgeschraubt, so entsteht
Gehäuse 10 wird von einem Stahlklotz 30 gebildet, 20 eine hubähnliche Bewegung der Ringe 37 und der
der eine rechteckige Form hat und mit einer zylinder- Dichtung 38, wodurch auf die Flüssigkeit ein hoher
förmigen Bohrung 31 versehen ist, in welcher sich die Druck ausgeübt wird. Geschieht dies, so wird ein
strombegrenzenden Elemente befinden. Auf beiden glatter Kolben 45, der genau in einen Zylinder der
Enden des Klotzes 30 sitzen Stahlkappen 32 und 33, Druckmeßvorrichtung eingepaßt ist, nach außen gedie
durch vier sich durch den Klotz 31 und die Kap- 25 gen eine zwischen dem Kolbenkopf 46 und einem
pen 32 und 33 erstreckende Maschinenschrauben 34 Widerlager 47 angeordnete Kupfermeßkugel gefestgeklemmt
sind. Aus der im Maßstab 1:1 ge- drückt. Die Abplattung der Kupfermeßkugel ist ein
zeichneten Fig. 1 ist ersichtlich, daß die Strombegren- Maß für die auf den Kolben 45 wirkende Kraft und
Zungsvorrichtung sehr hohen Drücken widerstehen daher auch ein Maß für den in der ölgefüllten Bohkann.
3° rung 31 herrschenden Druck. Die Abplattung kann
So ist jede Klemme 22 bzw. 23 von einer Isolier- mit Hilfe von Meßkeilen oder Meßlehren gemessen
hülse 35 bzw. 36 umgeben, die vorzugsweise aus werden, deren Meßbacken zur Messung des Abstan-
einem geeigneten Epoxyharz besteht und zur Ver- des zwischen dem Kolbenkopf 46 und dem Wider-
hinderung von Überschlägen mit einem großen lager 47 durch in den Seitenteilen der Vorrichtung
Außenflansch versehen ist. Am Innenflansch 24 der 35 befindliche Öffnungen 49 hindurchgeführt werden
Klemme 22 und am Innenflansch 25 der Klemme 23 können.
liegt je eine isolierende Beilage an, die aus zwei Wie bereits beschrieben wurde, wird in der in
keramischen Ringen 37 besteht, zwischen denen sich Fig. 1 beschriebenen Strombegrenzungsvorrichtung
ein Dichtungsring 38 befindet. Diese Teile isolieren der Strom von der einen Klemme 22 zur anderen
die Klemmen 22 und 23 vom Stahlklotz 30 und tra- 40 Klemme 23 über die mit einem Leiter gefüllten ka-
gen dazu bei, daß die Klemmen nicht aus dem Ge- pillarartigen Bohrungen in der keramischen Scheibe
häuse herausgedrückt werden können, da sie sich als 11 geleitet. Über einem bestimmten Wert liegende
druckübertragende Bauelemente zwischen den zu- Ströme bewirken eine Verdampfung des meisten
sammengeschraubten Kappen 32 und 33 und den Teils des in den Bohrungen befindlichen Metalls. Da
Flanschen 24 und 25 der Klemmen befinden. 45 das verdampfte Metall nicht entweichen kann, ent-
Die beiden Anschlußglieder 16 und 17 sitzen fest stehen in den Bohrungen sehr hohe Drücke und
in den tassenförmig ausgebildeten Enden 39 der Temperaturen. Das gesamte Gehäuse muß so stark
Klemmen 22 und 23 und können dadurch die Wand sein, daß im wesentlichen keine Durchbiegung oder
der Bohrung 31 nicht berühren. Die keramische elastische Verformung durch die in den Bohrungen
Scheibe 11 und die Anschlußglieder 16 und 17 sind 50 auftretenden hohen Innendrücke auftreten können,
durch unter Druck stehendes Öl vom Gehäuse 30 ab- Könnte eine Durchbiegung auftreten, so würde das
isoliert, das den Zwischenraum zwischen diesen EIe- leitende Material in den kapillarartigen Bohrungen
menten und der Innenfläche der axialen Bohrung 31 sich abwechslungsweise ausdehnen und zusammenausfüllt.
Die tassenförmigen Enden 39 der Klemmen ziehen. Die durch die Vorrichtung hindurchgehenden
sind mit tiefeingeschnittenen Schlitzen versehen, so 55 großen elektrischen Ströme erzeugen einen undaß
das unter Druck stehende Öl auf die Enden und stabilen Hochdrucklichtbogen, wobei der an diesem
Seiten der Anschlußglieder 16 und 17 einwirken auftretende Spannungsabfall eine schnelle Strombekann.
Das öl wird durch eine später noch zu be- grenzungswirkung zur Folge hat. Der Spannungsabschreibende
Vorrichtung unter Druck gesetzt, wo- fall am Lichtbogen hängt vom Druck im Lichtbogen
durch auf die inneren Teile der Strombegrenzungs- 60 ab, und deshalb muß der entwickelte Druck aufvorrichtung
ein sehr hoher Anfangsdruck ausgeübt rechterhalten werden. Eine Schwingung des leitenden
wird, der dazu beiträgt, daß die Vorrichtung nicht zu Materials in den Bohrungen könnte den Lichtbogen
Bruch geht, wenn während der Strombegrenzung periodisch unterbrechen. Dies würde wiederum eine
große Kräfte entstehen. Mit der beschriebenen Vor- Druckschwingung in der Vorrichtung zur Folge
richtung wurden Drücke in der Größenordnung von 65 haben, die periodisch die Strombegrenzungswirkung
21 000 kg/cm2 erreicht. hemmen würde. Das Gehäuse wird daher so starr
Bei den bei diesen Drücken auftretenden Druck- ausgebildet, daß der elektrische Leiter in den kapilgradienten
würden viele normalerweise feste Stoffe zu larartigen Bohrungen keine Schwingungen ausführen
kann, die wesentliche Volumenänderungen des Leiters zur Folge haben.
Die vorliegende Strombegrenzungsvorrichtung unterbricht im Gegensatz zu einer Schmelzsicherung die
Leitung selbst nicht. Würde der Lichtbogen gelöscht, dann würden die leitenden Bohrungen durch Kondensation
des Metalldampfes wieder so leitend werden, daß sofort wieder ein neuer Lichtbogen entstehen
würde. Während der Strombegrenzung verbraucht die Vorrichtung daher eine erhebliche Energiemenge.
Diese Energie kann ohne Schädigung der Vorrichtung abgeleitet werden. Die Gründe hierfür werden näher
erläutert.
Der Strom durch die vorliegende Strombegren-Durch Unterteilung des Lichtbogens in eine Anzahl
von kleineren parallelliegenden Lichtbogen wird erreicht, daß die Energie mit einer solchen Geschwindigkeit
abgestrahlt und abgeleitet wird, daß die Oberflächen der Bohrungen in der Scheibe durch die
Lichtbogen kaum angegriffen werden. Das heißt aber nicht, daß die Scheibe eine unbegrenzte Lebensdauer
hat. Die Konstruktion der Strombegrenzungsvorrichtung verringert die schädlichen Wirkungen und ermöglicht
eine lange Benutzungsdauer, so daß die Vorrichtung oft zur Strombegrenzung verwendet werden
kann.
Um die schädlichen Wirkungen der strombegrenzenden Lichtbogen weiter zu verringern, wird die
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zungsvorrichtung wird in eine ganze Anzahl von zu- 15 Scheibe 11 vorzugsweise aus einem sehr dichten polyi
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einander parallelliegenden Kanälen aufgeteilt. Dies ist am besten aus Fig. 2 ersichtlich, in welcher die
keramische Scheibe 11 näher dargestellt ist. Die Strombelastung der Strombegrenzungsvorrichtung
hängt nicht nur von dem in den Bohrungen 12 befindlichen leitenden Material ab, sondern auch von
der Summe der Querschnittsflächen der kapillarartigen Bohrungen. Die thermische Wirksamkeit hängt
von einer ganzen Anzahl von Faktoren ab. Am wich-
kristallinen keramischen Material hergestellt, das hauptsächlich aus feinkörnigen Aluminiumoxydpulvern
hoher Reinheit besteht, die bei Zimmertemperaturen verpreßt und bei überhöhten Temperataren
gebrannt werden. Die Verwendung dieses Materials ist bei der vorliegenden Erfindung besonders vorteilhaft,
da das Material eine außerordentlich hohe physikalische Festigkeit besitzt, auch bei sehr hohen
Temperaturen noch sehr beständig ist und eine be
tigsten ist das Verhältnis der Oberfläche der Bohrun- 25 merkenswerte Lichtdurchlässigkeit hat. Diese Eigendf
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gen zum Volumen der Bohrungen. Die gesamte Oberfläche der Bohrungen sollte für eine gegebene
Strombelastung so groß wie möglich sein, denn von dieser Oberfläche hängt die Geschwindigkeit ab, mit
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schäften sind zum großen Teil darauf zurückzuführen,
daß im Gegensatz zu anderen keramischen Werkstoffen der Werkstoff im wesentlichen keine
mikroskopisch kleinen Poren oder Bläschen enthält. d il i
der die in den Bohrungen freigesetzte Energie abge- 30 Die Lichtdurchlässigkeit dieses Materials trägt weiter
leitet werden kann. Die Bohrungen sollten daher so zu einer wirkungsvollen Kühlung der strombegren-
klein wie möglich und dementsprechend auch zahlreich sein, damit der erforderliche Gesamtquerschnitt
zustande kommt. Die Anzahl und Größe der Bohrungen sollte natürlich auch im Licht der Herstellungskosten
der Vorrichtung betrachtet werden. Es wurden Bohrungen mit einem Durchmesser von
0,0075 mm hergestellt, wobei jedoch die Herstellung und Füllung mit elektrisch leitendem Material sehr
schwierig ist. Bei Bohrungen mit einem Durchmesser 40 drucklichtbögen liegen,
von 0,025 mm konnten ohne viel Schwierigkeiten ge- gewöhnlich sehr lange füllt werden. Es hat sich jedoch herausgestellt, daß
Bohrungen mit einem Durchmesser von ungefähr 0,035 mm einen vernünftigen Kompromiß darstellen.
Der Durchmesser derartiger Bohrungen reicht zur Erzielung eines ziemlich hohen Verhältnisses der
Oberfläche zum Volumen der Bohrungen aus und ist doch so groß, daß die Bohrungen leicht hergestellt
und gefüllt werden können. Die in Fig. 2 gezeigten 37 Bohrungen dieser Größe ermöglichen bei Füllung 50
mit Quecksilber ohne besondere Kühlung eine Dauerstromstärke von 150 A und bedeutend höhere Begrenzungsströme.
Der Abstand der Bohrungen ist nicht sehr kritisch, aber man zieht es vor, die Bohrungen
in der Mitte der Scheibe anzuordnen, so daß 55 die äußeren Teile der keramischen Scheibe eine wesentliche
Verstärkung bilden. Durch Unterteilung des Lichtbogens in parallel geschaltete Lichtbogen wird
die Kühlwirkung verstärkt, wodurch wiederum die Geschwindigkeit der Entionisierung sehr groß und
dadurch der Spannungsabfall im Lichtbogen erhöht und der durchgehende Strom begrenzt wird.
Es wurde bereits darauf hingewiesen, daß die besten Ergebnisse erzielt werden, wenn bei der Herzenden
Lichtbogen bei, da die Energieabstrahlung durch die keramische Scheibe zum umgebenden Medium
verbessert wird.
Ein weiterer Beitrag zur thermischen Wirksamkeit der Strombegrenzungsvorrichtung wird von den verhältnismäßig
massiven Anschlußgliedern 16 und 17 geleistet, welche die mit leitendem Material gefüllten
Kammern enthalten und sehr nahe an den Hoch-Schmelzsicherungen haben perforierte Schmelzdrähte,
wobei der größte Teil im Gegensatz zur vorliegenden Erfindung weit entfernt von den massiven Anschlußklemmen
liegt. Da die Schmelzdrähte gewöhnlich in Quarzsand eingebettet sind, der bekanntlich ein sehr
guter Wärmeisolator ist, kühlen sich die an den Einschnürungen des Schmelzdrahtes beim Schmelzen
und Verdampfen auftretenden kleinen Lichtbogen nicht so schnell ab, und außerdem ist der an den
Lichtbogen entstehende Spannungsabfall bei weitem nicht so groß wie bei der Strombegrenzungsvorrichtung
nach der vorliegenden Erfindung. Weiterhin haben Schmelzsicherungen den Fehler, daß sie
manchmal unerwarteterweise schon bei einer unterhalb der zulässigen Nennstromstärke liegenden
Stromstärke durchschmelzen. Dies ist darauf zurückzuführen, daß wegen der wirksamen Isolation der
Füllung der Schmelzdraht bei in der Nähe der Nennstromstärke liegenden Stromstärken anschmilzt, wodurch der Schmelzpunkt in nicht zu übersehender
Weise geändert wird. Die Schmelzsicherung mit auf diese Weise veränderter Nennstromstärke wird dann
unnötigerweise später durch einen innerhalb des ursprünglichen Nennstrombereichs liegenden Strom
60 pg
stellung der Strombegrenzungsvorrichtung Werkstoffe 65 durchgeschmolzen. Derartige Störungen treten im
höchster Güte verwendet werden. Es sind keine Werkstoffe bekannt, die in einem Hochtemperatur-Hochdruck-Lichtbogen
nicht angegriffen werden.
wesentlichen bei der Strombegrenzungsvorrichtung nach der vorliegenden Erfindung wegen ihrer hohen
thermischen Wirksamkeit nicht auf.
Als Füllmaterial für die Bohrungen 12 eignet sich auch ein eutektisches Gemisch von Natrium und Kalium.
Es ist auch nicht unbedingt erforderlich, daß der in den Bohrungen befindliche Stoff unbedingt bei
normaler Temperatur eine Flüssigkeit ist. Vorzugsweise werden jedoch flüssige Metalle verwendet, da
bei Verwendung von flüssigen Metallen die Strombegrenzung viel schneller als bei Verwendung von festen
Metallen eintritt. Dies ist darauf zurückzuführen, daß bei Verwendung eines festen Stoffes eine zusätzliche
Energie, die Schmelzwärme, zur Überführung des Stoffes in den flüssigen Zustand erforderlich ist, während
deren Zufuhr sich die Temperatur nicht erhöht. In der beschriebenen Strombegrenzungsvorrichtung
würde diese zwar kleine zusätzlich erforderliche Schmelzzeit eine Verzögerung der Strombegrenzungswirkung
zur Folge haben. Ein bereits im flüssigen Zustand befindliches Metall hat also gegenüber einem
festen Metall einen zeitlichen Vorsprung. Weiterhin liegen im allgemeinen die Siedepunkte schon bei normaler
Temperatur flüssiger Metalle niedriger, was sich weiterhin auf die Schnelligkeit, mit der sie verdampfen
und in einer derartigen Vorrichtung den Strom begrenzen, auswirkt. Auch ist ein flüsssiges
Metall leichter in die kapillarartigen Bohrungen einzufüllen. Trotz der beschriebenen Vorteile eines flüssigen
Metalls wurde aber auch Silber erfolgreich als Füllmaterial für die Bohrungen verwendet.
Bei der Wahl eines leitenden Materials für die kapillarartigen Bohrungen sollte auch das chemische
Verhalten des Metalls beachtet werden. Sehr aktive Metalle, wie beispielsweise Lithium, Natrium und
Kalium, können sich chemisch mit dem keramischen Material der Scheibe 11 verbinden. Bei gewöhnlichen
Temperaturen und in Abwesenheit von katalytischen Stoffen können derartige Oxydationsreduktions-Reaktionen
so langsam verlaufen, daß sie vernachlässigbar sind. Jedoch können diese Reaktionen durch sehr hohe
Temperaturen und Drücke beträchtlich beschleunigt werden, so daß dadurch die keramische Scheibe allmählich
angegriffen wird. Dadurch würde sich natürlich die Größe der kapillarartigen Bohrungen ändern und
eine bestimmte Menge des leitenden Materials verbraucht werden. Auch die Lebensdauer des umgebenden
Gehäuses sollte beachtet werden. Selbst wenn die Strombegrenzungsvorrichtung längere Zeit nicht oder
nur einige Male verwendet wird und fast nie zur Strombegrenzung herangezogen wird, kann auch eine
langsam verlaufende chemische Reaktion das elektrische Verhalten in unerwünschter Weise beeinflussen.
Ein weniger aktives Metall als Silber hat also bestimmte Vorteile, die nicht außer acht gelassen werden
können. Vorzugsweise wird Quecksilber verwendet.
Neben dem Werkstoff für die Scheibe 11 und den elektrischen Leiter müssen natürlich auch die anderen
in der Strombegrenzungsvorrichtung nach der vorliegenden Erfindung verwendeten Stoffe sorgfältig
ausgewählt werden. Beispielsweise sollten die Anschlußglieder 16 und 17 vorzugsweise aus einem
Werkstoff hergestellt werden, dessen Wärmeausdehnungskoeffizient möglichst gut mit dem der keramischen
Scheibe 11 übereinstimmt. Zu diesem Zweck wird vorzugsweise ein fester leitender Werkstoff verwendet,
der aus einer Mischung eines keramischen Stoffes mit einem Metall besteht und gewöhnlich als
Keramik-Metall-Legierung bezeichnet wird. Die Dichtungen 21 und 38 können aus verhältnismäßig
steifem Silicongummi hergestellt werden, falls sehr genaue Toleranzen erforderlich sind. Unter den
Köpfen der Schrauben 20 können zur weiteren Abdichtung der gefüllten Kammern 14 und 15 Ringe
aus demselben Material angebracht werden. Für die Dichtungen 28 und 29, von denen die eine unter dem
Kopf der Einfüllschraube 44 und die andere unter dem Kopf der Meßvorrichtung 43 für den Druck angebracht
ist, wird vorzugsweise ein weiches Metall,
ίο wie Kupfer, verwendet. Die kleine Dichtung 40 an
der Mitte des Kolbens 45 in der Druckmeßvorrichtung wird auch vorzugsweise aus einem weichen Metall
hergestellt.
In Fig. 3 ist das Schaltbild eines Schutzschalters gezeigt, in dem die Strombegrenzungsvorrichtung
nach der vorliegenden Erfindung zusammen mit einem Selbstschalter verwendet wird. Schematisch ist
ein mehrphasiger Verbraucherkreis durch Verbraucherleitungen 51 angedeutet, die über einen mit 53
bezeichneten Schalter und über dazu in Reihe liegende Strombegrenzungsvorrichtungen 100 an Speiseleitungen
52 angeschlossen sind.
Da der Verbraucherkreis und der Speisekreis dreiphasig sind, sind drei Strombegrenzungsvorrichtungen
erforderlich, und der Schalter 53 muß drei Leiter überwachen. Zu diesem Zweck enthält er drei Kontakte
54, die von einer Sperrklinke 55 in der Schließstellung gehalten werden. Die Kontakte 54 sind beispielsweise
durch eine Druckfeder 56 in die Offenstellung vorgespannt, so daß nach Freigabe der
Sperrklinke 55 die Kontakte plötzlich geöffnet werden. Die Freigabe der Sperrklinke 55 kann sowohl
durch thermische Auslöseelemente als auch durch magnetische Auslöseelemente erfolgen. Im gezeigten
Beispiel bestehen die thermischen Auslöseelemente aus Bimetallstreifen 57 und die magnetischen Auslöseelemente
aus Elektromagneten 58. Jedes einzelne Auslöseelement spricht auf Überströme an und öffnet
die Kontakte, wenn die zum Verbraucherkreis fließenden Ströme einen bestimmten Nennwert überschreiten.
Jede der beiden Bauarten der Auslöseelemente zeigt ein bestimmtes Verhalten. Fließen beispielsweise
Überströme durch irgendeinen der Bimetallstreifen 57, so krümmt sich das eine Ende des
Streifens nach unten und drückt gegen die Steuerstange 59, bis die Rolle 60 vom Haltedaumen 61 abgleitet
und die gespannte Sperrklinke 55 freigibt, wodurch die Kontakte geöffnet werden. Durch die thermische
Wirkung der Bimetallelemente wird eine unnötige Unterbrechung bei normalen Einschaltstromspitzen
verhindert. Bei Dauerüberlastung krümmen sich jedoch die Bimetallstreifen und lösen die Sperrklinke
und dadurch die Kontakte aus. Andererseits unterbrechen bei großer Überlastung die Elektromagnete
die Leitung schneller. Fließen beispielsweise durch irgendeine der Spulen 62 Überströme, so wird
der Anker 63 nach unten gezogen, die Steuerstange 59 mitbewegt und der Abschalter in der gleichen
Weise ausgelöst. Die Elektromagnete arbeiten unabhängig von den Bimetallelementen, und jedes Auslöseelement
kann selbst die Kontakte öffnen.
Die praktische Ausführungsform eines Schutzschalters unterscheidet sich natürlich noch von den in
Fig. 3 nur schematisch dargestellten Teilen. Sehr oft sind noch Vorrichtungen sowohl für Hand- oder
Fernbedienung vorgesehen. Auch kann ein Schutzschalter noch Lichtbogenlöschvorrichtungen, Verriegelungsvorrichtungen
u. dgl. enthalten. Jeder Schalter
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hat gewöhnlich bestimmte eigene Schutzvorrichtungen zum Schutz gegen Überlastungsströme. Da in
dem in Fig. 3 gezeigten Abschalter zwei verschiedene Arten von Auslöseelementen verwendet werden, wird
seine Auslösekennlinie als thermisch-magnetische Auslösekennlinie bezeichnet. Die Strombegrenzungsvorrichtungen
100 schützen nicht nur die Verbraucher- und die Zuführungsleitungen, sondern auch den
Schalter gegen Kurzschlußströme, welche wegen ihrer Größe nicht mehr abgeschaltet werden können oder
zu schnell auftreten.
In Fig. 4 ist in einem logarithmischen Koordinatensystem die Zeit-Strom-Kennlinie eines 200-A-Schutzschalters
mit thermischen und magnetischen Auslöseelementen gezeigt. Die Zeit ist in Sekunden aufgetragen,
und für die Einheit der effektiven Stromstärke wurde ein Wert von 100 A gewählt. Wie aus der
Zeichnung ersichtlich ist, wird die Kennlinie durch einen Knick X in zwei Teile geteilt. Der untere Teil
fällt fast senkrecht ab und verläuft dann anschließend parallel zur Z-Achse. Der Verlauf des oberen Teils
wird von der Kennlinie der thermischen Auslöseelemente, beispielsweise der in Fig. 3 gezeigten Bimetallstreifen
57, bestimmt, während der Verlauf des unteren Teils von den magnetischen Auslöseelementen,
beispielsweise den in Fig. 3 gezeigten Elektromagneten 58, bestimmt wird. Ein thermisches Auslöseelement
spricht langsam auf Überlastungsströme an, die nicht allzu sehr über der Nennstromstärke liegen.
Hat der Uberlastungsstrom beispielsweise eine effektive Stromstärke von 800 A, dann löst das thermische
Auslöseelement den Abschalter in ungefähr 60 Sekunden aus. Bei größeren Überstromstärken erfolgt die
Unterbrechung innerhalb einer kürzeren Zeit. Beispielsweise unterbricht der Abschalter nach ungefähr
0,025 Sekunden bei einem Überlast- oder Kurzschlußstrom von ungefähr 2000 A.
Innerhalb der kürzesten Ansprechzeit des Schutzschalters können sehr große Ströme fließen, falls
keine Vorkehrungen zu ihrer Begrenzung getroffen werden. Kennlinien von Schmelzsicherungen, die mit
dem obengenannten Schutzschalter verwendet werden können, sind in Fig. 4 mit B, C und D bezeichnet.
Eine richtig auf den Abschalter abgestimmte Strombegrenzungsvorrichtung sollte die vor der Auslösung
des Abschalters auftretenden Durchlaßströme auf einen möglichst niederen WerJ; begrenzen, und
ihre Kennlinie sollte nicht den Knick der Kennlinie des Schutzschalters kreuzen, da sonst schon bei noch
zulässigen Strömen unerwünschte Unterbrechungen auftreten könnten. Wegen der negativen Steigung der
Schmelzsicherungskennlinien B, C und D muß ein Kompromiß zwischen diesen beiden Forderungen gemacht
werden. Normalerweise wählt man eine Schmelzsicherung, deren Kennlinie so nahe wie möglich
am Knick der Schutzschalterkennlinie liegt, diesen Knick aber nicht schneidet. Die sich ergebende
Durchlaßstromstärke muß dann einfach hingenommen werden.
Die in Fig. 4 gezeigte Kurve C ist die Kennlinie einer SOO-A-Schmelzsicherung, die im Handel erhältlich
ist und in dem 200-A-Schutzschalter verwendet wird, dessen Kennlinie die Kurve A ist. Die geringste
Durchlaßstromstärke, die sich aus dem Schnittpunkt der Kurve A mit der Kurve C ergibt, hat einen Wert
von 11000A, d.h., sie ist 55mal größer als die Nennstromstärke des Schutzschalters. Da innerhalb
von Schmelzsicherungen einer bestimmten Nennstrcmstärke die Kennlinien schwanken, wird zur
Vermeidung von Störungen, die durch unerwünschtes Durchschmelzen bei noch 'zulässigen Stromstärken
entstehen können, wenn die beiden Kennlinien zu nahe aneinander liegen, sehr oft noch eine stärkere
Schmelzsicherung verwendet.
Die Kurve D ist die Kennlinie einer 1200-A-Schmelzsicherung,
die auch zusammen mit dem 200-A-Schutzschalter verwendet werden kann. Diese
ίο Kennlinie berührt den Knick der Kurve A nicht, sondern
läuft im Abstand daran vorbei. Es können daher auch viel größere Durchlaßströme auftreten. Der geringste
Durchlaßwert der 1200-A-Schmelzsicherung
ist durch den Schnittpunkt der Kurve D mit der Kurvet gegeben und hat einen Wert von 18000 A,
d. h., er ist 90mal so groß wie die Nennstromstärke des Schutzschalters. Die Wahl einer geeigneten
Strombegrenzungsvorrichtung ist also sehr schwierig.
Die Kurve B stellt die berechnete Kennlinie einer
ao idealen Schmelzsicherung dar, die nach den modernsten
Gesichtspunkten konstruiert ist. Eine Schmelzsicherung mit der durch die Kurve B dargestellten
Kennlinie für einen 200-A-Schutzschalter ist im Handel nicht erhältlich. Nach den angestellten Berechnungen
würde auch diese vollkommen angepaßte Schmelzsicherung Spitzenströme von wenigstens
4800 A oder eine 24mal größere Stromstärke als die Nennstromstärke des Schutzschalters durchlassen.
Die Kurve £ ist die Kennlinie einer angepaßten Strombegrenzungsvorrichtung nach der vorliegenden
Erfindung. Sie läuft knapp am Knick der Kurvet vorbei und schneidet die Abschalterkennlinie bei
3000 A, d. h. bei einem Wert, der 15mal größer ist als die Nennstromstärke des Abschalters. Die Strombegrenzungsvorrichtung
nach der vorliegenden Erfindung zeigt also im Vergleich zu bekannten Vorrichtungen,
die zum selben Zweck verwendet werden, ein viel günstigeres Verhalten. Da die Kennlinie der
Strombegrenzungsvorrichtung nach der vorliegenden
Erfindung eine größere Steilheit als die Kennlinien der bekannten Schmelzsicherungen hat, wird durch
die erfindungsgemäße Strombegrenzungsvorrichtung auch eine wirksamere Strombegrenzung erzielt. Im
Gegensatz zu den bekannten Schmelzsicherungen,
die bei ihrer ersten Strombegrenzung zerstört werden, können als weiterer Vorteil die Strombegrenzungsvorrichtungen
nach der vorliegenden Erfindung mehrmals verwendet werden.
Bei der Strombegrenzungsvorrichtung nach der vorliegenden Erfindung ist die durch das verdampfbare Metall bedingte Wärmekapazität im Gegensatz zu Schmelzsicherungen verhältnismäßig gering, der thermische Wirkungsgrad bei der Abfuhr der freigesetzten Wärme aber verhältnismäßig hoch, da das
Bei der Strombegrenzungsvorrichtung nach der vorliegenden Erfindung ist die durch das verdampfbare Metall bedingte Wärmekapazität im Gegensatz zu Schmelzsicherungen verhältnismäßig gering, der thermische Wirkungsgrad bei der Abfuhr der freigesetzten Wärme aber verhältnismäßig hoch, da das
Metall in der Nähe von massiven Anschlußgliedern angeordnet ist, die keramische Scheibe das Licht
durchläßt und eine große Anzahl von zueinander parallelliegenden kapillarartigen Bohrungen verwendet
wird.
In Fig. 5 ist der Verlauf eines Kurzschlußstromes mit einer Frequenz von 60 Hz und einem Maximalwert
von 6000 A gestrichelt gekennzeichnet. Die ausgezogene Linie ist ein Oszillogramm, das den tatsächlichen
Stromverlauf beim Auftreten des Kurzschlußstromes in einer Leitung zeigt, in der neben einer
Strombegrenzungsvorrichtung der in Fig. 1 gezeigten Bauart ein schnell ansprechender magnetischer
Schutzschalter verwendet wird. Bei dem bei 290C
auftretenden Kurzschlußstrom von 2630 C verdampfte das in den kapillarartigen Bohrungen der
Strombegrenzungsvomchtung befindliche leitende Material, wodurch schlagartig der Strom auf einen
Wert verringert wurde, der im Vergleich zum Maxi- malwert von 6000 A schwer zu messen war. In Verbindung
mit der Strombegrenzungsvomchtung wurde ein außerordentlich schnell ansprechender magnetischer
Schutzschalter verwendet. Bereits bei 124° C wurden die Kontakte des Schutzschalters geöffnet, so
daß der durch die Strombegrenzungsvorrichtung begrenzte Strom auf Null abfiel. Die Strombegrenzungsvomchtung
nach der vorliegenden Erfindung begrenzte also den Durchlaßstrom auf einen innerhalb
des Unterbrechungsbereiches des Schutzschalters liegenden Wert.
Claims (3)
1. Strombegrenzungsvorrichtung mit einem zwi- ao sehen zwei Anschlußgliedern angeordneten festen
Isolator, durch den sich mindestens eine kapillarartige öffnung erstreckt, die mit einem verdampf-
baren elektrischen Leiter ausgefüllt ist, der elektrischen Kontakt mit den beiden Anschlußgliedern
hat, die zusammen mit dem Isolator ein abgeschlossenes Gehäuse bilden, dadurch gekenn
zeichnet, daß dieses Gehäuse zur Erzielung eines strombegrenzenden Hochdrucklichtbogens in der
kapillarartigen Öffnung bei Überstrom in einem starren, mit einem unter hohem Druck stehenden
Medium gefüllten Druckgefäß angeordnet ist.
2. Strombegrenzungsvomchtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse
mit unter Druck stehendem Isolieröl angefüllt ist.
3. Strombegrenzungsvomchtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das unelastische
Gehäuse mit einer Einrichtung zur Erhöhung des Isolieröldruckes versehen ist.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschrift Nr. 138 229;
österreichische Patentschrift Nr. 64 774;
schweizerische Patentschrift Nr. 273 223;
französische Patentschrift Nr. 993 996.
Deutsche Patentschrift Nr. 138 229;
österreichische Patentschrift Nr. 64 774;
schweizerische Patentschrift Nr. 273 223;
französische Patentschrift Nr. 993 996.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
© 309 549/293 4.63
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US85977359A | 1959-12-15 | 1959-12-15 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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DE1146966B true DE1146966B (de) | 1963-04-11 |
Family
ID=25331675
Family Applications (1)
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DEG31163A Pending DE1146966B (de) | 1959-12-15 | 1960-12-15 | Strombegrenzungsvorrichtung |
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CH (1) | CH389073A (de) |
DE (1) | DE1146966B (de) |
FR (1) | FR1281488A (de) |
GB (1) | GB906484A (de) |
NL (1) | NL135151C (de) |
Cited By (2)
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WO2000031768A1 (de) * | 1998-11-20 | 2000-06-02 | Moeller Gmbh | Selbsterholende strombegrenzungseinrichtung mit flüssigmetall |
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CH273223A (de) * | 1946-02-19 | 1951-01-31 | Fkg Ag | Vorrichtung zur Begrenzung elektrischer Ströme. |
FR993996A (fr) * | 1944-12-02 | 1951-11-09 | Coupe-circuit à liquide conducteur et en particulier à mercure |
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- 1960-12-09 GB GB42472/60A patent/GB906484A/en not_active Expired
- 1960-12-13 CH CH1397860A patent/CH389073A/de unknown
- 1960-12-14 JP JP4864760A patent/JPS3710643B1/ja active Pending
- 1960-12-14 FR FR846888A patent/FR1281488A/fr not_active Expired
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US6788516B1 (en) | 1998-11-20 | 2004-09-07 | Moeller Gmbh | Self-recovering current-limiting device with liquid metal |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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JPS3710643B1 (de) | 1962-08-09 |
CH389073A (de) | 1965-03-15 |
NL135151C (de) | 1900-01-01 |
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