DE102021100678A1 - Steel wire mesh made of steel wires with hexagonal meshes, manufacturing device and manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Die Erfindung geht aus von einem Stahldrahtgeflecht (54a-d), insbesondere einem Sechseckgeflecht, aus Stahldrähten (10a-d, 12a-d, 14a-d) mit sechseckigen Maschen (16a-d), insbesondere für bauwirtschaftliche Zwecke, vorzugsweise für einen Einsatz im Bereich des Naturgefahrenschutzes, wobei die Stahldrähte (10a-d, 12a-d, 14a-d) wechselweise mit benachbarten Stahldrähten (10a-d, 12a-d, 14a-d) verdrillt sind und wobei die Stahldrähte (10a-d, 12a-d, 14a-d) aus einem hochfesten Stahl ausgebildet sind oder zumindest einen Drahtkern aus einem hochfestem Stahl aufweisen.Es wird vorgeschlagen, dass ein, insbesondere mittleres, Verhältnis aus einer, insbesondere mittleren, Maschenweite (18a-d) der sechseckigen Maschen (16a-d) und aus einer senkrecht zu der Maschenweite (18a-d) gemessenen, insbesondere mittleren, Maschenhöhe (20a-d) der sechseckigen Maschen (16a-d) wenigstens 0,75, vorzugsweise wenigstens 0,8, beträgt.The invention is based on a steel wire mesh (54a-d), in particular a hexagonal mesh, made of steel wires (10a-d, 12a-d, 14a-d) with hexagonal meshes (16a-d), in particular for construction purposes, preferably for an application in the area of natural hazard protection, the steel wires (10a-d, 12a-d, 14a-d) being twisted alternately with adjacent steel wires (10a-d, 12a-d, 14a-d) and the steel wires (10a-d, 12a -d, 14a-d) are made of high-strength steel or have at least one wire core made of high-strength steel. It is proposed that a particularly medium ratio of a particularly medium mesh size (18a-d) of the hexagonal meshes ( 16a-d) and from a particularly average mesh height (20a-d) of the hexagonal meshes (16a-d) measured perpendicularly to the mesh width (18a-d) is at least 0.75, preferably at least 0.8.
Description
Stand der TechnikState of the art
Die Erfindung betrifft ein Stahldrahtgeflecht nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1, eine Herstellungsvorrichtung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 13 und ein Herstellungsverfahren nach dem Anspruch 17.The invention relates to a steel wire mesh according to the preamble of claim 1, a manufacturing device according to the preamble of claim 13 and a manufacturing method according to claim 17.
In der polnischen Patentschrift mit der Patentnummer
Die Aufgabe der Erfindung besteht insbesondere darin, ein gattungsgemäßes Stahldrahtgeflecht aus hochfesten Stahldrähten mit einer verbesserten Maschengeometrie, insbesondere verbesserten Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnissen, bereitzustellen. Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale der Patentansprüche 1, 13 und 17 gelöst, während vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung den Unteransprüchen entnommen werden können.The object of the invention consists in particular in providing a generic steel wire mesh made of high-strength steel wires with an improved mesh geometry, in particular improved mesh width-mesh height ratios. The object is achieved according to the invention by the features of patent claims 1, 13 and 17, while advantageous configurations and developments of the invention can be found in the dependent claims.
Vorteile der ErfindungAdvantages of the Invention
Die Erfindung geht aus von einem Stahldrahtgeflecht, insbesondere von einem Sechseckgeflecht, aus Stahldrähten mit sechseckigen Maschen, insbesondere für bauwirtschaftliche Zwecke, vorzugsweise für einen Einsatz im Bereich des Naturgefahrenschutzes, wobei die Stahldrähte wechselweise mit benachbarten Stahldrähten, vorzugsweise regelmäßig, verdrillt sind und wobei die Stahldrähte aus einem hochfesten Stahl ausgebildet sind oder zumindest einen Drahtkern aus einem hochfesten Stahl (z.B. mit einem Überzug versehene oder beschichtete hochfeste Stahldrähte) aufweisen.The invention is based on a steel wire mesh, in particular a hexagonal mesh, made of steel wires with hexagonal meshes, in particular for construction purposes, preferably for use in the field of protection against natural hazards, the steel wires being twisted alternately with adjacent steel wires, preferably regularly, and the steel wires are made of high-strength steel or have at least one wire core made of high-strength steel (e.g. coated or coated high-strength steel wires).
Es wird vorgeschlagen, dass ein, insbesondere mittleres, Verhältnis aus einer, insbesondere mittleren, Maschenweite der sechseckigen Maschen und aus einer senkrecht zu der Maschenweite gemessenen, insbesondere mittleren, Maschenhöhe der sechseckigen Maschen wenigstens 0,75, vorzugsweise wenigstens 0,8, beträgt. Dadurch kann vorteilhaft ein Stahldrahtgeflecht aus hochfesten Stahldrähten mit einer besonders vorteilhaften, und insbesondere im nicht-hochfesten Bereich bereits weit verbreiteten und bewährten, Maschengeometrie bereitgestellt werden. Vorteilhaft können dadurch bekannte und bewährte, z.B. von Gesteinsgrößen abhängige, Rückhalteeigenschaften von Sechseckgeflechten beibehalten werden, während eine Stärke, d.h. beispielsweise eine Reiß- oder Bruchfestigkeit, des Sechseckgeflechts wesentlich erhöht werden kann. Vorteilhaft können dadurch bei bereits existierenden Planungen und Designs (z.B. von Böschungssicherungsgabionen, von Küstensicherungsgabionen, von Flussmatratzen, von Steinwalzen, etc.), welche bisher nicht-hochfeste Sechseckgeflechte mit normkonformen Maschengrößen verwenden, einfach und unkompliziert (unbürokratisch) verbessert und/oder verstärkt werden, beispielsweise indem direkt und ohne große Änderungen das nicht-hochfeste Sechseckgeflecht durch ein hochfestes Sechseckmaschengeflecht mit gleichbleibender Maschengeometrie ersetzt werden kann. Beispielsweise kann vorteilhaft bei den Böschungssicherungsgabionen, den Küstensicherungsgabionen, den Flussmatratzen und/oder den Steinwalzen ein identisches Füllungsmaterial, insbesondere mit identischer Körnung des Füllguts, verwendet werden. Dadurch könne Kosten und Arbeitsaufwand vorteilhaft reduziert werden. Insbesondere ist das erfindungsgemäße Stahldrahtgeflecht weder mit bekannten konventionellen Maschinen noch mit der in der Patentschrift
Insbesondere weisen die sechseckigen Maschen Formen von zumindest im Wesentlichen symmetrischen Sechsecken auf. Insbesondere weisen die sechseckigen Maschen jeweils eine etwas in die Länge gezogene Wabenform auf. Insbesondere bilden die sechseckigen Maschen eine lückenlose Parkettierung in einer Geflechtebene des Stahldrahtgeflechts aus. Unter „bauwirtschaftlichen Zwecken“ sollen insbesondere Zwecke verstanden werden, welche eine Planung, eine Ausführungsleistung und/oder eine Veränderung an einem Bauwerk beinhalten. Beispiele für Einsätze im Naturgefahrenschutz sind die vorgenannten Gabionen, wie Böschungssicherungsgabionen, Steinwalzen, Küstensicherungsgabionen, oder Flussmatratzen, aber auch Geländeüberspannungen, Fangzäune oder dergleichen.In particular, the hexagonal meshes have shapes of at least substantially symmetrical hexagons. In particular, the hexagonal meshes each have a somewhat elongated honeycomb shape. In particular, the hexagonal meshes form an uninterrupted tessellation in a mesh plane of the steel wire mesh. "Construction purposes" should be understood in particular to mean purposes that include planning, execution and/or a change to a building. Examples of use in natural hazard protection are the aforementioned gabions, such as slope protection gabions, stone rollers, coast protection gabions, or river mattresses, but also terrain spans, safety fences or the like.
Insbesondere wird ein mittlerer Wert eines Parameters, wie beispielsweise ein mittleres Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnis, eine mittlere Maschenweite, eine mittlere Maschenhöhe, eine mittlere Länge eines eine sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereichs des Stahldrahtgeflechts, eine mittlere Länge einer Verdrillung, eine mittlere Eingangskrümmung des Stahldrahts bei einem Übergang von einem eine sechseckige Masche begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden Abschnitt des Stahldrahts zu einem die sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereich des Stahldrahts, eine mittlere Ausgangskrümmung des Stahldrahts bei einem Übergang von dem die sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereich des Stahldrahts zu einem die sechseckige Masche begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden weiteren Abschnitt des Stahldrahts und/oder ein mittlerer Öffnungswinkel der sechseckigen Masche, aus einem Mittelwert von mehreren, insbesondere zumindest drei, vorzugsweise zumindest fünf, bevorzugt zumindest sieben und besonders bevorzugt zumindest zehn, den Parameter aufweisenden Maschen des Stahldrahtgeflechts gebildet, wobei die zur Bildung des Mittelwerts herangezogenen Maschen vorzugsweise nicht direkt zueinander benachbart sind. Specifically, an average value of a parameter such as an average mesh-height ratio, an average mesh, an average mesh height, an average length of a hexagonal mesh-defining twisted portion of the steel wire mesh, an average length of a twist, an average entrance curvature of the steel wire at a transition from a hexagonal mesh delimiting and at least substantially straight section of the steel wire to a hexagonal mesh delimiting twisted area of the steel wire, a mean initial curvature of the steel wire at a transition from the hexagonal mesh delimiting twisted area of the steel wire to a hexagonal one Mesh delimiting and at least substantially straight further section of the steel wire and / or an average opening angle of the hexagonal mesh, from a mean value of several, in particular at least three, preferably at least five, preferably at least seven and particularly preferably at least ten meshes of the steel wire mesh having the parameter are formed, the meshes used to form the mean value preferably not being directly adjacent to one another.
Unter einer „Maschenweite“ soll insbesondere ein Abstand zwischen zwei verdrillten Bereichen des Stahldrahtgeflechts verstanden werden, welche eine sechseckige Masche begrenzen, zumindest im Wesentlichen parallel zueinander verlaufen und auf gegenüberliegenden Seiten der sechseckigen Masche liegen, verstanden werden. Unter einer „Maschenhöhe“ soll insbesondere ein Abstand zwischen zwei in eine Richtung parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung des verdrillten Bereichs gegenüberliegenden Ecken einer sechseckigen Masche des Stahldrahtgeflechts, verstanden werden. Insbesondere beginnt und/oder endet an den Ecken der sechseckigen Masche zwischen denen die Maschenhöhe gemessen wird eine Verdrillung der beiden die sechseckige Masche begrenzenden Stahldrähte. Insbesondere ist die Maschenweite der sechseckigen Maschen des Stahldrahtgeflechts kleiner als die Maschenhöhe der sechseckigen Maschen des Stahldrahtgeflechts. Unter einer „Haupterstreckungsrichtung“ eines Objekts soll dabei insbesondere eine Richtung verstanden werden, welche parallel zu einer längsten Kante eines kleinsten geometrischen Quaders verläuft, welcher das Objekt gerade noch vollständig umschließtA “mesh size” is to be understood in particular as a distance between two twisted areas of the steel wire mesh, which delimit a hexagonal mesh, run at least essentially parallel to one another and lie on opposite sides of the hexagonal mesh. A “mesh height” is to be understood in particular as a distance between two opposite corners of a hexagonal mesh of the steel wire mesh in a direction parallel to a main extension direction of the twisted area. In particular, a twisting of the two steel wires delimiting the hexagonal mesh begins and/or ends at the corners of the hexagonal mesh, between which the mesh height is measured. In particular, the mesh size of the hexagonal meshes of the steel wire mesh is smaller than the mesh height of the hexagonal meshes of the steel wire mesh. A “main extension direction” of an object is to be understood in particular as a direction which runs parallel to a longest edge of a smallest geometric cuboid which just about completely encloses the object
Ferner wird vorgeschlagen, dass der hochfeste Stahl der Stahldrähte eine Zugfestigkeit von wenigstens 1560 N/mm2, vorzugsweise von wenigstens 1700 N/mm2 und bevorzugt von wenigstens 1950 N/mm2, aufweist. Dadurch kann vorteilhaft eine besonders hohe Stabilität des Stahldrahtgeflechts und/oder von aus/mit dem Stahldrahtgeflecht gefertigten Bauwerken erreicht werden. Vorteilhaft kann dadurch beispielsweise ein besonders guter Schutz gegen Naturgefahren erreicht werden.Furthermore, it is proposed that the high-strength steel of the steel wires has a tensile strength of at least 1560 N/mm 2 , preferably at least 1700 N/mm 2 and preferably at least 1950 N/mm 2 . As a result, particularly high stability of the steel wire mesh and/or of structures made from/with the steel wire mesh can advantageously be achieved. Particularly good protection against natural hazards, for example, can advantageously be achieved as a result.
Wenn der hochfeste Stahl der Stahldrähte beispielsweise zugleich eine Zugfestigkeit von höchstens 2150 N/mm2 aufweist, kann vorteilhaft eine durch eine Erhöhung der Zugfestigkeit ansteigende Sprödheit der Stahldrähte des Stahldrahtgeflechts möglichst geringgehalten werden. Vorteilhaft kann, wie Experimente gezeigt haben, insbesondere bei einer Verwendung von Stahldrähten mit Zugfestigkeiten in einem engen, speziell ausgewählten Zugfestigkeiten-Bereich zwischen 1700 N/mm2 und 2150 N/mm2, vorzugsweise zwischen 1950 N/mm2 und 2150 N/mm2, eine besonders gute Balance zwischen besonders hoher Stabilität und zugleich begrenzter Sprödheit geschaffen werden. Insbesondere für eine Verwendung des Stahldrahtgeflechts für die Herstellung jeglicher Art von Gabionen ist diese Balance besonders vorteilhaft. Beispielswiese kann dadurch eine besonders hohe Füllkapazität und damit eine besonders große und stabile Konstruktion der Gabionen erreicht werden, welche zugleich bei einem Eintritt eines Ereignisses, wie beispielsweise einem Steinschlag bei dem Felsen auf die Gabione fallen besonders bruchfest ist.If the high-strength steel of the steel wires, for example, also has a maximum tensile strength of 2150 N/mm 2 , brittleness of the steel wires of the steel wire mesh, which increases due to an increase in tensile strength, can advantageously be kept as low as possible. As experiments have shown, it can be advantageous, particularly when using steel wires with tensile strengths in a narrow, specially selected tensile strength range between 1700 N/mm 2 and 2150 N/mm 2 , preferably between 1950 N/mm 2 and 2150 N/mm 2 , a particularly good balance between particularly high stability and at the same time limited brittleness can be created. This balance is particularly advantageous when using the steel wire mesh for the production of any type of gabion. For example, a particularly high filling capacity and thus a particularly large and stable construction of the gabions can be achieved, which at the same time is particularly break-resistant if an event occurs, such as a rockfall in which rocks fall on the gabions.
Zudem wird vorgeschlagen, dass eine, insbesondere mittlere, Länge eines eine sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereichs wenigstens 30 %, vorzugsweise wenigstens 35 % und bevorzugt wenigstens 40 %, der, insbesondere mittleren, Maschenhöhe beträgt. Dadurch kann vorteilhaft eine besonders hohe Stabilität des Stahldrahtgeflechts erreicht werden. Vorteilhaft kann dadurch eine Windungskrümmung im verdrillten Bereich der sechseckigen Masche in einem (moderaten) Bereich gehalten werden, in welchem eine Bruchgefahr des verwendeten hochfesten Stahldrahts relativ gering ist.In addition, it is proposed that a particularly average length of a twisted region delimiting a hexagonal mesh is at least 30%, preferably at least 35% and preferably at least 40% of the particularly average mesh height. As a result, a particularly high stability of the steel wire mesh can advantageously be achieved. Advantageously, a winding curvature in the twisted area of the hexagonal mesh can be kept in a (moderate) area in which the risk of breakage of the high-strength steel wire used is relatively low.
Des Weiteren wird vorgeschlagen, dass eine, insbesondere mittlere, Länge eines eine sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereichs wenigstens 50 %, vorzugsweise wenigstens 55 % und bevorzugt wenigstens 60 %, der, insbesondere mittleren, Maschenweite beträgt. Dadurch kann vorteilhaft eine besonders hohe Stabilität des Stahldrahtgeflechts erreicht werden.Furthermore, it is proposed that a particularly average length of a twisted area delimiting a hexagonal mesh is at least 50%, preferably at least 55% and preferably at least 60% of the particularly average mesh size. As a result, a particularly high stability of the steel wire mesh can advantageously be achieved.
Weiterhin wird vorgeschlagen, dass eine, insbesondere mittlere, Länge einer Verdrillung innerhalb eines eine sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereichs kleiner als 1,1 cm, vorzugsweise kleiner als 1 cm, vorzugsweise bei einem Durchmesser der Stahldrähte zwischen 2 mm und 4 mm, ist. Dadurch kann vorteilhaft eine Maschenhöhe in einem gewünschten Bereich gehalten werden, ohne zu große Eingangskrümmungen und/oder Ausgangskrümmungen bei einem Übergang in/von dem verdrillten Bereich aus/zu einem die sechseckige Masche begrenzenden und nicht verdrillten Bereich erforderlich werden. Vorteilhaft kann dadurch und insbesondere in Verbindung mit der vorgenannten Minimallänge des verdrillten Bereichs, eine besonders gute Balance aus materialschonender Windungskrümmung und materialschonender Eingangskrümmungen und Ausgangskrümmungen erreicht werden, wodurch insbesondere eine Gesamtstabilität und/oder eine Gesamtbruchfestigkeit des Stahldrahtgeflechts hochgehalten werden kann.Furthermore, it is proposed that a particularly average length of a twist within a twisted area delimiting a hexagonal mesh is less than 1.1 cm, preferably less than 1 cm, preferably with a diameter of the steel wires between 2 mm and 4 mm. As a result, a mesh height can advantageously be kept in a desired range without excessively large entry curves and/or exit curves being required for a transition into/from the twisted area from/to a non-twisted area delimiting the hexagonal mesh. Advantageously, this and in particular in connection with the aforementioned minimum length of the twisted area, a particularly good balance between material-friendly winding curvature and material-friendly entry and exit bends can be achieved, whereby in particular an overall stability and/or an overall breaking strength of the steel wire mesh can be maintained.
Vorzugsweise ist eine, insbesondere mittlere, Eingangskrümmung des Stahldrahts bei einem Übergang von einem eine sechseckige Masche begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden Abschnitt des Stahldrahts zu einem die sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereich des Stahldrahts zumindest im Wesentlichen gleich groß ist wie die, insbesondere mittlere, Ausgangskrümmung des Stahldrahts bei einem Übergang von dem die sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereich des Stahldrahts zu einem die sechseckige Masche begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden weiteren Abschnitt des Stahldrahts. Dadurch kann vorteilhaft eine besonders hohe Symmetrie der sechseckigen Maschen erreicht werden, wodurch vorteilhaft eine besonders gleichmäßige Belastbarkeit in zumindest zwei entlang der Maschenhöhe gegenüberliegende Zugrichtungen des Stahldrahtgeflechts, vorzugsweise in alle Richtungen des Stahldrahtgeflechts, erreicht werden kann. Vorteilhaft können dadurch Installationsfehler, beispielsweise durch eine um 180° verkehrte Installation eines nicht-symmetrischen Stahldrahtgeflechts verhindert werden. Unter „im Wesentlichen gleich groß“ soll in diesem Zusammenhang insbesondere mit einer Abweichung der Krümmungsradien der Krümmungen von weniger als 20 %, vorzugsweise von weniger als 15 %, vorteilhaft von weniger als 10 %, bevorzugt von weniger als 5 % und besonders bevorzugt von weniger als 2,5 % verstanden werden. Vorzugsweise knicken die Stahldrähte bei dem Übergang von dem die sechseckige Masche begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden Abschnitt des Stahldrahts zu dem die sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereich des Stahldrahts zumindest im Wesentlichen gleich stark ab wie bei dem Übergang von dem die sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereich des Stahldrahts zu dem die sechseckige Masche begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden weiteren Abschnitt des Stahldrahts. Unter „im Wesentlichen gleich stark abknicken“ soll in diesem Zusammenhang insbesondere verstanden werden, dass in der Draufsicht auf das Stahldrahtgeflecht erkennbare Knicks an den Übergängen Abknickwinkel aufweisen, welche sich um weniger als 20 %, vorzugsweise um weniger als 15 %, vorteilhaft um weniger als 10 %, bevorzugt um weniger als 5 % und besonders bevorzugt um weniger als 2,5 % unterscheiden.In a transition from a section of the steel wire that delimits a hexagonal mesh and is at least essentially straight to a twisted area of the steel wire that delimits the hexagonal mesh, one, in particular the average, entrance curvature of the steel wire is preferably at least essentially the same size as the, in particular average, exit curvature of the steel wire at a transition from the twisted area of the steel wire delimiting the hexagonal mesh to an at least substantially straight further section of the steel wire delimiting the hexagonal mesh. As a result, a particularly high symmetry of the hexagonal meshes can advantageously be achieved, which advantageously makes it possible to achieve a particularly uniform load capacity in at least two opposite directions of tension of the steel wire mesh along the mesh height, preferably in all directions of the steel wire mesh. This can advantageously prevent installation errors, for example caused by installing a non-symmetrical steel wire mesh upside down by 180°. In this context, “substantially the same size” should mean in particular a deviation in the radii of curvature of less than 20%, preferably less than 15%, advantageously less than 10%, preferably less than 5% and particularly preferably less be understood as 2.5%. Preferably, the steel wires bend at the transition from the at least substantially straight section of the steel wire that delimits the hexagonal mesh to the twisted area of the steel wire that delimits the hexagonal mesh to the same extent as in the transition from the twisted area of the steel wire that delimits the hexagonal mesh Steel wire to the hexagonal mesh delimiting and at least substantially straight further section of the steel wire. In this context, “bend essentially the same amount” is to be understood in particular as meaning that when the steel wire mesh is viewed from above, kinks that can be seen at the transitions have buckling angles that change by less than 20%, preferably by less than 15%, advantageously by less than 10%, preferably less than 5% and more preferably less than 2.5%.
Zusätzlich wird vorgeschlagen, dass ein eine sechseckige Masche begrenzender verdrillter Bereich mehr als drei aufeinanderfolgende, insbesondere gleichgerichtete, Verdrillungen umfasst. Dadurch kann vorteilhaft eine hohe Stabilität des Stahldrahtgeflechts erreicht werden. Vorteilhaft kann zudem eine Wahrscheinlichkeit eines vollständigen Aufdrillens eines verdrillten Bereichs bei einem Drahtbruch in dem verdrillten Bereich verringert werden. Vorzugsweise weist der die sechseckigen Maschen begrenzende verdrillte Bereich zumindest fünf oder zumindest sieben aufeinanderfolgende, vorzugsweise gleichgerichtete, Verdrillungen auf. Unter einer Verdrillung soll eine Umschlingung eines der Stahldrähte durch den benachbarten Stahldraht um 180° verstanden werden. Vorzugsweise soll eine feste schraubenförmige Wicklung zweier Drähte umeinander mit einer Umschlingung beider Drähte um 180° als eine Verdrillung verstanden werden. Bei drei aufeinanderfolgenden Verdrillungen wird somit jeder Stahldraht um 540° um den jeweils anderen Stahldraht umschlungen (5-fach: 900°, 7-fach: 1260°).In addition, it is proposed that a twisted area delimiting a hexagonal mesh comprises more than three consecutive, in particular rectified, twists. As a result, a high degree of stability of the steel wire mesh can advantageously be achieved. In addition, the probability of a twisted area being completely unwound in the event of a wire break in the twisted area can advantageously be reduced. The twisted area delimiting the hexagonal meshes preferably has at least five or at least seven consecutive twists, preferably in the same direction. A twist should be understood to mean that the adjacent steel wire wraps around one of the steel wires by 180°. Preferably, a tight helical winding of two wires around each other with a winding of both wires through 180° should be understood as a twist. With three successive twists, each steel wire is wrapped around the other steel wire by 540° (5 times: 900°, 7 times: 1260°).
Wenn vorzugsweise zumindest ein die sechseckige Masche in Längsrichtung aufspannender, insbesondere mittlerer, Öffnungswinkel der sechseckigen Masche wenigstens 70°, vorzugsweise wenigstens 80° und bevorzugt wenigstens 90° beträgt, kann vorteilhaft eine hohe Stabilität bei Einhaltung des vorteilhaften Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnisses von 0,75 erreicht werden. Vorteilhaft kann das vorteilhafte Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnis von 0,75 oder mehr bei gleichzeitig ausreichend langem und damit Drahtbrüche vermeidenden verdrillten Bereichen erreicht werden. Der die sechseckige Masche in Längsrichtung aufspannende Öffnungswinkel ist insbesondere der Winkel, welcher von den (unverdrillten) Stahldrähten an der Ecke aufgespannt wird an der sich die zwei die sechseckige Masche gemeinsam (rundum) begrenzenden Stahldrähte treffen oder auftrennen. Insbesondere umfasst die sechseckige Masche zwei, die sechseckige Masche in Längsrichtung aufspannende Öffnungswinkel. Insbesondere betragen beide, die sechseckige Masche in Längsrichtung aufspannende Öffnungswinkel wenigstens 70°, vorzugsweise wenigstens 80° und bevorzugt wenigstens 90°. Insbesondere sind beide, die sechseckige Masche in Längsrichtung aufspannende Öffnungswinkel zumindest im Wesentlichen gleich groß. Unter „im Wesentlichen gleich groß“ soll in diesem Zusammenhang insbesondere eine Größenübereinstimmung der Öffnungswinkel mit einer maximalen relativen Abweichung von 8°, vorzugsweise von 6°, vorteilhaft von 4° und bevorzugt von 2° verstanden werden. Die Längsrichtung der sechseckigen Masche verläuft insbesondere parallel zu der Haupterstreckungsrichtung der sechseckigen Masche.If preferably at least one opening angle of the hexagonal mesh that spans the hexagonal mesh in the longitudinal direction is at least 70°, preferably at least 80° and preferably at least 90°, a high degree of stability can advantageously be achieved while maintaining the advantageous mesh width/mesh height ratio of 0, 75 can be reached. Advantageously, the advantageous mesh width-mesh height ratio of 0.75 or more can be achieved with twisted regions that are sufficiently long and thus prevent wire breaks. The opening angle spanning the hexagonal mesh in the longitudinal direction is, in particular, the angle which is spanned by the (untwisted) steel wires at the corner where the two steel wires that jointly (all around) delimit the hexagonal mesh meet or separate. In particular, the hexagonal mesh comprises two opening angles that span the hexagonal mesh in the longitudinal direction. In particular, both opening angles spanning the hexagonal mesh in the longitudinal direction are at least 70°, preferably at least 80° and preferably at least 90°. In particular, both opening angles spanning the hexagonal mesh in the longitudinal direction are at least essentially the same size. In this context, “substantially the same size” is to be understood in particular as meaning that the opening angles correspond in size with a maximum relative deviation of 8°, preferably 6°, advantageously 4° and preferably 2°. The longitudinal direction of the hexagonal mesh runs in particular parallel to the main direction of extension of the hexagonal mesh.
Wenn sich also die gegenüberliegenden, eine sechseckige Masche in Längsrichtung aufspannenden, insbesondere mittleren, Öffnungswinkel der sechseckigen Masche höchstens um 8°, vorzugsweise höchstens um 6°, bevorzugt höchstens um 4°, voneinander unterscheiden, kann vorteilhaft eine hohe Symmetrie des Stahldrahtgeflechts, insbesondere der sechseckigen Maschen, erreicht werden, wodurch vorteilhaft eine besonders gleichmäßige Belastbarkeit in zumindest zwei entlang der Maschenhöhe gegenüberliegende Zugrichtungen des Stahldrahtgeflechts, vorzugsweise in alle Richtungen des Stahldrahtgeflechts, erreicht werden kann.If the opposite, in particular middle, opening angles of the hexagonal mesh that span a hexagonal mesh in the longitudinal direction differ from one another by no more than 8°, preferably by no more than 6°, preferably by no more than 4°, a high degree of symmetry of the steel wire mesh, in particular the hexagonal meshes, can be achieved, as a result of which a particularly uniform load capacity can advantageously be achieved in at least two opposite directions of tension of the steel wire mesh along the mesh height, preferably in all directions of the steel wire mesh.
Wenn die die sechseckigen Maschen eine, insbesondere mittlere, Maschenweite von etwa 60 mm, etwa 80 mm oder etwa 100 mm aufweisen, kann vorteilhaft eine hohe und schnelle Akzeptanz des Stahldrahtgeflechts in Planungs- und Bauvorhaben erreicht werden. Vorteilhaft kann dadurch eine einfache Verstärkung von bereits geplanten oder designten Bauwerken, insbesondere durch eine besonders einfache Umplanung, ermöglicht werden. Insbesondere weisen die sechseckigen Maschen eine der Norm EN 10223-3:2013 entsprechende Maschengröße und/oder Maschenform auf. Insbesondere weist der Stahldraht dabei einen Durchmesser von 2 mm, 3 mm, 4 mm oder einem Wert zwischen 2 mm und 4 mm auf.If the hexagonal meshes have an, in particular medium, mesh size of about 60 mm, about 80 mm or about 100 mm, a high and rapid acceptance of the steel wire mesh in planning and construction projects can advantageously be achieved. In this way, structures that have already been planned or designed can advantageously be easily reinforced, in particular by means of a particularly simple replanning. In particular, the hexagonal meshes have a mesh size and/or mesh shape corresponding to the EN 10223-3:2013 standard. In particular, the steel wire has a diameter of 2 mm, 3 mm, 4 mm or a value between 2 mm and 4 mm.
Wenn außerdem der hochfeste Stahl der Stahldrähte aus einer rostfreien Stahlsorte ausgebildet ist oder zumindest einen Mantel aus einer rostfreien Stahlsorte umfasst, kann eine besonders hohe Korrosionsbeständigkeit und damit verbunden eine besonders hohe Standzeit der das Stahldrahtgeflecht umfassenden Bauwerke erhalten werden. Standzeiten von 100 und mehr Jahren werden mehr und mehr von Auftraggebern gefordert und können durch eine Verwendung von rostfreien Stahlsorten theoretisch erreicht werden. Insbesondere ist der Stahldraht aus einem rostfreien Stahl mit einer Werkstoffnummer nach der Norm DIN EN 10027-2:2015-07, welche zwischen 1.4001 bis 1.4462 liegt, ausgebildet, beispielsweise aus einem rostfreien Stahl mit einer der DIN EN 10027-2:2015-07-Werkstoffnummern 1.4301, 1.4571, 1.4401, 1.4404 oder 1.4462.If, in addition, the high-strength steel of the steel wires is made of a stainless steel type or at least includes a sheath made of a stainless steel type, a particularly high corrosion resistance and associated a particularly long service life of the structures comprising the steel wire mesh can be obtained. Service lives of 100 years and more are increasingly being requested by customers and can theoretically be achieved by using stainless steel grades. In particular, the steel wire is made of a stainless steel with a material number according to the DIN EN 10027-2:2015-07 standard, which is between 1.4001 and 1.4462, for example made of a stainless steel with one of the DIN EN 10027-2:2015-07 -Material numbers 1.4301, 1.4571, 1.4401, 1.4404 or 1.4462.
Wenn alternativ die Stahldrähte eine Korrosionsschutzbeschichtung oder einen Korrosionsschutzüberzug aufweisen, kann vorteilhaft ebenfalls eine hohe Korrosionsbeständigkeit und damit verbunden eine hohe Standzeit erreicht werden, wobei im Vergleich zu rostfreien Stahldrähten Kosten gering gehalten werden können. Insbesondere ist die Korrosionsschutzbeschichtung als eine Verzinkung, als eine ZnAI-Beschichtung als eine ZnAIMg-Beschichtung oder als eine vergleichbare metallische Korrosionsschutzbeschichtung ausgebildet. Insbesondere ist der Korrosionsschutzüberzug als ein den Stahldraht in Umfangsrichtung umgebender nichtmetallischer Überzug, z.B. als eine Kunststoffhülle (z.B. PVC) oder als eine Graphenhülle, ausgebildet.If, alternatively, the steel wires have an anti-corrosion coating or an anti-corrosion coating, high corrosion resistance and, associated therewith, a long service life can advantageously also be achieved, with costs being able to be kept low in comparison to stainless steel wires. In particular, the anti-corrosion coating is designed as a zinc coating, as a ZnAl coating, as a ZnAlMg coating or as a comparable metallic anti-corrosion coating. In particular, the anti-corrosion coating is formed as a non-metallic coating surrounding the steel wire in the circumferential direction, e.g. as a plastic sheath (e.g. PVC) or as a graphene sheath.
Zudem wird vorgeschlagen, dass die Korrosionsschutzbeschichtung zumindest als eine Klasse B-Korrosionsschutzbeschichtung nach der Norm DIN EN 10244-2:2001-07, vorzugsweise als eine Klasse A-Korrosionsschutzbeschichtung nach der Norm DIN EN 10244-2:2001-07, ausgebildet ist. Dadurch kann vorteilhaft eine besonders hohe Korrosionsbeständigkeit und damit verbunden eine hohe Standzeit erreicht werden. Vorzugsweise weisen nicht nur die Ausgangsmaterialien, d.h. die ungebogenen Stahldrähte, die Klasse B- oder Klasse A-Korrosionsschutzbeschichtung auf, sondern auch das fertige Stahldrahtgeflecht. Insbesondere weist zumindest ein Teilstück des Stahldrahtgeflechts mit der Korrosionsschutzschicht, bei einem Testversuch mittels einer Klimawechselprüfung eine Korrosionsbeständigkeit von mehr als 1680 Stunden, vorzugsweise von mehr als 2016 Stunden, vorteilhaft von mehr als 2520 Stunden, bevorzugt von mehr als 3024 Stunden und besonders bevorzugt von mehr als 3528 Stunden auf. Unter einer „Klimawechselprüfung“ soll insbesondere eine Korrosionsbeständigkeitsprüfung des Korrosionsschutzes, insbesondere der Korrosionsschutzschicht, vorzugsweise nach den Vorgaben der VDA (Verein der Automobilindustrie)-Empfehlung VDA 233-102, verstanden werden, welche insbesondere zumindest in einem Teilzeitraum eine Benebelung und/oder Besprühung zumindest eines Prüfstücks mit einem Salzsprühnebel vorsieht und/oder in zumindest in einem Teilzeitraum das Prüfstück einem Temperaturwechsel von Raumtemperatur zu Minustemperaturen aussetzt. Durch Variation einer Temperatur, einer relativen Feuchte und/oder einer Salzkonzentration, welcher das Prüfstück ausgesetzt ist, kann vorteilhaft eine Verlässlichkeit eines Testverfahrens verbessert werden. Insbesondere können vorteilhaft Testbedingungen näher an reale Bedingungen, welchen die Drahtnetzvorrichtung, insbesondere bei einem Feldeinsatz, ausgesetzt ist, angepasst werden. Das Prüfstück ist vorzugsweise als ein zu dem Draht der Drahtnetzvorrichtung zumindest im Wesentlichen identisches Teilstück eines Drahts, bevorzugt als ein Teilstück des Drahts der Drahtnetzvorrichtung ausgebildet. Die Durchführung der Klimawechselprüfung erfolgt vorzugsweise in Einklang mit den üblichen, einem Fachmann bekannten Randbedingungen für Klimawechselprüfungen, wie sie insbesondere in der VDA-Empfehlung VDA 233-102 vom 30. Juni 2013 aufgeführt sind. Die Klimawechselprüfung erfolgt insbesondere in einer Prüfkammer. Die Bedingungen in einem Inneren der Prüfkammer bei der Klimawechselprüfung sind insbesondere streng kontrolliert. Insbesondere sind bei der Klimawechselprüfung strenge Vorgaben an Temperaturverläufe, relative Luftfeuchte und Benebelungszeiträume mit Salzsprühnebel zu befolgen. Ein Prüfzyklus der Klimawechselprüfung ist insbesondere in sieben Zyklusteile unterteilt. Ein Prüfzyklus der Klimawechselprüfung dauert insbesondere eine Woche. Ein Zyklusteil dauert insbesondere einen Tag. Ein Prüfzyklus umfasst drei unterschiedliche Unterprüfzyklen. Ein Unterprüfzyklus bildet ein Zyklusteil aus. Die drei Unterprüfzyklen umfassen zumindest einen Zyklus A, zumindest einen Zyklus B und/oder zumindest einen Zyklus C. Während eines Prüfzyklus laufen Unterprüfzyklen nacheinander folgender Reihenfolge ab: Zyklus B, Zyklus A, Zyklus C, Zyklus A, Zyklus B, Zyklus B, Zyklus A.In addition, it is proposed that the anti-corrosion coating is designed at least as a class B anti-corrosion coating according to the standard DIN EN 10244-2:2001-07, preferably as a class A anti-corrosion coating according to the standard DIN EN 10244-2:2001-07. As a result, a particularly high level of corrosion resistance and, associated therewith, a long service life can advantageously be achieved. Preferably, not only the starting materials, ie the unbent steel wires, have the class B or class A anti-corrosion coating, but also the finished steel wire mesh. In particular, at least a section of the steel wire mesh with the anti-corrosion layer shows corrosion in a test using a climate change test durability of more than 1680 hours, preferably more than 2016 hours, advantageously more than 2520 hours, preferably more than 3024 hours and particularly preferably more than 3528 hours. A "climate change test" is to be understood in particular as a corrosion resistance test of the corrosion protection, in particular the corrosion protection layer, preferably in accordance with the specifications of the VDA (German Association of the Automotive Industry) recommendation VDA 233-102, which in particular includes fogging and/or spraying at least for a partial period of a test piece with a salt spray mist and/or exposes the test piece to a temperature change from room temperature to sub-zero temperatures for at least a partial period of time. The reliability of a test method can advantageously be improved by varying a temperature, a relative humidity and/or a salt concentration to which the test piece is exposed. In particular, test conditions can advantageously be adapted closer to real conditions to which the wire mesh device is exposed, in particular during field use. The test piece is preferably designed as a part of a wire that is at least essentially identical to the wire of the wire mesh device, preferably as a part of the wire of the wire mesh device. The climatic change test is preferably carried out in accordance with the usual boundary conditions for climatic change tests known to a person skilled in the art, as listed in particular in the VDA recommendation VDA 233-102 of June 30, 2013. The climate change test is carried out in particular in a test chamber. In particular, the conditions in an interior of the test chamber during the climate change test are strictly controlled. In particular, strict specifications for temperature profiles, relative humidity and fogging periods with salt spray must be observed during the climate change test. A test cycle of the climate change test is divided in particular into seven cycle parts. A test cycle of the climate change test lasts one week in particular. In particular, a part of the cycle lasts one day. A test cycle includes three different sub-test cycles. A sub-test cycle forms a cycle part. The three sub-test cycles include at least one cycle A, at least one cycle B and/or at least one cycle C. During a test cycle, sub-test cycles run one after the other in the following order: cycle B, cycle A, cycle C, cycle A, cycle B, cycle B, cycle A
Zyklus A beinhaltet insbesondere eine Salzsprühphase. In der Salzsprühphase wird insbesondere innerhalb der Prüfkammer ein Salzsprühnebel versprüht. Insbesondere die während Zyklus A versprühte Salzlösung besteht hierbei insbesondere aus einer Lösung von Natriumchlorid in destilliertem, vorzugsweise vor einem Herstellen der Lösung gekochten, Wasser, welches vorzugsweise eine elektrische Leitfähigkeit von höchstens 20 µS/cm bei (25 ± 2) °C aufweist, mit einer Massenkonzentration in einem Bereich von (10 ± 1) g/l. Die Prüfkammer für die Klimawechselprüfung weist insbesondere ein Innenvolumen von zumindest 0,4 m3 auf. Insbesondere bei einem Betrieb der Prüfkammer ist das Innenvolumen homogen von Salzsprühnebel erfüllt. Die oberen Teile der Prüfkammer sind vorzugsweise derart ausgebildet, dass keine an der Oberfläche entstehenden Tropfen auf ein Prüfstück fallen können. Vorteilhaft beträgt eine Temperatur während des Versprühens des Salzsprühnebels, insbesondere innerhalb der Prüfkammer, (35 ± 0,5) °C, wobei die Temperatur vorzugsweise zumindest 100 mm entfernt von einer Wand der Prüfkammer gemessen wird.Specifically, Cycle A includes a salt spray phase. In the salt spray phase, a salt spray mist is sprayed, particularly inside the test chamber. In particular, the salt solution sprayed during cycle A consists in particular of a solution of sodium chloride in distilled water, preferably boiled before preparing the solution, which preferably has an electrical conductivity of at most 20 μS/cm at (25 ± 2) °C, with a mass concentration in a range of (10 ± 1) g/l. The test chamber for the climate change test has in particular an internal volume of at least 0.4 m3. In particular when the test chamber is in operation, the interior volume is homogeneously filled with salt spray mist. The upper parts of the test chamber are preferably designed in such a way that no drops formed on the surface can fall onto a test piece. A temperature during the spraying of the salt spray mist, in particular inside the test chamber, is advantageously (35±0.5) °C, the temperature preferably being measured at least 100 mm away from a wall of the test chamber.
Zyklus B beinhaltet insbesondere eine Arbeitsphase, während welcher die Temperatur bei Raumtemperatur (25 °C) und die relative Luftfeuchte bei einer raumtypischen relativen Luftfeuchte (70 %) gehalten ist. In der Arbeitsphase kann insbesondere die Prüfkammer geöffnet werden und das Prüfstück begutachtet und/oder kontrolliert werden.In particular, cycle B includes a work phase during which the temperature is maintained at room temperature (25 °C) and the relative humidity at a relative humidity typical of the room (70%). In the working phase, the test chamber in particular can be opened and the test piece can be examined and/or checked.
Zyklus C beinhaltet insbesondere eine Gefrierphase. In der Gefrierphase wird insbesondere die Prüfkammertemperatur bei einem Wert unterhalb von 0 °C, vorzugsweise -15 °C, gehalten.Specifically, cycle C includes a freezing phase. In the freezing phase, the test chamber temperature in particular is kept at a value below 0°C, preferably -15°C.
Unter einer „Korrosionsbeständigkeit“ soll insbesondere eine Haltbarkeit eines Materials während einer Korrosionsprüfung, beispielsweise einer Klimawechselprüfung, insbesondere im Einklang mit der VDA Empfehlung VDA 233-102 vom 30. Juni 2013, während der eine Funktionstüchtigkeit eines Prüfstücks bestehen bleibt und/oder vorzugsweise eine zeitliche Dauer während der ein Schwellenwert eines Korrosionsparameters bei einem Prüfstück während einer der Klimawechselprüfung unterschritten ist, verstanden werden. Darunter, dass „eine Funktionstüchtigkeit bestehen bleibt“ soll insbesondere verstanden werden, dass für eine Funktionsfähigkeit eines Drahtnetzes wichtige Materialeigenschaften eines Prüfstücks wie Reißfestigkeit und/oder Sprödheit im Wesentlichen unverändert bleiben. Darunter, dass „eine Materialeigenschaft im Wesentlichen unverändert bleibt“ soll insbesondere verstanden werden, dass eine Änderung eines Materialparameters und/oder einer Materialeigenschaft weniger als 10 %, vorzugsweise weniger als 5 %, bevorzugt weniger als 3 % und besonders bevorzugt weniger als 1 % im Vergleich zu einem Ausgangswert vor der Korrosionsprüfung beträgt. Vorzugsweise ist der Korrosionsparameter als ein prozentualer Anteil einer Gesamtoberfläche eines Prüfstücks, auf welchem rostbrauner Rost („dark brown rust“, DBR), insbesondere visuell, zu erkennen ist, ausgebildet. Der Schwellenwert des Korrosionsparameters beträgt vorzugsweise 5 %. Bevorzugt gibt demnach eine Korrosionsbeständigkeit einen Zeitraum an, welcher verstreicht bis auf 5 % einer gesamten, insbesondere dem Salzsprühnebel in der Klimawechselprüfung ausgesetzten, Oberfläche eines Prüfstücks rostbrauner Rost („dark brown rust“, DBR) visuell erkennbar ist. Bevorzugt ist die Korrosionsbeständigkeit die Zeit die zwischen einem Start der Klimawechselprüfung und einem Auftreten von 5 % DBR auf der Oberfläche des Prüfstücks vergeht."Corrosion resistance" is intended to mean, in particular, the durability of a material during a corrosion test, for example a climate change test, in particular in accordance with the VDA recommendation VDA 233-102 of June 30, 2013, during which a test piece remains functional and/or preferably a temporal one Duration during which a threshold value of a corrosion parameter in a test piece during one of the climate change tests is undercut. The fact that “functionality remains intact” is to be understood in particular to mean that material properties of a test piece that are important for the functionality of a wire mesh, such as tear strength and/or brittleness, remain essentially unchanged. The fact that "a material property remains essentially unchanged" is to be understood in particular as meaning that a change in a material parameter and/or a material property is less than 10%, preferably less than 5%, preferably less than 3% and particularly preferably less than 1% im compared to an initial value before the corrosion test. Preferably, the corrosion parameter is identifiable as a percentage of a total surface area of a specimen on which dark brown rust (DBR) is present, particularly visually is trained. The threshold value of the corrosion parameter is preferably 5%. Accordingly, a corrosion resistance preferably indicates a period of time which elapses until 5% of an entire surface of a test piece, in particular exposed to the salt spray mist in the climate change test, shows rust-brown rust (DBR) visually. The corrosion resistance is preferably the time that elapses between the start of the climate change test and the occurrence of 5% DBR on the surface of the test piece.
Insbesondere wird bereits das Herstellungsverfahren der verwendeten korrosionsschutzbeschichteten Stahldrahtgeflechte speziell angepasst, sodass die resultierenden Stahldrähte trotz der hohen Zugfestigkeiten und trotz der dicken Korrosionsschutzschichten eine hohe Bruchfestigkeit besitzen und insbesondere den Herstellungsprozess für das Stahldrahtgeflecht derart überstehen, sodass das resultierende Stahldrahtgeflecht bruchfrei ist und dass die Korrosionsschutzschicht unbeschädigt bleibt. Dazu wird beispielsweise die Beschichtungstemperatur gezielt so gewählt, dass eine zusätzliche Versprödung der beschichteten hochfesten Stahldrähte gering gehalten werden kann. Dazu wird beispielsweise bei einer Zink-Beschichtung die Temperatur des Beschichtungsbads gezielt geringer als üblich gehalten. Insbesondere verbleibt dabei die Beschichtungstemperatur des Beschichtungsbads in jedem Arbeitsschritt unterhalb 440 °C, vorzugsweise unterhalb 435 °C, vorteilhaft unterhalb 430 °C, bevorzugt unterhalb 425 °C. Zugleich verbleibt die Beschichtungstemperatur des Beschichtungsbads dabei oberhalb von 421 °C. Dazu ist insbesondere eine aufwändige Temperaturkontrolle des Beschichtungsbads erforderlich. Insbesondere wird dabei ein zusätzliches, eine Sprödheit und eine Festigkeit des Stahldrahts beeinflussendes Entweichen von Kohlenstoff aus den hochfesten Stahldrähten während des Beschichtungsprozesses berücksichtigt. Außerdem wird vorzugsweise ein Herstellungsverfahren für das Stahldrahtgeflecht aus den beschichteten Stahldrähten gezielt so angepasst, dass ein Brechen des Stahldrahts oder eine Beschädigung der Korrosionsschutzschicht beim Flechten der sechseckigen Maschen möglichst verhindert wird. Insbesondere wird dazu eine Verdrillgeschwindigkeit, mit der benachbarte Stahldrähte verdrillt werden, im Vergleich zu herkömmlichen Herstellungsprozessen verringert. Insbesondere beträgt die Verdrillgeschwindigkeit zumindest 0,5 Sekunden pro (180°) Verdrillung, vorzugsweise zumindest 0,75 Sekunden pro (180°) Verdrillung und bevorzugt zumindest eine Sekunde pro (180°) Verdrillung.In particular, the manufacturing process of the anti-corrosion coated steel wire meshes used is specially adapted so that the resulting steel wires have a high breaking strength despite the high tensile strength and despite the thick anti-corrosion layers and, in particular, survive the manufacturing process for the steel wire mesh in such a way that the resulting steel wire mesh is break-free and the anti-corrosion layer is undamaged remains. For this purpose, for example, the coating temperature is specifically selected in such a way that additional embrittlement of the coated high-strength steel wires can be kept low. In the case of a zinc coating, for example, the temperature of the coating bath is deliberately kept lower than usual. In particular, the coating temperature of the coating bath remains below 440° C., preferably below 435° C., advantageously below 430° C., preferably below 425° C., in each working step. At the same time, the coating temperature of the coating bath remains above 421 °C. This requires in particular a complex temperature control of the coating bath. In particular, an additional escape of carbon from the high-strength steel wires during the coating process, which affects the brittleness and strength of the steel wire, is taken into account. In addition, a production method for the steel wire mesh made from the coated steel wires is preferably specifically adapted in such a way that the steel wire is prevented from breaking or the anti-corrosion layer is damaged when the hexagonal meshes are braided. For this purpose, in particular, a twisting speed at which adjacent steel wires are twisted is reduced in comparison to conventional production processes. In particular, the twist rate is at least 0.5 seconds per (180°) twist, preferably at least 0.75 seconds per (180°) twist, and preferably at least one second per (180°) twist.
Bei einem Stahldraht mit einer Klasse B-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 2 mm beträgt die flächenbezogenen Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 115 g/m2. Bei einem Stahldraht mit einer Klasse B-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 3 mm beträgt die flächenbezogenen Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 135 g/m2. Bei einem Stahldraht mit einer Klasse B-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 4 mm beträgt die flächenbezogenen Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 135 g/m2. Bei einem Stahldraht mit einer Klasse B-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 5 mm beträgt die flächenbezogene Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 150 g/m2. Bei einem Stahldraht mit einer Klasse A-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 2 mm beträgt die flächenbezogene Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 205 g/m2. Bei einem Stahldraht mit einer Klasse A-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 3 mm beträgt die flächenbezogenen Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 255 g/m2. Bei einem Stahldraht mit einer Klasse B-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 4 mm beträgt die flächenbezogenen Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 275 g/m2. Bei einem Stahldraht mit einer Klasse B-Korrosionsschutzbeschichtung und mit einem Drahtdurchmesser von etwa 5 mm beträgt die flächenbezogenen Masse der Korrosionsschutzschicht zumindest 280 g/m2.For a steel wire with a class B anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 2 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 115 g/m 2 . For a steel wire with a class B anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 3 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 135 g/m 2 . For a steel wire with a class B anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 4 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 135 g/m 2 . For a steel wire with a class B anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 5 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 150 g/m 2 . For a steel wire with a class A anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 2 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 205 g/m 2 . For a steel wire with a class A anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 3 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 255 g/m 2 . For a steel wire with a class B anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 4 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 275 g/m 2 . For a steel wire with a class B anti-corrosion coating and with a wire diameter of about 5 mm, the mass per unit area of the anti-corrosion coating is at least 280 g/m 2 .
Insbesondere übersteht der verwendete Stahldraht und die auf den Stahldraht aufgebrachte Korrosionsschutzschicht, insbesondere bei zumindest einem Testversuch, beschädigungsfrei, insbesondere bruchfrei, ein N-maliges Verwinden des Drahtes, wobei N, gegebenenfalls mittels Abrunden, als B·R-0'5·d-0'5 bestimmbar ist und wobei d ein Durchmesser des Drahts in mm, R eine Zugfestigkeit des Drahts in N mm-2 und B ein Faktor von wenigstens 960 N0,5 mm-0,5, vorzugsweise wenigstens 1050 N0,5 mm-0,5, vorteilhaft wenigstens 1200 N0,5 mm-0,5, bevorzugt wenigstens 1500 N0,5 mm-0,5 und besonders bevorzugt wenigstens 2000 N0,5 mm-0,5 ist. Insbesondere wird der Verwindeversuch im Einklang mit den Vorgaben der Normen DIN EN 10218-1:2012-03 und DIN°EN°10264-2:2012-03 durchgeführt. Insbesondere kann dadurch ein gegenüber einem Verwindeversuch gemäß den Normen DIN EN 10218-1:2012-03 und DIN°EN°10264-2:2012-03 deutlich strengeres und/oder belastungsspezifischeres Auswahlverfahren für einen geeigneten Draht bereitgestellt werden. Unter einem „Verwinden“ soll insbesondere ein Verdrillen eines eingespannten Drahts um eine Längenachse verstanden werden.In particular, the steel wire used and the anti-corrosion layer applied to the steel wire survives, in particular in at least one test, without damage, in particular without breaking, the wire being twisted N times, where N, if necessary by means of rounding, as B R -0 ' 5 d - 0 ' 5 can be determined and where d is a diameter of the wire in mm, R is a tensile strength of the wire in N mm -2 and B is a factor of at least 960 N 0.5 mm -0.5 , preferably at least 1050 N 0.5 mm -0.5 , advantageously at least 1200 N 0.5 mm -0.5 , preferably at least 1500 N 0.5 mm -0.5 and particularly preferably at least 2000 N 0.5 mm -0.5 . In particular, the twisting test is carried out in accordance with the specifications of the standards DIN EN 10218-1:2012-03 and DIN°EN°10264-2:2012-03. In particular, a significantly stricter and/or load-specific selection method for a suitable wire can be provided in comparison to a twisting test according to the standards DIN EN 10218-1:2012-03 and DIN°EN°10264-2:2012-03. “Twisting” should be understood to mean, in particular, a twisting of a clamped wire about a longitudinal axis.
Insbesondere übersteht der verwendete Stahldraht und die auf den Stahldraht aufgebrachte Korrosionsschutzschicht, insbesondere bei zumindest einem Testversuch, beschädigungsfrei, insbesondere bruchfrei, ein M-maliges Hin- und Herbiegen des Drahtes um zumindest einen Biegezylinder mit einem Durchmesser von höchstens 8d, vorzugsweise höchstens 6d, bevorzugt höchstens 4d und besonders bevorzugt höchstens 2d, jeweils um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen übersteht, wobei M, gegebenenfalls mittels Abrunden, als C·R-0'5·d-0'5 bestimmbar ist und wobei d ein Durchmesser des Drahts in mm, R eine Zugfestigkeit des Drahts in N mm-2 und C ein Faktor von wenigstens 350 N0,5 mm-0,5, vorzugsweise wenigstens 600 N0,5 mm-0,5, vorteilhaft wenigstens 850 N0,5 mm-0'5, bevorzugt wenigstens 1000 N0,5 mm-0,5 und besonders bevorzugt wenigstens 1300 N0,5 mm-0,5 ist. Insbesondere wird der Hin- und Herbiegeversuch im Einklang mit den Vorgaben der Normen DIN EN 10218-1:2012-03 und DIN°EN°10264-2:2012-03 durchgeführt. Insbesondere kann damit ein gegenüber einem Hin- und Herbiegeversuch gemäß den Normen DIN EN 10218-1:2012-03 und DIN°EN°10264-2:2012-03 deutlich strengeres und/oder belastungsspezifischeres Auswahlverfahren für einen geeigneten Draht bereitgestellt werden. Vorzugsweise wird der Draht bei dem Hin- und Herbiegen um zwei gegenüberliegende, identisch ausgebildete Biegezylinder gebogen.In particular, the steel wire used and that applied to the steel wire survive Corrosion protection layer, in particular in at least one test attempt, damage-free, in particular break-free, bending the wire back and forth M times around at least one bending cylinder with a diameter of at most 8d, preferably at most 6d, preferably at most 4d and particularly preferably at most 2d, in each case by at least 90° in opposite directions, where M, optionally by rounding off, can be determined as C*R -0 ' 5 *d -0 ' 5 and where d is a diameter of the wire in mm, R is a tensile strength of the wire in N mm -2 and C a factor of at least 350 N 0.5 mm -0.5 , preferably at least 600 N 0.5 mm -0.5 , advantageously at least 850 N 0.5 mm -0'5 , preferably at least 1000 N 0.5 mm -0.5 and more preferably at least 1300 N 0.5 mm -0.5 . In particular, the back and forth bending test is carried out in accordance with the specifications of the standards DIN EN 10218-1:2012-03 and DIN°EN°10264-2:2012-03. In particular, a significantly stricter and/or load-specific selection method for a suitable wire can be provided compared to a bending test according to the standards DIN EN 10218-1:2012-03 and DIN°EN°10264-2:2012-03. The wire is preferably bent around two opposite, identically designed bending cylinders during the bending back and forth.
Des Weiteren wird vorgeschlagen, dass zumindest zwei Teilstücke der Stahldrähte, insbesondere bei einem Testversuch, bruchfrei ein wenigstens N+1 Verdrillungen, vorzugsweise N+2 Verdrillungen und bevorzugt N+4 Verdrillungen, umfassendes schraubenförmiges Verwickeln umeinander überstehen, wobei N, gegebenenfalls mittels Abrunden, eine Anzahl von Verdrillungen der die sechseckigen Maschen zu gegenüberliegenden Seiten begrenzenden Stahldrähte ist. Dadurch kann vorteilhaft eine hohe Bruchsicherheit des Stahldrahtgeflechts, insbesondere auch bei Ereignissen, welche eine zusätzliche Verformung der Stahldrahtgeflechte auslösen, garantiert werden. Zudem kann vorteilhaft sichergestellt werden, dass die zur Herstellung des Stahldrahtgeflechts verwendeten Stahldrähte nicht während dem Herstellungsvorgang, insbesondere nicht während dem Verdrillen, brechen und dadurch Produktionsunterbrechungen und/oder Beschädigungen von Produktionsanlagen verursachen können. Zudem kann dadurch vorteilhaft sichergestellt werden, dass ein für die Produktion des Stahldrahtgeflechts mit dem vorteilhaften Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnis von wenigstens 0,75 nötiges Überbiegen der verwendeten Stahldrähte möglich und somit eine Herstellung des Stahldrahtgeflechts mit dem vorteilhaften Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnis von wenigstens 0,75 überhaupt möglich ist.Furthermore, it is proposed that at least two sections of the steel wires, in particular in a test, survive without breaking a helical entanglement comprising at least N+1 twists, preferably N+2 twists and preferably N+4 twists, with N, optionally by means of rounding, is a number of twists of the steel wires bounding the hexagonal meshes to opposite sides. As a result, a high degree of resistance to breakage of the steel wire mesh can be guaranteed, in particular in the event of events that trigger additional deformation of the steel wire mesh. In addition, it can advantageously be ensured that the steel wires used to produce the steel wire mesh do not break during the production process, in particular not during the twisting, and thereby cause production interruptions and/or damage to production facilities. In addition, this can advantageously ensure that overbending of the steel wires used, which is necessary for the production of the steel wire mesh with the advantageous mesh size/mesh height ratio of at least 0.75, is possible and thus production of the steel wire mesh with the advantageous mesh size/mesh height ratio of at least 0 .75 is even possible.
Ferner wird eine Herstellungsvorrichtung zu einem Flechten eines Stahldrahtgeflechts mit sechseckigen Maschen, insbesondere eines Sechseckgeflechts, aus, einen hochfesten Stahl umfassenden Stahldrähten vorgeschlagen, mit zumindest einer Anordnung von Verdrilleinheiten zu einem abwechselnden Verdrillen von Stahldrähten mit auf jeweils gegenüberliegenden Seiten der Stahldrähte geführten weiteren Stahldrähten und mit zumindest einer den Verdrilleinheiten nachgelagerten rotierbaren Walze, welche auf einer Mantelfläche Mitführnasen aufweist, welche dazu vorgesehen sind in die neu geflochtenen sechseckigen Maschen einzugreifen und dadurch das Stahldrahtgeflecht voranzuschieben oder voranzuziehen, wobei die Verdrilleinheiten dazu vorgesehen sind, die Stahldrähte zu überdrehen und/oder wobei die rotierbare Walze dazu vorgesehen ist, eine Maschenweite der sechseckigen Maschen, insbesondere im Vergleich zu der Maschenweite einer fertiggestellten sechseckigen Masche, zu überdehnen. Dadurch kann vorteilhaft eine Herstellung eines Stahldrahtgeflechts aus hochfesten Stahldrähten mit verbesserter Maschengeometrie, insbesondere mit normgerechten Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnissen ermöglicht werden. Insbesondere sind die Verdrilleinheiten dazu vorgesehen, die die sechseckigen Maschen zum Teil begrenzenden verdrillten Bereiche herzustellen. Insbesondere umfasst jede Verdrilleinheit zwei halbschalige Verdrillelemente die jeweils einen Stahldraht führen und die zu einem Verdrillen abwechselnd um eine gemeinsame Rotationsachse und um zwei voneinander getrennte Rotationsachsen rotiert werden, wobei insbesondere bei dem voneinander getrennten Rotieren jede der Halbschalen mit einer Halbschale einer benachbarten Verdrilleinheit kombiniert ist. Insbesondere ist eine Rotationsachse der rotierbaren Walze zumindest im Wesentlichen senkrecht zu den Rotationsachsen der Verdrilleinheiten ausgerichtet. Darunter, dass die Verdrilleinheiten dazu vorgesehen sind, die Stahldrähte „zu überdrehen“, soll insbesondere verstanden werden, dass ein durch die Verdrilleinheiten auf die Stahldrähte bei einem Verdrillvorgang überstrichener Rotationswinkel größer ist als ein gesamter Verdrillwinkel der die sechseckigen Maschen des fertigen Stahldrahtgeflechts begrenzenden verdrillten Bereiche. Darunter, dass die rotierbare Walze dazu vorgesehen ist, die Maschenweite der sechseckigen Masche „zu überdehnen“, soll insbesondere verstanden werden, dass ein durch die rotierbare Walze, insbesondere durch die Mitführnasen der rotierbaren Walze dem Stahldrahtgeflecht aufgezwungene Maschenweite größer ist als eine Maschenweite der sechseckigen Maschen des fertigen Stahldrahtgeflechts. Unter „vorgesehen“ soll insbesondere speziell ausgelegt und/oder ausgestattet verstanden werden. Darunter, dass ein Objekt zu einer bestimmten Funktion vorgesehen ist, soll insbesondere verstanden werden, dass das Objekt diese bestimmte Funktion in zumindest einem Anwendungs- und/oder Betriebszustand erfüllt und/oder ausführt.Furthermore, a manufacturing device for braiding a steel wire mesh with hexagonal meshes, in particular a hexagonal mesh, from steel wires comprising high-strength steel is proposed, with at least one arrangement of twisting units for alternating twisting of steel wires with further steel wires guided on opposite sides of the steel wires and with at least one rotatable roller downstream of the twisting units, which has entrainment lugs on a lateral surface, which are intended to engage in the newly braided hexagonal meshes and thereby advance or advance the steel wire mesh, with the twisting units being intended to overtwist the steel wires and/or with the rotatable roller is provided to overstretch a mesh size of the hexagonal meshes, in particular in comparison to the mesh size of a finished hexagonal mesh. As a result, it is advantageously possible to produce a steel wire mesh from high-strength steel wires with an improved mesh geometry, in particular with mesh width/mesh height ratios that conform to standards. In particular, the twisting units are intended to produce the twisted areas partially delimiting the hexagonal meshes. In particular, each twisting unit comprises two half-shell twisting elements, each of which guides a steel wire and which are rotated alternately around a common axis of rotation and around two separate axes of rotation for twisting, with each of the half-shells being combined with a half-shell of an adjacent twisting unit in particular when rotating separately. In particular, an axis of rotation of the rotatable roller is aligned at least substantially perpendicular to the axes of rotation of the twisting units. The fact that the twisting units are intended to "overtwist" the steel wires should be understood in particular to mean that a rotation angle swept by the twisting units onto the steel wires during a twisting process is greater than a total twisting angle of the twisted areas delimiting the hexagonal meshes of the finished steel wire mesh . The fact that the rotatable roller is intended to "overstretch" the mesh size of the hexagonal mesh is to be understood in particular to mean that a mesh size imposed on the steel wire mesh by the rotatable roller, in particular by the entraining lugs of the rotatable roller, is larger than a mesh size of the hexagonal mesh Meshes of the finished steel wire mesh. “Provided” is to be understood in particular as being specially designed and/or equipped. The fact that an object is intended for a specific function is to be understood in particular as meaning that the object fulfills and/or executes this specific function in at least one application and/or operating state.
Wenn dabei das Überdrehen der miteinander verdrillten Stahldrähte und/oder das Überdehnen der sechseckigen Maschen dazu vorgesehen ist, ein Zurückfedern der im Vergleich zu einem nicht-hochfesten Stahl wesentlich elastischeren hochfesten Stahldrähte zu kompensieren, kann vorteilhaft eine mit bisherigen Methoden nicht mögliche Herstellung eines Stahldrahtgeflechts aus hochfesten Stahldrähten mit verbesserter Maschengeometrie, insbesondere mit normgerechten Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnissen ermöglicht werden. Insbesondere ist ein Ausmaß eines Überdrehens / Verdrillens derart gewählt, dass ein dem Material, der Zugfestigkeit und der Drahtstärke des jeweils verwendeten Stahldrahts entsprechender Rückfedereffekt möglichst vollständig kompensiert wird.If the twisting of the steel wires twisted together and/or the overstretching of the hexagonal meshes is intended to compensate for springing back of the high-strength steel wires, which are much more elastic than non-high-strength steel, the production of a steel wire mesh that was not possible with previous methods can advantageously be avoided high-strength steel wires with improved mesh geometry, in particular with standardized mesh width-mesh height ratios. In particular, an extent of overtwisting/twisting is selected in such a way that a springback effect corresponding to the material, the tensile strength and the wire thickness of the steel wire used in each case is compensated for as completely as possible.
In diesem Zusammenhang wird vorgeschlagen, dass die Verdrilleinheiten dazu vorgesehen sind, die Stahldrähte zumindest M-fach miteinander zu verdrillen, wobei M gegeben ist durch die Formel M = U + 0,5 x G, und wobei U eine ungerade ganzzahlige Zahl ≥ 3 ist, welche vorzugsweise einer Anzahl an Verdrillungen innerhalb eines eine sechseckige Masche begrenzenden verdrillten Bereichs des fertiggestellten Stahldrahtgeflechts entspricht, und wobei G eine beliebige reelle Zahl ≥ 1 und ≤ 3 ist. Dadurch kann vorteilhaft eine ausreichende Kompensation des Rückfedereffekts des hochfesten Stahldrahts, insbesondere mit einer Dicke zwischen 2 mm und 4 mm, erreicht werden. Vorzugsweise ist G größer gleich 1,5, bevorzugt größer gleich 2.In this context, it is proposed that the twisting units are intended to twist the steel wires together at least M times, where M is given by the formula M=U+0.5×G, and where U is an odd integer ≥3 , which preferably corresponds to a number of twists within a twisted region delimiting a hexagonal mesh of the finished steel wire mesh, and where G is any real number ≥ 1 and ≤ 3. As a result, sufficient compensation for the springback effect of the high-strength steel wire, in particular with a thickness of between 2 mm and 4 mm, can advantageously be achieved. G is preferably greater than or equal to 1.5, preferably greater than or equal to 2.
In einem weiteren Aspekt der Erfindung, welcher für sich alleine genommen, oder auch in Kombination mit zumindest einem, insbesondere in Kombination mit einem, insbesondere in Kombination mit beliebig vielen der übrigen Aspekte der Erfindung betrachtet werden kann, wird vorgeschlagen, dass die Herstellungsvorrichtung eine in der rotierbaren Walze integrierte, der rotierbaren Walze nachgelagerte oder separat angeordnete Streckeinheit aufweist, welche dazu vorgesehen ist, ein fertiggestelltes Stahldrahtgeflecht, insbesondere Sechseckgeflecht, zumindest in eine Richtung parallel zur Maschenweite zu strecken, vorzugsweise zumindest um 30 % zu strecken, bevorzugt zumindest um 50 % zu strecken und besonders bevorzugt zumindest um 55 % zu strecken. Insbesondere ist die Streckeinheit dazu vorgesehen, mehrere Maschen des Stahldrahtgeflechts, die parallel zu der Maschenweite verlaufende Richtung hintereinander oder beabstandet hintereinander angeordnete sind, gleichzeitig zu greifen und zu strecken. Bevorzugt wird zumindest ein großer Teil aller sechseckigen Maschen des Maschengeflechts direkt gestreckt. Unter der Wendung „direkt gestreckt“ soll insbesondere verstanden werden, dass die Streckeinheit die Masche direkt kontaktiert und unabhängig von Streckungen weiterer Maschen streckt. Unter einem „großen Teil“ soll insbesondere 10 %, vorzugsweise 20 %, vorteilhaft 30 %, besonders vorteilhaft 50 %, bevorzugt 66 % und besonders bevorzugt 85 % verstanden werden.In a further aspect of the invention, which can be considered on its own or in combination with at least one, in particular in combination with one, in particular in combination with any number of other aspects of the invention, it is proposed that the production device should have an in has a stretching unit integrated with the rotatable roller, downstream of the rotatable roller or arranged separately, which is intended to stretch a finished steel wire mesh, in particular a hexagonal mesh, at least in one direction parallel to the mesh width, preferably by at least 30%, preferably by at least 50% to stretch and more preferably to stretch at least 55%. In particular, the stretching unit is provided for the purpose of simultaneously gripping and stretching a plurality of meshes of the steel wire mesh, which are arranged one behind the other or spaced apart one behind the other in a direction running parallel to the mesh width. Preferably, at least a large portion of each hexagonal mesh of the mesh is directly stretched. The phrase "directly stretched" should be understood in particular to mean that the stretching unit contacts the stitch directly and stretches it independently of stretching other stitches. A “large part” should be understood to mean in particular 10%, preferably 20%, advantageously 30%, particularly advantageously 50%, preferably 66% and particularly preferably 85%.
Außerdem wird ein Herstellungsverfahren zu einem Flechten eines Stahldrahtgeflechts mit sechseckigen Maschen, insbesondere eines Sechseckgeflechts, insbesondere mittels einer Herstellungsvorrichtung vorgeschlagen. Dadurch kann vorteilhaft ein Stahldrahtgeflecht aus hochfesten Stahldrähten mit einer besonders vorteilhaften, und insbesondere im nicht-hochfesten Bereich bereits weit verbreiteten und bewährten, Maschengeometrie bereitgestellt werdenIn addition, a manufacturing method for braiding a steel wire mesh with hexagonal meshes, in particular a hexagonal mesh, is proposed, in particular by means of a manufacturing device. As a result, a steel wire mesh made of high-strength steel wires with a particularly advantageous mesh geometry that is already widespread and proven, particularly in the non-high-strength area, can advantageously be provided
Wenn die Stahldrähte bei der Herstellung des Stahldrahtgeflechts in verdrillten Bereichen des Stahldrahtgeflechts werden und/oder wenn die sechseckigen Maschen in eine Richtung parallel zu der Maschenweite überdehnt werden, kann vorteilhaft eine mit bisher bekannten Methoden nicht verwirklichbare Herstellung eines Stahldrahtgeflechts aus hochfesten Stahldrähten mit verbesserter Maschengeometrie, insbesondere mit normgerechten Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnissen ermöglicht werden.If the steel wires are twisted in areas of the steel wire mesh during production of the steel wire mesh and/or if the hexagonal meshes are overstretched in a direction parallel to the mesh width, it is possible to advantageously produce a steel wire mesh from high-strength steel wires with improved mesh geometry, which cannot be achieved using previously known methods. be made possible in particular with standard-compliant mesh size-mesh height ratios.
Das erfindungsgemäße Stahldrahtgeflecht, die erfindungsgemäße Herstellungsvorrichtung und das erfindungsgemäße Herstellungsverfahren sollen hierbei nicht auf die oben beschriebene Anwendung und Ausführungsform beschränkt sein. Insbesondere kann das erfindungsgemäße Stahldrahtgeflecht, die erfindungsgemäße Herstellungsvorrichtung und das erfindungsgemäße Herstellungsverfahren zu einer Erfüllung einer hierin beschriebenen Funktionsweise eine von einer hierin genannten Anzahl von einzelnen Elementen, Bauteilen und Einheiten abweichende Anzahl aufweisen.The steel wire mesh according to the invention, the production device according to the invention and the production method according to the invention should not be limited to the application and embodiment described above. In particular, the steel wire mesh according to the invention, the production device according to the invention and the production method according to the invention can have a number of individual elements, components and units that differs from the number specified here in order to fulfill a function described herein.
Figurenlistecharacter list
Weitere Vorteile ergeben sich aus der folgenden Zeichnungsbeschreibung. In den Zeichnungen sind vier Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt. Die Zeichnungen, die Beschreibung und die Ansprüche enthalten zahlreiche Merkmale in Kombination. Der Fachmann wird die Merkmale zweckmäßigerweise auch einzeln betrachten und zu sinnvollen weiteren Kombinationen zusammenfassen.Further advantages result from the following description of the drawings. Four exemplary embodiments of the invention are shown in the drawings. The drawings, the description and the claims contain numerous features in combination. The person skilled in the art will expediently also consider the features individually and combine them into further meaningful combinations.
Es zeigen:
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1 einen Ausschnitt eines den Stand der Technik bildenden Stahldrahtgeflechts mit sechseckigen Maschen, -
2 eine schematische Draufsicht auf ein erfindungsgemäßes Stahldrahtgeflecht mit sechseckigen Maschen, -
3 einen schematischen Schnitt durch einen Stahldraht des Stahldrahtgeflechts mit einem Korrosionsschutzüberzug, -
4 einen schematischen Schnitt durch einen Stahldraht des Stahldrahtgeflechts mit einer Korrosionsschutzbeschichtung, -
5 eine schematische Darstellung einer Testvorrichtung zur Durchführung von Verdrilltestversuchen, -
6 eine schematische Seitenansicht einer Herstellungsvorrichtung zu einem Flechten des Stahldrahtgeflechts mit den sechseckigen Maschen, -
7 eine weitere schematische Darstellung der Herstellungsvorrichtung aus einer perspektivischen Ansicht, -
8 eine schematische, teilweise geschnittene Detailansicht eines Teils der Herstellungsvorrichtung mit einer rotierbaren Walze und mit Verdrilleinheiten, -
9 eine schematische, teilweise geschnittene Detailansicht eines Teils der Herstellungsvorrichtung mit einer alternativen rotierbaren Walze, -
10 ein schematisches Ablaufdiagramm eines Herstellungsverfahrens zu einem Flechten des Stahldrahtgeflechts mit den sechseckigen Maschen, -
11 eine schematische Draufsicht auf ein alternatives erfindungsgemäßes Stahldrahtgeflecht, -
12 einen schematischen Schnitt durch einen Stahldraht eines weiteren alternativen erfindungsgemäßen Stahldrahtgeflechts und -
13 einen schematischen Schnitt durch einen Stahldraht eines zusätzlichen weiteren alternativen erfindungsgemäßen Stahldrahtgeflechts.
-
1 a section of a prior art steel wire mesh with hexagonal meshes, -
2 a schematic plan view of a steel wire mesh according to the invention with hexagonal meshes, -
3 a schematic section through a steel wire of the steel wire mesh with an anti-corrosion coating, -
4 a schematic section through a steel wire of the steel wire mesh with an anti-corrosion coating, -
5 a schematic representation of a test device for carrying out twisting test experiments, -
6 a schematic side view of a manufacturing device for braiding the steel wire mesh with the hexagonal meshes, -
7 a further schematic representation of the production device from a perspective view, -
8th a schematic, partially sectioned detailed view of part of the manufacturing device with a rotatable roller and with twisting units, -
9 a schematic, partially sectioned detailed view of part of the manufacturing device with an alternative rotatable roller, -
10 a schematic flowchart of a manufacturing process for braiding the steel wire mesh with the hexagonal meshes, -
11 a schematic top view of an alternative steel wire mesh according to the invention, -
12 a schematic section through a steel wire of a further alternative steel wire mesh according to the invention and -
13 a schematic section through a steel wire of an additional further alternative steel wire mesh according to the invention.
Beschreibung der AusführungsbeispieleDescription of the exemplary embodiments
Die
Die
Die Stahldrähte 10a, 12a, 14a des Stahldrahtgeflechts 54a sind zur Ausbildung der sechseckigen Maschen 16a wechselweise mit benachbarten Stahldrähten 10a, 12a, 14a des Stahldrahtgeflechts 54a verdrillt. Die miteinander verdrillten Stahldrähte 10a, 12a, 14a bilden verdrillte Bereiche 24a aus. Die verdrillten Bereiche 24a umfassen jeweils mindestens drei aufeinanderfolgende Verdrillungen 28a, 38a, 40a. Jede Verdrillung 28a, 38a, 40a umfasst eine 180° Windung eines Stahldrahts 10a, 12a, 14a des Stahldrahtgeflechts 54a um einen weiteren Stahldraht 10a, 12a, 14a des Stahldrahtgeflechts 54a. In dem in der
Die sechseckigen Maschen 16a des Stahldrahtgeflechts 54a weisen eine Maschenhöhe 20a auf. Die Maschenhöhe 20a ist senkrecht zu der Maschenweite 18a gemessen. Die Maschenhöhe 20a ist als eine größte Öffnungslänge der sechseckigen Maschen 16a ausgebildet. Die Maschenhöhe 20a ist zwischen einer Ecke 66a der sechseckigen Masche 16a an der eine (von den verdrillten Bereichen 24a verschiedene) Verdrillung 28a, 38a, 40a der beiden die sechseckige Masche 16a rundum begrenzenden Stahldrähte 10a, 12a beginnt und einer weiteren Ecke 68a der sechseckigen Masche 16a an der die (von den verdrillten Bereichen 24a verschiedene) Verdrillung 28a, 38a, 40a der beiden die sechseckige Masche 16a rundum begrenzenden Stahldrähte 10a, 12a endet, gemessen.The hexagonal meshes 16a of the
Die verdrillten Bereiche 24a begrenzen die sechseckigen Maschen 16a jeweils auf zwei gegenüberliegenden Seiten. Jeder verdrillte Bereich 24a (mögliche Ausnahme: Rand des Stahldrahtgeflechts 54a) begrenzt zwei benachbarte sechseckige Maschen 16a gleichzeitig. Jeder der verdrillten Bereiche 24a weist eine Länge 22a auf. Die Längen 22a der verdrillten Bereiche 22a sind etwa gleich groß. Die mittlere Länge 22a der die sechseckigen Maschen 16a begrenzenden verdrillten Bereiche 24a beträgt wenigstens 30 % der mittleren Maschenhöhe 20a mehrerer sechseckiger Maschen 16 des Stahldrahtgeflechts 54a.The
Die sechseckigen Maschen 16a des Stahldrahtgeflechts 54a weisen eine Maschenweite 18a auf. Die Maschenweite 18a ist als ein kürzester Abstand der zwei eine sechseckige Masche 16a begrenzenden verdrillten Bereiche 24a ausgebildet. Die mittlere Länge 22a der die sechseckigen Maschen 16a begrenzenden verdrillten Bereiche 24a beträgt wenigstens 50 % der mittleren Maschenweite 18a mehrerer sechseckiger Maschen 16a des Stahldrahtgeflechts 54a. Die mittlere Maschenweite 18a der sechseckigen Maschen 16a beträgt typischerweise etwa 60 mm, etwa 80 mm oder etwa 100 mm. Im in der
Ein mittleres Verhältnis aus der mittleren Maschenweite 18a mehrerer sechseckiger Maschen 16a des Stahldrahtgeflechts 54a und aus der mittleren Maschenhöhe 20a der sechseckigen Maschen 16a beträgt wenigstens 0,75. Ein aus der Maschenweite 18a und der Maschenhöhe 20a gebildetes Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnis beträgt wenigstens 0,75. In dem beispielhaft in der
Die sechseckigen Maschen 16a weisen einen ersten, die sechseckigen Maschen 16a in Längsrichtung 42a der sechseckigen Maschen 16a aufspannenden Öffnungswinkel 44a auf. Die Längsrichtung 42a zeigt in eine Herstellungsrichtung des Stahldrahtgeflechts 54a, d.h. von einem später hergestellten verdrillten Bereich 24a zu einem früher hergestellten verdrillten Bereich 24a. Alternativ kann die Längsrichtung 42a auch in die entgegengesetzte Richtung weisen. Der erste Öffnungswinkel 44a spannt die sechseckige Masche 16a an einer in der Längsrichtung 42a weiter vorne liegenden Ecke 66a auf. Die sechseckigen Maschen 16a weisen einen zweiten, die sechseckigen Maschen 16a in Längsrichtung 42a der sechseckigen Maschen 16a aufspannenden Öffnungswinkel 70a auf. Der zweite Öffnungswinkel 70a spannt die sechseckige Masche 16a an einer in der Längsrichtung 42a weiter hinten liegenden Ecke 68a auf. Die beiden Öffnungswinkel 44a, 70a liegen an den gegenüberliegenden Ecken 66a, 68a der sechseckigen Maschen 16a.The hexagonal meshes 16a have a
Der mittlere erste Öffnungswinkel 44a mehrerer sechseckiger Maschen 16a des Stahldrahtgeflechts 54a beträgt wenigstens 70°. In dem in der
Die, eine sechseckige Masche 16a des Stahldrahtgeflechts 54a rundum begrenzenden, beiden Stahldrähte 10a, 12a weisen jeweils entlang der Längsrichtung 42a gesehen und auf jeweils gegenüberliegenden Seiten der sechseckigen Masche 16a an einem Übergang 72a, an dem der jeweilige Stahldraht 10a, 12a von einem die sechseckige Masche 16a begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden Abschnitt 32a des jeweiligen Stahldrahts 10a, 12a zu einem die sechseckige Masche 16a begrenzenden verdrillten Bereich 24a des Stahldrahts 10a, 12a übergeht, eine Eingangskrümmung 30a auf. Die, eine sechseckige Masche 16a des Stahldrahtgeflechts 54a rundum begrenzenden, beiden Stahldrähte 10a, 12 weisen jeweils entlang der Längsrichtung 42a gesehen und auf jeweils gegenüberliegenden Seiten der sechseckigen Masche 16 an einem (von dem Übergang 72a verschiedenen) weiteren Übergang 74a, an dem der jeweilige Stahldraht 10a, 12a von dem die sechseckige Masche 16a begrenzenden verdrillten Bereich 24a des Stahldrahts 10a, 12a zu einem die sechseckige Masche 16a begrenzenden und zumindest im Wesentlichen geraden weiteren Abschnitt 36a des Stahldrahts 10a, 12a übergeht, eine Ausgangskrümmung 34a auf. Die mittlere Eingangskrümmung 30a und die mittlere Ausgangskrümmung 34a der Stahldrähte 10a, 12a, 14a mehrerer sechseckiger Maschen 16a sind etwa gleich groß.The two
Die Stahldrähte 10a, 12a, 14a des Stahldrahtgeflechts 54a weisen eine für die Herstellung der sechseckigen Maschen 16a mit dem Maschenweite-Maschenhöhe-Verhältnis von 0,75 oder mehr geeignete Bruchfestigkeit auf. Die Stahldrähte 10a, 12a des Stahldrahtgeflechts 54a sind derart ausgebildet, dass zwei Teilstücke der Stahldrähte 10a, 12a, 14a bei einem ersten Verdrilltestversuch ein wenigstens N+1 Verdrillungen umfassendes schraubenförmiges Verwickeln umeinander überstehen, wobei N, gegebenenfalls mittels Abrunden, eine Anzahl von Verdrillungen der die sechseckigen Maschen 16a zu gegenüberliegenden Seiten begrenzenden Stahldrähte 10a, 12a, 14a ist. Im in der
Außerdem sind die Stahldrähte 10a, 12a des Stahldrahtgeflechts 54a derart ausgebildet, dass zwei Teilstücke der Stahldrähte 10a, 12a, 14a bei einem zweiten Verdrilltestversuch ein wenigstens drei, vorzugsweise wenigstens fünf und bevorzugt wenigstens sieben Hin- und Herverdrillungen umfassendes abwechselndes schraubenförmiges Verwickeln und Entwickeln der Stahldrähte 10a, 12a, 14a umeinander überstehen. Die Teststücke der Stahldrähte 10a, 12a, 14a werden dabei abwechselnd um jeweils 180° miteinander verschlungen und wieder entschlungen. Eine Verdrillung um 180° in eine der beiden Verdrillrichtungen zählt dabei als eine Hin- und Herverdrillung. Zur Durchführung des zweiten Verdrilltestversuchs werden die zwei Teilstücke der Stahldrähte 10a, 12a, 14a des Stahldrahtbatches ebenfalls an gegenüberliegenden Enden in die Testvorrichtung 76a eingespannt und solange hin- und herverdrillt verdrillt bis ein Drahtbruch von zumindest einem der Stahldrähte 10a, 12a, 14a festgestellt wird. Dadurch kann einerseits vorteilhaft sichergestellt werden, dass die Stahldrähte 10a, 12a, 14a bei der Herstellung des erfindungsgemäßen Stahldrahtgeflechts 54a, insbesondere bei dem Überdrehen der Stahldrähte 10a, 12a, 14a und/oder bei dem Überdehnen des Stahldrahtgeflechts 54a nicht brechen. Andererseits kann dadurch vorteilhaft festgestellt werden, dass das erfindungsgemäße Stahldrahtgeflecht 54a eine ausreichende Schutzwirkung entfalten kann, welche z.B. auch bei einem das Stahldrahtgeflecht 54 plastisch und/oder elastisch verformenden Ereignis (z.B. bei einem Steinschlag) eine ausreichend hohe Bruchbeständigkeit aufweist.In addition, the
Die
Die
Die Herstellungsvorrichtung 52a weist eine Anordnung von Verdrilleinheiten 56a, 58a auf (vgl. auch
Die
Die
Die in der
Die Verdrilleinheiten 56a, 58a, 104a sind dazu vorgesehen, die Stahldrähte 10a, 12a, 14a bei dem Verdrillvorgang bei dem die Stahldrähte 10a, 12a, 14a zur Ausbildung der verdrillten Bereiche 24a miteinander verdrillt werden zu überdrehen. Das Überdrehen der miteinander verdrillten Stahldrähte 10a, 12a, 14a ist dazu vorgesehen, ein Zurückfedern der im Vergleich zu einem nicht-hochfesten Stahl wesentlich elastischeren hochfesten Stahldrähte 10a, 12a, 14a nach dem Verdrillvorgang zu kompensieren. Das Überdrehen der miteinander verdrillten Stahldrähte 10a, 12a, 14a ist dazu vorgesehen, ein ebenes Stahldrahtgeflecht 54a mit sechseckigen Maschen 16a zu produzieren, welches eng verschlungene verdrillte Bereiche 24a aufweist. Die Verdrilleinheiten 56a, 58a, 104a sind dazu vorgesehen, die Stahldrähte 10a, 12a, 14a bei dem Verdrillvorgang zumindest M-fach miteinander zu verdrillen, wobei M gegeben ist durch die Formel M = U + 0,5 x G, und wobei U eine ungerade ganzzahlige Zahl ≥ 3 und G eine beliebige reelle Zahl ≥ 1 und ≤ 3 ist. Im beispielhaft dargestellten Fall sind die Verdrilleinheiten 56a, 58a, 104a dazu vorgesehen, die Stahldrähte 10a, 12a, 14a bei dem Verdrillvorgang mehr als 3,5-fach zu verdrillen. Im beispielhaft dargestellten Fall sind die Verdrilleinheiten 56a, 58a, 104a dazu vorgesehen, die Stahldrähte 10a, 12a, 14a bei dem Verdrillvorgang etwa 4-fach zu verdrillen.The twisting
Die rotierbare Walze 60a weist auf einer Mantelfläche 62a Mitführnasen 64a auf. Die Mitführnasen 64a sind dazu vorgesehen, in die neu geflochtenen sechseckigen Maschen 16a des Stahldrahtgeflechts 54a einzugreifen und dadurch das Stahldrahtgeflecht 54a während dem laufenden Verdrillvorgang voranzuschieben oder voranzuziehen. Die rotierbare Walze 60a ist dazu vorgesehen, die sechseckigen Maschen 16a in Richtung der Maschenweite 18a im Vergleich zu der Maschenweite 18a einer fertiggestellten sechseckigen Masche 16a zu überdehnen. Die Mitführnasen 64a sind dazu vorgesehen, die sechseckigen Maschen 16a in Richtung der Maschenweite 18a zu überdehnen. Die Mitführnasen 64a weisen eine Form auf, welche eine Überdehnung der sechseckigen Maschen 16a in Richtung der Maschenweite 18a erzeugt. Eine Breite jeder Mitführnase 64a der rotierbaren Walze 60a ist größer als die Maschenweite 18a des fertiggestellten Stahldrahtgeflechts 54a. Das Überdehnen der sechseckigen Maschen 16a ist dazu vorgesehen, ein Zurückfedern der im Vergleich zu einem nicht-hochfesten Stahl wesentlich elastischeren hochfesten Stahldrähte 10a, 12a, 14a zu kompensieren.The
In der
Die
In zumindest einem weiteren Verfahrensschritt 120a wird der eine (getestete) Stahldraht 10a der ersten Verdrilleinheit 56a zugeführt. In dem Verfahrensschritt 120a wird der weitere (getestete) Stahldraht 12a der ersten Verdrilleinheit 56a zugeführt. In zumindest einem Verfahrensschritt 124a werden die beiden Stahldrähte 10a, 12a miteinander verdrillt. In dem Verfahrensschritt 124a werden die Stahldrähte 10a, 12a bei der Herstellung des Stahldrahtgeflechts 54a in den verdrillten Bereichen 24a des Stahldrahtgeflechts 54a überdreht. In dem Verfahrensschritt 124a werden die Stahldrähte 10a, 12a in den verdrillten Bereichen 24a des Stahldrahtgeflechts 54a um mindestens eine halbe Verdrillung, vorzugsweise um mindestens eine ganze Verdrillung überdreht. Nach dem Überdrehen springen die überdrehten Stahldrähte 10a, 12a automatisch durch die hohe Elastizität hochfesten Stahls um den überdrehten Betrag zurück, so dass sich die erfindungsgemäße Geometrie der sechseckigen Maschen 16a einstellt.In at least one
In zumindest einem weiteren Verfahrensschritt 118a wird das entstehende Stahldrahtgeflecht 54a and den verdrillten Bereichen 24a durch die Mitführnasen 64a der rotierbaren Walze 60a angegriffen und mit der Bewegung der rotierbaren Walze 60a mitgeführt. Durch die Mitführnasen 64a, insbesondere durch den Eingriff der Mitführnasen 64a in die sechseckigen Maschen 16a, werden die sechseckigen Maschen 16a in dem Verfahrensschritt 118a in Richtungen parallel zu der Maschenweite 18a überdehnt. Nach einem Passieren der rotierbaren Walze 60a springen die überdehnten sechseckigen Maschen 16a automatisch durch die hohe Elastizität hochfesten Stahls um zumindest einen Teil der Dehnung zurück, so dass sich die erfindungsgemäße Geometrie der sechseckigen Maschen 16a einstellt.In at least one
Alternativ oder zusätzlich werden in zumindest einem weiteren Verfahrensschritt 126a die sechseckigen Maschen 16a des fertiggestellten Stahldrahtgeflechts 54a zusätzlich oder alternativ gestreckt. In dem Verfahrensschritt 126a werden die sechseckigen Maschen 16a des fertiggestellten Stahldrahtgeflechts 54a von den in die rotierbare Walze 60'a integrierten Streckelementen 112a, 114a, 116a oder von separat von der rotierbaren Walze 60a ausgebildeten Streckelementen 112a, 114a, 116a gestreckt. Nach dem Strecken durch die Streckeinheit 134a springen die gestreckten sechseckigen Maschen 16a automatisch durch die hohe Elastizität hochfesten Stahls um zumindest einen Teil der Streckung zurück, so dass sich die erfindungsgemäße Geometrie der sechseckigen Maschen 16a einstellt.Alternatively or additionally, the hexagonal meshes 16a of the finished
In den
Die
Die
Die
BezugszeichenlisteReference List
- 1010
- Stahldrahtsteel wire
- 1212
- Stahldrahtsteel wire
- 1414
- Stahldrahtsteel wire
- 1616
- Sechseckige MascheHexagonal mesh
- 1818
- Maschenweitemesh size
- 2020
- Maschenhöhemesh height
- 2222
- Längelength
- 2424
- Verdrillter Bereichtwisted area
- 2626
- Längelength
- 2828
- Verdrillungtwist
- 3030
- Eingangskrümmungentrance curvature
- 3232
- Gerader Abschnittstraight section
- 3434
- Ausgangskrümmungexit curvature
- 3636
- Weiterer gerader AbschnittAnother straight section
- 3838
- Verdrillungtwist
- 4040
- Verdrillungtwist
- 4242
- Längsrichtunglongitudinal direction
- 4444
- Öffnungswinkelopening angle
- 4646
- Mantela coat
- 4848
- Korrosionsschutzbeschichtunganti-corrosion coating
- 5050
- Korrosionsschutzüberzuganti-corrosion coating
- 5252
- Herstellungsvorrichtungmanufacturing device
- 5454
- Stahldrahtgeflechtsteel wire mesh
- 5656
- Verdrilleinheittwist unit
- 5858
- Verdrilleinheittwist unit
- 6060
- Walzeroller
- 6262
- Mantelflächelateral surface
- 6464
- Mitführnasecarrying nose
- 6666
- EckeCorner
- 6868
- EckeCorner
- 7070
- Öffnungswinkelopening angle
- 7272
- Übergangcrossing
- 7474
- Übergangcrossing
- 7676
- Testvorrichtungtest fixture
- 7878
- Stahldrahthalteeinrichtungsteel wire holding device
- 8080
- Stahldrahthalteeinrichtungsteel wire holding device
- 8282
- Ausgangslängsrichtungexit longitudinal direction
- 8484
- Erste DrahtbereitstellungsvorrichtungFirst wire delivery device
- 8686
- BobineBobine
- 8888
- Drahtrichteinrichtungwire straightening device
- 9090
- Zweite DrahtbereitstellungsvorrichtungSecond Wire Delivery Device
- 9292
- Geflechtaufrolleinrichtungmesh winding device
- 9494
- Geflechtrollebraid roll
- 9696
- Verdrillelementtwisting element
- 9898
- Verdrillelementtwisting element
- 100100
- Verdrillelementtwisting element
- 102102
- Verdrillelementtwisting element
- 104104
- Verdrilleinheittwist unit
- 106106
- Schienerail
- 108108
- Rotationsachseaxis of rotation
- 110110
- Rotationsachseaxis of rotation
- 112112
- Streckelementstretch element
- 114114
- Streckelementstretch element
- 116116
- Streckelementstretch element
- 118118
- Verfahrensschrittprocess step
- 120120
- Verfahrensschrittprocess step
- 122122
- Verfahrensschrittprocess step
- 124124
- Verfahrensschrittprocess step
- 126126
- Verfahrensschrittprocess step
- 128128
- Verdrillungtwist
- 130130
- Verdrillungtwist
- 132132
- Kerncore
- 134134
- Streckeinheitstretch unit
- 210210
- Stahldrahtsteel wire
- 212212
- Stahldrahtsteel wire
- 214214
- Stahldrahtsteel wire
- 216216
- Sechseckige MascheHexagonal mesh
- 218218
- Maschenweitemesh size
- 220220
- Maschenhöhemesh height
- 254254
- Stahldrahtgeflechtsteel wire mesh
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNGQUOTES INCLUDED IN DESCRIPTION
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Zitierte PatentliteraturPatent Literature Cited
- PL 235814 B1 [0002, 0005, 0040]PL 235814 B1 [0002, 0005, 0040]
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