DE102008015096A1 - Process for producing molded parts and molded parts produced by the process - Google Patents
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Abstract
Verfahren zur Herstellung von Gießformteilen aus einer Silizium, Nickel, Chrom und Zirkonium sowie intermetallische Primärphasen enthaltenden Kupferlegierung, wobei ein Gussblock durch Warmumformung in nur eine Richtung in einem Verhältnis von mindestens 4 : 1 abgestreckt wird, wobei eine mit einer Metallschmelze in Kontakt kommende Gießfläche eines aus dem abgestreckten Gussblock hergestellten Gießformteils senkrecht gewählt wird zur Abstreckrichtung des Gussblocks. Ein auf diese Weise hergestelltes Gießformteil zeichnet sich durch hohe Verschleißfestigkeit und erhöhte Standzeit aus, insbesoniner Doppelbandgießanlage.A method of producing castings from a silicon, nickel, chromium and zirconium and intermetallic primary phase containing copper alloy, wherein a cast billet is hot worked in only one direction in a ratio of at least 4: 1, wherein a molten metal contacting casting surface of a selected from the ironed cast block mold part is selected perpendicular to the ironing of the ingot. A molded part produced in this way is characterized by high wear resistance and increased service life, in particular Doppelbandgießanlage.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Gießformteilen aus einer Silizium, Nickel, Chrom und Zirkonium sowie intermetallische Primärphasen enthaltenden Kupferlegierung gemäß den Merkmalen des Patentanspruchs 1.The The invention relates to a process for the production of moldings from a silicon, nickel, chromium and zirconium as well as intermetallic Primary phases containing copper alloy according to the Features of claim 1.
Die Erfindung betrifft ferner Gießformteile hergestellt nach diesem Verfahren.The The invention further relates to mold parts produced according to this procedure.
Die
Zur Überprüfung der Rissneigung hat sich eine Testmethode bewährt, bei der die Blöcke einer zweistündigen Wärmebehandlung bei 500°C unterzogen und anschließend in Wasser von 25°C abgeschreckt werden. Auch bei mehrfacher Wiederholung dieser Thermoschockprüfung dürfen bei einem geeigneten Material keine Risse im Bereich der T-Nut auftreten.For checking The tendency to crack has proved itself a test method, at the blocks of a two-hour heat treatment at 500 ° C and then in water be quenched by 25 ° C. Even with multiple repetition This thermal shock test may at a suitable Material no cracks in the area of the T-slot occur.
Die
in der
Es ist bekannt, dass im Gefüge des chrom- und zirkoniumhaltigen Werkstoffs intermetallische Primärphasen auftreten, die bei der Erstarrung der Schmelze untereutektisch, d. h. in inhomogener Verteilung auskristallisieren. Diese CrSi- haltigen und NiZr-haltigen Phasen treten verfahrensbedingt bereits in den gegossenen Rundbolzen auf, die als Ausgangsmaterial für die Herstellung von Blöcken für die Seitendämme von Doppelbandgießanlagen eingesetzt werden. Das gegossene Material wird üblicherweise zur Einstellung eines feinkörnigen Gefüges und zur Erzielung der erforderlichen Härte und elektrischen Leitfähigkeit mit gängigen Umformverfahren, wie Strangpressen, Schmieden oder Walzen warm umgeformt, anschließend lösungsgeglüht und ausgehärtet, wobei die eutektische, inhomogene Verteilung der intermetallischen Primärphasen des Gusszustandes mehr oder weniger gut zerstört und die Primärphasen dabei in der Hauptumformrichtung zeilig ausgerichtet werden. Bei der üblichen Herstellung der Blöcke aus stranggepressten oder warmgewalzten Stangen mit T-Nut-Lage senkrecht zur Hauptumformrichtung, liegt dann eine relativ ungleichmäßig verteilte, ausgeprägt zeilig ausgerichtete Primärphasenanordnung in der Gießfläche der Blöcke vor. Beim Schmieden von Platten aus einem Gussrohling wird üblicherweise die netzförmige Verteilung der intermetallischen Primärphasen des Gusszustandes nur unzureichend beseitigt, da der Gesamtumformgrad begrenzt ist und die Platte in Längs- und Querrichtung annähernd gleichermaßen ausgeformt wird.It is known that in the structure of the chromium and zirconium-containing Material intermetallic primary phases occur, the during the solidification of the melt hypoeutectic, d. H. in inhomogeneous Crystallize distribution. These CrSi-containing and NiZr-containing Phases occur due to the process already in the cast round bolt on that as a starting material for the production of blocks for the side dams of Doppelbandgießanlagen be used. The cast material usually becomes for setting a fine-grained structure and to achieve the required hardness and electrical Conductivity with common forming processes, such as Extrusion, forging or rolling hot formed, then solution annealed and cured, wherein the eutectic, inhomogeneous distribution of the intermetallic primary phases the casting condition more or less well destroyed and the Primary phases aligned in the main Umformig direction become. In the usual production of the blocks made of extruded or hot-rolled bars with T-slot position vertical to Hauptumformrichtung, then lies a relatively uneven distributed, distinctly aligned primary phase array in the pouring area of the blocks in front. At the Forging plates from a cast blank usually becomes forging the reticular distribution of the intermetallic primary phases the casting condition is insufficiently eliminated, since the Gesamtumformgrad is limited and the plate in the longitudinal and transverse directions is formed approximately equally.
Hiervon ausgehend liegt der Erfindung die Aufgabe zu Grunde, ein Verfahren zur Herstellung von Gießformteilen, insbesondere zur Herstellung von Blöcken für Seitendämme von Doppelbandgießanlagen so zu optimieren, dass der Verschleiß der mit einer Metallschmelze in Kontakt kommenden Gießflächen später einsetzt und langsamer fortschreitet, so dass über einen längeren Produktionszeitraum unter Einsatz der Gießformteile ein gegossenes Metallband mit einwandfreier Oberflächenqualität hergestellt werden kann. Ferner soll ein Gießformteil mit den verbesserten Eigenschaften aufgezeigt werden.Of these, The invention is based on the object, a method for the production of molded parts, in particular for the production of blocks for side dams of double belt casters to optimize so that the wear of a molten metal used later in contact casting surfaces and progresses more slowly, so over a longer time Production period using the mold parts cast metal strip with impeccable surface quality can be produced. Furthermore, a mold part with the improved properties are shown.
Der verfahrensmäßige Teil dieser Aufgabe wird durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst.Of the procedural part of this task is through the features of claim 1 solved.
Ein Gießformteil mit den vorteilhaften Eigenschaften ist Gegenstand des Patentanspruchs 6.One Molded part with the advantageous properties is the subject of claim 6.
Die jeweils abhängigen Patentansprüche betreffen vorteilhafte Weiterbildungen des Erfindungsgedankens.The each dependent claims relate to advantageous Further developments of the inventive concept.
Die der Erfindung zu Grunde liegende Aufgabe wird dadurch gelöst, dass die intermetallischen Primärphasen, welche in der Kupferlegierung enthalten sind, durch gerichtete Warmumformung so orientiert werden, dass eine mit der Metallschmelze in Kontakt kommende Gießfläche eines aus dem abgestreckten Gussblock hergestellten Gießformteils senkrecht gewählt wird zur Abstreckrichtung des Gussblocks.The The object underlying the invention is achieved by that the intermetallic primary phases, which in the Copper alloy are included, by directional hot forming so be oriented, that one coming into contact with the molten metal Casting surface of a made of the ironed cast block Molded part is selected perpendicular to the ironing direction of the cast block.
Wesentlich bei dieser Vorgehensweise ist, dass bei der Warmformgebung des Gussblocks neben der feinkörnigen Gefügerekristallisation des ursprünglich grobkörnigen Gussgefüges eine ausgeprägte Faserorientierung mit Zerkleinerung und Ausrichtung der intermetallischen Primärphasen längs dieser Fasern erzeugt wird. Hierbei ist wichtig, dass die Faserorientierung möglichst fein und gleichmäßig verteilte Primärphasen aufweist, was im Rahmen der Erfindung dadurch erreicht wird, dass eine Abstreckung durch Warmumformung in nur eine einzige Richtung erfolgt, wobei der Gussblock in einem Verhältnis von mindestens 4:1, vorzugsweise mehr als 7:1, abgestreckt wird. Die Warmumformung kann dabei durch Verfahren wie Schmieden und oder Warmwalzen erfolgen. Eine summarische Gesamtumformung von mindestens 4:1 oder vorzugsweise von mindestens 7:1 in verschiedene Richtungen führt dagegen nicht zu dem erfindungsgemäß gewünschten Faserverlauf.Essential with this procedure is that during the hot forming of the ingot in addition to the fine-grained microstructure crystallization the originally coarse-grained cast structure a pronounced fiber orientation with comminution and Alignment of the intermetallic primary phases along of these fibers is produced. It is important that the fiber orientation as finely and evenly distributed Primary phases, which in the context of the invention thereby is achieved by a hot stamping in only a single direction takes place, with the ingot in a ratio of at least 4: 1, preferably more than 7: 1, is stretched. Hot forming can be achieved by processes such as forging and hot rolling respectively. A total summary of at least 4: 1 or preferably at least 7: 1 in different directions on the other hand not to the invention desired Graining.
Ein weiteres wichtiges Verfahrensmerkmal ist, dass die aus dem abgestreckten Gussblock hergestellten Gießformteile, eine mit einer Metallschmelze in Kontakt kommende Gießfläche aufweisen, die senkrecht zur Abstreckrichtung gewählt wird. Nur in diesem Fall wird der Verschleiß der Gießflächen signifikant reduziert, so dass es möglich ist, über einen längeren Produktionszeitraum ein gegossenes Metallband mit einwandfreier Oberflächenqualität herzustellen.One Another important feature of the procedure is that of the ironed out Cast block made moldings, one with a molten metal having in contact casting surface, the is selected perpendicular to the ironing direction. Only in this Fall is the wear of the casting surfaces significantly reduced so that it is possible over a longer production period a cast metal band produce with impeccable surface quality.
Durch die Orientierung der Fasern treten die intermetallischen Primärphasen in der Gießfläche im Wesentlichen nur als gleichmäßig verteilte Punkte in Erscheinung. Es wird als zweckmäßig angesehen, wenn das Mengenverhältnis der in einem Schliffbild angeschnittenen intermetallischen Primärphasen zwischen der Gießfläche und den senkrecht zu der Gießfläche stehenden Seiten des abgestreckten Gussblocks größer als 1,5:1 eingestellt wird. Das bedeutet, dass in der Gießfläche bzw. in einer Ebene senkrecht zur Abstreckrichtung mindestens 50% mehr intermetallische Primärphasen angeschnitten werden als in einer Seite bzw. Ebene senkrecht zu der Gießfläche.By the orientation of the fibers occurs the intermetallic primary phases in the casting surface essentially only as even distributed points in appearance. It is considered appropriate viewed when the quantity ratio of in a micrograph truncated intermetallic primary phases between the casting surface and perpendicular to the casting surface standing sides of the ironed cast block larger is set as 1.5: 1. That means that in the casting area or in a plane perpendicular to the ironing direction at least 50% more intermetallic primary phases are cut as in a side or plane perpendicular to the casting surface.
Das auf diese Weise eingestellte Mengenverhältnis der angeschnittenen intermetallischen Primärphasen in Kombination mit der Orientierung der Gießfläche, führt zu Gießformteilen mit optimiertem Einsatzverhalten, da die Risseinleitung und Rissausbreitung in der Gießfläche gehemmt wird. Dadurch sinkt der Verschleiß der Gießformteile im Einsatz, da die Rissausbreitung langsamer voranschreitet, was zu einer Erhöhung der Lebensdauer beiträgt. Die Resistenz gegenüber Ermüdungsrissbildung ist gegenüber Gießformteilen, bei welchen die intermetallischen Primärphasen im Wesentlichen ungerichtet sind, deutlich größer.The in this way set quantity ratio of the trimmed intermetallic primary phases in combination with the orientation the casting surface, leads to moldings with optimized use behavior, as the crack initiation and crack propagation is inhibited in the casting area. This decreases the wear of the mold parts in use, since the crack propagation progresses more slowly, which leads to an increase of the Lifespan contributes. The resistance to Fatigue cracking is compared to mold parts, in which the intermetallic primary phases substantially are undirected, much larger.
Das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellte Gießformteil besitzt einen Faserverlauf, der bedingt, dass auch die intermetallischen Primärphasen in Fasern bzw. Zeilen angeordnet sind. Die mittlere Länge einer in einer Ebene liegenden Primärphase ist messbar. Es wird als vorteilhaft angesehen, wenn das Verhältnis zwischen der mittleren Länge einer in der Ebene der Gießfläche liegenden Zeile zur mittleren Länge einer Zeile, die senkrecht zur Gießfläche verläuft, kleiner 3:10 ist. Mit anderen Worten befinden sich in der Gießfläche Zeilen intermetallischer Primärphasen deren Länge höchstens 30% der Länge einer Zeile einer intermetallischen Primärphase entspricht, die senkrecht zur Gießfläche verläuft.The produced by the process according to the invention Molded part has a fiber profile, which requires that also the intermetallic primary phases in fibers or Lines are arranged. The average length of one in one Level primary phase is measurable. It will be beneficial viewed when the ratio between the mean length a line lying in the plane of the casting area to the average length of a line perpendicular to the casting surface runs, is less than 3:10. In other words are in the casting surface lines intermetallic Primary phases whose length is not more than 30% the length of a line of an intermetallic primary phase corresponds, which runs perpendicular to the casting surface.
Das erfindungsgemäße Gießformteil besteht aus einer aushärtbaren Kupferlegierung, die zu diesem Zweck Legierungsbestandteile beinhaltet, welche sich als intermetallische Phasen ausscheiden. Die aushärtbare Kupferlegierung enthält bevorzugt Nickel, das zumindest teilweise durch Cobalt ersetzt werden kann. Zusätzlich enthält die Legierung wenigstens eines der folgenden Legierungselemente: Chrom, Zirkonium, Beryllium, Silizium.The consists of the casting mold according to the invention made of a hardenable copper alloy used for this purpose Contains alloying constituents, which are called intermetallic Phase out. The hardenable copper alloy contains preferably nickel, which are at least partially replaced by cobalt can. In addition, the alloy contains at least one of the following alloying elements: chromium, zirconium, beryllium, Silicon.
Das fertige Gießformteil zeichnet sich durch auf den spezifischen Anwendungsfall zugeschnittene, hervorragende Materialeigenschaften aus, nämlich insbesondere eine Zugfestigkeit von wenigstens 600 MPa bei einer Raumtemperatur von 20°C sowie einer Zugfestigkeit von wenigstens 350 MPa bei einer Temperatur von 500°C.The finished molded part is characterized by tailored to the specific application, excellent material properties, namely in particular a tensile strength of at least 600 MPa at a room temperature of 20 ° C and a tensile strength of at least 350 MPa at a temperature of 500 ° C.
Die Kupferlegierung besitzt im ausgehärteten Zustand bei 20°C eine 0,2%-Dehngrenze von wenigstens 470 MPA, eine Bruchdehnung A5 von wenigstens 15%, eine Härte von wenigstens 190 HV10 sowie bei 20°C eine elektrische Leitfähigkeit von wenigstens 40% IACS (IACS = International Annealed Copper Standard, elektrische Leitfähigkeit im Vergleich zu Kupfer = 100%). Vorzugsweise liegt die elektrische Leitfähigkeit bei wenigstens 45%.The copper alloy has in the cured state at 20 ° C, a 0.2% proof strength of at least 470 MPA, an elongation at break A 5 of at least 15%, a hardness of at least 190 HV10 and at 20 ° C, an electrical conductivity of at least 40% IACS (IACS = International Annealed Copper Standard, electrical conductivity compared to copper = 100%). Preferably, the electrical conductivity is at least 45%.
Die
ausgehärtete Kupferlegierung soll eine Korngröße
von höchstens 130 μm gemessen nach
Die Erfindung wird nachfolgend anhand einiger Beispiele erläutert.The Invention will be explained below with reference to some examples.
Wird
der in
Dahingegen
zeigt
Die
Anzahl der angeschnittenen Primärphasen ist etwa 1,7 × so
hoch, wie in
Dem
Ausführungsbeispiel A liegt eine Legierung mir folgender
Zusammensetzung in Gew.-% zu Grunde:
- Rest = Cu einschließlich unvermeidbarer Beimengungen.
- Remainder = Cu including unavoidable admixtures.
Diese Legierung wurde in einem Induktionstiegelofen erschmolzen und im Stranggussverfahren zu einem Rundblock der Abmessungen Durchmesser 425 mm × Länge 1.200 mm vergossen. Der Rundblock würde auf einer Schmiedepresse in einem Temperaturbereich zwischen 950°C und 750°C auf 800 mm Höhe vorgestaucht und dann zu einem Quader mit der Breite 500 mm × Dicke 400 mm × Länge 850 mm ausgeformt. Der Quader wurde dann in einer zweiten Wärme in Längsrichtung zu einer Platte der Abmessungen Breite 500 mm × Dicke 200 mm × Länge 1.700 mm ausgeschmiedet. Diese vorgeschmiedete Platte wurde dann auf einem Warmwalzwerk in einer Wärme zwischen 950°C und 800°C zu den Abmessungen Breite 500 mm × Dicke 80 mm × Länge 4.250 mm ausgewalzt. Das Gesamtumformungsverhältnis V in Längsrichtung betrug ausgehend von 800 mm Vorstauchlänge bis zu 4.250 mm ausgewalzter Plattenlänge 5,3:1. Die Platte wurde anschließend lösungsgeglüht und ausgehärtet. Die Abkühlung nach der Aushärtung erfolgte in einem Ofen mit niedriger (< 50°C/Stunde) Abkühlgeschwindigkeit. Grundsätzlich sollte die Abkühlgeschwindigkeit niedriger als 80°C/Stunde, insbesondere niedriger als 50°C/Stunde sein. Anschließend wurde die Platte in Querstreifen zersägt und aus diesen Streifen wurden Gießformteile, die so genannten Dammblöcke mit den Abmessungen 70 mm × 50 mm × 40 mm gefertigt.These Alloy was melted in an induction crucible furnace and in the Continuous casting process to a round block of dimensions diameter 425 mm × length 1,200 mm potted. The round block would be on a forging press in a temperature range between 950 ° C and 750 ° C to 800 mm height pre-compressed and then to a cuboid with the width of 500 mm × thickness 400 mm × length 850 mm formed. The cuboid was then in a second heat in the longitudinal direction a plate of dimensions width 500 mm × thickness 200 mm × length 1,700 mm forged. This forge Plate was then placed on a hot rolling mill in a heat between 950 ° C and 800 ° C to the dimensions width 500 mm × thickness 80 mm × length 4,250 mm rolled out. The total deformation ratio V in the longitudinal direction was from 800 mm burst length up to 4,250 mm rolled sheet length 5.3: 1. The plate was then solution annealed and cured. Cooling after curing was carried out in a furnace with low (<50 ° C / hour) cooling rate. Basically, the cooling rate should be lower than 80 ° C / hour, especially lower than 50 ° C / hour be. Subsequently, the plate was sawn into horizontal stripes and from these strips were molded parts, the so-called Dam blocks with the dimensions 70 mm × 50 mm × 40 mm manufactured.
Alternativ können in gleicher Weise die Gießformteile der Abmessungen 60 mm × 50 mm × 40 mm bzw. 50 mm × 50 mm × 40 mm entnommen werden. Die Gießflächen der Gießformteile kommen dabei senkrecht zur Längsrichtung der Platte und damit auch senkrecht zur Abstreckrichtung des umgeformten Gussblocks bzw. der Faserausrichtung zu liegen.alternative can in the same way the mold parts of the Dimensions 60 mm × 50 mm × 40 mm or 50 mm × 50 mm × 40 mm. The casting surfaces the mold parts come perpendicular to the longitudinal direction the plate and thus also perpendicular to the ironing direction of the formed Gussblocks or the fiber orientation to lie.
In der Tabelle sind die mechanisch/technischen Eigenschaften sowie die Ermüdungsresistenz so entnommener Gießformteile im Vergleich zu Gießformteilen, deren Fasern parallel zur Gießfläche liegen oder die keine bevorzugte Umformung mit einem Verhältnis von mindestens 4:1 erfahren haben, wiedergegeben. Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Gießformteile mit einer Ausrichtung der intermetallischen Primärphasen senkrecht zur Gießfläche zeigen im Labortest eine um 17% bessere Ermüdungsresistenz als Gießformteile, deren Faserlage parallel zur Gießfläche verläuft.In The table shows the mechanical / technical characteristics as well the fatigue resistance of molded parts thus removed in comparison to moldings whose fibers are parallel to the Gießfläche lie or no preferred transformation with a ratio of at least 4: 1, played. The according to the invention Process produced moldings with an alignment the intermetallic primary phases perpendicular to the casting surface show in the laboratory test a 17% better fatigue resistance than Molded parts whose fiber layer is parallel to the casting surface runs.
Das
Ausführungsbeispiel B basiert auf einer Legierung mit der
Zusammensetzung:
- Rest = Cu einschließlich unvermeidbarer Beimengungen.
- Remainder = Cu including unavoidable admixtures.
Auch diese Legierung wurde in einem Induktionstiegelofen erschmolzen und im Stranggussverfahren zu einem Rundblock der Abmessungen Durchmesser 820 mm × Länge 1.400 mm vergossen. Der Rundblock wurde anschließend auf einem Warmwalzwerk in einer Wärme zwischen 950°C und 800°C zu einer Platte der Abmessungen Breite 900 mm × Dicke 80 mm × Länge 10.300 mm verwalzt. Das Gesamtumformungsverhältnis V in Längsrichtung beträgt, bezogen auf die Ausgangslänge des Gussblocks, 7,4:1 und entspricht damit der bevorzugten erfinderischen Vorgabe von mindestens 7:1.Also this alloy was melted in an induction crucible furnace and in a continuous casting process to a round block of the diameter dimensions 820 mm × length 1,400 mm potted. The round block was then on a hot rolling mill in a heat between 950 ° C and 800 ° C to a plate of dimensions Width 900 mm × thickness 80 mm × length 10,300 mm rolled. The total deformation ratio V in the longitudinal direction is, based on the initial length of the ingot, 7.4: 1 and thus corresponds to the preferred inventive specification of at least 7: 1.
Die weitere Behandlung der warmgewalzten Platte und die Entnahme der Gießformteile erfolgt, wie im Ausführungsbeispiel A.The further treatment of the hot rolled plate and the removal of the Molded parts takes place, as in the embodiment A.
In Tabelle 1 sind wiederum die Festigkeitseigenschaften der Gießformteile mit senkrecht zur Abstreckrichtung verlaufenden Primärphasen wiedergegeben, im Vergleich zu Gießformteilen, deren intermetallischen Primärphasen parallel zur Gießrichtung verlaufen.In Table 1 again shows the strength properties of the moldings with perpendicular to the ironing direction extending primary phases compared to mold parts whose intermetallic primary phases parallel to the casting direction.
Die erfindungsgemäß hergestellten Gießformteile gemäß Ausführungsbeispiel B zeigen bei vergleichbaren mechanischen Eigenschaften im Labortest sogar eine um 26% bessere Ermüdungsresistenz als Gießformteile mit einer Faserausrichtung parallel zur Gießfläche.The moldings produced according to the invention according to embodiment B show in comparison In the laboratory test, mechanical properties are even 26% more resistant to fatigue than molded parts with a fiber orientation parallel to the casting surface.
Die Ausführungsbeispiele zeigen, dass die erfindungsgemäß hergestellten Gießformteile ein um 17 bis 26% besseres Ermüdungsverhalten der Gießfläche aufweisen als vergleichbare Gießformteile mit Faser- und Phasenausrichtung parallel zu der Gießfläche oder ohne Vorzugsorientierung.The Embodiments show that the invention Molded parts give a 17 to 26% better fatigue behavior the casting surface have as comparable mold parts with fiber and phase alignment parallel to the casting surface or without preference.
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- - ASTM E 112 [0020] ASTM E 112 [0020]
- - US-Norm ASTM E 112 [0020] - US standard ASTM E 112 [0020]
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Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0346645B1 (en) | 1988-06-14 | 1991-07-24 | KM-kabelmetal Aktiengesellschaft | Use of an age-hardenable copper-based alloy |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5370923A (en) * | 1976-12-06 | 1978-06-23 | Kobe Steel Ltd | Mold in copper alloy for steel continuous casting |
LU82346A1 (en) * | 1980-04-08 | 1981-12-02 | Liege Usines Cuivre Zinc | IMPROVEMENTS ON SHORE BLOCKS FOR CONTINUOUS CASTING OF COPPER BARS |
JPS5736040A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-26 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | Deposition hardening type mold material for continuous casting |
US4415374A (en) * | 1982-03-30 | 1983-11-15 | International Telephone And Telegraph Corporation | Fine grained metal composition |
JP2738130B2 (en) * | 1990-05-25 | 1998-04-08 | 三菱マテリアル株式会社 | High strength Cu alloy continuous casting mold material having high cooling capacity and method for producing the same |
JPH04210438A (en) * | 1990-12-13 | 1992-07-31 | Mitsubishi Materials Corp | Continuous casting mold material made of high strength cu alloy |
DE4427939A1 (en) * | 1994-08-06 | 1996-02-08 | Kabelmetal Ag | Use of a hardenable copper alloy |
JP3303623B2 (en) * | 1995-09-22 | 2002-07-22 | 三菱マテリアル株式会社 | Method for producing copper alloy mold material for steelmaking continuous casting and mold produced thereby |
DE19928777A1 (en) * | 1999-06-23 | 2000-12-28 | Vacuumschmelze Gmbh | Rotation-symmetrical cooling wheel used in the production of amorphous and/or microcrystalline metal bands has a non-equiaxial grain structure whose grains are longitudinal |
TW590822B (en) * | 2001-11-21 | 2004-06-11 | Km Europa Metal Ag | Casting-roller for a two-roller-casting equipment and its manufacturing method |
DE10156925A1 (en) * | 2001-11-21 | 2003-05-28 | Km Europa Metal Ag | Hardenable copper alloy as a material for the production of casting molds |
DE10206597A1 (en) * | 2002-02-15 | 2003-08-28 | Km Europa Metal Ag | Hardenable copper alloy used as a material for blocks for the sides of strip casting mills contains alloying additions of cobalt, beryllium, zirconium, and magnesium and/or iron |
DE10227034A1 (en) * | 2002-06-17 | 2003-12-24 | Km Europa Metal Ag | Copper casting mold |
JP4118832B2 (en) * | 2004-04-14 | 2008-07-16 | 三菱伸銅株式会社 | Copper alloy and manufacturing method thereof |
CN100425717C (en) * | 2006-08-16 | 2008-10-15 | 苏州有色金属加工研究院 | Copper alloy for lead-wire frame and its production |
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Patent Citations (1)
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