DE10009190A1 - Accurate determination of difference between velocity of jet distributing fibrous suspension onto papermaking screen, and velocity of screen itself - Google Patents

Accurate determination of difference between velocity of jet distributing fibrous suspension onto papermaking screen, and velocity of screen itself

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DE10009190A1 DE2000109190 DE10009190A DE10009190A1 DE 10009190 A1 DE10009190 A1 DE 10009190A1 DE 2000109190 DE2000109190 DE 2000109190 DE 10009190 A DE10009190 A DE 10009190A DE 10009190 A1 DE10009190 A1 DE 10009190A1
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Abstract

Fibrous suspension jet (4) velocity (VStrahl) is calculated from the measured pressure (PSTA) in the nozzle chamber (3). The dynamic pressure (PStau) of a jet (4.1) is measured directly after penetration of the screen (8). The pressure differential (pd) (across the screen) is calculated as (PSTA) - (PStau). Screen velocity (Vsieb) is calculated from a summation of measured head box pressure (PSTA) and calculated differential pressure (pd). Finally, the required velocity difference (delta v) between jet and screen is calculated by subtraction: (VStrahl) - (Vsieb). Preferred features: Dynamic pressure (PStau) is measured with a probe, especially a Pitot tube. This is located at the screen support surface (10) at a section (11) following dewatering, when initial dewatering yield is high. The measurement location is within the sheet-forming region, at an edge strip which is or becomes, separated. Dynamic pressure of the jet is measured by a Pitot tube especially, the location being outside the sheet formation region. The jet (4.1) is of water, especially clean-, screen- or clarified water. The dynamic pressure probe is back-flushed to prevent contamination and/or blocking. Backwashing can take place during and in addition to the pressure measurement. With a multilayer headbox, flow velocities of individual fibrous suspensions are calculated. A mean jet speed is calculated from the results, taking respective individual throughputs into consideration, especially by weighting. The mean is employed as a basis in the further calculations.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Bestimmen der Differenz zwischen der Strahlgeschwindigkeit einer Faserstoffsuspension, die aus einem einen Düsenraum aufweisenden Stoffauflauf austritt, und der Siebgeschwindigkeit eines mindestens ein Sieb aufweisenden Formers in einer Papier- oder Kartonmaschine.The invention relates to a method for determining the difference between the Jet speed of a fiber suspension, which from a one nozzle space having headbox emerges, and the screening speed of at least one Sieve forming machine in a paper or board machine.

Der Stoffauflauf kann insbesondere ein Einschicht-, Mehrschicht- oder Mehrlagen­ stoffauflauf sein, der Former kann insbesondere ein Langsieb-, Hybrid- oder Doppel­ siebformer sein.The headbox can in particular be a single-layer, multi-layer or multi-layer be headbox, the former can in particular be a four-wire, hybrid or double be sieve formers.

Ein wesentlicher Parameter zur Einstellung der Papiereigenschaften an Papier­ maschinen und Kartoneigenschaften an Kartonmaschinen mit mindestens einem Langsieb- und/oder Hybrid- und/oder Doppelsiebformer ist die Differenz (Δv) zwischen Strahlgeschwindigkeit (vStrahl) der Faserstoffsuspension und der Siebgeschwindigkeit (vSieb) des Formers.An important parameter for adjusting the paper properties of paper and board properties to board machines with at least one Fourdrinier and / or hybrids and / or twin-wire former is the difference (△ v) between the jet speed (v jet) of the pulp suspension and the wire speed (v sieve) of Formers.

Trägt man gemessene Papier- oder Kartoneigenschaften, nachfolgend Bahneigen­ schaften genannt, wie beispielsweise das Reisslängenverhältnis L/Q über der vari­ ierten Differenz (Δv = vStrahl - vSieb) auf, so zeigt sich oft ein erheblicher Abstand des Minimums beziehungsweise Maximums bei anderen Papier- oder Kartoneigen­ schaften vom DCS angegebenen Δv = vStrahl - vSieb = 0.If measured paper or cardboard properties, hereinafter referred to as sheet properties, are applied, such as the tear length ratio L / Q over the varied difference (Δv = v beam - v sieve ), there is often a considerable distance between the minimum and maximum for other paper - or cardboard properties given by the DCS Δv = v jet - v sieve = 0.

Dies führt dazu, dass sich die Optimierung der Bahneigenschaften als teilweise recht schwierig oder doch zumindest sehr zeitaufwendig erweist, wenn nicht schon ent­ sprechende sogenannte "L/Q-Kurven" vorliegen. Bei Papier- und Kartonmaschinen mit Mehrlagenstoffaufläufen ist dies noch erheblich schwieriger, da hier nicht von der gan­ zen Papier- oder Kartonbahn auf einzelne Lagen geschlossen werden kann. This leads to the fact that the optimization of the web properties is partially correct difficult or at least very time-consuming, if not already speaking so-called "L / Q curves" are available. With paper and board machines with This is even more difficult with multi-layer headboxes, since this is not the case here zen paper or cardboard web can be closed on individual layers.  

Wesentlichen Einfluss auf die Qualität des vom DCS angegebenen Δv = vStrahl - vSieb haben die Messmethoden für die Strahlgeschwindigkeit der Faserstoffsuspension und für die Siebgeschwindigkeit des Formers.Significant impact on the quality of specified by the DCS △ v = v beam - v sieve have the methods for measuring the jet speed of the fiber suspension and the wire speed of the former.

Die Strahlgeschwindigkeit der Faserstoffsuspension wird gegenwärtig mittels hydrody­ namischer Gleichungen, wie beispielsweise der Bernoullische Geichung oder der Kontinuitätsgleichung, berechnet, die ihre Größen wie Geschwindigkeit, Druck und Dichte eines Fluids als Funktion einer Ortskoordinate des Stoffauflaufs erhalten.The jet speed of the fiber suspension is currently controlled by hydrody Named equations, such as the Bernoullian equation or the Continuity equation, which calculates their sizes such as speed, pressure and Obtain density of a fluid as a function of a location coordinate of the headbox.

Die Siebgeschwindigkeit des Formers wird üblicherweise aus einer an einer Walze, vorzugsweise Siebleitwalze, der jeweiligen Siebschlaufe gemessenen Drehfrequenz und aus dem dazugehörigen, im DCS hinterlegten Walzendurchmesser durch Multipli­ kation berechnet.The forming speed of the former is usually determined on a roller, preferably wire guide roller, the respective screen loop measured rotational frequency and from the associated roll diameter stored in the DCS by multipli cation calculated.

Nachteilig an dieser Messmethode ist, dass sowohl Schlupf zwischen Sieb und Walze als auch Abweichungen vom tatsächlichen Walzendurchmesser aufgrund von Ablage­ rungen, Nachschleifungen und dergleichen zur Fehlbestimmung der Siebgeschwindig­ keit und somit auch zur Fehlbestimmung von Δv = vStrahl - vSieb führen.A disadvantage of this measuring method is that both slippage between the screen and the roller as well as deviations from the actual roller diameter due to deposits, regrinding and the like lead to incorrect determination of the screen speed and thus to the incorrect determination of Δv = v jet - v screen .

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren zum Bestimmen der Differenz zwischen Strahl- und Siebgeschwindigkeit in einer Papier- oder Kartonmaschine zu entwickeln, das die Genauigkeit der zu bestimmenden Differenz Δv = vStrahl - vSieb steigert und somit die für die Optimierung der Bahneigenschaften erforderliche Zeit verkürzt.The object of the invention is therefore to develop a method for determining the difference between jet and wire speed in a paper or board machine, which increases the accuracy of the difference to be determined Δv = v jet - v wire and thus for the optimization of the web properties shortens required time.

Zur Lösung dieser Aufgabe wird ein Verfahren zum Bestimmen der Differenz zwischen Strahl- und Siebgeschwindigkeit in einer Papier- oder Kartonmaschine vorgeschlagen, das die in Anspruch 1 genannten Merkmale aufweist. Das Verfahren sieht vor, dass die Strahlgeschwindigkeit der Faserstoffsuspension aus einem im von der Faserstoff­ suspension durchströmten Düsenraum des Stoffauflaufs gemessenen Druck berech­ net wird und anschließend ein Differenzdruck aus einem gemessenen Staudruck eines Strahls, der gerade das Sieb des Formers durchdrungen hat, und dem im Stoffauflauf gemessenen Druck berechnet wird. Danach wird die Siebgeschwindigkeit des For­ mers durch Summierung des im Stoffauflauf gemessenen Drucks und des berechneten Differenzdrucks berechnet und abschließend die Differenz zwischen Strahl- und Siebgeschwindigkeit durch Subtraktion der berechneten Strahl- und Siebgeschwindig­ keit berechnet.To accomplish this task, a method for determining the difference between Jet and screen speed proposed in a paper or board machine, which has the features mentioned in claim 1. The procedure provides that the jet speed of the fiber suspension from an im of the fiber Calculate the pressure through the suspension through which the headbox flows net and then a differential pressure from a measured dynamic pressure of a Jet that has just penetrated the former of the former and that in the headbox measured pressure is calculated. Then the sieving speed of the For mers by summing the pressure measured in the headbox and the calculated  Differential pressure calculated and finally the difference between jet and Sieving speed by subtracting the calculated jet and sieving speed calculated.

Die Berechnungen erfolgen mittels der Anwendung von hydrodynamischen Glei­ chungen, wie sie beispielsweise im "Dubbel - Taschenbuch für den Maschinenbau, Springer-Verlag, 1986, 15. Auflage" auf den Seiten 159 ff. wiedergegeben sind.The calculations are carried out using hydrodynamic glides such as in the "Dubbel - paperback for mechanical engineering, Springer-Verlag, 1986, 15th edition "on pages 159 ff.

Um die Genauigkeit der Messung des Staudrucks des Strahls weiter zu verbessern, wird vorgeschlagen, dass der genannte Staudruck mit einer Staudrucksonde, insbe­ sondere Pitotrohr, am Siebtisch des Formers oder an einer im Entwässerungsverlauf folgenden Leiste des Formers mit hohem Entwässerungsaufkommen gemessen wird. Es wird auch vorgeschlagen, dass der Staudruck des Strahls mit einer Staudruck­ sonde gemessen wird, wobei der Messort an einer Stelle innerhalb des Blattbildungs­ bereichs des Formers liegt und wobei diese Stelle als Randstreifen abgetrennt wurde beziehungsweise wird.To further improve the accuracy of the measurement of the dynamic pressure of the jet, it is proposed that the dynamic pressure mentioned with a dynamic pressure probe, in particular special pitot tube, on the forming table of the former or on one in the course of the drainage following bar of the former with high drainage volume is measured. It is also suggested that the back pressure of the jet be with a back pressure probe is measured, the measurement location at a point within the sheet formation area of the former and this point was cut off as an edge strip respectively will.

Um die Genauigkeit der Messung des Staudrucks des Strahls, insbesondere bei einem Doppelsiebformer, weiter zu verbessern, wird vorgeschlagen, dass der ge­ nannte Staudruck mit einer Staudrucksonde, insbesondere Pitotrohr, gemessen wird, wobei der Messort an einer Stelle außerhalb des Blattbildungsbereichs des Formers liegt und als Strahl Wasser, insbesondere Frisch-, Sieb- oder Klarwasser, verwendet wird.To ensure the accuracy of the measurement of the dynamic pressure of the jet, in particular a twin wire former to further improve, it is proposed that the ge called dynamic pressure is measured with a dynamic pressure probe, in particular Pitot tube, the measurement location at a location outside of the sheet formation area of the former lies and used as a jet of water, especially fresh, white or clear water becomes.

Hinsichtlich sowohl einer Erhöhung der Lebensdauer als einer Verbesserung der Messgenauigkeit der Staudrucksonde wird vorgeschlagen, dass sie mit einer Gegen­ stromspülung zur Verhinderung einer Verschmutzung beaufschlagt wird.Regarding both an increase in life and an improvement in Accuracy of the dynamic pressure probe is proposed that it with a counter current flushing is applied to prevent contamination.

Die Genauigkeit der Messung des Staudrucks kann weiterhin dadurch verbessert wer­ den, dass die Staudrucksonde auch während der Druckmessung mit einer Gegen­ stromspülung beaufschlagt wird. This can further improve the accuracy of the measurement of the dynamic pressure that the dynamic pressure probe with a counter even during the pressure measurement current flushing is applied.  

Beim Bestimmen der Differenz zwischen Strahl- und Siebgeschwindigkeit in einer Pa­ pier- oder Kartonmaschine mit mindestens einem Mehrschichtstoffauflauf wird vorge­ schlagen, dass die Strahlgeschwindigkeiten der einzelnen Faserstoffsuspensionen berechnet werden und anschließend eine durchschnittliche Strahlgeschwindigkeit aus den einzeln berechneten Strahlgeschwindigkeiten unter Berücksichtigung, insbe­ sondere Gewichtung, der jeweiligen Einzeldurchsätze an Faserstoffsuspension be­ rechnet wird, die den weiteren Berechnungen zugrunde gelegt wird.When determining the difference between jet and screen speed in a Pa pier or board machine with at least one multi-layer headbox is pre suggest that the jet speeds of the individual fiber suspensions are calculated and then an average jet velocity taking the individually calculated jet velocities into account, esp special weighting, the respective individual throughputs of fiber suspension is calculated, which is the basis for the further calculations.

Die Berechnung der Strahlgeschwindigkeit der Faserstoffsuspension kann auch außerhalb des Stoffauflaufs, insbesondere Mehrschichtstoffauflauf, aus einem im Be­ reich des Siebs gemessenen Staudruck des Strahls erfolgen.The calculation of the jet speed of the fiber suspension can also outside the headbox, in particular multi-layer headbox, from one in the loading back pressure of the jet measured in the range of the sieve.

Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und nachstehend noch zu erläu­ ternden Merkmale der Erfindung nicht nur in der jeweils angegebenen Kombination, sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung verwendbar sind, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen.It is understood that the above and to be explained below terenden features of the invention not only in the specified combination, but can also be used in other combinations or on their own, without to leave the scope of the invention.

Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und der nachfolgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele unter Be­ zugnahme auf die Zeichnung.Further features and advantages of the invention emerge from the subclaims and the following description of preferred exemplary embodiments under Be access to the drawing.

Es zeigenShow it

Fig. 1: eine Vorrichtung zum erfindungsgemäßen Bestimmen der Differenz zwischen Strahl- und Siebgeschwindigkeit in einer Papier- oder Kar­ tonmaschine in Seitenansicht; Fig. 1: a device for determining the difference between jet and screen speed in a paper or cardboard machine according to the invention in side view;

Fig. 2: eine weitere Vorrichtung zur erfindungsgemäßen Messung des Stau­ drucks eines Strahls in Seitenansicht. Fig. 2: another device for measuring the back pressure of a jet according to the invention in side view.

Die Fig. 1 zeigt im prinzipiellen Aufbau einen Einschichtstoffauflauf 1 samt einem Turbulenzerzeuger 2 und einem Düsenraum 3, die nacheinander von einer Faserstoff­ suspension 4 durchflossen werden. Die Mündung des Düsenraums 3 stellen eine Blende 5 und ein Düsenspalt 6 dar. Durch den Düsenspalt 6 wird die Faserstoffsus­ pension 4 in Form eines Strahls 4.1 auf ein Langsieb 8 eines Langsiebformers 7 mit einer Sieblaufrichtung S aufgebracht. Das Langsieb 8 ist im dargestellten Bereich über eine unterhalb des Düsenspalts 6 des Einschichtstoffauflaufs 1 liegende Brustwalze 9 geführt. Danach ist das Langsieb 8 über einen Siebtisch 10, mehrere Foils 11, zwei Foilkästen 12 und mehrere Flachsauger 13 geführt, ehe es dann über eine Siebsaug­ walze 14 nach unten weg geführt ist. Fig. 1 shows the basic structure of a Einschichtstoffauflauf 1 together with a turbulence generator 2 and a nozzle chamber 3, from a fibrous suspension which successively 4 are traversed. The mouth of the nozzle chamber 3 illustrate a diaphragm 5 and a die gap 6. The die gap is 6, the Faserstoffsus board 4 in the form of a beam 4.1 onto a Fourdrinier wire of a fourdrinier former 8 7 applied with a wire running direction S. In the area shown, the fourdrinier wire 8 is guided over a breast roller 9 located below the nozzle gap 6 of the single-layer headbox 1 . Thereafter, the Fourdrinier wire 8 is guided over a sieve table 10 , a plurality of foils 11 , two foil boxes 12 and a plurality of flat suction devices 13 before it is then guided away downward via a sieve suction roller 14 .

Zum Durchführen des erfindungsgemäßen Verfahrens ist an den Düsenraum 3 des Einschichtstoffauflaufs 1 mittels einer Leitung 15 ein Druckaufnehmer 16 zur Messung des im Düsenraum 3 herrschenden Drucks pSTA angeschlossen, an den wiederum mittels einer Leitung 17 eine Auswerteeinheit 18 zur Berechnung der Strahlgeschwin­ digkeit vStrahl der Faserstoffsuspension 4 angeschlossen ist. Weiterhin ist die erste Entwässerungsleiste 10.1 des Siebtisches 10 mit einer Messbohrung 19 pStau ver­ sehen, an die mittels einer Leitung 20 ein Differenzdruckaufnehmer 21 angeschlossen ist, der sein zweites Signal pSTA über die Leitung 15 erhält. An den Differenzdruckauf­ nehmer 21 ist mittels einer Leitung 22 eine Auswerteeinheit 23 zur Berechnung der Siebgeschwindigkeit vSieb des Langsiebformers 7 angeschlossen, die ihr zweites Signal pSTA mittels einer Leitung 24 erhält, die an den Druckaufnehmer 16 angeschlossen ist. Die Differenz Δv wird in einer Auswerteeinheit 25 berechnet, die ihre Werte über die Leitung 26 (vStrahl) und über die Leitung 27 (vSieb) erhält.For performing the inventive method, the nozzle chamber 3 of the Einschichtstoffauflaufs 1, a pressure sensor 16 p by means of a line 15 for measuring the pressure prevailing in the nozzle chamber 3 pressure STA is connected to the turn via a conduit 17, an evaluation unit 18 speed v to calculate the Strahlgeschwin ray of Fibrous suspension 4 is connected. Furthermore, the first drainage bar 10.1 of the sieve table 10 with a measuring bore 19 p jam can be seen, to which a differential pressure sensor 21 is connected by means of a line 20 , which receives its second signal p STA via line 15 . An evaluation unit 23 for calculating the sieving speed v sieve of the Fourdrinier former 7 is connected to the differential pressure transducer 21 by means of a line 22 and receives its second signal p STA by means of a line 24 which is connected to the pressure transducer 16 . The difference Δv is calculated in an evaluation unit 25 , which receives its values via line 26 (v beam ) and via line 27 (v sieve ).

Die Fig. 2 stellt eine weitere Vorrichtung zur erfindungsgemäßen Messung des Stau­ drucks pStau eines Strahls 4.1 in Seitenansicht dar. Als Strahl 4.1 wird hierbei Wasser 28 eingesetzt, das von einer Wasseraufgabeeinrichtung 29 in das Langsieb 8 einge­ geben wird. Auf der der Wasseraufgabeeinrichtung 29 entgegengesetzten Seite des Langsiebs 8 ist in Sieblaufrichtung S eine Staudrucksonde 30 angebracht, die an eine nicht weiters dargestellte Messeinrichtung mittels einer nicht weiters dargestellten Leitung angeschlossen ist. Hinter der Staudrucksonde 30 ist eine Auffangeinrichtung 31 angebracht, die gegebenenfalls mit einer nicht näher dargestellten Absaugung ver­ sehen ist. Diese Vorrichtung bietet ihre Verwendung geradezu an, wenn außerhalb des Blattbildungsbereichs eines Formers der Staudruck beziehungsweise die Siebge­ schwindigkeit gemessen werden soll. Fig. 2 illustrates a further inventive apparatus for measurement of the dynamic pressure p jam of a beam 4.1 in side view. As the beam is used here 4.1 water 28, which will be introduced from a water feed device 29 in the wire. 8 On the side of the wire 8 opposite the water feed device 29 , a dynamic pressure probe 30 is attached in the wire running direction S and is connected to a measuring device (not shown further) by means of a line (not shown further). Behind the dynamic pressure probe 30 , a collecting device 31 is attached, which may be seen with a suction, not shown, ver. This device offers its use when the dynamic pressure or Siebge speed is to be measured outside the sheet formation area of a former.

Zusammenfassend ist festzuhalten, dass durch die Erfindung ein Verfahren zum Bestimmen der Differenz zwischen Strahl- und Siebgeschwindigkeit in einer Papier- oder Kartonmaschine geschaffen wird, das die Genauigkeit der zu bestimmenden Differenz Δv = vStrahl - vSieb steigert und somit die für die Optimierung der Bahneigen­ schaften erforderliche Zeit verkürzt. In summary, it should be noted that the invention creates a method for determining the difference between jet and screen speeds in a paper or board machine, which increases the accuracy of the difference to be determined .DELTA.v = v jet - v screen and thus the one for optimizing the Railway properties shortened the time required.

BezugszeichenlisteReference list

11

Einschichtstoffauflauf (Stoffauflauf)
Monolayer headbox (headbox)

22

Turbulenzerzeuger
Turbulence generator

33rd

Düsenraum
Nozzle area

44

Faserstoffsuspension
Fibrous suspension

4.14.1

Strahl
beam

55

Blende
cover

66

Düsenspalt
Nozzle gap

77

Langsiebformer (Former)
Fourdrinier former (former)

88th

Langsieb (Sieb)
Fourdrinier sieve

99

Brustwalze
Breast roll

1010th

Siebtisch
Sieve table

1111

Foil (Leiste)
Foil

1212th

Foilkasten
Foil box

1313

Flachsauger
Flat suction cups

1414

Siebsaugwalze
Sieve suction roller

1515

, ,

1717th

, ,

2020th

, ,

2222

2424th

, ,

2626

, ,

2727

Leitung
management

1616

Druckaufnehmer
Pressure transducer

1818th

, ,

2323

, ,

2525th

Auswerteeinheit
Evaluation unit

1919th

Messbohrung
Measuring bore

2121

Differenzdruckaufnehmer
Differential pressure transducer

2828

Wasser
water

2929

Wasseraufgabeeinrichtung
Water feed device

3030th

Staudrucksonde
Pitot tube

3131

Auffangeinrichtung
Δv Differenz
pΔ Fall arrester
Δv difference
p Δ

Differenzdruck
pSTA Differential pressure
p STA

Gemessener Druck
pStau Measured pressure
p Jam

Staudruck
S Sieblaufrichtung
vSieb Back pressure
S Direction of wire travel
v sieve

Siebgeschwindigkeit
vStrahl Screening speed
v beam

Strahlgeschwindigkeit
vStrahl-D Jet velocity
v Beam-D

Durchschnittliche Strahlgeschwindigkeit
vStrahl-E Average jet speed
v Ray-E

Einzeln berechnete Strahlgeschwindigkeit
vStrahlen Individually calculated jet speed
v rays

Strahlgeschwindigkeiten
Jet speeds

Claims (7)

1. Verfahren zum Bestimmen der Differenz (Δv) zwischen einer Strahlgeschwindig­ keit (vStrahl) einer Faserstoffsuspension (4), die aus einem einen Düsenraum (3) aufweisenden Stoffauflauf (1) austritt, und einer Siebgeschwindigkeit (vSieb) eines mindestens ein Sieb (8) aufweisenden Formers (7) in einer Papier- oder Karton­ maschine, gekennzeichnet durch die folgenden Verfahrensschritte:
  • - Berechnen der Strahlgeschwindigkeit (vStrahl) der Faserstoffsuspension (4) aus einem im von der Faserstoffsuspension (4) durchströmten Düsenraum (3) des Stoffauflaufs (1) gemessenen Druck (pSTA);
  • - Berechnen eines Differenzdrucks (pΔ) aus einem gemessenen Staudruck (pStau) eines Strahls (4.1), der gerade das Sieb (8) des Formers (7) durch­ drungen hat, und dem im Stoffauflauf (1) gemessenen Druck (pSTA);
  • - Berechnen der Siebgeschwindigkeit (vSieb) des Formers (7) durch Summierung des im Stoffauflauf (1) gemessenen Drucks (pSTA) und des berechneten Dif­ ferenzdrucks (pΔ);
  • - Berechnen der Differenz (Δv) zwischen Strahl- (vStrahl) und Siebgeschwindigkeit (vSieb) durch Subtraktion der berechneten Strahl- (vStrahl) und Siebgeschwindig­ keit (vSieb).
1. A method for determining the difference (△ v) between a Strahlgeschwindig speed (v jet) of a pulp suspension (4) having a a nozzle chamber (3) headbox (1) emerges, and a wire speed (V wire) of at least one screen ( 8 ) having former ( 7 ) in a paper or cardboard machine, characterized by the following process steps:
  • - Calculating the jet speed (v jet ) of the fiber suspension ( 4 ) from a pressure (p STA ) measured in the nozzle space ( 3 ) of the headbox ( 1 ) through which the fiber suspension ( 4 ) flows;
  • - Calculate a differential pressure (p Δ ) from a measured back pressure (p backlog ) of a jet ( 4.1 ) which has just penetrated the screen ( 8 ) of the former ( 7 ) and the pressure (p STA ) measured in the headbox ( 1 ) );
  • - Calculate the sieving speed (v sieve ) of the former ( 7 ) by summing the pressure (p STA ) measured in the headbox ( 1 ) and the calculated differential pressure (p Δ );
  • - Calculate the difference (Δv) between jet (v jet ) and sieve speed (v sieve ) by subtracting the calculated jet (v jet ) and sieve speed (v sieve ).
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Staudruck (pStau) des Strahls (4.1) mit einer Staudrucksonde (30), ins­ besondere Pitotrohr, am Siebtisch (10) des Formers (7) oder an einer im Ent­ wässerungsverlauf folgenden Leiste (11) des Formers (7) mit hohem Ent­ wässerungsaufkommen gemessen wird.2. The method according to claim 1, characterized in that the dynamic pressure (p traffic jam ) of the jet ( 4.1 ) with a dynamic pressure probe ( 30 ), in particular Pitot tube, on the sieve table ( 10 ) of the former ( 7 ) or on a course following the removal of water Bar ( 11 ) of the former ( 7 ) is measured with a high volume of drainage. 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Staudruck (pStau) des Strahls (4.1) mit einer Staudrucksonde (30) ge­ messen wird, wobei der Messort an einer Stelle innerhalb des Blattbildungsbe­ reichs des Formers (7) liegt und wobei diese Stelle als Randstreifen abgetrennt wurde beziehungsweise wird.3. The method according to claim 2, characterized in that the dynamic pressure (p traffic jam ) of the jet ( 4.1 ) is measured with a dynamic pressure probe ( 30 ), the measuring location being at a point within the sheet formation region of the former ( 7 ) and wherein this point was or will be cut off as an edge strip. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Staudruck (pStau) des Strahls (4.1) mit einer Staudrucksonde (30), ins­ besondere Pitotrohr, gemessen wird, wobei der Messort an einer Stelle außer­ halb des Blattbildungsbereichs des Formers (7) liegt und als Strahl (4.1) Wasser (28), insbesondere Frisch-, Sieb- oder Klarwasser, verwendet wird.4. The method according to claim 1, characterized in that the dynamic pressure (p traffic jam ) of the jet ( 4.1 ) is measured with a dynamic pressure probe ( 30 ), in particular a pitot tube, the measuring location at a point outside the sheet formation area of the former ( 7 ) and is used as a jet ( 4.1 ) of water ( 28 ), in particular fresh, white or clear water. 5. Verfahren nach Anspruch 2, 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Staudrucksonde (30) mit einer Gegenstromspülung zur Verhinderung einer Verschmutzung beaufschlagt wird.5. The method according to claim 2, 3 or 4, characterized in that the dynamic pressure probe ( 30 ) is acted upon by a countercurrent rinse to prevent contamination. 6. Verfahren nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Staudrucksonde (30) auch während der Druckmessung mit einer Gegenstromspülung beaufschlagt wird.6. The method according to at least one of the preceding claims 2 to 5, characterized in that the dynamic pressure probe ( 30 ) is also subjected to a countercurrent flushing during the pressure measurement. 7. Verfahren nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass bei einem Mehrschichtstoffauflauf (1) die Strahlgeschwindigkeiten (vStrahlen) der einzelnen Faserstoffsuspensionen (4) berechnet werden und anschließend eine durchschnittliche Strahlgeschwindigkeit (vStrahl-D) aus den einzeln berech­ neten Strahlgeschwindigkeiten (vStrahl-E) unter Berücksichtigung, insbesondere Gewichtung, der jeweiligen Einzeldurchsätze an Faserstoffsuspension (4) be­ rechnet wird, die den weiteren Berechnungen zugrunde gelegt wird.7. The method according to at least one of the preceding claims, characterized in that in a multi-layer headbox ( 1 ) the jet velocities (v jets ) of the individual fiber suspensions ( 4 ) are calculated and then an average jet velocity (v jet-D ) from the individually calculated Jet velocities (v jet-E ) are calculated taking into account, in particular weighting, the respective individual throughputs of fiber suspension ( 4 ), which are used as the basis for the further calculations.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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WO2010015575A1 (en) * 2008-08-08 2010-02-11 Voith Patent Gmbh Method for influencing at least one operational and/or quality parameter in the production of a fibrous material web and sheet formation system for carrying out the method
DE102011078238A1 (en) 2011-06-28 2013-01-03 Voith Patent Gmbh Dewatering device for a machine for producing a fibrous web from at least one pulp suspension
DE102011081237A1 (en) 2011-08-19 2013-02-21 Voith Patent Gmbh Sheet formation device e.g. hybrid former, for machine for manufacturing fibrous material web e.g. paper web, has two bars displaceably supported on base body, and other two bars rigidly attached with base body

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