CZ409897A3 - Způsob regenerace chemikálií z pracích vod a výluhů pomocí termické oxidace a zařízení k provádění tohoto způsobu - Google Patents

Description

Pp W/ - /P • · · · · ·

Způsob regenerace chemikálií z pracích vod a výluhů pomocí termické oxidace a zařízení k provádění tohoto způsobu.

Oblast techniky

Vynález se týká způsobu regenerace chemikálií z pracích vod a výluhů pomocí termické oxidace, zejména odpadů z výroby papírenské buničiny z jednoletých rostlin, jako jsou například len, konopí a obilné slámy, a zařízení k provádění tohoto způsobu.

Dosavadní stav techniky Výluhy z výroby papírenské buničiny z jednoletých rostlin, obsahující 70 - 20 g/1 rozpuštěných látek, z toho 50-60 % spalitelných látek, a mající hodnoty CHSK(Cr) v rozmezí 70-130 g O2/1 a BSK5 v rozmezí 40-90 g O3/1, nelze čistit a 1 i kv i dovát běžným i procesy na čistí rnách odpadn í ch vod s potřebnou účinností a nelze rovněž zajistit dostatečnou regeneraci chemikálií použitých ve výrobním procesu.

Jsou pak známé postupy používané při velkoobjemové výrobě sulfátové buničiny ze dřeva, kdy při regeneraci pracích vod a výluhů za použití hlavních varných chemikálií hydroxidu sodného a sirníku sodného se nejdříve zahušťují veškeré kapalné odpady na sušinu, která umožní přímé spalování těchto zahuštěných odpadů ve zvláštních kotlích. Následně se tavenina či popel z těchto kotlů vyluhuje vodou, rozpustný síran sodný se v dalším postupu převede na sirník sodný a rozpustný uhličitan sodný se převede na hydroxid sodný tzv. kaustifikací za pomocí hydroxidu vápenatého. V procesu - 2 - ·· ·♦ ···· ♦ · · • · · ·· vzniklý uhličitan vápenatý je pak ve zvláštní peci zpětně vypálen na oxid vápenatý. Celý postup je vysoce ekonomicky náročný vzhledem k nutným velkým investičním nákladům na vybudování zařízení a není jej mošno použit v menších provozovnách, zpacovávajich například jednoleté rostliny v objemové kapacitě řádově od 5.000 do 20.000 tun buničiny za rok.

Podstata vynálezu

Uvedené nevýhody jsou do značné míry překonány vynálezem, kterým je způsob regenerace chemikálií z pracích vod a výluhů pomocí termické oxidace. Jeho podstata spočívá v tom, že ze směsi separovaných výluhů a pracích vod o teplotě 30-90° a oxidu vápenatého nebo jeho hydroxidu se mícháním vytvoří suspenze, která se po nadávkování kyslíku za vysokého tlaku a ohřátí na teplotu minimálně 300°C podrobí termické oxidaci po dobu 5-15 minut a následně je po ochlazení na teplotu 30-SO°C a přidání dalšího oxidu vápenatého nebo jeho hydroxidu podrobena po smíchání kaustifikaci za vytvoření hydroxidu sodného a sraženiny uhličitanu vápenatého případně s částí síranu vápenatého, načež se vysrážená suspenze oddělí filtrací nebo sedimentací a filtrát regenerovaného hydroxidu sodného je jímán k dalšímu použití.

Ve výhodném provedení se dávkování kyslíku provádí vzduchem nebo plynem s obsahem kyslíku optimálně nad 90 objemových X nebo koncentrovaným peroxidem vodíku o minimální koncentraci 30 hmotnostních X.

Podstata zařízení spočívá v tom, že je tvořeno zásobníkem výluhů a pracích vod, který je napojen na míchací nádrž, do níž je zaústěn hlavní zásobník oxidu vápenatého a - 3 - - 3 - ♦ t *··· • ·· · ·· ···· ·· · · · · • ·· · · « « t • · · · · · · ···· • · · · · · · ·· · · · ······· ·· · která je spojena přes vysokotlaké čerpadlo a primární okruh protiproudého výměníku s tlakovým reaktorem, který je přes sekundární okruh protiproudého výměníku napojen na kaustifi-kační nádrž, do níž je paralelně zaústěn výstup z vedlejšího zásobníku oxidu vápenatého a na níž je napojena sedimentační nádrž, která je jednak cirkulačně propojena s odvodňovací nádrží a jednak se skladovací nádrží, přičemž před a nebo za vysokotlakým čerpadlem je do okruhu paralelně připojen kys-1í kový zásobn í k.

Uvedený způsob je méně náročný z investičního hlediska a je jej možno s výhodou použít pro provozy s malokapa-citní výrobou buničiny z jednoletých rostlin v objemu řádově do 20.000 tun/rok. Navíc je možno technologický proces realizovat kontinuálním i diskontinuálním postupem, kdy se s výhodou využívá reakce plynného oxidu uhličitého vznikajícího oxidací organického podílu s hydroxidem vápenatým za vzniku pevného uhličitanu vápenatého, což snižuje celkový potřebný objem reaktoru.

Popis obrázků na připojených výkresech

Konkrétní příklad provedení vynálezu je znázorněn na připojeném výkrese znázorňujícím základní blokové schéma zařízení na regenerac i chem i ká1 i í z prací ch vod a vý1uhů. Příklady provedení vynálezu

Zařízení podle vynálezu je tvořeno zásobníkem 1. výluhů a pracích vod, který je napojen na míchací nádrž 3, do níž je zaústěn výstup hlavního zásobníku 2 oxidu vápenatého nebo 4 • · · ι • ·· • · • · · · • · *« » • · «

jeho hydroxidu, vybaveného neznázorněnýra dávkovačím zařízením. Míchací nádrž 3 je přes vysokotlaké čerpadlo 4 a primární okruh protiproudého výměníku 5 napojena na tlakový reaktor 6, když před protiproudým výměníkem 5 je do okruhu para1e1ně při poj en kys1 i kový zásobn í k 12. T1akový reaktor 6 je přes sekundární okruh protiproudého výměníku 5 napojen na kaustifikační nádrž 8, vybavenou neznázorněným míchadlem, do níž je rovněž paralelně zaústěn výstup vedlejšího zásobníku 7 oxidu vápenatého nebo jeho hydroxidu. Kaustifikačni nádrž 8 je pak napojena na sedimentační nádrž 9, která je jednak cirkulačně propojena s odvodňovací nádrží 1_L kalů a jednak se skladovací nádrží 10 roztoku hydroxidu sodného. Při kontinuelnfm způsobu regenerace základní chemikálie ze zpracování jednoletých rostlin na buničinu, tj. hydroxidu sodného, pomoci termické oxidace se separované výluhy a prací vody o teplotě 30-90°C napustí ze zásobníku 1_ do míchací nádrže 3, kde se z nich po přidání stanovené dávky oxidu vápenatého nebo jeho hydroxidu vytvoří mícháním suspenze, která se pomocí vysokotlakého čerpadla 4 o výstupním 11aku až 23 MPa prot1ačuj e přes pr i márn í okruh prot i proudého výměníku 5, kde se ohřeje na teplotu 300-400°C, do tlakového reaktoru 6. Přitom se do proudu suspenze za vysokotlakým čerpadlem 4 dávkuje vzduch nebo plyn s obsahem kyslíku optimálně nad 90 objemových %, čímž se vytvoří podmínky pro oxidaci organických látek, kdy vznikající oxid uhličitý je sor-bován hydroxidem vápenatým za vzniku uhličitanu vápenatého. V reaktoru 6 je zoxidováný výluh zadržován při maximální teplotě po dobu od 5 do 15 minut a následně je jímán přes sekundární okruh protiproudého výměníku 5, kde předává část svého tepla výluhu vstupujícímu do reaktoru a ochladí se na teplotu 30-80°C, do kaustifikační nádrže 8 s míchad-lera, do které je z vedlejšího zásobníku 7 přidáván další díl oxidu vápenatého nebo jeho hydroxidu na provedení kaustifi- - 5 • ·* *· » · • ·· • · · • · 4 ··♦ «·« ··· ·» ♦ · · · • · · ♦ • t ·!· * • · ♦ ··· ·· ♦ •t »»·· kace, při které se z uhličitanu sodného, vzniklého z oxidu uhličitého a organicky vázaného sodíku, případně volného sodíku ve formě hydroxidu nebo uhličitanu, vytvoří hydroxid sodný· a sraženina uhličitanu vápenatého. Z případného síranu sodného, který může vzniknout ze sirných sloučenin občas používaných jako varné chemikálie, vznikne málo rozpustný síran vápenatý a hydroxid sodný. Přitom vyšší teplota používaná při kaustifikaci umožňuje vytvoření sraženiny, která je dobře fi 1trovatelná. Vysrážená suspenze uhličitanu vápenatého případně s částí síranu vápenatého se v odvodňovací nádrži JLL a sedimentační nádrži 9 oddělí na odstředivce nebo na filtru a filtrát hydroxidu sodného je jímán do skladovací nádrže 10 a je použit zpětně po doplnění dalšími chemikáliemi na požadovanou koncentraci na přípravu varného louhu. Separovanou sraženinu uhličitanu vápenatého je možno použít jako vápenné hnojivo nebo ji deponovat na řízené skládce. Při diskont inuálním způsobu se výluh napustí do auto-klávu s odpovídajícími parametry, přidá se potřebné množství oxidu nebo hydroxidu vápenatého, autokláv se uzavře a spustí se míchání za současného zahřívání suspenze na požadovanou teplotu. Po dosažení teploty 80°C se pomocí kompresoru začne dávkovat kyslík za současného měření jeho množství. Po dosažení teploty 300-400°C a časové prodlevě minimálně 10 minut se autokláv začne ochlazovat na teplotu maximálně 800C, načež se zoxidováný produkt vypustí do kaustifikační nádrže 8, přidá práškový oxid nebo hydroxid vápenatý a dále se postupuje identicky jako při kontinuálním způsobu regenerace.

Popsané provedení není jediným možným řešením podle vynálezu ale kyslíkový zásobník 1_2 je možno napojit před vysokotlaké čerpadlo 4 a místo oxidace vzduchem nebo plynem s vyšším obsahem kyslíku je možno použít koncentrovaný peroxid vodíku o minimální koncentraci 30 hmotnostních %. 6 6 Φ· * » • Μ • · « · • · I ·Φ· #·

··

Průmyslová využitelnost

Způsob regenerace chemikálií ξ pracích vod a výluhů pomocí termické oxidace, a zařízení k provádění tohoto způsobu lze s výhodou využít v papírenském průmyslu při maloka-pacitní výrobě buniěiny z jednoletých rostlin v objemu řádově do 20.000 tun buniSiny sa rok.

Claims (3)

1. - 7 - 7ŠV Wf-SJL ··· V PATENTOVÉ NÁROKY 1. Způsob regenerace chemikálií z pracích vod a výluhů pomocí termické oxidace, vyznačující se tím, že se směsi separovaných výluhů a pracích vod o teplotě 30-90° a oxidu vápenatého nebo jeho hydroxidu se mícháním vytvoří suspenze, která se po nadávkováni kyslíku za vysokého tlaku a ohřátí na teplotu minimálně 300°C podrobí termické oxidaci po dobu 5-15 minut a následně je po ochlazení na teplotu 30-80°C a přidání dalšího oxidu vápenatého nebo jeho hydroxidu podrobena po smícháni kaus-tifikaci za vytvoření hydroxidu sodného a sraženiny uhličitanu vápenatého případně s částí síranu vápenatého,'načež se vysrážená suspenze oddělí filtrací nebo sedimentací a filtrát regenerovaného hydroxidu sodného je jímán k da1š ímu použi t í.
2. 2. Způsob regenerace chemikálii podle nároku 1, vyznačující se tím, že dávkováni kyslíku se provádí vzduchem nebo plynem s obsahem kyslíku optimálně nad 90 objemových % nebo koncentrovaným peroxidem vodíku o minimální koncentraci 30 hmotnostních X.
3. 3. Zařízení k provádění způsobu regenerace chemikálií podle nároku la 2, vyznačující se tím, že je tvořeno zásobníkem (1) výluhů a pracích vod, který je napojen na míchací nádrž (3), do níž je zaústěn hlavní zásobník (2) oxidu vápenatého a která je spojena přes vysokotlaké čerpadlo (4) a primární okruh protiproudého výměníku (5) s tlakovým reaktorem (6), který je přes sekundární okruh protiproudého výměníku (5) napojen na kausti-fikační nádrž <8), do níž je paralelně zaústěn výstup z vedlejšího zásobníku (7) oxidu vápenatého a na níž je na- - 8 - Μ·· • · pojena sedimentační nádrž (9), která je jednak cirkulačně propojena s odvodňovací nádrží (11) a jednak se skladovací nádrží (10), přičemž před a nebo za vysokotlakým čerpadlem (4) je do okruhu paralelně připojen kyslíkový zásobník (12). V ·/