CZ379398A3

CZ379398A3 - Způsob výroby izolační vlny

Info

Publication number: CZ379398A3
Application number: CZ983793A
Authority: CZ
Inventors: Alfred Edlinger
Original assignee: "Holderbank" Financiere Glarus Ag
Priority date: 1997-04-03
Filing date: 1998-03-20
Publication date: 1999-07-14
Also published as: EP0912454A2; WO1998045215A3; HUP0000828A2; JP2000511509A; AT405645B; HUP0000828A3; NO985561L; NO985561D0; WO1998045215A2; ATA56397A

Description

Vynález se týká způsobu výroby izolační vlny a zejména způsobu, kterým se daří zbytkové strusky a strusky ze spaloven odpadků, jejichž zneškodnění bylo doposud relativně nákladné, zvláště jednoduchým způsobem přivést k novému použití.

Dosavadní stav techniky

Ocelářské strusky, jako například LD - strusky, vykazují obvykle vysokou zásaditost vzhledem k CaO / SiO₂ . Zásaditost strusky je u ocelářských strusek obvykle blízká 3, přičemž ocelářské strusky tohoto druhu mohou obsahovat zpravidla také relativně vysoký obsah oxidu železa v rozmezí 20 až 25 %. Také obsah AI₂O₃ je malý, takže se ocelářské strusky tohoto druhu nehodí z mnoha důvodů pro výrobu izolační vlny.

Pro výrobu izolační vlny byl dosud obvykle používán čedič a pro dosažení příznivých tepelně isolačních hodnot a pro zajištění jednoduchého zpracování musely výchozí produkty pro výrobu izolační vlny vykazovat zásaditost strusky, která ležela pod hodnotou 1.

Pro ocelářské strusky a právě tak pro vysokopecní strusky byla dosud v první řadě pro jejich zneškodnění navrhována výroba směsi s jinými struskami, která mohla najít použití při výrobě slínku a zejména při výrobě přídavných látek do cementu.

Strusky ze spaloven odpadků, které vzniknou úplnou oxidací domácího odpadu, nebo RESH, obsahují obvykle SiO₂ v množství přes 40 % hmotnostních, AI₂O₃ v množství od 7 do 15 % hmotnostních a CaO v množství od 10 do 15 % hmotnostních. Vedle těchto zmíněných součástí β * ♦ · · * • · · 4 · • φ · · ·

Λ · · · · · · • · · · • · · · · · · se vyskytují ve struskách ze spaloven odpadků ve větší, nebo menší míře podíly kysličníků neželezných kovů, jakož i Fe₂O₃ v množství od 5 do 10 % hmotnostních.

Strusky ze spaloven odpadků jsou výslovně strusky kyselé, přičemž se dosavadní návrh na další použití strusek tohoto druhu omezoval na přidávání kyselých strusek do silně zásadité ocelářské strusky pro docílení syntetické vysokopecní strusky.

Strusky ze spaloven odpadků nemohou být zpravidla použity hned a bylo již navrženo podrobit strusky ze spaloven odpadků pro jejich použití při výrobě směsového cementu a po jejich úplné oxidaci následné redukci, aby byly příslušně redukovány zvláště příliš vysoké podíly chrómu, zinku, niklu, mědi a částečně také příliš vysoké podíly kysličníku železa.

Struska tohoto druhu, s odstraněnými neželeznými kovy, představuje výchozí strusku pro výrobu izolační vlny a vynález je zaměřen zvláště na to jak smysluplně a nově použít relativně vysoká množství těchto kyselých strusek pro výrobu izolační vlny.

Podstata vynálezu

Tento úkol řeší způsob podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se tekuté kyselé strusky, jako na příklad strusky ze spaloven odpadků, strusky ze spalování RESH, nebo strusky z hutnictví neželezných kovů o zásaditosti CaO / SiO₂ mezi 0,15 a 0,5 a obsahu AI₂O₃ od 10 do 25 % hmotnostních, jakož i 2 až 15 % hmotnostních oxidů železa vztažených na celkovou hmotnost strusky, vedou odstředivým kolem a/nebo plynem, popřípadě parou poháněnými tryskami a následně jsou kontrolované ochlazovány. Vedle strusek ze spaloven odpadků, popřípadě strusky ze spalování RESH, mají především strusky z hutnictví neželezných kovů nejpříznivější předpoklady s ohledem na jejich zásaditost, přičemž tyto • ft ·« ftft • · · · · • · · · · » ft · · · ft ft • · · · •ftft ·· ·* strusky jsou zpravidla v prvním kroku zpracování podrobeny známé redukci strusek pro redukování podílu neželezných kovů. Po nastavení potřebné zásaditosti mezi 0,15 a 0,5 a nastavení požadované hodnoty obsahu AI₂O₃, jakož i případném nastavení hodnoty oxidu železa, nechají se takovéto strusky bezprostředně odpovídajícím způsobem spřádat ve formě vláken nebo vlny, přičemž je zde struska vedena odstředivým kolem a/nebo plynem, popřípadě parou poháněnými tryskami a následně ztuhne.

Vysoká množství odpadní strusky mohou být tímto způsobem přivedena k hospodárnému použití, přičemž předpoklad pro hospodárné použití lze vidět především v tom, že existuje dostatečně kyselá struska, jejíž redukce dává dostatečně čistý produkt, který se nechá jednoduchými kroky směšování nastavit na potřebné složení pro výrobu izolační vlny.

Podle vynálezu je zásaditost strusky s výhodou volena mezi 0,2 a 0,4, aby se zpracování na vlákna nebo izolační vlnu ulehčilo ( „tvorba nekonečných vláken“).

Aby se usnadnilo nastavení potřebného složení pro výrobu isolační vlny a zejména pak bylo možné postup zpracování hospodárně provádět na jiných místech než jsou spalovny odpadků nebo zařízení hutnictví neželezných kovů, jsou s výhodou předredukované, tekuté, kyselé strusky nejdříve ztuhlé do tyčí nebo bram zmenšeny na kusy o hraně 50 až 150 mm. Takovéto kusy strusky mohou být následně roztaveny a přivedeny na potřebný obsah CaO, AL₂O₃ a/nebo oxidu železa, potřebný pro složení minerální vlny, takže výroba izolační vlny není nutně vázána na místo výskytu tekuté strusky.

Zvláště výhodným postupem je způsob podle vynálezu přitom prováděn tak, že se složení kyselých strusek nastaví na 40 až 55 % hmotnostních SiO₂ , 10 až 20 % hmotnostních CaO, 10 až 20 % hmotnostních AI₂O₃, zbytek jsou kysličníky železa a nečistoty.

S překvapením se ukázalo, že strusky s požadovaným složením zajišťují při zpracování na izolační vlnu nejen vysokou míru čistoty a jistoty, ale zajišťují i požadované izolační vlastnosti, takže mohou být hospodárně zneškodněna velká množství odpadních látek.

Výroba izolační vlny může být s výhodou prováděna tak, že odstředivé kolo o průměru 400 až 800 mm je poháněno 300 až 600 otáčkami za minutu při specifickém toku strusky mezi 0,5 až 2 tunami za hodinu. Alternativně mohou být tekuté strusky, smíchané s vodou, vodní parou, směsí vzduchu a vody a odpařené vody, v tuhnoucím stavu vyvrhovány tryskami.

Nejvýhodnější potřebné složení pro kyselou strusku, která má být následně zpracována na vlnu, může být jednoduchým způsobem upraveno tak, že je do strusek přidáno od 5 do 50 % čediče.

Zvláště výhodné provedení způsobu podle vynálezu se dá docílit tím, že tekutá struska ve tvaru trubky je v šachtě profukována vodní parou o tlaku mezi 0,15 a 1,5 MPa (1,5 a 15 bar), přednostně 0,2 až 1,0 MPa (2 až 10 bar), při spolupůsobení gravitace tak, že pro chlazení na plášť dopadá nízkotlaká voda, přednostně o tlaku mezi 0,1 a 0,6 MPa (1 a 6 bar) a že chlazený vláknitý materiál je navijákem odtahován a vynášen ze šachty. Takovýto postup dovoluje vynášení tekuté strusky současně sduší (bublinou) nízkotlaké páry a/nebo tlakového vzduchu, přičemž bezprostředně po vystoupení, například u výpusti strusky ze struskové pánve, ústí kruhová tryska pro přívod nízkotlaké vody, která chladí plášť a současně soustřeďuje vlákna. Tímto přídavným působením nízkotlaké vody, zvláště v rozmezí mezi 0,1 a 0,6 MPa (1 a 6 bar), se zvláště pak daří jak odpovídá dalšímu výhodnému provedení způsobu podle vynálezu kdy je tekutá struska před výpustí strusky nasycena vodní parou a/nebo tlakovým vzduchem s plyny, zvýšit poréznost, čímž vzniká při ochlazování zvláště jemnovlákná struktura. Porésní sklovitá struktura vláken je průchodná vodní • · · 4 • · 4 · • · 4 ·

444 9 4 • 4 · • 4 4 4 parou a neprůchodná pro vodu, následkem čehož je významně zvýšena isolační schopnost a odvádění vlhkosti v isolačním materiálu je dále zlepšeno. Struktura vláken je z počátku vytvořena neuspořádaně a může být zlepšena odpovídajícím průtahem pramene vláken, popřípadě odpovídajícím nasměrováním vedení plynu. S výhodou je za tímto účelem postupováno tak, že je v šachtě zachováno dolů nasměrované proudění páry pomocí odsávání páry poblíž vývodu vlákenného materiálu. Struktura vláken se dá v neúplně ztuhlém stavu ještě významně zlepšit tak, že je vlákenný materiál před navijákem bržděn a protahován. Vedle výroby nekonečných vláken muže být ale také následně přikročeno k řezání a tvorbě stříže.

V rámci způsobu podle vynálezu lze označit jako zvláště výhodné, že lze bezpečně zneškodnit řadu problémových a škodlivých látek. Vedle RESH vzniklých při šrotování starých automobilů kde vznikají vedle ocelového šrotu i lehké frakce šrotování a spolu se struskami ze spalování odpadků, popřípadě ze zpracování strusek ze spaloven, jsou vhodné jako vsázkový materiál v první řadě strusky z neželezného hutnictví, jako například olověné strusky, strusky z plamencových pecí nebo konvertorů pro výrobu mědi, přičemž přirozeně musí být odpovídajícím způsobem před tvorbou vláken redukcí snížen obsah barevných kovů. V případech takovýchto strusek může být pro odpovídající zvýšení obsahu AI₂O₃ a tímto způsobem i usnadnění následující redukce k odstranění barevných a neželezných kovů použita jako nositel AI₂O₃ celá řada dalších problémových materiálů, jako například rozdrcené použité katalyzátory a zvláště katalyzátory dusíku. Také z hlediska odpadové techniky problematické brusné prachy s obsahem hliníku, které se vyskytují při výrobě motorů, jsou vhodné pro nastavení potřebného obsahu kysličníku hliníku, přičemž je to s výhodou prováděno tak, že obsah AI₂O₃ ve strusce je nastaven přidáním použitých katalyzátorů fc>

• · «· ·* • · · » · « · · ♦·

4 44 4 4 ·

4 4 4 v množství až do 25 % hmotnostních, nebo přidáním hliník obsahujících brusných prachů a v takto vytvořených tekutých struskách jsou nad kovovou lázní redukovány kysličníky kovů předtím, než jsou strusky parou rozráženy. V případě přidávání brusných prachů, které na základě vysokého obsahu korundu mohou obsahovat přes 50 % hmotnostních AI₂O₃, stačí přidání přibližně 10 % hmotnostních ke strusce, aby byl obsah AI₂O₃ přiveden na požadované hodnoty. Když není dosaženo cílové zásaditosti, může být nastavena páleným vápnem, ocelářskou struskou, nebo vysokopecní struskou, přičemž přidání tekuté strusky ze šachtových měděných pecí jakož i hliník obsahujících přísad, jako například starých katalyzátorů a brusných prachů přímo do reaktoru s tekutým železem nebo reaktoru s tekutými kovy s odpovídající vsázkou tekutých kovů, umožní potřebnou redukci.

V kovové lázní může být vedle železa nějaká slitina železa, nebo také podle podílu redukovaných kysličníků kovů, jiná kovová lázeň, přičemž při použití starých katalyzátorů můžeme dostat zvlášť cenný kovový regulátor, neboť tento regulátor osahuje, podle množství použitých katalyzátorů, platinu.

Získaný kovový regulátor může být zpracován v odpovídajících hutích, přičemž může být odpovídajícím způsobem vyčištěná strusková tavenina zpracována zvláště jednoduchým způsobem pomocí parních trysek na struskovou vlnu, nekonečná vlákna, nebo stříž.

Oddělení mědi, niklu, chrómu, zinku, olova a jiných škodlivých látek ze strusek spaloven odpadků, nebo strusek hutnictví neželezných kovů se daří zvláště jednoduchým způsobem v reaktoru s kovovou lázní, přičemž mohou být použity například reaktory s lázní železa. V takovém reaktoru docílená redukce redukuje již oxidované předkládané oxidy kovů na kovy, takže jsou získány kovové slitiny a vysoce čistá kyselá struska, která může najít « · φ φ • · Φ· » · · φ · φ • φ · • » φ φ bezprostředně použití pro výrobu izolační vlny. Při odpovídající redukci obsahu železa na hodnoty pod 10 % hmotnostních je zpravidla z odpadových strusek bezprostředně docíleno vhodného složení ve vztahu kSiO2, CaO a FeO. Požadované nastavení se zpravidla omezuje na přidání CaO a AI₂O₃₎ neboť potřebná zásaditost strusky je bezprostředně k dispozici. Pro nastavení potřebné zásaditosti mohou být také přidány v menších množstvích lehce zásadité vysokopecní strusky. Vysokopecní strusky vykazují významně menší zásaditost, než ocelářské strusky, takže přidání malých množství vysokopecní strusky vykazuje ještě dostatečně kyselou strusku.

Vedle RESH - strusek a strusek ze spaloven odpadků,mohou být zvlášť výhodně použity strusky s následující směrnou analýzou:

Původ	SiO₂	FeO	CaO	AI₂O₃	MgO	Cu	Zn	Pb	s	Ni	Co
Olověné strusky	29,0	36,08	11,70	4,60	1,85	0,41	8,40	1,58	1,50	-	-
Cu-plamenc. pec	35,0	43,7	6,0	4,0	1,0	0,95	3,0	-	-	-	-
Cu-šacht. pec	24,01	45,78	11,21	6,84	4,12	0,67	4,22	0,1	2,21		-
Cu-konvertor	25,6	62,5	1,8	0,8	1,4	2,63	-	-	1,1	-	-
Outukumpo	30,3	53,5	1,91	-	3,85	0,64	4,24	-	-	-	-
Ni-konvertor	32,1	55	2,8	5,7	1,7	0,2	0,1	-	1,5	0,4	0,2

V rámci uvedeného příkladu byla v tekuté formě, bezprostředně v návaznosti na šachtovou pec, zpracována struska z měděné šachtové pece následujícího složení.

AAA· 4

A A I

A A A A

Složení struskové taveniny měděné strusky:

SiO₂	29,9
ai₂o₃	6,1
Fe₂O₃	48,4
CaO	6,45
MgO	2,4
CaO/SiO₂	0,22

Σ 1 = 93,25 % hmotnostních

SO₃	0,50
K₂O	0,13
Na₂O	0,64
TiO₂	0,36
Mn₂O₃	0,35
P2O5	0,27

Σ 2 = 2,25 % hmotnostních

Barevný kov	ppm
Cn	11 000
Pb	6 800
Zn	3 760

Σ 3 = 2,16 % hmotnostních dohromady 97,66 % hmotnostních - zbytek je chyba analýzy, popřípadě neurčené příměsi.

Pro zvýšení obsahu AI₂O₃ byly přidány rozdrcené použité katalyzátory v rozsahu 25 % hmotnostních. Tyto katalyzátory dusíku měly následující chemické složení:

• 4· «4 44

444 4 · 4 4 · • 4 4444

Λ 4 4 4 4444 4

4 4 4 4

44444 44 44

SÍO2	0,34
AI2O3	26,1
Fe₂O₃	35,1
CaO	2,6
MgO	20,1
SO₃	5,4
K₂O	0,01
TiO₂	0,65
Mn₂O₃	0,34
P2O5	0,06
Dohromady	90,98

Zbytek obvyklé nečistoty a těžké kovy.

Z těžkých kovů byly zastoupeny následující kovy:

Cd	3,4
Cr	2 350 ppm
Cu	14 600 ppm
Ni	830 ppm
Pb	1 770 ppm
Zn	640 ppm
Sn	62 ppm
-> Pt	8 950 ppm

V dalším pokusu byly použity hliník obsahující brusné prachy z výroby motorů, které vykazovaly následující chemickou analýzu:

Železo	35	%
Hliník	5	%
Nikl	0,24	%
Zinek	0,013%
Měď	0,15	%
Mangan	0,20	%
Chrom	2,2	%
-> Korund (AI₂O₃)	52!	/0
Kristobalit (SiO₂)	0,43	%
Křemen (SiO₂)	0,61	%
Uhlovodíky	4,5	%

1U • · ► <

·· 0 0 1 • · <

• * · ·

Použitím brusných prachů tohoto složení v množství asi 10 % hmotnostních mohla být nastavena potřebná zásaditost a potřebný obsah AI₂O₃, přičemž výroba vláken byla provedena s výhodou v zařízení, které je schematicky znázorněno na obrázku.

Přehled obrázků na výkresech

Na obr. 1 je to první schematický pohled na zařízení, částečně v řezu, a na obr. 2 je obměněné provedení.

Příklady provedení vynálezu

Na obr. 1 je jako i schematicky zakreslena taviči pánev naplněná nasycenou fayalitickou struskou po redukci těžkých kovů, popřípadě barevných kovů. Tavenina neobsahuje, z důvodu přeměny podílů SiO₂ na fayalyt pomocí FeO, žádný volný SiO₂, což vede proto bezprostředně k zamýšlenému materiálu v kterém je SiO₂ fayalyticky vázán. Roztavená tekutá struska je pomocí tryskou 2 vyfukované vodní páry popřípadě mokré páry pod tlakem 0,2 až 1,0 MPa (2 až 10 bar) vytlačována z výpustného otvoru taviči pánve, který má tvar kalibrační trysky 3, přičemž proud strusky opouští kalibrační trysku 3 ve formě trubky a vstupuje do spřádací šachty 4. Na vstupu do šachty je kruhová tryska 5 , která přivádí nízkotlakou vodu pro soustředění vláken a ochlazování pláště v trubkové formě vynášeného proudu strusky, přičemž v případě plynem nasycených fayalytických strusek je tímto opatřením maximalizována pórovitost materiálu. Vlákna vytvořená v šachtě 4 v důsledku sklovitého ztuhnutí jsou pomocí ve směru šipky 6 výrazně nastaveného proudu plynu parních brýd orientována, přičemž jsou brýdy pro získávání tepla odtahovány hrdlem 7 do regenerátoru páry. Ještě plastická, ale značně ztuhlá vlákna jsou odtahována přes vodicí kotouč 8 na

• · ·	• fcfc	• ·	fcfc
•	•	• ·	• ·	• ·
' *	• ·	fc fcfc	• fcfc	•	fc
•	•	• fc	•	•	•
• fcfcfc	fc· ·	• fcfc fcfcfcfc	• fc	• ·

naviják, přičemž jsou umístěny brzdicí válce 9, aby byl vlákenný materiál (nekonečná vlákna) mezi brzdicími válci 9 a odtahovým navijákem 10 ještě protahován. Dodatečně mohou být pro protažení materiálu zařazeny urychlovací kotouče 11.

Při provedení podle obr. 2 jsou dodatečně ve spřádací šachtě uspořádány vodní trysky 12 s radiálními, popřípadě podélnými otvory. Voda může být přiváděna k tryskám jako nízkotlaká,nebo pod tlakem v rozsahu do 2,0 MPa (20 bar), čímž je schopnost tvorby vláken zvýšena.

Délka kalibrační trysky 3 určuje docílenou jemnost vláken (průměr vláken). Čím delší je kalibrační tryska, tím jemnější je vlákno (menší průměr vlákna).

Na tekutou „struskovou trubku“, která je vedena kalibrační tryskou, působí jako urychlující síly gravitace a proud páry. Čím déle mohou tyto síly (zvláště proud páry) na ještě tekutou „struskovou trubku“ působit, tím je vlákno tenčí. Proto je důležité, aby bylo v kalibrační trysce odváděno co nejméně tepla. Tavenina zde musí být ještě tekutá, aby byl prostřednictvím třecích sil možný impuls proudu páry (tlakového vzduchu) na struskovou trubku. Pára (tlakový vzduch) má ve srovnání s tekutou vodou velmi nepatrnou tepelnou kapacitu. Tím je v kalibrační trysce na hnací medium tj.vodní páru (tlakový vzduch) přenášeno nanejvýš malé množství tepla. Vlastní odvádění tepla se pak děje prostřednictvím nízkotlaké vody.

Počet vytvořených vláken je závislý na průměru kalibrační trysky, jakož i na rychlosti proudění hnacího media.

Větší průměr kalibrační trysky jakož i turbulentní proudění hnacího media způsobují tvorbu relativně vysokého počtu vláken.

Vysoký tlak páry (tlak hnacího media) způsobuje stejně jako dlouhá kalibrační tryska relativně vysokou jemnost.

»·· ft ft ·

V takovémto zařízení je zpracovávána také struska z RESH. RESH má relativně vysokou výhřevnost od 10 000 do 16 000 kJ/kg, neboť v RESH je obsažen vysoký podíl organických látek, jako například staré oleje, umělé hmoty, dřevo, a podobně. RESH ovšem obsahuje ve vysoké míře jedovaté sloučeniny těžkých kovů a zvláště měď, zinek a olovo. Na základě vysoké výhřevnosti může být při tavení takovýchto rozdrcených frakcí spoluroztaven přibližně stejně velký podíl čediče, přičemž mohou být zestruskovány i potřebné přísady pro nastavení zásaditosti a obsahu oxidu hliníku. Vápenec může být na základě vysokých teplot bezprostředně přidán jako uhličitan vápenatý a je pak při roztavení zvápenatěn.

RESH zbavené šrotu obsahuje typicky 44 % hmotnostních nerostných podílů a 56 % hmotnostních hořlavých podílů a vodu. Typická analýza je uvedena následně:

RESH - analýza (nerostné látky)

Složka	Podíl
SiO₂	53
CaO	15
AI2O3	13
Fe₂O₃	5
Na₂O	3,5
K₂O	2,3
MgO	2
Pb	0,1
TiO₂	1
Mno	0,2
Zn	0,5
SO₃	0,1
P	0,7
Cu	1,5
Ni	0,1
Cl	2

• · · · ♦ * 99 · · · · » ··· 9 9 · · 9 9 · · ···· ··· 999 9999 99 99

Tento RESH byl oxidačně roztaven v tavícím oxidačním reaktoru, takže všechny kovy se změnily na strusku a sloučeniny síry a chloridů těžkých kovů se změnily buď na sloučeniny oxidů, nebo byly bezprostředně odtaženy odpadním plynem.

Oxidovaná strusková tavenina je následně dále zpracována v reaktoru s železo - niklovou lázní, přičemž jsou všechny kovy ušlechtilejší než železo redukovány do kovové lázně. Železo, které zůstane ve strusce je druhořadé a je rozpuštěno ve fayalytické strusce.

Tvorba této fayalytické strusky vede k významnému snížení bodu tání a tím k významnému zlepšení zpracovatelnosti strusky. Strusková tavenina je následně parní tryskou sepředena a obvyklým způsobem dále zpracována na izolační vlnu. Tato vlákna mohou být na přiklad jako nekonečná vlákna zobjemována a utkána do rohoží. Mohou být ale také vyrobena střížová vlákna, která jsou následně obvyklým způsobem sepředena. Jako třetí výhodná možnost stojí v popředí výroba netkaných rohoží. Protože obdržený materiál neobsahuje žádnou kyselinu křemičitou, neboť SiO₂ je vázán ve fayalytu, jsou vzniklá izolační vlákna fyziologicky nezávadná. Vodní pára použitá ve spřádacím procesu vede k porézní sklovité struktuře vláken, čímž je docíleno zvláště dobrých izolačních vlastností.

Vyrobené izolační rohože vykazují až do teploty 800°C vynikající tepelně isolační vlastnosti, přičemž rohože mají i ohnivzdorné vlastnosti. Rohože jsou vhodné i pro isolaci nízkých teplot.

Další velmi výhodná možnost použití spočívá vtom, že se dloužená nekonečná vlákna zpracovávají na speciálních tkacích strojích na ohnivzdorné tkaniny. Tyto tkaniny jsou potom ve vakuu při zvýšené teplotě naparovány kovovým hliníkem (povrstvovány). Takovéto tkaniny jsou například s výhodou používány jako ohnivzdorné bariéry (ohnivzdorné obleky, hadice atd.).

• ·· ·· ·· • · · · 9 9 9 9

9 9 9 99 • 9 9 Φ 999 9 9

9 9 9 9

999 9999 99 99

Popsaný materiál může být použit také jako vysokotepelná stříž pro odlučování prachu při teplotě plynů do 800°C.

1b

44	4		4 4	44
4 4 4 44 4 4	4 • · 4 444		4 4 4	4 4 4 44 4 · 4 4 4 4

PATENTOVÉ NÁROKY

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

1. Způsob výroby izolační vlny, vyznačující se tím, že tekuté kyselé strusky, například strusky ze spaloven odpadů, strusky ze spalování RESH, nebo strusky z hutnictví neželezných kovů se zásaditosti CaO / SiO₂ mezi 0,15 a 0,5 a obsahem AI₂O₃ od 10 do 25 % hmotnostních, jakož i 2 až 15 % váhy oxidů železa vztažených na celkovou hmotnost strusky, se vedou odstředivým kolem a/nebo plynem, popřípadě parou poháněnými tryskami a potom se kontrolované ochladí.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zásaditost strusek se volí mezi 0,2 a 0,4.
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že tekuté kyselé strusky ztuhlé do tyčí nebo bram se zmenší na kusy o hraně 50 až 150 mm, a pro výrobu izolační vlny požadované složení se dosazuje při tavení.
4. Způsob podle nároků 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že kyselé strusky se nastaví na složení od 40 do 55 % hmotnostních SiO₂, 10 až 20 % hmotnostních CaO, 10 až 20 % hmotnostních AI₂O₃, zbytkové oxidy železa a obvyklé nečistoty.
5. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že odstředivé kolo o průměru od 400 do 800 mm se provozuje při 300 až 600 otáčkách za minutu, při specifickém toku strusky mezi 0,5 a 2 t/h.

··· · • · ·· «
6. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že tekutá struska, smíchaná s vodou, vodní parou a/nebo směsí vzduchu a vody, se spolu s odpařenou vodou a tuhnoucí struskou vytlačována tryskami.
7. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že do roztavené tekuté strusky se v množství od 5 do 50 % hmotnostních přidává čedič.
8. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že tekutá struska ve tvaru trubky se foukáním vodní páry o tlaku mezi 0,15 a 1,5 MPa (1,5 a 15 bar), přednostně 0,2 až 1,0 (2 až 10 bar), za spolupůsobení gravitace, vynáší do šachty a na plášť k ochlazování naráží nízkotlaká voda, přednostně o tlaku mezi 0,1 a 0,6 MPa (1 a 6 bar), a ochlazený a vláknitý materiál se navijákem odtahuje a vynáší ze šachty.
9. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že v šachtě se udržuje dolů směřující proudění páry pomocí odsávání páry poblíž výstupu vláken něho materiálu ze šachty.
10. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 9, vyznačující se tím, že vlákenný materiál se před navijákem brzdí a dlouží.
11. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 10, vyznačující se tím, že tekutá struska se před struskovou výpustí vodní parou a/nebo tlakovým vzduchem s plyny rozráží a s výhodou se nasytí.
12. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že obsah AI₂O₃ strusky se nastaví přidáním použitých katalyzátorů v množství až do

1/ • · · ·

25 % hmotnostních, nebo hliník obsahujících brusných prachů a tak vytvořené tekuté strusky se redukují nad kovovou lázeň k redukci kysličníků kovů, předtím než se parou rozráží.