CZ363398A3 - Regenerační oxidační zařízení - Google Patents

Description

Oblast techniky

Vynález se týká regeneračního oxidačního zařízení pro cisténi plynu.

Dosavadní stav techniky

V | , .,·>' , 'ji

Rizeni a/nebo vyloučeni nežádoucích nečistot, a vedlejších produktu z různých výrobních operaci získaly významnou důležitost, s ohledem na potenciální znečistění, jaké takové nečistoty a vedlejší produkty mohou vyvíjet. Obvykly přistup v « ' ·,! · » i ♦ *1* t : , k odstraněni nebo alespoň sníženi těchto znecistujicich látek spočívá v jejich oxidaci shořením. Shořeni nastava, když je znečistěný vzduch, obsahující dostatečné množství kyslíku, ohřát, na dostatečné vysokou teplotu a po dostatečné dlouhou dobu pro p,řemenu nežádoucích sloučenin v neškodné plyny, jako je oxid uhličitý a vodní pára.

S ohledem na vysokou spotřebu paliva nutného pro vyvinutá potřebného tepla pro shoření, je výhodné rekuperovat co nejvyssí možné množství tepla. Patentový spis Spojených státu amerických číslo 3,β7Ο,474 (jehož obsah je zde uveden v odkazu) piopisuje tepelné regenerační oxidační zařízeni obsahující tři regenerační jednotky, z nichž dvé jsou v provozu po určitou dobu, zatímco třetí jednotka přijímá malou dávku vyčištěného vzduchu pro vypuzeni nezpracovaného nebo znečistěného vzduchu a vypouští jej do spalovací komory, kcje jsou znečisťující látky oxidovány. Po dokončeni prvního cyklu se proud znečistěného vzduchu obrátí v regeneračním zařízeni, ze kterého byl vyčištěný V2duch dříve vypuzen, za účelem předehřátí znečistěného vzduchu béhem jeho průtoků regeneračním zařízením před jeho zavedením do spalovací komory. Tímto způsobem je dosazena rekuperace.

Patentový spis Spojených států amerických č.4,302,426 popisuje tepelný regenerační systém odstraňující znečistění, který upravuje nadměrné teploty v pásmu hořeni nebo spalování ‘ '“w ^Vii* při vysokých teplotách. Pro tento ucel se snímá teplota ve spalovacím pásmu a když teploty, plyny, které je zde dosazeno předem určené vysoké by normálně protékaly ložem výměníku tepla, místo toho obtékají loze, jsou smíchány s jinými ply ny, které jiz byly ochlazeny jako výsledek jejich normálního průtoků lozen tepelné výmény a jsou odsáty do ovzduší.

Nicméné založení působení obtoku na teploté snímané ve spalovacím pásmu nebo pásmu vysoké teploty je poněkud neúčinné a muže mít. zra následek nežádoucí tepc-lne špičky.

Další problémy s takovým regeneračním tepelným caricením jsou nedostatek rovnoměrného rozdělení tepla ve spalovací komoře a náklady na použiti hořáků nebo elektrického ohřívače pro udržování teploty spalovací komory. Typicky je jeden nebo několik hořáků umístěno ve spalovací komoře pro říceni teploty spalovací komory. Nicméné oblasti spalovací komory, které sklon být chladnější nez obhořáků. Oblasti mající nizsi nejsou v blickosti horáku, mají lasti, které jsou v blickosti teplotu mohou mít ca následek neúplné spalováni zpracovávaného cnecísténého vzduchu. Opatřením přídavných hořáků pro vyřešeni problému není ekonomické řešeni. Kromé toho plynulý provoc hořáků je hlavním cdrojem vyvíjení NOg .

Patentový spis Spojených států amerických c.4,267,152 popisuje vstřikováni zemního plynu do znečistěného vzduchu před jeho vstupem do spalovací komory 'pro podporu rovnoměrnějšího rocdélení tepla. Teplota spalovací komory je snímána a když teplota dosáhne předem určenou hladinu postačující pro samočinné, capáleni zemního plynu, je vstřikování zemniho plynu do znečistěného vzduchu zastaveno. Jestliže teplota spalovací komory prekroci předem určenou hladinu, vstřikování zemního plynu se zastaví. Tato operace je koordinována s provozem hořáku, který je rovněž založen na snímané teploté spalovací komory.

Nicméné pravé při snímání teploty spalovací komory termočlánkem mohou být nedetekovány nické teploty v oblastech spalovací komory, které nejsou v blízkosti termočlánku, coz vede k neúplnému spalovaní. Podobné je také možné, ze teploty vyááí nez je nutné, které nejsou v blízkosti termočlánku, nejsou detekovaný. Přítomnost teplot vyšších, nez je nutné, muže mít. za následek nadměrnou spotřebu paliva a nadměrný tlak. Krojíte toho zavedením vstřikovaní plynu na základe meze předem určené teploty v mezích chyby je pro zajištění upilného spalováni přirozené neúčinné.

Úkolem vynálezu tudiz je zlepšit účinnost takových regeneračních tepelných oxidačních zařízení.

Dalsim úkolem předloženého vynálezu je podpora rovnoměrného rozděleni teploty v takových regeneračních tepelných oxidačních zařízeních.

Dalsim úkolem předloženého vynálezu je regulace účinnosti rekuperace tepla v oblastech výmény tepla regeneračního tepelného oxidačního zařízeni pro zajištění c<ptímálni spotřeby paliva v oxidačním procesu.

Dalsim úkolem piředl ozeného vynálezu je minimalizace a eliminace provozu hořáku spalovací oblasti při dosazeni ustáleného provozu.

Dalším úkolem předloženého vynálezu je nastaveni rekuperace tepla obtokem oblasti výmény tepla ležící po proudu pro přizpůsobení tepelné účinnosti spotřebé průmyslového odpadu .

Dalším úkolem předloženého vynálezu je regulace koncentrace nečistot, v průmyslovém odpadu zředénim průmyslového odpadu před jeho vstupem do regeneračního tep>elného oxidačního zařízení.

Podstata vynálezu

Problémy dosavadního stavu techniky byly vyřešeny předloženým vynálezem, který vytváří regenerační tepelné oxidační zařízeni, ve kterém je rozdíl teploty oxidačního zařízení použit pro regulaci přesného přidáváni paliva pro udržování procesu spalováni. Průmyslový odpad, který má být zpracován, jako je znečistěný vzduch, se nejprve vede horkým ložem výmé• Μ ·

-4ny tepla do spojené oxidační <spalovací) komory nebo oxidační oblasti a potom se vede poměrné chladným druhým ložem výmény tepla. Zařízení má přednostně několik vnitrné isolovaných kolon výmény tepla naplněných prostředím výmény tepla, jako je keramický žáruvzdorný materiál, přičemž kolony výmény tepla jsou ve spojení s vnitřné isolovanou spalovací komorou. Znečistěný vzduch se přivádí do zařízení vstupním potrubím obsahu jicim vhodný ventil. Vzduch je potom směrován do prostředí výměny tepla, ktere obsahuje uložené teplo z předchozího rekuperačního cyklu. Výsledkem je, znečistěný vzduch se ohřívá na teplotu blízkou teplotám oxidace. Oxidace je dokončena, jakmile znečistěný vzduch projde spalovací komorou, kde jsou umístěny jeden nebo několik hořáku nebo jiné ohřívací prostředky. Znečistěný vzduch je udržován na provozní teplotě po dobu dostatečnou pro úplné rozloženi nečistot. Ze spalovací komory proudí čistý vzduch svisle dolu jinou kolonou obsahující prostředí výmény tepla, takže se v prostředí ukládá teplo pro použití v následujícím vstupním cyklu, když je obrácen řídicí ventil proudu, výsledný čistý vzduch je směrován přes výstupní ventil výstupním potrubím a uvolněn do ovzduší při mírné vyssí teploté nez je na vstupu nebo je navrácen zpét do vstupu oxidačního zařízení.

V prvním provedení předloženého vynálezu je první teplota prlynu průmyslového odpadu méřeha na vstupu zařízení a druhá teplota plynu je měřena na výstupu zařízeni. Přidáni paliva do průmyslového odpadu prřed vstupem odpadu do kolon výmény tepla je. regulováno na základe rozdílu mezi první a druhou teplotou.

Ve druhém provedeni předloženého vynálezu se přidáni paliva k průmyslovému odpadu před vstupem do regeneračních kolon reguluje na základě rozdílu mezi první a druhou teplotou a měřeného proudu průmyslového odpradu .

V třetím provedeni předloženého vynálezu se rozdíl tlaku používá pro regulaci tep<elné účinnosti oxidačního zařízení vedením části čistého vzduchu ze spalovací komory v závislos·♦ ti na rozdílu tlaku.

Ve čtvrtém provedení předloženého vynálezu se první teplota plynu průmyslového odpadu méří na vstupu zařízení a druhá teplota plynu průmyslového odpadu na výstupu zařízení. Rozdíl teploty mezi vstupe» a výstupem je použit píro regulaci tepelné účinnosti oxidačního zařízení odvedením části čistého vzduchu ze spalovací komory v závislosti na tomto roždílu.

V pátém provedení předloženého vynálezu se rozdíl tlaku a rozdíl teploty používá k regulaci tepelné účinnosti oxidačního zařízení odváděním časti čistého vzduchu ze spalovací komory v závislosti na rozdílu tlaku a rozdílu teploty.

V sestém provedení předloženého vynálezu je rozdíl tep>loty p.ouzit. k regulaci tepelné účinnosti oxidačního zařízeni přidáním ředicího vzduchu v závislosti na proudu znečistěného vzduchu.

Přehled obrázků na výkresech

Vynález je znázorněn na výkresech, kde obr.1 je schématické znázornění pomocných součásti oxidačního zařízeni podle předloženého vynálezu, obr.2 je schématické znázorněni oxidačního zařízeni podle předloženého vynálezu, obr,3 je graf znázorňující typický průbéh cyklu rozdílu teploty béhem periody času, obr.4 je graf znázorňující p>rúhéh řídicí teploty účinnosti výrnény tepla podle předloženého vynálezu a obr.5 je tabulka znázorňující popis pro obr.1 a 2.

Příklady provedení vynálezu

Prednostné sestává tepelný oxidační regenerační systém podle předloženého vynálezu ze dvou nebo tří regeneračních kolon, nejvýhodnéji ze dvou kolon, z nichž každá je. spojena se spalovací komorou.

V obr.2 je schématicky znázorněno regenerační tepelné zařízení podle přednostního provedení předloženého vynálezu. První izolovaná kolona A přemény tepla je definována tepel99 > 9 9 » 9 4

0· · 0

0«

-6né izolovaným vnějším pouzdrem H-1O1. přednostně izolovaného izolací z keramických vláken. Kolona A výměny -tepla obsahuje pirostredí výmény tepla. Muže být použito vhodného prostředí výmény tepla, které muže dostatečné pohlcovat a ukládat teplo. Přednostně je prostředí výmény tepla vyrobeno z keramického žáruvzdorného materiálu (například stěrku) majícího tvar sedla nebo jiný tvar navržený pro maximalizací dosažitelného rozhráni pevne látky a plynu. Kolona A“ výmény tepla je ve spojeni se spalovací komorou C-1O1 mající ohřívací prostředek, jako je plynovy hořák B- 1O1 a ve kterém se udržuje vysoká teplota. Ventilátor P-102 dodává spalovací vzduch hořáku B-1O1. Palivový plyn je také přiváděn k hořáku B -101 , jak je znázorněno.

Podobná druhá kolona B výměny tepla, obsahující také prostředek výmény tepla, je ve spojeni se spalovací komorou C -1Ο1. Spalovací komora C-1O1 je spojena s odcerpávacim potrubím £ přes vhodné potrubí F a množství čistého vzduchu odsávaného ze spalovací komory C-1O1 do odcerpávaciho potrubí E je regulováno ventilem TCV-1O2F, jak bude vysvětleno dále.

Znecisténý vzduch se vede do oxidačního zařízeni přes pracovní ventilátor P- 1O1 (v obr.l) do piotrubi vstupního ventilu obsahujícího ventily FCV-102 a FCV-1O3. Ředicí a/nebo čističi vzduch muže také být přiváděn, když je to nutné, ventilátorem P-1O1 ve spojeni s úpravným potrubím *'B” plynu přes upravovači ventil FCV-110 vzduchu (v obr.l). Rizeni ventilu FCV-110 je prováděno přes analogické proporcionálního nastavení možnosti vzduchu. Přednostně ventily použité ve ventilovém potrubí jsou talířové ventily s ohledem na jejich minimální dobu odezvy. Ventilová potrubí řídí směr proudu kolonami A a B výmény tepla. Ve směru A (znázorněného) vstupuje proud do oxidačního zařízeni vstupním ventilem FCV-102. Proud je směrován nahoru přes prostředí v koloně “A výmény tepla, kde je znečistěný vzduch předehříván. Průtok vzduchu spalovací komo^r°u C-101. kde probíhá oxidace nečistot, je dokončen, potom ovládáni pro umožnění pro skrčeni ředicího • 9

I 9 · 9

I · 9 9 • · 999 · » 9-9

99

9·· ·99 • · » 9 9 » 9 99

9 9 «

9 4 ·9

-7ochlazen ventilem FCV-104.

proudí smérem dolu pres kolonu B výmény tepla, kde je spalné teplo přenášeno do prostředí uvnitř, pak je čistý vzduch a potom vystoupi z oxidačního zařízení odsávacím V pravidelných intervalech je smér proudu oxidačním zařízením zménén ventily přesunutými do protilehlých poloh z předchozího cyklu. Nyní teče proud ve směru B ťneznázornéno) do oxidačního zařízeni vstupním ventilem FCV-103. Proud je směrován nahoru prostředím v koloné B výměny tepla, kde je znečistěný vzduch předebříván na spalovací teplotu. Vzduch p.roudí spalovací komorou C-1O1 . kde je oxidace dokončena, a potom dolu kolonou “A výmény tepla, kde je spalné teplo převedeno do prostředí kolony A a čistý vzduch je opét ochlazen před tím, než vystoupí z oxidačního zařízeni odsávacím ventilem FCV-104.

Behem spousténí se oxidační zařízeni předehřivá hořákem B- 1O1 na teplotu, která je o néco vysál (například 871 až 326 ⁴C> nez je teplota zadaná pro spolehlivý způsob ohřevu oxidace ve spalovací komoře (například 815 . Toto předehřátí se provádí pro podporu spalováni pro spusténí, aby bylo provedeno v horní oblasti kolon A a B” výmény tepla. Když dosáhlo oxidační zařízeni po počátečním předehřátí ustáleného stavu, palivo hořáku B-1O1 ve spalovací komoře C-101 je vypnuto. Pri minimalizaci použiti hořáku B- 1O1 je množství NOj^ vyvíjené hořákem minimalizováno a tepelná účinnost oxidačního zařízeni je optimalizována vyloučením nepředehřátého palivového plynu a snížením přívodu spalovacího vzduchu.

V souhlase s prvním provedením předloženého vynálezu je vstupní teplota oxidačního zařízení TE-1O1A snímána nebo detekována vhodným prostředkem, jako je termočlánek, a plynule vzorkována PLC. PLC je obvyklé krycí jméno pro programovatelný logický řídicí obvod. PLC je přistroj se schopnosti provádět. výpočetní a logické operace, který je mezi jiným schopen snímat vstupní signály procesu s mnoha proměnnými a vyvíjet výstupní signály odezvou na vstupní signály, jak je naprogramováno. Umístění vstupu snímacího prostředku teploty • 4

-É44« «

··· 4 • 4

4· « oxidacniho zařízeni není zvlášť, omezeno za předpokladu, ze je před <t. j .proti proudu) vstupe» kolony výměny tepla, která ohřívá vstupující znečistěný vzduch. Odsavaci teplota TS- 1CSA je rovnéz snímána nebo detekovaná vhodným prostředkem, jako je termočlánek a je plynule vzorkována PbC. Umístěni snímacího prostředku výstup,ni nebo odsavaci teploty není za předpokladu, ze je ve směru po rovněž proudu vzduch.

zvlást omezeno, výstupu kolony vyneny tepla, která ochlazuje .'stupni tep 1 o

O’>? ji <3 V , (t , j- je odecitana od) odsavaci teplotou pro vytvořeni rozdílu teploty v realnea čase (Delta T”! systému oxidačního zařízeni- Obr . 3 je graf typického cyklu průběhu rozdílu tep,loty v 15 minutovém interva1žením nečistotou, které je p,od bezpal ivovou prahovou hodnotou. Chovaní odsáváni a tudíž i Delta T regeneračního tepelneho oxidacniho zařízeni je takové, ze teplota se plynule néni během cyklu směru proudu. To znamená, že přednostně je Delta T zprunérováno pro dosažení stabilní hodnoty. To je. pohyblivá střední hodnota ziskana během periody času <napriklad 15 minut, znázorněná v obr. 3! při vytvoření rady hodnot, získaných pri opakovaných krátkých intervalech (například 2 s> pro vytvořeni správně střední hodnoty Delta Nejstarsi hodnota v řadě hodnot, je vylouhodnota je vzorkována a přičtena k řadě

T a je nelineární, cena a nejnovějsi hodnot. Tato střední hodnota umožňuje, ze Delta T ukazuje změnu ve znečisťujici zátěži znečistěného vzduchu, zatímco se udržuje stala hodnota pro rizeni. Hodnota Delta T je měřítkem tepelne účinnosti pásma vymény tepla oxidačního zařízeni. Oznamuje obsah tepla znečistěného vzduchu. Například, když je koncentrace nečistot ve znečistěném vzduchu pod určitou hladinou, Delta T bude také snížena pod určitou hladinu a odezvou na tento jev muže být přidáno ke znečistěnému vzduchu spalované palivo, jako zemni plyn nebo propan, před jeho vstupem do kolony výměny tepla.

Ačkoli se proud znečistěného vzduchu do oxidačního zařízeni muže měnit, doba odezvy Delta T na změny muže být men·· • · » * * ·

I fcfc

I · *·· · » · - · »« ♦·

-9si nez ideální. V souhlase s tím podle druhého provedení předloženého vynálezu múze být proud znečistěného vzduchu okamžité použit jako proměnna procesu, ze které pro srovnání a řízení plyne proud palivového plynu ůmérný proudu znečistěného vzduchu. Vhodně prostředky píro určení proudu jsou anemometr, anubar, hubice, měřidlo statického tlaku nebo jiné techniky méření průmyslového odpadu. Přednostní prostředek pro určeni proudu spočívá v mečeni rozdílu tlaku v ozidačniia zařízeni (Delta P”). Převodník rozdílu tlaku DP-lOj (obr.2) je ve spojeni se spodním potrubím každé regeracni kolony výměny tepla a méří zde rozdíl tlaku. Toto Delta P má přímý vztah k celkovému proudu znečistěného vzduchu oxidačním zařízením při prahové hodnotě bez paliva. Signál vyvíjený převodníkem je potom vysílán do PLC, který ve spojeni s Delta T ridí proud palivového plynu. Pro určeni vhodné základny požadovaného proudu palivového plynu je vzduch prostý nečistot napřed veden zařízením a je určeno vhodně množství palivového plynu pro provoz při zadané účinnosti. Delta T je přednostně použit jako nastavovací proměnná procesu, ze které pro srovnáni bodu nastaveni řízeni tepelné účinnosti (jako 27 pro 35 ft;ni tepelné účinnosti) pro nastaveni nebo přestavení řídicího ventilu palivového plynu (TCV-1O2 v obr.l) pro p«řidání paliva k udržení navržené tepelné účinnosti oxidačního zařízeni. Sníží-li se Delta T pod bod nastavení řízení tepelné účinnosti TCV-1O2 je otevřen pro přidání palivového plynu k proudu znečistěného vzduchu vtékajícího do oxidačního zařízení. Stoupne-li Delta T nad bod nastaveni řízení tepelné účinnosti, TCV-1O2 je uzavřen pro snížení přívodu paliva do oxidačního zařízení.

Je zde oblast, ve které bude přispévek paliva ze znečistěného vzduchu vétsí nez skutečné ztráty tepla oxidačního zařízení. Za téchto podmínek Delta T přestoupilo hod nastavení řízení tepelné účinnosti a proud palivového plynu je zastaven sptolečné s uzavřením blokovacích ventilu SSOV.-1O3. SSOV-IO4 a/nebo FCV-ΙΟβ (viz obr.l) proudu palivového plynu.

*« • · » 4 *·

-10*· ·· «·* ··*

Za téchto podmínek pracuje oxidační zařízeni bez paliva¹' na xákladé hodnoty ohřevu rozložených nečistot ve znečistěném vzduchu. Když koncentrace necietot ve znecistáném vzduchu stoupne, stoupne rovnéz Delta P T stoupne nad bod nastaveni tlaku (jako 24 WC pro účinnosti i a/nebo De a Delta T. Když Delta stavu vysokého znecisténí navržené hodnoty tepelné jmenovité a T st.c>upne nad bod nastaveni teploty stavu vysokého obsahu nečistot (jako 43 ^eC pro 3b t jmenovité navržené tepelrie účinnost i > , je obtokový ventil výměny tepla TCV-103 v potrubi F úměrné otevřen pro odvedeni přebytku tepla a tlaku ze spalovací komory C-101 do odsavaci rady pro nastavení celkové tepelne účinnosti oxidačního zrarizreni pro pr izpúsobení k požadavkům průmyslového odpadu, zatímco se sniži celkový tlak v oxidačním zsarizzeni a tudíž, požadavek příkonu ventilátoru Ρ-1Ό1. Provoz obtoku horké strany může být použit, v zrarizieni vybaveného vstřikovacím prostředkem palivového plynu popsaným výše, nebo může být použit v zařízení, které není opatřeno vstřikovacím prostředkem pro palivový plyn. Odborníkovi skolenému v oboru bude zřejmé, že vstřikovaní palivového plynu a provoz obtoku horké strany nebude pracovat, současné. Provozní potřeby oxidačního zrariztení budou vyžadovány pouze jednotlivé, protože vstřikováni palivového plynu je použito, když je koncentrace nečistot ve znečistáném vzzduchu pro účinný provoz prilis nízké, zatímco obtok horké strany je použit. když koncentrace nečistot ve. znečistěném vzc,duchu je pro účinný provoz priliš vysoka.

Obtékající čistý vzíduch muže byt. veden přímo do ovzduší, muže být smíchán s jiným čistým vzduchem, který již byl ochlazen, a potom veden do ovzduší nebo muže být použit jako prostředí výmény tepla pro vyvíjení vodní péry atd.

V některých průmyslových aplikacích muže být. výhodné zředit znečistěný vzduch v miste nebo přidáním do obtoku výmény tepla. Toto zředění muže být rízieno způsobem, který je podobný způsobů řízení Delta T obtoku výmény tepla. Když Delta T vzroste nad bod nastaveni teploty stavu nečistot, upra1-Wc; .

-11·· ·· ··« · • · ·· ♦« vovací ventil FCV-i10 múze být otevřen úměrné k zredéní průmyslového odpadu před vstupe» do oxidačního zařičení.

Obr.4 je diagram skupin operací regeneračního tepelného oxidačniho zařízeni. Skupina řízení paliva pro horák je první sled, který je proveden pri počátečním spuštění oxidačního zařízeni. Po spusténi je palivo horáku vypnuto a palivový plyn je přidán k průmyslovému odpadu na základe požadavku udaného v řidiči skupině Delta T. Je-li koncentrace nečistot primerená, oxidační zařízeni bude pracovat bez paliva dokud není dosaženo omezení skupiny bez paliva. Když je Delta T mimo skupinu bez p.aliva, oxidační zařízeni bude pokračovat v provozu bez paliva a přebytek energie ze silné koncentrace nečistot ve znečisténen vzduchu je odveden do ovzduší ze spalovací komory 0-101 nebo zredén před vstupem do oxidačního zařízeni.

Protože ventilátor P-1O1 napájí vstup oxidačního zařízeni, regenerační tepelné oxidační zařízení podle předloženésilový systém nez obvyklý irsduje ventilátor umistén u odsávacího místa oxidačního zařízení. Silový systém má ventilátor umístěný u vstupu proudu do chladiče, coz má za následek menší rozměry ventilátoru. Další výhoda spočívá v tom, ze ventilátor silového systému působí jako vyrovnávací zařízení pro snizení účinku úniku tlaku indukovaného ventilem na průmyslový odpad před oxidačním zařízením.

ho vynálezu používá spíše kovaný systém, ve kterém trČMÁ ADVOKÁTNÍ KANCELÁŘ VStr^cKA ZÉLeivV ŠVOPÓIK KALENSKÝ

A PARTNEŘI !?v 0Π 2, Málkova 2 Česka republika

Claims (4)

1. PATE ΝΤΟ V Ε

   NÁROKY φφ tepla, ventil pro střídavě středku jedne z kolon v

   1. Regenerační oxidační zařízeni pro čist.éni plynu, zahrnující: alespoň jednu první a jednu druhou regenerační ftolonu, z nichž kazda obsahuje prostředí výmény tepla, prostředek vstupu plynu a prostředek výstup.u plynu ve spojeni s každou regenerační kolonou, spalovací komoru ve spojeni s každou regenerační kolonou, prostředek ve spalovací komoře pro vyvíjeni šněrovaní plynu do vstupního proprvniiíi s»éru a jinou kolonou ve druhem směru, první prostředek snímání teploty pro plynulou detekci teploty plynu v miste ležícím proti proudu od prvni kolony, druhy prostředek snímáni teploty pro plynulou detekci teploty plynu v miste ležícím po proudu od druhé kolony, výpočetní prostředek pro výpočet rozdílu mezi teplotami detekovanými prvním prostředkem a druhým prostředkem pro snímáni teploty a sečitaci prostředek závislý na výpočetním prostředku pro přidáváni paliva k plynu ve sméru proti proudu od první kolony, když vypočtený rozdíl je pod předem určenou hladinou.
2. 2. Regenerační oxidační zařízeni podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje prostředek pro určeni střední hodnoty spojený & výpočetním prostředkem pro výpočet, střední hodnoty rozdílu v rozsahu periody času.
3. 3, Regenerační oxidační zařízeni podle nároku 1, vyznačující se tím, že sečitaci prostředek sečitá palivo s celým množstvím plynu.
4. 4. Regenerační oxidační zařízeni podle nároku 1 az 3, vyznačující se tím, že prostředek pro vyvíjení tepla ve spalovací komoře je hořák.