CZ355996A3 - Wet purification process for reducing sulfur dioxide concentration in chimney gases and apparatus for making the same - Google Patents

Wet purification process for reducing sulfur dioxide concentration in chimney gases and apparatus for making the same Download PDF

Info

Publication number
CZ355996A3
CZ355996A3 CZ963559A CZ355996A CZ355996A3 CZ 355996 A3 CZ355996 A3 CZ 355996A3 CZ 963559 A CZ963559 A CZ 963559A CZ 355996 A CZ355996 A CZ 355996A CZ 355996 A3 CZ355996 A3 CZ 355996A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
flue gas
scrubbing
liquid separator
gas
column
Prior art date
Application number
CZ963559A
Other languages
English (en)
Inventor
Gerald E Bresowar
Original Assignee
Abb Environmental Systems
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from US08/257,085 external-priority patent/US5486341A/en
Application filed by Abb Environmental Systems filed Critical Abb Environmental Systems
Publication of CZ355996A3 publication Critical patent/CZ355996A3/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • B01D53/504—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound characterised by a specific device
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
    • B01D45/08—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia by impingement against baffle separators
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
    • B01D45/08—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia by impingement against baffle separators
    • B01D45/10—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia by impingement against baffle separators which are wetted
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D47/00—Separating dispersed particles from gases, air or vapours by liquid as separating agent
    • B01D47/06—Spray cleaning
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2277/00—Filters specially adapted for separating dispersed particles from gases or vapours characterised by the position of the filter in relation to the gas stream
    • B01D2277/20—Inclined, i.e. forming an angle of between 0° and 90°
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2215/00—Preventing emissions
    • F23J2215/20—Sulfur; Compounds thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/40—Sorption with wet devices, e.g. scrubbers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Nozzles For Electric Vacuum Cleaners (AREA)
  • Cell Separators (AREA)
  • Drying Of Solid Materials (AREA)

Description

Vynález se týká zdokonalení v oddělování kapiček- kapra+my—z prondtr plynů o vysoké účinnosti a spolehlivosti, který ve výhodné formě umožňuje odstranění oxidů síry (SOX) z produktů spalování Vynález je užitečný a lze jej aplikovat hlavně při systémech mokrého čištění na bázi vápence, které využívají protiproudové kontaktní otevřené sprchové kolony pro absorpci SOX z kouřových plynů a, zvláště u otevřených sprchových kolon, které pracují s velmi vysokými povrchovými rychlostmi plynu pro zvýšení účinnosti styku.
Dosavadní stav techniky
Řada průmyslových procesů je založena na styku proudu plynu při vysoké rychlosti s kapičkami kapaliny a následném oddělení plynu od kapaliny Patři k nim různé vypírací procesy, jako např. procesy využívané k odstranění oxidů síry z produktů spalování.
Spalováním materiálů obsahujících síru (např paliva jako topný olej nebo uhlí) vznikají různé oxidy síry, které jsou jako skupina označovány SOX Předpisy požadují snížení emisí SOX. Jednou z účinných metod pro zpracování produktů spalování za účelem odstranění SOX je mokré čištění na bázi vápence Technologie mokrého čištění na bázi vápence je dobře propracována a účinná, potřebuje však velmi velká zařízení a tomu jsou úměrné i náklady. Bylo bv dobré, kdyby se dalo použít vysoké rychlosti plynu z řady důvodů, které jsou vysvětleny ve společně projednávané a společně podané přihlášce vynálezu USA S.N. 08/257,160 podané jménem G.E. Bresowara, J Klingspora a E. Bakkeho 9. června 1994.
Naneštěstí použiti vysokých rychlostí plynu pro styk plynu s kapalinou v protiproudových zařízeních, jako jsou otevřené sprchové kolony, však způsobuje těžkosti při odstraňování unášených kapiček kapaliny a zvětšuje problémy spojené s udržováním čistoty zařízení pro odstraňování mlhy a s kapičkami narážejícími na stěny pračky, stropy a iiná zařízení. Zanesené odstraňovače mlhy v těchto procesech mají tendenci se ucpávat, protože znečišťující kapalina je přesycená síranem vápenatým. Steny, stropy a jiná zařízení pokrytá usazeninami mohou zvýšit pokles tlaku v zařízení a mohou periodicky způsobovat opadávání usazených tuhých látek ve velkých kusech a tím poškození jiných důležitých zařízení jako jsou sprchové přivaděče, dýzy, vyztužení apod Navíc se tyto opadané kusy tuhých látek mohou dostat do provozní kapaliny nebo suspenze a způsobit ucpání dýz a tak přispět ke snížení spolehlivosti systému. Bylo by žádoucí mít zdokonalené zařízení na odstraňování unášených kapiček kapaliny,(např. vypíracích suspenzi) z rychle se pohybujících proudů plynu ( např. z produktu spalování)
K tomu, aby měli odlučovače unášené kapaliny požadovanou účinnost, musí způsobit, že kapičky kapaliny narážejí na jeden nebo více povrchů, aby se kapky kapaliny oddělili z plynu. Z povrchů se musí kapalina snadno odstraňovat a musí se dát snadno omývat. V mnoha situacích je výhodné použit vertikální nasměrování odstraňovačů mlhy, ale tyto nejsou praktické, pokud se musí proud plynu odklonit od svislého směru stykem se stěnami průchodu.
Bylo by žádoucí zdokonalit mokré čištění a jiné technologie, které závisí na styku plynu s kapalinou, s odstraňováním unášené kapaliny z kouřového plynu tím, že se umožní účinnější odstraněni unášených kapiček kapaliny s vysokým výkonem, nízkým poklesem tlaku a malým sklonem ke spékání nebo usazování tuhých látek přítomných v kapalině.
Systémy typu otevřených kolon s jednoduchým cyklem využívající uhličitan vápenatý k reakci s SO< mají nejjednodušší konstrukci a provoz. Těmto systémům se často dává přednost, protože pracují s malým poklesem tlaku a jsou málo náchylné k ucpání a tvorbě usazenin. Výhody vyplývající z jejich jednoduchosti a spolehlivosti jsou však v některých situacích vyváženy jejich velkými rozměry, které souvisí s reaktivitou použitých suspenzí uhličitanu vápenatého. Např, protože se v nich ke zlepšeni kontaktu mezi spalinami a vypírací kapalinou nepoužívají žádné přihrádky ani náplň, výšky kolon jsou běžně velké a k dosažení dobrého kontaktu se musí použít mnoho úrovni sprchových dýz. Kromě toho schopnost vypírací kapaliny absorbovat SOX závisí na využitelné alkalitě kapaliny, avšak rozpustnost uhličitanu vápenatého se s alkalitou snižuje a opět se navrhují vysoké kolony, aby se usnadnila dobrá absorpce SOX i v podmínkách velkého zatížení.
Bylo by potřebné zdokonalit mokré čištění v otevřené koloně s jednoduchým cyklem využívající uhličitan vápenatý pro čištění produktu spalování, obsahujících SOX zvýšením lineární rychlosti proudění spalin vzhůru přes kolonu a zmenšením výšky kolony , čímž se usnadní použití vertikálně nasměrovaného rotačního tepelného výměníku plyn-plyn.
Technologie mokrého čištění produktu spalování k odstranění SOX využívá styk plynu s kapalinou v několika různých uspořádáních K nejduležitějším patří otevřené protiproudové sprchové kolony a kolony, které používají náplně nebo přihrádky. Ve velké většině těchto konstrukcí proudí plyn svisle vzhůru a kapalina proudí dolů vlivem gravitace. Navrhlo se použití různých reagencií, ale nej výhodnější jsou ty, které lze koupit za nízkou cenu a dopravovat s minimálními nároky na zvláštní zacházení. Uhličitan vápenatý ( komerčně dostupný v množství forem, které zahrnují i vápenec) je tím vhodným materiálem, protože splňuje uvedená kriteria a když se vhodné upraví, vzniknou vedlejší produkty, kterých se lze snadno zbavit uložením do země nebo je prodat jako sádrovec.
Konstrukci a činnost protiproudových sprchových kolon s jednoduchým cyklem využívajících vápenec diskutují Radc a Bakke v práci Shrnutí zkušeností z provozu do zdokonalených konstrukci vápencového mokrého odsíření kouřových plynů (Incorporating Full-Scale Expericnce Into Advanced l.imestone Wet FGD Designs) uvedené na Fóru IGGl 12 září 1991 ve Washingtonu, D.C. Otevřené sprchové kolony ( t.j. ty které nemají náplně , přihrádky nebo jiné prostředky na usnadnění kontaktu mezi plynem a kapalinou) mají jednoduchou konstrukci a vysokou spolehlivost pro odstranění síry z kouřového plynu (FGD). Autoři podrobně nerozebírají odlučovače unášené kapaliny, ale uvádějí dvoustupňový odstraňovač mlhy a popisují vrchní a spodní oplachování.
Podrobně se běžnými a komerčně dostupnými odstraňovači mlhy zaobírají Jones, Mclntush, Lundeen, Rhudy a Bower v práci Návrh systému pro odstraňování mlhy a specifikace pro NCd) systémy (Míst Llimination Design and Specitication Design and specification for FGD Systems), zveřejněné 2b, srpna 1993 na Sympoziu pro kontrolu SO2 1993 v Bostnu MA. Na základě rozsáhlých zkoušek na zvláštním zkušebním zařízení autoři ukazují, že vysoké rychlosti plynu svisle vzhůru ( tj. ty které jsou větší než 4,5 m/s) ve sprchové zóně sc jen těžko dají účinné zbavit mlhy kvůli jevu zvanému „proražení“, K proražení dochází, je-li odstraňovač silné zahlcen kapalinou kvůli jejímu nedostatečnému odstraňování. U různých odstraňovačů mlhy dochází k tomuto proražení při různých rychlostech plynu , v závislosti na nedokonalosti jednotlivých konstrukcí Všeobecně však žádný odstraňovač mlhy nepracuje uspokojivé při vertikálním prouděni vzduchu nahoru nad 4,5 m/s a u všech je riziko, že dojde k proražení
Bylo by žádoucí poskytnout odstraňovač mlhy, který je účinný i při rychlostech plynu větších než 4,5m/s, který popsali Rader a Bakke Jeden velký dodavatel systému na odsíření kouřových plynů s vertikálním prouděním založených na vápenci má konstrukci odstraňovače mlhy, pro niž bylo ověřeno, že jc vhodná pro rychlosti plynů ve sprchové zóně vyšší než 4,5 m/s. Konstrukce je nejtypičtěji popsána systémem pro odstraňování mlhy v elektrárně N.V. Provinciale Zeeuwse Bnergie-Maaarschappij s Borsselle jednotka 12, která je v Holandsku, popsaná celkem uspokojivé Rosenbergrem a Kochem ve správě Battellovy skupiny koordinačního centra pro kontrolu emisí komínových plynů (BaateellesStack Gas Emission Control Coordination Center Group) z 10 července 1989. Konstrukce je založená na odstraňovači mlhy s horizontální prouděním nasměrovaným po obvodu okolo a nad sprchovou zónou s vertikálním působením Unášená suspenze ze sprchové zóny se musí pohybovat vzhůru, potom provede radikální obrat směrem ven, aby prošla odstraňovačem mlhy. Odstraňovač mlhy pracuje při povrchové rychlosti plynu mnohem menší než je rychlost ve sprchové zóně kolony, ve skutečnosti menší než 20% rychlosti plynu ve sprchové zóně. Dále, vrchní části odstraňovače mlhy jsou nedostatečně využity, zatímco přes dolní části, které jsou nejblíže kc sprchové zóně přechází většina kouřového plynu a unášené suspenze. Postavení a údržba takové jednotky, jako je v Borsselle, je drahá. Pokud by tato jednotka z Borsselle byla nižší, čímž by se snížila cena, potom by se mohlo a mělo očekávat, že budou vznikat silné usazeniny na stropě, protože na něj budou narážet vertikálně proudící kapičky ze sprchové zóny, které neodbočili do odstraňovače mlhy. Takže zatímco jc běžnou praxí používat v zařízeních na odsíření kouřových plynů na bázi vápence odstraňovače mlhy s horizontálním pruděním při rychlostech 4,5 až. ó,0 m/s konstrukce z Borsselle nemůže být za takovýchto podmínek v provozu, protože je zde riziko vznikli stropních usazenin.
Narážení kapiček suspenze na povrchy před a za odstraňovačem mlhy v systémech na odsíření kouřových plynů používajících vápenec je nežádoucí. Kapičky, které se po nárazu neuvolnili jako kapky, tj ncsmyly se nebo neštěkli vlastní vahou, tvoří usazeniny, protože rozpuštěné iony vápníku se srážejí absorbovaným siřičitanem vápenatým, oxidovaným na síran. Tyto usazeniny sádrovce mají tendenci růst na sebe značnou rychlostí, až mechanické síly nebo jejich samotná váha způsobí, že popraskají. Je to velmi nepříznivá situace, která může a také už způsobila vážná poškození vnitřku sprchových kolon a jiných zařízení.
V dosavadním stavu techniky se neuvádí skutečnosti potřebné k vylepšení v odstraňování kapiček unášené kapaliny z proudu plynu v FGD pračkách, které se pohybují vertikálně s rychlostmi více než 4,5 m za sekundu bez obav z problémů uvedených výše.
V protiproudových otevřených vypíracích kolonách s jednoduchým cyklem typu, který diskutují Rader a Bakke, proudí vypírací kapalina s uhličitanem vápenatým směrem dolů, zatímco spaliny obsahující SOX proudí směrem vzhůru. Uvedení autoři sumarizují historické hodnoty pro množství parametrů, mezi nimiž je rychlost plynu v absorbéru (udávající minimální hodnotu 6 a maximální 15 stop /s. tj. asi 2 až téměř 4,5 m/s), což naznačuje, že rychlost plynu v absorbéru má malý vliv na poměr kapalina - plyn(l/g), což je klíčový faktor investičních a provozních nákladů. Výška sprchové kontaktní zóny u těchto kolon se neuvádí, ale běžné hodnoty jsou řádově kolem 6 až 15 ni, přičemž tato výška se historicky pokládá ze důležitý faktor při návrhu účinného systému, u kterého lze očekávat, že spolehlivě odstraní nejméně 95% SOX z produktů spalování.
SOX hlavně SO>, se absorbují v sestupující vypírací suspenzi a shromažďují se v reakční nádobě, kde se tvoří siřičitan vápenatý a síran vápenatý Je vhodné, jestliže se reakční nádoba okysličuje, aby se podpořil vznik síranu. Když krystaly síranu dorostou do dostatečné velikosti, oddělí se v reakční nádobě od suspenze Tyto vypírací kolony mají poměrně úsporný provoz, ale jejich velikost a z toho plynoucí cena výrobní jednotky může být faktorem, který omezuje využitelnost praček tohoto typu ve starších elektrárnách.
Obvykle se využívá teplo přicházejícího kouřového plynu na zpětné ohřívání odsířených kouřových plynů po jejich vyprání a před jejich vypuštěním komínem. Jestliže se tak neučiní, bude vznikat viditelný oblak a všechny zbývající nežádoucní složky nebudou stoupat nahoru a nebudou se rozptylovat, jak je požadováno Při dosud užívaných, obvykle velmi vysokých vypíracích kolonách, se často pouzívají rotační výměníky tepla typu plynplyn v horizontální poloze - rotující kolem svislé osy. Jednotka je umístěná ve vhodné poloze a potrubí jsou uspořádána tak, že vedou oba proudy plynu do výměníku a z něj. Vodorovná orientace vyžaduje značné množství potrubí spojujících ohřívač s vypírací kolonou a kvůli korozivitě plynuje zhotovení a smontování těchto potrubí dost drahé.
V článku K.R. Hegemanna a kol. nazvaném Bischofiuv postup odsíření kouřových plynů ( prezentovaném na Prvním kombinovaném sympoziu o FGD a regulaci suchého SO2 sponzorovaném EPA a EPRI ve dne 25. - 28. října 1988 ) se diskutuje vypírací kolona s. horizontálně orientovaným rotačním ohřívačem s vertikálním hřídelem právě popsaného typu. Je zřejmé, že ohřívač umístěný v takovéto orientaci vyžaduje značné množství drahého propojovaného potrubí, což souvisí s velkou výškou vypírací kolony.
Článek Hegemanna a kol. dále popisuje hydrocyklonový okruh oddělující suspenzi sádrovce od mokrého vypírací média ve formě proudů hrubozrnné tuhé látky a jemnozrnné tuhé látky, přičemž proud jemnozrnné tuhé látky se vrací zpět do pračky. V patentu USA č. 5,215,672 popisuje Rogers a kol. postup, který je podobný postupu Hagemanna a kol. v tom, že využívá hydrocyklon jako primární odvodňovaci zařízení. V tomto případě se po oddělení proudu jemnozrnné tuhé látky od proudu hrubozrnné tuhé látky na sádrovec odstraní voda z proudu zahuštěné jemné frakce, přinejmenším společně s částí oddělené jemné frakce Žádný z popisů těchto přístupů však nenaznačuje, jak se může hydrocyklon tohoto typu využít ke zmenšení výšky kolony a umožnění takové orientace ohřívače, že zabírá méně místa a vyžaduje méně propojovacího potrubí.
V dosavadním stavu techniky nejsou uvedena fakta, která jsou potřebná k dosažení zlepšení ve výšce kolony a v prostorových nárocích na ohřívač v souvislosti s protiproudovými vápencovými mokrými pračkami s jednoduchým cyklem typu otevřených kolon na sníženi obsahu SOV
Podstata vynálezu
Předmětem vynálezu je zdokonalení konstrukce a umístění odlučovačů unášené kapaliny namontovaných za odstraňovačem mlhy s vodorovným prouděním v zařízení pro styk plynu s kapalinou .
Dalším předmětem vynálezu je zdokonalení konstrukce a umístění odlučovačů unášené kapaliny v protiproudových vápencových prackách s jednoduchý cyklem typu otevřených kolon, aby se dosáhlo účinného odstranění unášených kapiček kapaliny v plynech pohybujících se svisle vzhůru velkou rychlostí.
Ještě dalším předmětem vynálezu je zdokonalení konstrukce a umístění odlučovačů unášené kapaliny v protiproudových vápencových pračkách s jednoduchým cyklem typu otevřených kolon, aby bylo dosaženo účinného odstranění unášených kapiček kapaliny v plynech pohybujících se svisle vzhůru velkou rychlostí a aby se změnil směr proudění mimo strop vypírací kolony.
Ještě dalším specifickým předmětem vynálezu je umožnění zvýšení kapacity a výkonu protiproudových vápencových praček s jednoduchým cyklem typu otevřených kolon zvýšením rychlosti plynu přecházejícího přes ni aby nastali velké poklesy tlaku při odmlžení, nadměrné ukládání usazenin na stěnách pračky (zvláště na stropě), ucpávaní odlučovače unášené kapaliny a ucpání nebo proražení kapiček v odstraňovači mlhy.
Ještě dalším specifickým předmětem vynálezu je umožnění zvýšení kapacity a výkonu protiproudových vápencových praček s jednoduchým cyklem typu otevřených kolon zvýšením rychlosti plynu procházejícího přes ni tak, že se stočí směr plynu na koncový odstraňovač mlhy s horizontálním prouděním a vytvoří se relativně rovnoměrný rychlostní profil pro plyn vstupující do koncového odstraňovače mlhy
Specifičtějším předmětem vynálezu je zmenšeni rozměrů a prostorových požadavků protiproudových vápencových praček s jednoduchým cyklem typu otevřených kolon pro odstranění SOX ze spalin a dosažení zlepšené účinnosti procesu
Dalším předmětem výhodného provedení vynálezu je zlepšení činnosti protiproudových vápencových praček s jednoduchým cyklem typu otevřených kolon snížením potřebné výšky sprchové kontaktní zóny v koloné, zmenšením množství spojovacího potrubí potřebného pro konvenční zpětné ohřátí plynu a celkovým zvýšením účinnosti procesu.
Tyto a další skutečnosti budou dosaženy pomocí vynálezu, který popisuje zdokonalené postupy i zařízení pro mokré čištění , zvláště pro vypírání produktů spalování paliv obsahujících síru, jako je uhlí nebo tuhý odpad
Podle jednoho aspektu tento vynález zdokonaluje proces mokrého čištění pro snížení koncentrace v kouřových plynech, který zahrnuje:
-vedení proudu kouřového plynu nahoru přes vypírací kolonu; přivedení rozprášených kapiček vodní suspenze jemnozrnného uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, siřičitanu vápenatého a jiných nereaktivních tuhých látek do styku s kouřovým plynem ve vertikálním vypíracím oddílu, přičemž suspenze klesá přes kolonu protiproudově k proudění kouřového plynu a po styku se shromažďuje ve formě kapaliny; shromažďování suspenze na dně reakční nádoby po styku s kouřovým plynem; vedení kouřového plynu přes jcdnoprůchodový odlučovač unášené kapaliny umístěný nad a přes vertikální vypírací oddíl v úhlu, který je vhodný na snížení množství kapiček unášených plynem a také na změnu směru proudění kouřového plynu .Odlučovač unášené kapaliny je zvláště účinný při snížení množství kapiček o nejméně 40% a také na obrácení směru proudění kouřových plynů o nejméně 45 ° od vertikální osy kolony. Kouřový plyn potom prochází přes dobře odvodněný odstraňovač mlhy s horizontálním prouděním zařazený za odlučovačem unášené kapaliny. Ve výhodném praktickém provedení protiproudových vápencových praček s jednoduchým cyklem typu otevřených kolon je objemová rychlost plynu ve vertikálním vypíracím oddílu větší než asi 4,5 m/s.
Je rovněž výhodné, když je odlučovač unášené kapaliny nasměrován ve vypírací koloně pod určitým úhlem vzhledem k horizontální rovině, který je v rozmezí přibližně od 10 °přibližně do 45° a způsobuje výhodně nízký pokles tlaku menši než asi 3,8 mm vodního sloupec, ale zároveň odstraňuje nejméně 40% kapiček a způsobuje splynutí podstatné části zbývajících kapiček do kapek větších velikosti, které se snadněni odstraní v následujícím odstraňovači mlhy s horizontálním prouděním
Odlučovač unášené kapaliny ve své výhodné formé využívá jednoprúchodový lišty odlučovače na zachytávání kapiček nárazem a na změnu směru plynu na takový, který je nejvhodnější pro následující odstraňování mlhy Jednotlivé lišty jsou uloženy navzájem rovnoběžně v každé z několika sestav. Jednotlivé lišty jsou nasměrovány pod úhlem z rozsahu přibližně od 45° do přibližně 55° ke svislému směru. Obvykle mají listy tohoto typu tvar rovnoběžníku s menším rozměrem přibližně od 4 5 asi do 23 cm a s větším rozměrem asi od 60 do 150 cm. Vzdálenost mezi jednotlivými lištami bude obvykle asi od 40 do 70 % z menšího rozměru jednotlivých lišt Několik sestav jednotlivých lišt je výhodně nasměrováno pod úhlem z rozsahu přibližně od 120° do přibližně 150° ksobě navzájem, čímž vniká stříškové uspořádání. Je výhodné, jestliže se lišty periodicky oplachují rozstřikováním omývací vody přímo na lišty shora i zdola.
Podle jiného aspektu vynález poskytuje zdokonalený proces mokrého čištění na snížení koncentrace SOX v kouřovém plynu, který zahrnuje:
a) přenos tepla z kouřového plynu obsahujícího S()x přivedením uvedeného plynu přes přívod v dolní části vertikálně orientovaného rotačního výměníku tepla s horizontální hřídelí, přičemž výměník tepla má spodní část a vrchní část, každou s přívodem a vývodem plynu, a rotor pro výměnu tepla s vnějším povrchem pro výměnu tepla a vodorovnou osu rotace, která umožňuje, aby se povrch rotoru pro výměnu tepla pohyboval ve svislé rovině mezi horní a dolní částí,
b) nasměrování kouřového plynu tak, aby proudil nahoru přes vypírací kolonu , která má výšku sprchové kontaktní zóny menší než 6 in;
c) přivedení rozprášených kapiček vodní suspenze jemně rozdrobeného uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, siřičitanu vápenatého a jiných nereaktivních tuhých látek tak, aby sestupovali přes kolonu protiproudově k proudění kouřového plynu, odstranili z kouřového plynu SOK a aby se získal vyčištěný kouřový plyn;
d) kromě velmi malé části, odstranění veškeré unášené vlhkosti z kouřového plynu;
e) nasměrování proudění kouřového plynu z horní části kolony přes horní část uvedeného výměníku tepla, aby došlo k přenosu tepla z kouřového plynu obsahujícího SOX na vyčištěný kouřový plyn
Podle ještě dalšího aspektu se vynález týká zdokonaleného zařízení na mokré čištění pro snížení koncentrace SO< v kouřových plynech , které zahrnuje:
a) výměník tepla se spodní a horní částí, přičemž každá z nich má přívod a vývod plynu, rotor na výměnu tepla s vnějším povrchem pro výměnu tepla a s horizontální osou rotace, která umožňuje, aby se povrch rotoru na výměnu tepla a pohyboval ve vertikální rovině mezi horní a spodní částí;
b) vypírací kolony sestávající z přívodního potrubí plynu, odvodního potrubí plynu a vertikálního vypíracího oddílu, přičemž sprchová kontaktní zóna má výšku menší než 6 m.
c) sestavu sprchových zařízení, umístěných v uvedeném vypíracím oddíle , přizpůsobených pro přivádění rozprášené vodní suspenze jemnozrnného uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, siřičitanu vápenatého a nereaktivnich tuhých látek tak, aby klesala přes kolonu protiproudově k proudění kouřového plynu;
d) sadu jednoho nebo více odlučovačů unášené kapaliny a/nebo odstraňovačů mlhy na téměř úplné odstranění unášené vlhkosti z kouřového plynu;
e) potrubí na přivádění proudu kouřového plynu obsahujícího SOX přes přívod na dně uvedeného rotačního výměníku tepla a ven vývodem v horní části uvedeného výměníku tepla, aby došlo k přenosu tepla z kouřového plynu obsahujícího SOX do vyčištěného kouřového plynu, a ven vývodem plynu z této části
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude lépe objasněn pomocí následujícího popisu a výkresů, kde: obr. 1 je schematický pohled na výhodné praktické provedení procesu podle tohoto vynálezu , které využívá vápencovou mokrou pračku s jednoduchým cyklem typu otevřené kolony;
obr. 2 je perspektivní pohled na odlučovač unášené kapaliny ve sprchové koloně podle obr. I;
II obr. 3 je perspektivní pohled na jiné praktické provedení odlučovače unášené kapaliny podle tohoto vynálezu , obr. 4 je schéma výhodného praktického provedení procesu a zařízení podle tohoto vynálezu, které využívá protiproudovou vápencovou mokrou pračku s jednoduchým cyklem typu otevřené kolony a vertikálně nasměrovaný rotační výměník s horizontální hřídelí.
Příklady provedení vynálezu
Následující popis se soustředí na výhodné praktické provedení podle obr. 1, což je protiproudový vápencový provoz mokrého čištění s jednoduchým cyklem typu otevřené kolony na odstranění oxidů síry, hlavně z produktů spalování. Z následujícího popisu však bude zřejmé, že technologie podle tohoto vynálezu má využití při jiných provozech typu plyn - kapalina a u jiných typů praček.
Výhodné provedení procesu podle obr. 1 představuje spaliny, např. z průmyslového nebo užitného kotle vytápěného uhlím, které vstupují do pračky 100 přívodním potrubím 20. Plyn proudí vzhůru přes vertikální vypírací oddíl 110 v koloně, protiproudově k rozstřikované vodní suspenzi obsahující jemnozrnný vápenec, která se přivádí ze série sprchových dýz 112 a 112'. Rozstřikovaná kapalina vytváří v koloně kapičky. Objemové rychlosti plynu podle vynálezu jsou nad 4,5 a výhodně asi od 5 do 6 m/s. Tyto rychlosti plynu jsou požadovány pro vápencovou pračku s jednoduchým cyklem typu otevřené kolony, protože usnadňuji zpracování kouřových plynů s relativně nižším množstvím vodní suspenze, např. s nižšími poměry L/G .
Vápenec je výhodnou formou uhličitanu vápenatého, ale když je to nutné, může být nahrazen jinou formou. Kromě vápence jsou jinými formami uhličitanu vápenatého ulity ustřic, aragonit, kalcit, křída, mramor, slin a travertin. Může se získávat nebo vyrábět. V tomto popise se pojmy uhličitan vápenatý a vápenec používají zaměnitelně. Je výhodné, když je vápenec jemnozrnný, výhodně s váženou střední velikostí částic menší než přibližně 8 pm při jeho dávkování.
Oxidy síry ve spalinách se absorbují ve vodní fázi suspenze a reagují s využitelným vápníkem, v principu za vzniku siřičitanu vápenatého, který pak může oxidovat za vzniku síranu vápenatého. Reakce do jisté míry v padajících kapičkách, ale hlavně v reakční nádobě 120, v které se shromažďuje suspenze.
Vyčištěný plyn prochází přes odlučovač unášené kapaliny 130 podle tohoto vynálezu , kde se odstraní podstatná část unášených kapiček, a kde proud spalin změní svůj směr. Objemový tok spalin se změní z vertikálního na téměř horizontální. Toto má několik výhod, mezi něž patří snížení narážení suspenze do stropu 102 vypírací kolony. Je také důležité, že umožňuje vysoké rychlosti spalin s vysokou účinností odmlžení v podstatě při horizontálním proudění přes vertikální odstraňovač mlhy 140. Vysoké rychlosti plynů ve vertikálním vypíracím oddílu 110 mají dále tu výhodu, že lépe fluidují kapičky vypírací suspenze, číž se každé kapičce při dané výšce kolony prodlouží čas styku se spalinami. Vyčištěný a odmlžený plyn se může vypouštět potrubím 150.
Jestliže se neučiní opatření v souladu s tímto vynálezem, při vysokých rychlostech plynu požadovaných pro zlepšení procesu odsíření kouřových plynů se mohou vyskytnout problémy s tvorbou usazenin na stropě 102 kolony, kde se unášená kapalina suspenze může shromažďovat a není oplachována nebo odváděna pryč z povrchu.. Unášená suspenze se může rychle stát přesycenou síranem vápenatým, čímž dochází ke srážení usazeniny sádrovce, která může narůst do velké tlouštky. Taková velká vrstva usazeniny může zvýšit pokles tlaku v pračce a může způsobit, že se velké kusy usazeniny odlomí a spadnou dovnitř sprchové kolony - přitom mohou poškodit přivaděče suspenze, dýzy nebo podpůrné konstrukce a případně přepadnout přes reakční nádobu 120, odkud se tyto usazeniny mohou dostat recyklováními čerpadly do přiváděčů 112 a 112' a způsobit ucpání sprchových dýz 114.
Použití účinnějších odstraňovačů mlhy místo odlučovače unášené kapaliny by se mohlo považovat za účinné řešení, pro výše uvedené důvody však jsou odstraňovače mlhy většinou neúčinné při vertikálních rychlostech plynu přibližně od 4,5 přibližně do 6,0 m/s.
Bez využití vynálezu jsou vysoké rychlosti nepraktické kvůli usazeninám, které se budou vytvářet na stropu 102.
Dalo by se říci, že jednoduché oplachování stropu 120 a exponovaných povrchů čistou vodou by mohlo stačit k zabránění tvorby usazenin bez využití tohoto vynálezu. I když to skutečně může byt účinné, vynalez má jiné výhody, kterých nelze dosáhnout prostým oplachováním exponovaných povrchu Požitím vynálezu se současně dosáhne těchto dalších výhod, čímž se stane oplachování exponovaných povrchů zbytečným.
Podle vynálezu se umístí jednoprůchodový odlučovač unášené kapaliny 130 nad a přes vertikální vypiraci oddíl 110. Konstrukce a umístění, odlučovače unášené kapaliny 130 způsobuje snížení množství kapiček vlhkosti a také mění směr proudění kouřových plynů na takový, který je vhodný pro účinné využití vysoce účinného odstraňovače mlhy s horizontálním prouděním. Odlučovač unášené kapaliny 130 je znázorněn na obr. 2 jako nasměrovaný ve vypiraci koloně 100 pod úhlem γ vzhledem k rovině. Bude výhodné, když tento úhel bude z rozsahu přibližně od 10 do přibližné 45°, například kolem 20°,
Výhodná forma odlučovače 130 je znázorněna na obr. 2, kde se využívají jednoprůchodové lišty 132 na zachytáváni kapiček po jejich nárazu a na stočení plynu do směru nejvhodnějšího pro následující odstranění mlhy a výhodně pro zamezení přímého nárazu na horní stěnu 102 vypiraci kolny Jednotlivé lišty 132 jsou uloženy v rámech 133, přičemž tvoří sestavy 134, 134' atd. Jak je vidět, sestavy se skládají z několika lišt, ale skutečný počet lišt v jedné sestavě se bude měnit v závislosti na požadované hmotnosti každé sestavy přičemž tato hmotnost bude taková, že jeden nebo dva pracovníci údržby budou moci snadno namontovat nebo vymontovat sestavu, když to bude potřebné. Obvykle asi 3 až 6 lišt bude tvořit jednu sestavu. Sestavy jsou umístěny vedle sebe, a tak vytvářejí úplnou sestavu odlučovače unášené kapaliny Spodní okraje rámů 133 určují spodní povrch 135 sestav 134, atd. Jednotlivé lišty 132 jsou nasměrovány pod úhlem Ó k vertikále. Lišta tohoto typu je obvykle obdélníkového tvaru s menším rozměrem přibližně od 15 přibližně do 23 cm a s větším rozměrem přibližně od b0 přibližně do 150 cm. Vzdálenost mezi jednotlivými lištami je obvykle asi od 40 asi do 70% menšího rozměru jednotlivé lišty. Uhel δ bude výhodně v rozsahu přibližně od 35° přibližně do 55°, přičemž přesná hodnota závisí na požadovaném úhlu směru proudění spalin.
Sestavy 134, atd. jsou konstruovány a nasměrovány tak, že usnadňují dokonalé odvedení vody. Jednotlivé sestavy jsou stříškovité uspořádány, jak je to zřejmé z obrázku. Sestavy 134 atd. jsou výhodně nasměrovány pod úhlem O, obvykle v rozsahu přibližně od 120 0 do 150 0 a výhodně v rozsahu přibližně od 125 přibližné do 145rj ( nejvýhodněji kolem 140°). Konstrukce odlučovače unášené kapaliny je uložena na nosnících 136, které vedou kolem každé sestavy Je možné i jiné uspořádání podpůrných konstrukcí. I když jsou znázorněny na obrázku v obdélníkovém průřezu, vypírací kolna má obvykle kruhový průřez a sestavy budou mít v blízkosti stěn odpovídající tvar
Konstrukce odlučovače unášené kapaliny 130 umožňuje přímé kontaktní oplachování lišt přes pevné přívodní trubky dýz 137, které mají sprchové dýzy 138 schopné rozstřikovat omývací vodu přímo na lišty shora i zdola Oplachování se typicky uskutečňuje odděleně, činností každého ostřikovače nebo v postupnosti s jinými, jiná schémata oplachování jsou však možná. Například může být pohodlnější mít současně v činnosti dva ostřikovače. Ostřikovací voda je dostatečně kvalitní a používá se v dostatečném množství, aby snížila množství nasycených rozpuštěných solí na povrchu odlučovače. Běžné intenzity oplachování, když je ostřikovač v činnosti, mohou být kolem 16 až 60 litrů za minutu na m2 plochy. Oplachování vrchní části odlučovače unášené kapaliny bude obecně stejného rozsahu, ale méně časté než v dolní části. Je výhodné, když se oplachování horní a dolní části sestav provádí pravidelně, tj v často opakovaných cyklech, aby se zabránilo vytváření usazenin sádrovce Společně s dobrým odstraňováním vody, které poskytuje stříškovité uspořádání sestav 134 atd použití ostřikovací vody vysoké kvality a časté oplachování umožňuje prakticky provoz bez vzniku usazenin sádrovce. Postupnost oplachování a kvalita vody se mohou měnit v závislosti na požadavcích procesu odsíření kouřových plynu.
Další stránkou vynálezu je, že účinnost separace v odlučovači unášené kapaliny nemusí být tak vysoká, jako v dosavadních vicepriichodovýeh odlučovačích, protože schopnost změnit směr proudění z vertikálního na horizontální umožňuje použití vysoce účinného odstraňovače mlhy 140 s horizontálním prouděním. Pokud je účinnost odstraňování unášené kapaliny nižší než by se pokládá za žádoucí pro kolony na mokré čištění, odlučovač unášené kapaliny způsobuje jen velmi malý pokles tlaku, např. menší než přibližně 3,8 mm vodního sloupce, odstraní nebo pospojuje do větších kapek až 40 % kapiček menších než 100 μηι a má další výhody týkající se možnosti čištění, odstraňování vody, jednoduchosti údržby, trvanlivosti, nasměrování proudění plynu od povrchové horní stěny a stropu kolony a relativně rovnoměrného nasměrování proudění plynu k vysoce účinnému odstraňovači mlhy 140 s horizontálním prouděním. Je výhodné, když je odstraňovač mlhy 140 přihrádkového typu, např jako klikatá přihrádka typu popsaného v článku Jonesakol.
Jiné praktické provedení je znázorněno na obr. 3 a ukazuje jednu sestavu 334 lamel 332 osazených v diagonálním směru ve tvaru plochého panelu uloženého v rámu 333. Lamely jsou nasměrovány pod úhlem a (např asi od 15° do asi 40°, výhodně kolem 20°) vzhledem k rámu a pod podobným úhlem jako v praktickém provedení podle obr. 2.
Je důležité si povšimnout, že sestavy lamel znázorněny na obr. 3 nejsou sestavami stříškového tvaru, ale jsou jejich promítnutím v ploše mezi nosníky 136. Dobré odvádění vody je usnadněno gravitací působící na zachycené kapičky podél odvodňovací dráhy dané úhlem a a úhlem a.
Následující popis se zaměřuje na výhodné praktické provedení znázorněné na obr. 4. který ukazuje protiproudový vápencový provoz mokrého čištění s jednoduchým cyklem otevřené kolony na odstranění oxidů síry, hlavně SO2 z produktů spalování. Z následujícího popisu však bude zřejmé, že aspekty tohoto vynálezu budou výhodné i u jiných typů praček
Schéma procesu podle obr. 4 znázorňuje zpracování spalin po čištění , např. na elektrostatickém nebo textilním filtru (nejsou znázorněny) které prakticky odstraní unášené tuhé částice. Čištěný kouřový· plyn se pak vede potrubím 421 do výměníku tepla 431, který má spodní část 432 a horní část 413. Spodní i horní Část mají přívody plynu ( 434, 437) a vývody plynu ( 435,430) Poměrně teplý plyn (např. přibližně od 420° do přibližně 175 °C) ohřívá vnitřní rotor výměny tepla 438 (znázorněný čárkovaně), který má vnější povrch na výměnu tepla. Rotor 438 se otáčí kolem vodorovné osy rotace 438, což umožňuje pohyb povrchu rotoru na výměnu tepla ve svislé rovině mezi horní a dolní částí. Teplo odebrané přiváděnému kouřovému plynu se tímto způsobem používá na zpětný ohřev vyčištěného kouřového plynu do horní části 433 přes přívod 437 a ovádéného přes vývod 435 předtím, než se vypustí přes potrubí 422 do komína (není znázorněn;
Po odvedení plynu vývodem 435 v dolní části se kouřový plyn obsahující SOX přivádí do vypírací kolony 400, ve které proudí vzhůru, protiproudové k rozstřikované vodní suspenzi obsahující jemnozrnný vápenec, která se přivádí do vertikálního vypíracího oddílu 410 soustavou sprchových dýz. Z vypíracího oddílu 410 pokračuje plyn přes výstupní potrubí 420 plynu. Kolona je uspořádána tak, aby kouřový plyn proudil vzhůru přes vertikální vypírací oddíl. Vypírací suspenze, která padá přes vertikální vypírací oddíl 410 se shromažďuje ve reakční nádobě 430. Celková výška sprchové kontaktní zóny 411 ve vypíracím oddílu 410 je menší než 6 metru.
Vápenec je výhodnou formou uhličitanu vápenatého, ale když je to nutné, může být nahrazen jinou formou. Kromě vápence jsou jinými formami uhličitanu vápenatého ulity ústřic, aragonit, kalcit, křída, mramor, slin a travertin. Může se těžit nebo vyrábět. V tomto popisu se pojmy uhličitan vápenatý a vápenec používají zaměnitelně
Vápenec je jemnozrnný a v této formě se získá výhodně mletím, přičemž se dosáhne vážený průměr částic kolem 10 μηι a nejvýhodněji 8 μιη nebo méně, přičemž 99 hmotnostních % nebo více částic je menších než 44 μιη. Toto je dobré pro mokré čištění v otevřené koloně s protiproudovým tokem vápencové suspenze, přičemž běžnější stupeň vymletí podle dosavadního stavu techniky má vážený průměr 15 μιη nebo méně, s 90 nebo více hmotnostními % částic menších než 44 μην V dalším protikladu k dosavadnímu stavu techniky je významné, že výhodný stupeň mletí podle tohoto vynálezu poskytuje částice s váženou střední velikostí menší než přibližně 5 μιη , přičemž přibližně 99,5 hmotnostních % částic je, menších než 44 μιη. Mletí na tuto výhodnou velikost má několik předností, zvláště tehdy, když se suspenze v reakční nádobě zpracuje v hydrocyklonu, kde se oddělí sádrovec a zakoncentruje se uhličitan vápenatý s ještě jemnějšími částicemi, jak je popsáno níže.
Vertikální vypírací oddíl 410 obsahuje soustavu sprchových zařízení, která jsou v něm namontována. Soustava je přizpůsobena na přivádění rozprášené vodní suspenze jemnozrnného uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, siřičitanu vápenatého a nereaktivních tuhých látek tak, aby klesala přes kolonu protiproudově k proudění kouřového plynu. Obrázek znázorňuje skupinu sprchových dýz, která, jak je vidět, se skládá ze tří nosičů 412, 412'a 412 dýz.
Dýzy jsou výhodné uspořádány tak, že vzdálenost mezi nimi je méně než asi 2ma směr proudění ze sousedních dýz je střídavě dolů a nahoru. Zmenšením prostoru mezi dýzami, snížením počtu úrovní dýz, které se používají v určitém čase (výhodně na 2) a zvýšením rychlosti proudění plynu nahoru přes vertikální vypírací oddíl je možné udržet výšku kolony vc sprchové kontaktní zóně menší než 6 m, výhodně v rozsahu asi 4 až asi 6 m (měřeno od horní části přívodního potrubí pro dolní část nakloněného odlučovače unášené kapaliny 440 a označena v nákresu jako II).
Výhodné uspořádání dýz tohoto typu je popsáno ve společně projednávané přihlášce vynálezu US č 08/257,160 podané zde uvedenými původci 9. 6. 1994, která je zde zařazena v celku jako literání odkaz.
Reakční nádoba 430 je umístěna pod soustavou sprchových zařízení, která umožňuje shromažďování suspenze po periodě styku s kouřovým plynem ve sprchové kontaktní zóně 411. Reakční nádoba 430 má výhodnou velikost pro uskutečnění reakce rozpuštěného SO2 s rozpuštěným kyslíkem za vzniku síranu, přičemž síran pak reaguje s rozpuštěnými iony vápníku za vzniku krystalů sádrovce s váženým středním průměrem částic nejméně 2krát a výhodně od 5-krát do 10-krát větším než jsou částice uhličitanu vápenatého při jeho dávkování.
Díky rozdílu ve velkostech částic mezi uhličitanem vápenatým a sádrovcem a díky prostředkům použitým 11a oddělení sádrovce a zakoncentrování uhličitanu vápenatého , jak bude podrobně vysvětleno dále, koncentrace tuhého uhličitanu vápenatého, se může zvýšit asi o 20 až 50% nad koncentraci dosažitelnou v protiproudových zařízeních dosavadního typu. Další výhodou vynálezu je, že suspenze bude mít vyšší stechiometrický poměr
IX vápníku k síře než je to v dosavadních systémech Obvykle alespoň 1,3 a výhodně kolem 1,4 nebo více.
Oxidy síry ve spalinách se absorbuji ve vodní fázi suspenze ve vertikálním vypiracím oddíle 410 a reaguji s použitelnou alkalitou ve formé hydroxidových ionů za vzniku hydrogensiřičitanu , který může částečné oxidovat ve vypiracím oddílu 410 a téměř úplně oxidovat v reakční nádobě 430 za vzniku síranu Alkalita v zásadě souvisí s rozpouštěním uhličitanu vápenatého, který se nachází ve vypiracím oddíle 410 a v reakční nádobě 430.
Běžně se pro zajištění dostatečné reakce přivádí kyslík, i když určité množství kyslíku lze získat i ze samotného kouřového plynu ve vypiracím oddílu 410. Reakce proběhne do jisté míry v klesajících kapičkách , ale urychlí se hlavně v reakční nádobě 430, ve které se shromažďuje suspenze. Novým a zlepšeným rysem vynálezu je skutečnost, že se čas zdržení v reakční nádobě sníží zběžné komerční hodnoty kolem 15 hodin na asi 6 hodin. Snížení času zdržení v reakční nádobě má řadu výhod z hlediska jednoduchosti provozu, velikosti zařízení a kvality sádrovce jako vedlejšího produktu.
Je výhodné, je-li hodnota pH suspenze v reakční nádobě 430 v rozsahu přibližně od 5,0 do přibližně 6,3, nejvýhodněji přibližně od 5,8 do 6,3. Vyšší pH naznačuje vyšší použitelnou alkalitu v kapalině suspenze a odpovídající vyšší kapacitu pro absorpci SO2. Je výhodou tohoto vynálezu, že díky tomu, že uhličitan vápenatý se přidává ve formě jemných částic a recykluje se, také ve formě jemných částic, lze dosáhnout vyšší použitelné alkality. Nízké pH se obvykle používá v systémech dosavadní techniky ke zvýšení rychlosti reakce uhličitanu vápenatého, avšak snižuje to obvykle absorpci SOX ve vypiracím oddíle 410 kvůli snížení použitelné alkalitě. Malý rozměr částic poskytuje zvýšenou použitelnou alkalitu i při nižším pH než se požaduje, čímž do značné míry kompenzuje vliv nízkého pH na vypírací kapacitu suspenze.
S reakční nádobou 430 a se soustavou sprchových zařízení umístěných ve vertikálním vypiracím oddílu 410 je spojeno zařízení pro dávkování rozstřikovací suspenze , které se skládá nejméně z jednoho čerpadla 422 a příslušného potrubí 424 pro odebírání suspenze z reakční nádoby 430 a pro dopravování suspenze k soustavě zařízení umístěných ve vypíracím oddílu.
Vyčištěné spaliny se zbaví podstatné části unášených kapiček a směr jejich proudění se odkloní v odlučovači unášené kapaliny 440 a pak v odstraňovači mihy 450. Objemové proudění spalin se změní z vertikálního na téměř horizontální. Vyčištěné a mlhy zbavené spaliny se pak mohou přivádět do výměníku tepla 431 dopravou přes potrubí 460 do horního přívodu 437.
Bude výhodné, když pračky podle tohoto vynálezu budou obsahovat jednoprůchodový odlučovač unášené kapaliny 440 , který účinné snižuje množství kapiček vlhkosti a také mění směr proudění kouřových plynů na takový, který je vhodný pro efektní využití odstraňovače mlhy s horizontálním prouděním. Odlučovače unášené kapaliny tohoto typu jsou popsány výše.
Vzduch ve vedení 470 usnadňuje dodávání kyslíku na oxidaci siřčitanu vápenatého na síran vápenatý. Je výhodné, když se obsah nádoby míchá běžným způsobem, který není na obrázku znázorněn.
K reakční nádobě 430 je připojen hydrocyklon 480. který se užívá na odstranění části suspenze z reakční nádoby 430 pro účely zakoncentrování jemných částic uhličitanu vápenatého pro jejich recyklování a pro oddělení sádrovce. Hydrocyklon 480 rozděluje suspenzi reakční nádoby na recyklovaný proud 482 bohatý na malé částice uhličitanu vápenatého a na druhý proud 484 obsahující většinou poměrně větší částice síranu vápenatého. Je výhodné, když se odstraňovaná kapalina odebírá z recyklovaného materiálu, jmenovitě z recyklovaného proudu 482. Toto je zde znázorněno jako vypouštěcí potrubí 485.
Je výhodné , když stechiometrický poměr vápníku k siře v recyklovaném proudu 484 bude v rozsahu přibližně od 1,2 do 2,0 , nejvýhodněji přibližně od 1,3 přibližně do 1,4. Koncentrace suspendovaných tuhých látek v recyklovaném proudu bude běžně v rozsahu přibližně od 1 do přibližně 10 hmotnostních %, nejtypičtěji přibližně od 2 do přibližně 6 %.
Oddělení většiny síranu vápenatého od vápence pomocí hydrocyklonu 482 společně se značným zvýšením stechiometrického poměru a využitelné alkality také snižuje obsah tuhých látek v suspenzi.
Uvedený popis slouží pro účely seznámení osob s běžnou praxí v daném oboru, jak uvést vynález do praxe, a není zaměřený na popis podrobností všech jeho jemných změn a variací, které jsou zjevné pro zkušeného pracovníka při četbě tohoto popisu. Je však určen k tomu, že všechny zřejmé změny a variace budou zahrnuty do předmětu vynálezu, který je vymezen následujícími nároky Smyslem nároku je pokrýt nárokované prvky a kroky v libovolném provedení nebo postupnosti, které fungují tak, že splňují očekávané cíle, pokud souvislosti výslovně nenaznačují opak.

Claims (26)

  1. PA Τ Ε ΝΤ O V É NÁROKY i Zdokonalený způsob mokrého čištění na snížení koncentrace SCb v kouřových plynech, vyznačující se tím, že zahrnuje:
    (a) usměrnění proudění kouřového plynu vzhůru přes vypírací kolonu;
    (b) uvedení rozprášených kapiček vodní suspenze jemnozrnného uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, siřičitanu vápenatého a jiných nereaktivních inertních látek do styku s kouřovým plynem ve vertikálním vypíracím oddíle, přičemž suspenze klesá přes kolonu protiproudově k proudění kouřového plynu a po styku se shromažďuje jako kapalina, a (c) průchod kouřového plynu přes jcdnoprůchodový odlučovač unášené kapaliny umístěný nad a přes vertikální vypírací oddíl pod takovým úhlem, který je vhodný ke snížení anebo konsolidaci podstatného množství kapiček unášených plynem a též na odklonění směru proudění kouřového plynu od vertikály
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že odlučovač unášené kapaliny účinně snižuje množství kapiček o nejméně 40 % a mění směr proudění kouřových plynů nejméně o 45° od vertikální osy kolony.
  3. 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kouřových plyn přechází přes odstraňovač mlhy s horizontálním prouděním a s dobrým odváděním vody, který je zařazen za odlučovačem unášené kapaliny.
  4. 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že vertikální objemová rychlost plynuje větší než v podstatě 4,5 metru za sekundu.
  5. 5 Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že odlučovač unášené kapaliny je orientovaný vůči horizontále ve vypírací koloně pod uhlem, který je v rozsahu v podstatě od 10° do 45°.
  6. 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se líni, že odlučovač unášené kapaliny způsobuje pokles tlaku menši než v podstatě 3,8 milimetrů vodního sloupce a odstraní nebo způsobí shluknutí nejméně 40 % kapiček, které mají střední průměr podle Sautera menší než v podstatě 100 μπι,
  7. 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že odlučovač unášené kapaliny využívá jednoprůchodové lišty odlučovače na zachycování kapiček nárazem a na stočení plynu do nejvhodnějšího směru pro následující odstranění mlhy, přičemž jednotlivé lišty jsou uloženy navzájem rovnoběžně v každé z více sestav
  8. 8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že odlučovač unášené kapaliny zahrnuje jednotlivé jednoprůchodové lišty odlučovače, přičemž uvedené jednotlivé lišty jsou uloženy tak, že tvoří sestavy, a uvedené jednotlivé lišty jsou nasměrovány pod úhlem v rozsahu v od 35° do 55° vůči vertikále a typická vzdálenost mezi jednotlivými lištami bude v podstatě od 40 do 70% menšího rozměru jednotlivých lišt.
  9. 9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se odlučovač unášené kapaliny skládá z více sestav jednotlivých lišt, přičemž uvedené sestavy jsou navzájem vůči sobě orientované pod úhlem v rozsahu v podstatě od 120° do 150°, čímž uvedené sestavy vytvoří stříškovité uspořádání.
  10. 10. Způsob podle nároku I, vyznačující se tím, že se lišty oplachují periodicky stříkáním omývací vody přímo na lišty shora i zdola.
  11. 11. Zařízení pro styk plynu s kapalinou vyznačující se tím, že zahrnuje vertikální vypírací oddíl a jednoprúchodový odlučovač unášené kapaliny umístěný nad a přes uvedený vypírací oddíl takovým způsobem, který je účinný pro snížení množství kapiček unášených plynem a pro změnu směru proudění kouřových plynů na takový, který je vhodný k účinnému využití odstraňovače mlhy s horizontálním prouděním a s dobrým odváděním vody.
  12. 12. Zařízení podle nároku 11, vyznačující se tím, že odlučovač unášene kapaliny účinně snižuje množství kapiček vlhkosti o nejméně 40% a mění směr prouděni kouřových plynů nejméně o 30% od vertikální osy kolony
  13. 13. Zařízení podle nároku 11, vyznačující se tím, že je tímto zařízením protiproudová vápencová otevřené kolona mokrého čistění s jednoduchým cyklem a obsahuje alespoň odlučovač unášené kapaliny a vertikálně orientovaný odstraňovač mlhy, přičemž uvedený odlučovač unášené kapaliny účinné snižuje množství kapiček vlhkosti o nejméně 40% a též mění směr proudění kouřových plynu o nejméně 30 vůči vertikální ose kolony.
  14. 14. Zařízení podle nároku 11, vyznačující se tím, že odlučovač unášené kapaliny je orientovaný pod úhlem v rozsahu v podstatě od 10'' do 45'' vůči horizontále ve vypírací koloně.
  15. 15 Zařízení podle nároku 11, vyznačující se tím, že odlučovač unášené kapaliny zahrnuje více jednoprůchodových lišt odlučovače, které účinné zachycuji kapičky nárazem a stáčejí plyn do směru nejvhodnějšího pro následující odstranění mlhy, přičemž uvedené jednotlivé lišty jsou uloženy navzájem rovnoběžně v každé z vícerých sestav a uvedené jednotlivé lišty jsou orientovány pod úhlem v rozsahu v podstatě od 35 do 55° vůči vertikále.
  16. 16. Zařízení podle nároku 15, vyznačující se tím, že uvedené jednotlivé lišty jsou obdélníkového tvaru s menším rozměrem v podstatě od 15 do 23 centimetrů a s větším rozměrem v podstatě od 60 do 150 centimetrů.
  17. 17. Zařízení podle nároku 16, vyznačující sc tím, že typické vzdálenost mezi jednotlivými lištami bude v podstatě od 40 do 70% menšího rozměru jednotlivých lišt.
  18. 18. Zařízení podle nároku 17, vyznačující sc tím, že odlučovač unášené kapaliny zahrnuje víceré sestavy jednotlivých lišt.
  19. 19. Zařízení podle nároku 18, vyznačující se tím, že sestavy jednotlivých lišt jsou výhodně orientované vůči sobe pod úhlem v rozsahu v podstatě od 120° do 150° a vytvářejí stříškovité uspořádání.
  20. 20. Zařízení podle nároku 11, vyznačující sc tím, že dále zahrnuje prostředky pro rozstřikováni na oplachováni lišt ostřikovaním omývací vodou přímo na lišty shora i zdola.
  21. 21. Způsob snížení koncentrace SO;. v kouřovém plynu mokrým čištěním, vyznačující se tím, že zahrnuje:
    (a) přenos tepla z kouřového plynu obsahujícího SO, , který byl zbavený unášených tuhých látek, vedením uvedeného plynu přes přívod do spodní části vertikálně orientovaného rotačního výměníku tepla s horizontální hřídeli, přičemž tento výměník, tepla má spodní část a horní část, každou z nich s přívodem a odvodem plynu, a rotor na výměnu tepla s vnějším povrchem na výměnu tepla s horizontální osou rotace, která umožňuje, aby se povrch na výměnu tepla rotoru pohyboval ve vertikální rovině mezi horní a spodní částí, (b) nasměrování kouřového plynu tak, aby proudil vzhůru přes protiproudovou otevřenou vypírací kolonu s jednoduchým cyklem, která má výšku vypírací zóny menší než 6 metrů;
    (c) zavedení rozprášené vodní suspenze uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, siřičitanu vápenatého a nereaktivních tuhých látek tak, aby klesaly přes kolonu protiproudově k proudění kouřového plynu, aby se kouřový plyn zbavil SO< a získal se očištěný kouřový plyn, přičemž uvedený uhličitan vápenatý má váženou střední velikost částic menší než asi 10 μιτι;
    (d) shromažďování suspenze v reakční nádobě, v které se umožní krystalům síranu vápenatého růst dotud, až vážený střední průměr krystalů síranu vápenatého je nejméně 2-násobkem průměru krystalů uhličitanu vápenatého při jeho dávkování před oddělením krystalů síranu vápenatého a přivedením recyklovaného proudu zpět do vypírací zóny, a udržování pH suspenze v reakční nádobě v rozsahu v podstatě od 5,0 do 6,3, a (e) vedení proudu kouřového plynu vrchní části kolony přes horní část uvedeného výměníku tepla, aby došlo k přenosu tepla z kouřového plynu obsahujícího SOX na očištěný kouřový plyn.
  22. 22. Způsob podle nároku 21, vyznačující sc tím, že střední velikost částic jemnozrnného uhličitanu vápenatého při jeho dávkování je menší než v podstatě 8 μιη
  23. 23. Způsob podle nároku 21, vyznačující se tím, že molární pomel vápníku k síře v recyklovaném proudu je větší než v podstatě 1,3
    7.5
  24. 24. Způsob podle nároku 21, vyznačující se tím, že suspenze odebrané z reakční nádoby vede do hydrocyklonu, kde se získá recyklovaný proud bohatý na malé částice uhličitanu vápenatého, který se vrací zpět do reakční nádoby, a proud bohatý na relativné větší částice síranu vápenatého, který se odstraňuje
  25. 25. Způsob podle nároku 24, vyznačující sc tím, že molární poměr vápníku k síře v recyklovaném proudu je vetší než v podstatě 1,5, vážená střední velikost částic jemnozmného uhličitanu vápenatého je menší než v podstatě 8 pm , vážená střední velikost částic uhličitanu vápenatého v reakční nádobě je v podstatě od 2 do 6 pm a rozprášená suspenze se přivádí z dýz ve dvou úrovních.
  26. 26. Zařízení na mokré čištěni pro snížení koncentrace SO, v kouřových plynech, vyznačující se tím, že zahrnuje:
    (a) výměník tepla, který má spodní a horní část, každou z nich s přívodem a odvodem plynu, a rotor výměníku tepla s vnějším povrchem na výměnu tepla s horizontální osou rotace, která umožňuje, aby se povrch na výměnu tepla rotoru pohyboval ve vertikální rovině mezi horní a spodní částí;
    (b) kolonu na mokré čištění, která obsahuje potrubí na přívod plynu, potrubí na odvod plynu a vertikální vypírací oddíl, přičemž výška sprchové kontaktní zóny od horní částí přívodního potrubí po spodní část odlučovače unášené kapaliny je menší než 6 m;
    (c) soustavu sprchových zařízení umístěných v uvedeném vypíracím oddílu přizpůsobených k rozstřikování vodní suspenze jemnozmného uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, sičitanu vápenatého a nereaktivních tuhých látek tak, aby klesala přes kolonu protiproudově k proudění kouřového plynu, a (d) potrubí na dopravu proudu kouřového plynu obsahující SOX přes přívod na spodní části uvedeného rotačního výměníku tepla a ven přes vývod v této části a na vedení proudu kouřového plynu z horní části kolony přes přívod v horní části uvedeného výměníku tepla, aby došlo k přenosu tepla z kouřového plynu obsahujícího SOX na vyčištěny kouřový plyn, a ven přes vývod v teto části.
CZ963559A 1994-06-09 1995-06-07 Wet purification process for reducing sulfur dioxide concentration in chimney gases and apparatus for making the same CZ355996A3 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US25715894A 1994-06-09 1994-06-09
US08/257,085 US5486341A (en) 1994-06-09 1994-06-09 Entrainment separator for high velocity gases

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ355996A3 true CZ355996A3 (en) 1997-06-11

Family

ID=26945790

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ963559A CZ355996A3 (en) 1994-06-09 1995-06-07 Wet purification process for reducing sulfur dioxide concentration in chimney gases and apparatus for making the same

Country Status (21)

Country Link
EP (1) EP0766598B1 (cs)
KR (1) KR970703808A (cs)
CN (1) CN1094069C (cs)
AT (1) ATE210494T1 (cs)
AU (1) AU2700295A (cs)
BG (1) BG63250B1 (cs)
BR (1) BR9507949A (cs)
CA (1) CA2190965A1 (cs)
CZ (1) CZ355996A3 (cs)
DE (1) DE69524594T2 (cs)
ES (1) ES2171188T3 (cs)
FI (1) FI964892A7 (cs)
GE (1) GEP20012359B (cs)
HU (1) HU221182B1 (cs)
PL (1) PL182489B1 (cs)
RO (1) RO117765B1 (cs)
RU (1) RU2149050C1 (cs)
SI (1) SI9520070A (cs)
SK (1) SK151796A3 (cs)
TW (1) TW291443B (cs)
WO (1) WO1995033552A1 (cs)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2177360C2 (ru) * 2000-03-10 2001-12-27 Акционерное общество открытого типа "Челябинский электролитный цинковый завод" Способ очистки газов цинкового производства
RU2200053C1 (ru) * 2001-11-27 2003-03-10 Рынейский Вадим Анатольевич Установка для очистки дымовых газов
RU2212928C1 (ru) * 2002-03-06 2003-09-27 Чучалин Лев Климентьевич Способ очистки отходящих технологических газов от диоксида серы
DE102005049165A1 (de) * 2005-10-14 2007-04-19 Rea Plastik Tech Gmbh Effizienter Tropfenabscheider
DE102005056543B4 (de) 2005-11-28 2016-01-14 Rea Plastik Tech Gmbh Tropfenabscheider für einen Gaswäscher
JP4848333B2 (ja) * 2007-09-07 2011-12-28 三菱重工業株式会社 湿分分離加熱器
US8840042B2 (en) 2008-12-12 2014-09-23 Alstom Technology Ltd Dry flue gas desulfurization system with dual feed atomizer liquid distributor
GB2473202B (en) * 2009-09-02 2013-01-02 Wkg Trading Sp Z O O A method for manufacturing of a sorbent for wet desulphurisation of flue gas and a sorbent for wet desulphurisation of flue gas
US8894748B2 (en) * 2012-08-21 2014-11-25 Alcoa Inc. Systems and methods for removing particulate matter from a gas stream
CN102974189A (zh) * 2012-11-26 2013-03-20 张家港市大唐纺织制品有限公司 纺织定型机废气清洗热回收装置
CN104190165B (zh) * 2014-09-23 2016-05-18 成都冠禹科技有限公司 适用于焚烧炉的废气净化装置
RU171579U1 (ru) * 2016-10-18 2017-06-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" Жалюзийная сепарационная насадка
CN106422725A (zh) * 2016-11-17 2017-02-22 上海华之邦科技股份有限公司 一种新型脱硫塔
KR101920338B1 (ko) 2016-12-20 2018-11-20 디에스티주식회사 알칼리성 습식 배연 탈황제의 입자크기 조절방법 및 이를 이용한 습식 배연 탈황방법
CN108236833A (zh) * 2016-12-23 2018-07-03 天津普洛仙科技有限公司 一种废气吸收塔用上调式脱水结构
CN109282298A (zh) * 2017-07-21 2019-01-29 德梅斯特(上海)环保科技有限公司 一种消白烟一体化系统
CN107376607B (zh) * 2017-09-06 2019-02-26 杭州元朔环保科技有限公司 一种多级废气除硫装置
PL234926B1 (pl) * 2018-01-23 2020-05-18 Fabryka Kotlow Fako Spolka Akcyjna Układ do oczyszczania odlotowych gazów spalinowych w instalacjach spalania osadów ściekowych
CN109126351A (zh) * 2018-09-26 2019-01-04 杭州玺清环保科技有限公司 一种利用净烟道超低除尘装置
CN109364727A (zh) * 2018-11-29 2019-02-22 黄冬艳 危险化学品生产用废气收集处理装置
CN109794157A (zh) * 2018-12-28 2019-05-24 苏州艾特斯环保设备有限公司 一种焚烧烟气湿法脱酸装置及烟气脱酸工艺
CN110508039A (zh) * 2019-08-23 2019-11-29 上海中芬新能源投资有限公司 一种具有初级除雾功能的吸收塔除雾器冲洗水收集装置
CN111804103B (zh) * 2020-07-01 2021-09-07 河南城建学院 一种道路施工降尘装置
IT202000020857A1 (it) * 2020-09-02 2022-03-02 Ecospray Tech Srl Scrubber per il lavaggio dei fumi di scarico generati da motori a combustione interna, in particolare per la riduzione della concentrazione degli ossidi di zolfo sox in fumi di scarico generati dalla combustione di combustibili ad alta concentrazione di zolfo
DK202370600A1 (en) * 2023-12-08 2025-06-25 Ultraaqua As Method and Apparatus for treating water containing Per- and polyfluoroalkyl substances (PFAS)

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3656280A (en) * 1968-08-27 1972-04-18 Du Pont Absorption unit
US4157250A (en) * 1972-09-22 1979-06-05 Ulrich Regehr Scrubber apparatus for washing gases and having a coarse and fine droplet separator
US4002724A (en) * 1973-10-11 1977-01-11 Mckie R Thomas Sulfur dioxide collection
DE3008718C2 (de) * 1980-03-07 1987-01-22 Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck Vorrichtung zur Gaswäsche für Chemisorptionsanlagen
DE3341021A1 (de) * 1983-11-12 1985-05-23 Kraftanlagen Ag, 6900 Heidelberg Verfahren und einrichtung zur wiederaufheizung der reingase im anschluss an die nassreinigung von rohgasen
CN85104605B (zh) * 1984-01-30 1988-07-20 环球油品公司 从气体中除去硫氧化物的方法
DE3434133C1 (de) * 1984-09-18 1986-01-23 Gesellschaft für Verfahrenstechnik mbH & Co KG, 4220 Dinslaken Vorrichtung zum Abscheiden von Fluessigkeitstropfen aus dem Gasstrom eines Iotrechten Stroemungsrohres
JPS62282625A (ja) * 1986-05-30 1987-12-08 Babcock Hitachi Kk 撹拌循環装置
DD301548A7 (de) * 1989-07-19 1993-03-11 Veag Vereinigte Energiewerke Ag Verfahren zur Regelung eines Additivmassestromes für die trockeneRauchgasentschwefelung in einem mit fossilen Brennstoffen gefeuertenDampfkessel
US5114691A (en) * 1990-01-18 1992-05-19 Board Of Trustees Operating Michigan State University Process using sorbents for the removal of SOx from flue gas
US5215672A (en) * 1992-09-01 1993-06-01 The Babcock & Wilcox Company Purification of FGD gypsum product

Also Published As

Publication number Publication date
DE69524594T2 (de) 2002-05-23
BR9507949A (pt) 1997-09-02
EP0766598B1 (en) 2001-12-12
DE69524594D1 (de) 2002-01-24
KR970703808A (ko) 1997-08-09
AU2700295A (en) 1996-01-04
ATE210494T1 (de) 2001-12-15
HU221182B1 (en) 2002-08-28
CN1153485A (zh) 1997-07-02
PL182489B1 (pl) 2002-01-31
WO1995033552A1 (en) 1995-12-14
GEP20012359B (en) 2001-02-25
RU2149050C1 (ru) 2000-05-20
HUT77895A (hu) 1998-09-28
EP0766598A1 (en) 1997-04-09
EP0766598A4 (en) 1997-09-24
CA2190965A1 (en) 1995-12-14
SK151796A3 (en) 1997-06-04
PL317577A1 (en) 1997-04-14
TW291443B (cs) 1996-11-21
BG101098A (en) 1997-10-31
CN1094069C (zh) 2002-11-13
ES2171188T3 (es) 2002-09-01
BG63250B1 (bg) 2001-07-31
FI964892A0 (fi) 1996-12-05
SI9520070A (en) 1997-06-30
RO117765B1 (ro) 2002-07-30
HU9603355D0 (en) 1997-02-28
FI964892A7 (fi) 1996-12-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ355996A3 (en) Wet purification process for reducing sulfur dioxide concentration in chimney gases and apparatus for making the same
US5486341A (en) Entrainment separator for high velocity gases
US5565180A (en) Method of treating gases
EP0738178B1 (en) Flue gas scrubbing apparatus
SK151696A3 (en) Improved wet scrubbing method and apparatus for removing sulfur oxides from combustion effluents
JP3493634B2 (ja) 燃焼排出物から硫黄酸化物を除くための湿式洗浄スプレー装置およびその方法
WO2000009244A1 (en) Mist eliminator for wet gas scrubbing
RU97100157A (ru) Сепаратор унесенной жидкости для высокоскоростных газов и для повторного нагрева газов, выходящих из скруббера
CN109078468A (zh) 一种高效陶瓷烟气处理装置
US4028077A (en) Mist eliminator
CN102228780B (zh) 气动分流喷淋脱硫设备
CN1153482A (zh) 用于清除燃烧废气中硫的氧化物的改进湿法清洗方法和装置
MXPA96006216A (en) Improved trailer separator for high speed and reheating gases of depuracy gases
MXPA96006215A (es) Metodo mejorado de depuracion humeda y aparato para retirar oxidos de azufre de los efluentes de combustion
SU1632471A1 (ru) Скруббер дл очистки запыленных газов

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic