CZ350792A3 - Process of casting ingots or metal continuous casting and apparatus for making the same - Google Patents
Process of casting ingots or metal continuous casting and apparatus for making the same Download PDFInfo
- Publication number
- CZ350792A3 CZ350792A3 CS923507A CS350792A CZ350792A3 CZ 350792 A3 CZ350792 A3 CZ 350792A3 CS 923507 A CS923507 A CS 923507A CS 350792 A CS350792 A CS 350792A CZ 350792 A3 CZ350792 A3 CZ 350792A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- melt
- casting
- heat
- mold
- walls
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
- B22D27/06—Heating the top discard of ingots
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
(57) Pro zabránění vzniku vad litím a kmitáním na povrchu odlévaného ingotu nebo polotovaru se přivádí do taveniny (2) v oblasti hladiny (3) kovu u stěn (1) kokily teplo, takže v této oblasti zůstává kov v roztaveném kapalném stavu. V kokile odlévacího zařízení je uspořádáno topné zařízení (6, 9) účinné v oblasti hladiny (3) kovu u stěn (1) kokily.(57) To prevent casting and oscillating defects on the surface of the ingot or semi-finished product, heat is supplied to the melt (2) in the metal level region (3) at the mold wall (1) so that the metal remains in the molten liquid state. A heating device (6, 9) effective in the region of the metal level (3) at the ingot mold walls (1) is provided in the mold of the casting machine.
'7'7
MP-1241-92-ČeMP-1241-92-Ce
Způsob odlévání ingotů nebo kontinuálního lití kovů a zařízení k provádění tohoto způsobuProcess for casting ingots or continuous metal casting and apparatus for carrying out the process
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká způsobu odlévání ingotů nebo kontinuálního lití kovů v kokile se stěnami odvádějícími teplo, a zařízení k provádění tohoto způsobu.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a method for casting ingots or continuous casting of metals in a mold with heat dissipating walls, and an apparatus for performing the method.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Jak při odlévání ingotů, tak i při kontinuálním lití vznikají na povrchu odlévaného výrobku ve více nebo méně pravidelných vzdálenostech malá prohloubení, probíhající v obvodovém směru. Tato prohloubení se u odlitého ingotu označují jako vady lití a u kontinuálního lití jako vady kmitání. Tyto vady mohou vzhledem ke svému vrubovému účinku podporovat vznik povrchových trhlin, a při válcování zatepla jak ingotů, tak i polotovaru vzniklého kontinuálním litím napomáhají k vytváření trhlin. Pokusy ukázaly, že tvoření těchto nežádoucích vad na povrchu odlitých ingotů nebo polotovarů z kontinuálního lití pochází od toho, že tavenina je v části sousedící se stěnami kokily odvádějícími teplo v důsledku povrchového napětí taveniny konvexně zakřivena a ztuhne do slupky tvaru menisku.Both ingot casting and continuous casting, small depressions occur in the circumferential direction on the surface of the cast article at more or less regular intervals. These depressions are referred to as casting defects in cast ingots and oscillating defects in continuous casting. These defects can, due to their notch effect, promote the formation of surface cracks and, in hot rolling, of both the ingots and the continuous casting blank contribute to the formation of cracks. Experiments have shown that the formation of these undesirable defects on the surface of cast ingots or semi-finished products from continuous casting is due to the melt being convexly curved in the portion adjacent to the heat dissipating mold walls due to the surface tension of the melt and solidifying into the meniscus skin.
Tato ztuhlá slupka tvaru menisku vytváří spolu se stěnami odvádějící teplo mezeru, která se při dalším lití může zaplnit přiváděným roztaveným kovem pouze z části, protože tento přiváděný kov v důsledku svého ochlazení na stěnách rychle ztuhne.This stiffened meniscus shell, together with the heat dissipating walls, creates a gap which, in the course of further casting, can only be partially filled by the molten metal to be supplied, since the metal to be solidified rapidly on the walls due to its cooling.
Aby se vytváření takových vad lití popřípadě vad kmitání na površích odlévaných ingotů nebo polotovarů z kontinuálního lití alespoň zabránilo, existují různá opatření, která však jsou buď pro praxi nevhodná nebo v praxi nevedou k uspokojivým výsledkům.In order to prevent the formation of such casting defects or oscillating defects on the surfaces of cast ingots or semi-finished products from continuous casting, at least various measures exist, which are either unsuitable in practice or do not lead to satisfactory results in practice.
Jedno známé opatření pro zmenšení tvorby vad kmitáním při kontinuálním lití spočívá v tom, že pro kmitání kokily se zvolí vysoká frekvence (f >= 110 min-1) a malý zdvih kmitání (S = 3 - 10 mm). Protože výsledek kontinuálního lití nebyl za těchto podmínek uspokojivý, zkoušelo se zlepšit podmínky kmitání přidáváním prášku zlepšujícího mazací účinek mezi taveninou a chlazenými stěnami kokily tak, aby nemohla nastat deformace hladiny taveniny při kmitavých pohybech účinkem strusky nacházející se na hladině taveniny. Není známo, jestli se tento způsob v praxi použil a osvědčil (DE 31 13 611 Al).One known measure for reducing vibration defects during continuous casting is that a high frequency (f> = 110 min -1 ) and a small oscillation stroke (S = 3-10 mm) are selected for the ingot mold oscillation. Since the result of the continuous casting was not satisfactory under these conditions, it was attempted to improve the oscillation conditions by adding a lubricating effect improving powder between the melt and the chilled mold walls so that deformation of the melt level during oscillating movements could not occur. It is not known whether this method has been used and proven in practice (DE 31 13 611 A1).
U dalšího známého opatření je upravena v chlazené stěně kokily vložka s menší tepelnou vodivostí, pro zmenšení intenzity ochlazování taveniny ochlazovanými stěnami kokily v oblasti hladiny taveniny, která je umístěna v oblasti sousedící s hladinou taveniny. V praxi toto opatření však nenalezlo uspokojivé použití, protože již po několika litích vznikaly trhliny a/nebo opotřebení vložky, takže na površích polotovarů z kontinuálního lití vznikaly vady nebo dokonce i díry (EP 0 030 308 Al).In a further known measure, an insert having a lower thermal conductivity is provided in the cooled wall of the ingot mold to reduce the cooling rate of the melt by the cooled ingot mold walls in the region of the melt level which is located in the region adjacent to the melt level. In practice, however, this measure has not found satisfactory use, since cracks and / or wear of the liner have already occurred after several castings, so that defects or even holes (EP 0 030 308 A1) have arisen on the surfaces of the continuous cast blanks.
Úkolem vynálezu proto je vytvořit způsob odlévání ingotů nebo plynulého lití kovů a zařízení k provádění tohoto způsobu, pomocí nichž je umožněno odlévat ingoty, popřípadě polotovary z kontinuálního lití, které pokud možno nebudou vykazovat na povrchu žádné vady způsobené litím či kmitáním.SUMMARY OF THE INVENTION It is therefore an object of the present invention to provide a method for casting ingots or continuous casting of metals and apparatus for carrying out such a method, which makes it possible to cast ingots or semi-finished products from continuous casting.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Tento úkol splňuje způsob odlévání ingotů nebo kontinuální odlévání kovů v kokile se stěnami odvádějícími teplo, podle vynálezu, jehož podstatou je, že kov vlévaný do kokily se přívodem tepla do oblasti hladiny taveniny sousedící se stěnami udržuje v roztaveném tekutém stavu.This object is achieved by a method for casting ingots or continuously casting metals in a mold with heat dissipating walls according to the invention, which is characterized in that the metal poured into the mold is maintained in a molten liquid state by supplying heat to the melt level adjacent to the walls.
U způsobu podle vynálezu se na rozdíl od známých způsobů intenzita ochlazování taveniny stěnami pro vytváření ztuhlé slupky nezmenšuje, nýbrž se vhodným přívodem tepla do kritického místa oblasti hladiny taveniny sousedící s chlazenými stěnami kokily tvoření ztuhlé slupky tvaru menisku v důsledku ochlazovaných stěn kokily když nezabrání, tak podstatně zmenší. Proto již prakticky nedochází ke vzniku vad litím nebo vad kmitáním. Protože u vynálezu za tím účelem není chladící účinek stěn kokily, například topnými nebo izolačními vložkami, zmenšen nebo dokonce odstraněn, není znemožněn žádoucí, co možná nejdřívější růst slupky. Porovnávací pokusy s dosavadními způsoby kontinuálního lití ukázaly, že způsobem podle vynálezu je možno dosáhnout zmenšení hloubky vad kmitáním o víc než jednu až dvě mocniny deseti.In the method according to the invention, unlike the known methods, the intensity of the melt cooling by the walls for forming the solidified skin is not reduced, but by a suitable heat supply to the critical point of the melt surface area adjacent to the cooled walls of the chill mold. significantly smaller. Therefore, casting or vibration defects are virtually no longer present. In the present invention, since the cooling effect of the ingot mold walls, for example by heating or insulating pads, is not reduced or even eliminated for this purpose, the desirable growth of the shell is not prevented as soon as possible. Comparative experiments with the prior art continuous casting methods have shown that the method according to the invention can reduce the depth of defects by oscillating by more than one to two powers of ten.
U pokusného provedení způsobu podle vynálezu byly potom dosaženy dobré výsledky tehdy, když činila hloubka vnikání přiváděného tepla do taveniny až 15 mm. Šířka oblasti udržované v kapalném stavu přiváděným teplem by měla dosahovat od vzdálenosti u stěny kokily blízké 0 mm až do vzdálenosti asi 15 mm od stěny kokily. Určení jednotlivých rozměrů samozřejmě závisí na intenzitě ochlazování stěn, průřezu kokily, rychlosti lití a materiálu taveniny.In the experimental embodiment of the process according to the invention, good results were then obtained when the depth of the heat input to the melt was up to 15 mm. The width of the region maintained in the liquid state by the heat supplied should be from a distance near the ingot mold wall close to 0 mm up to a distance of about 15 mm from the ingot mold wall. The determination of the individual dimensions of course depends on the intensity of the wall cooling, the cross-section of the ingot mold, the casting speed and the melt material.
Přívodem tepla by se měla tavenina přehřívat na teplotu, která leží až 15 °C nad teplotou likvidu, aby při zaplavení menisku u stěn kokily byla mezera mezi meniskem a stěnami pokud možno prakticky vyplněna.With the heat supply, the melt should be superheated to a temperature which is up to 15 ° C above the liquidus temperature, so that when the meniscus is flooded at the ingot mold walls, the gap between the meniscus and the walls is practically filled.
Podle výhodného provedení vynálezu je proveden přívod tepla do taveniny shora. Za tím účelem je možno použít indukční ohřev. Pro praktické zabránění oxidace hladiny taveniny účinkem plamenu plynového hořáku může mít tento plamen pouze mírně oxidační charakter. Bezpečně lze zabránit oxidaci taveniny oceli tehdy, když se provádí nepřímý přívod tepla ohříváním hladiny lázně pomocí inertního plynu jako nosiče energie. V úvahu rovněž připadá nepřímý přívod tepla ohříváním strusky ležící na hladině taveniny. V každém případě musí být přívod tepla proveden tak, aby se ohřívala pouze úzká oblast povrchu lázně podél stěny kokily, přitom však aby nedocházelo k přímému ohřevu ochlazovaných stěn kokily.According to a preferred embodiment of the invention, heat is supplied to the melt from above. Induction heating can be used for this purpose. In practice, to prevent the oxidation of the melt level by the flame of the gas burner, the flame may have only a slightly oxidizing character. Oxidation of the steel melt can be safely prevented when indirect heat is supplied by heating the bath level using an inert gas as energy carrier. An indirect heat supply by heating the slag at the surface of the melt is also contemplated. In any case, the heat supply must be designed so as to heat only a narrow area of the bath surface along the mold wall, but not to directly heat the cooled mold walls.
Pokud se použije plynový hořák, je nutno dbát na to,aby u hladiny lázně zakryté licím olejem nebo tekutou licí struskou, popřípadě licím práškem, jeho plamen nevnikl do oblasti licího oleje u stěn kokily, popřípadě do licí strusky, protože jinak by v těchto místech došlo ke zmenšení mazacího účinku a eventuálně i k nežádoucí oxidaci.If a gas burner is used, care must be taken that at the bath level covered by casting oil or liquid slag or casting powder, its flame does not penetrate into the casting oil area at the ingot mold walls or casting slag, otherwise it would otherwise there was a reduction in the lubricating effect and possibly undesirable oxidation.
Jestliže je podle dalšího výhodného provedení vynálezu plynový hořák nasměrován šikmo shora proti stěně kokily s jednou složkou směřující k tavenině, potom zůstává licí olej, popřípadě licí struska i v oblasti u stěn kokily, takže popsané problémy nemohou nastat.If, according to a further preferred embodiment of the invention, the gas burner is directed obliquely from above against the mold wall with a single component directed towards the melt, the casting oil or casting slag remains in the region of the mold walls so that the problems described cannot occur.
Podle dalšího provedení vynálezu, které se se zvláštní výhodou používá při kontinuálním lití, se provádí ohřev taveniny v oblasti její hladiny pomocí elektromagnetického indukčního pole vnikajícího do taveniny ze strany. Vhodnou volbou frekvence proudu vytvářejícího elektromagnetické indukční pole může být dosaženo toho, že vysoký specifický topný výkon působí přímo v oblastech povrchu hladiny taveniny u stěn kokily, nikoli však ve stěnách kokily.According to a further embodiment of the invention, which is particularly advantageous in continuous casting, the melt is heated in the region of its level by means of an electromagnetic induction field entering the melt from the side. By appropriately selecting the frequency of the current generating the electromagnetic induction field, it can be achieved that a high specific heating power acts directly in the surface areas of the melt level at the mold walls, but not in the mold walls.
Výše uvedený úkol dále splňuje zařízení pro provádění způsobu odlévání ingotů nebo kontinuálního lití kovů, sestávající z kokily se stěnami odvádějícími teplo, podle vynálezu, jehož podstatou je, že v kokile je upraveno topné zařízení, které je účinné v oblasti hladiny taveniny u stěn kokily. Topná zařízení mohou být upravena bočně nebo nad hladinou taveniny. Topná zařízení jsou s výhodou vytvořena jako indukční topení nebo plynové hořáky nasměrované na hladinu taveniny. Při kontinuálním lití se s výhodou používá topné zařízení sestávající z několika indukčních cívek vestavěných do stěn kokily, které jsou vhodným způsobem uspořádány ve výšce hladiny taveniny, popřípadě vrstvy strusky,The above object is further accomplished by an apparatus for carrying out a method for casting ingots or continuous metal casting consisting of a chill with heat-dissipating walls according to the invention, which is characterized in that a heating device is provided in the chill. The heating devices can be provided laterally or above the melt level. The heating devices are preferably designed as induction heaters or gas burners directed towards the melt level. In continuous casting, a heating device consisting of a plurality of induction coils built into the walls of the ingot mold, which are suitably arranged at the level of the melt or slag layer, is preferably used,
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynález bude dále blíže objasněn na příkladech provedení podle přiložených výkresů, na nichž obr.l znázorňuje v axiálním řezu část stěny kokily pro odlévání ingotů a obr.2 v axiálním řezu část stěny kokily pro kontinuální lití.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will now be explained in more detail with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. 1 shows a portion of an ingot mold wall in axial section; and FIG. 2 shows a portion of a continuous casting mold wall in axial section.
Příklady provedeni vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Při lití roztaveného kovu do kokily se stěnami 1 odvádějícími teplo tvoří tavenina 2 vzhledem k povrchovému napětí roztaveného kovu na hladině 3. v oblasti u stěn kokily konvexně zakřivený meniskus. Tam, kde se tavenina 2 dotýká svou hladinou 2, stoupající ve směru šipky 7, stěny 1 odvádějící teplo, tavenina 2 tuhne. Tato ztuhlá oblast 4 se zaplavuje dalším přívodem roztaveného kovu. Přitom tavenina 2 vyplňuje mezeru mezi slupkou tvaru menisku, tvořící ztuhlou oblast 4, a stěnou 1 kokily pouze z části, protože vzhledem k chladicímu účinku stěny 1 kokily je bráněno vnikání taveniny 2 do této úzké mezery. Při každém zaplavení slupky tvaru menisku roztaveným kovem proto vznikne zakřivené prohloubení 5 povrchu ingotu na jeho obvodu.When casting the molten metal into the ingot mold with the heat-dissipating walls 1, the melt 2 forms a convexly curved meniscus due to the surface tension of the molten metal at the surface 3 in the region of the ingot mold walls. Where the melt 2 contacts its surface 2 rising in the direction of the arrow 7 to the heat dissipating wall 1, the melt 2 solidifies. This solidified region 4 is flooded by a further supply of molten metal. In this case, the melt 2 fills the gap between the meniscus-shaped skin forming the solidified region 4 and the mold wall 1 only partially, because the cooling effect of the mold wall 1 prevents the penetration of the melt 2 into this narrow gap. Thus, each time the meniscus-shaped shell is flooded with molten metal, a curved depression 5 of the ingot surface at its periphery results.
Aby tavenina 2 ztuhlá na hladině 2 narůstala směrem do vnitřku kokily co nejméně, je nad hladinou 2 taveniny 2 uspořádáno topné zařízení ve formě plynového hořáku 6, jehož paprsek je nasměrován na hladinu 2 lázně 2. Jednou složkou musí být paprsek nasměrován i na stěnu 1 kokily. Protože při odlévání ingotů hladina 2 neustále stoupá, je zapotřebí topné zařízení, to jest plynový hořák 6 zvedat synchronně se stoupáním hladiny 2· Potom zůstanou poměry při odlévání ingotu stejné.In order to keep the melt 2 solidified on the surface 2 as little as possible towards the inside of the ingot mold, a heating device is arranged above the melt level 2 in the form of a gas burner 6 whose beam is directed to the bath level 2. molds. Since the level 2 is constantly rising during the casting of ingots, the heating device, i.e. the gas burner 6, needs to be lifted synchronously with the level 2 rise. Then the conditions for casting the ingot remain the same.
Jak vyplývá z obr.2, zakrývá se tavenina 2 při lití roztaveného kovu do kokily pro kontinuální lití se stěnou 1 hladina 2 neustále licím práškem. Tento prášek se dotykem s roztaveným kovem roztaví.As can be seen from FIG. 2, the molten metal 2 is continuously covered by the casting powder when the molten metal is poured into the continuous casting mold with the wall 1. This powder melts by contact with the molten metal.
Podobně jako u odlévání ingotů, tvoří se i zde tuhnoucí konvexní slupka ze ztuhlé oblasti 4. Při kmitávém pohybu kokily, současném odvádění polotovaru ve směru šipky 7 a dalším přivádění roztaveného kovu se slupka tvaru menisku neustále zaplavuje kovem, který mezeru mezi ztuhlou oblastí 4 a stěnou 1 kokily může vyplnit jen z části, protože vtékání do této úzké mezery je při silném ochlazování stěny 1 bráněno. Při každém cyklu kmitání kokily proto vznikne zakřivené prohloubení 5 na obvodu vznikajícího polotovaru.Similar to the casting of ingots, the convex skin solidifies here from the solidified region 4. During the oscillating movement of the ingot mold, the simultaneous removal of the workpiece in the direction of the arrow 7 and further supply of molten metal. it can only partially fill the ingot mold wall 1, because the infiltration into this narrow gap is prevented when the wall 1 is strongly cooled. A curved depression 5 at the periphery of the resulting workpiece is therefore produced with each mold oscillation cycle.
Aby tavenina 2 tuhnoucí na hladině 3 rostla směrem do vnitřku kokily co nejméně a zmíněným zaplavováním vnikala do uvedené mezery co nejvíce, je ve stěně 1 kokily v oblasti hladiny 2 uspořádáno indukční topné zařízení 9. Výška tohoto indukčního topného zařízení 9 je asi 30 až 100 mm. Tato pevná instalace indukčního topného zařízení 9 ve stěně 1 kokily je možná proto, že při kontinuálním lití je hladina 2 taveniny 2 vzhledem ke kontinuálnímu odvádění vzniklého polotovaru a kontinuálnímu přívodu roztaveného kovu stále ve stejné úrovni.In order for the melt 2 solidifying on the surface 3 to grow as little as possible into the ingot mold interior and to penetrate as much as possible through said flooding, an induction heating device 9 is arranged in the ingot mold wall 1 in the level region 2. mm. This fixed installation of the induction heating device 9 in the mold 1 of the ingot mold is possible because, in continuous casting, the level 2 of the melt 2 is still at the same level due to the continuous discharge of the resulting workpiece and the continuous supply of molten metal.
Podle dalšího, zde neznázorněného, provedení způsobu kontinuálního lití podle vynálezu není upraveno indukční topné zařízení ve stěně 1 kokily, nýbrž bezprostředně před ním těsně nad licím práškem 8 zakrývajícím hladinu 3.·According to a further embodiment (not shown) of the continuous casting method according to the invention, an induction heating device is not provided in the mold 1 of the mold, but immediately above it just above the casting powder 8 covering the level 3.
Pokusy ukázaly, že přiváděný specifický topný výkon musí činit několik tisíc kW/m2. U topného výkonu okolo 4000 až 8000 kW/m2 je při rychlosti stoupání, respektive rychlosti lití taveniny při kontinuálním lití 0,15 m/min pro ocel je možno dosáhnout hloubku vniknutí 15 mm. Hloubka přitom vzniklých vad lití činila méně než 0,01 mm. Rozumí se, že při vysokých rychlostech lití obvyklých při kontinuálním lití musí být zvolen vyšší potřebný specifický topný výkon vzhledem k malé prodlevě menisku v oblasti účinku topného zařízení, například plynového hořáku 6.Experiments have shown that the specific heating power supplied must be several thousand kW / m 2 . With a heating capacity of about 4000 to 8000 kW / m 2 , an penetration depth of 15 mm can be achieved at a rate of climb or melt casting rate of 0.15 m / min for continuous casting. The casting defects were less than 0.01 mm in depth. It is understood that at the high casting speeds usual in continuous casting, the higher specific heating capacity required must be chosen due to the small delay of the meniscus in the area of action of the heating device, for example a gas burner 6.
Pro kontinuální lití je proto zapotřebí specifických topných výkonů mezi 4000 a 30000 kW/m2. V typickém příkladu kontinuálního lití je licí rychlost asi 1 m/min. V tomto případě je zapotřebí specifického topného výkonu 8000 kW/m2. U oblasti zásobované tímto topným výkonem, která leží u stěny 1 kokily až do vzdálenosti 20 mm jsou zapotřebí pro různé formáty následující výkony:Therefore, for continuous casting, specific heating capacities between 4000 and 30,000 kW / m 2 are required . In a typical continuous casting example, the casting speed is about 1 m / min. In this case a specific heating capacity of 8000 kW / m 2 is required. For the area supplied by this heating capacity, which lies at the wall 1 of the mold up to a distance of 20 mm, the following outputs are required for different formats:
formát bramy 2000 mm x 260 mm : 720 kW formát ingotu 380 mm x 260 mm : 205 kW.slab size 2000 mm x 260 mm: 720 kW ingot format 380 mm x 260 mm: 205 kW.
Claims (18)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4139087A DE4139087A1 (en) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | METHOD AND DEVICE FOR BLOCK OR CONTINUOUSLY CASTING METALS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ350792A3 true CZ350792A3 (en) | 1993-06-16 |
Family
ID=6445745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS923507A CZ350792A3 (en) | 1991-11-28 | 1992-11-27 | Process of casting ingots or metal continuous casting and apparatus for making the same |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0544114A1 (en) |
| JP (1) | JPH05212518A (en) |
| KR (1) | KR930009680A (en) |
| AU (1) | AU2960592A (en) |
| CA (1) | CA2084025A1 (en) |
| CZ (1) | CZ350792A3 (en) |
| DE (1) | DE4139087A1 (en) |
| FI (1) | FI925345A (en) |
| PL (1) | PL296725A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ302712B6 (en) * | 2010-02-04 | 2011-09-14 | Afe Cronite Cz S.R.O. | Production technology of bimetallic and multilayer castings cast by gravity and centrifugal casting processes |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU60743A1 (en) * | 1970-04-16 | 1972-03-02 | ||
| IT1040998B (en) * | 1975-07-23 | 1979-12-20 | Centro Speriment Metallurg | ROLLER FOR THE PRODUCTION OF MELTED INGOTS UNDER ELECTROSCORIA |
| EP0030308A1 (en) * | 1979-11-27 | 1981-06-17 | Concast Holding Ag | Continuous casting mould for pouring steel |
| SE452122B (en) * | 1980-04-04 | 1987-11-16 | Nippon Steel Corp | PROCEDURE FOR CONTINUOUS CASTING OF STEEL PLATINES FREE OF SURFACE |
| JPS5781944A (en) * | 1980-09-13 | 1982-05-22 | Kawasaki Steel Corp | Continuous casting device |
| LU83476A1 (en) * | 1981-07-08 | 1983-04-06 | Centre Rech Metallurgique | IMPROVEMENTS IN CONTINUOUS CASTING PROCESSES FOR METALS, AND LINGOTIERE FOR THE IMPLEMENTATION OF THESE PROCESSES |
| JPS5897464A (en) * | 1981-12-02 | 1983-06-09 | Atsumi Ono | Continuous casting method for eutectic composite material |
| JPS61245949A (en) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Continuous casting method |
| JPS62127162A (en) * | 1985-11-27 | 1987-06-09 | Daido Steel Co Ltd | Production of steel ingot |
| JPS6356339A (en) * | 1986-08-25 | 1988-03-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Dripping type casting device |
-
1991
- 1991-11-28 DE DE4139087A patent/DE4139087A1/en not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-10-28 EP EP92118392A patent/EP0544114A1/en not_active Withdrawn
- 1992-11-24 AU AU29605/92A patent/AU2960592A/en not_active Abandoned
- 1992-11-24 KR KR1019920022244A patent/KR930009680A/en not_active Application Discontinuation
- 1992-11-25 PL PL29672592A patent/PL296725A1/en unknown
- 1992-11-25 FI FI925345A patent/FI925345A/en unknown
- 1992-11-27 CZ CS923507A patent/CZ350792A3/en unknown
- 1992-11-27 JP JP4317653A patent/JPH05212518A/en active Pending
- 1992-11-27 CA CA002084025A patent/CA2084025A1/en not_active Abandoned
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ302712B6 (en) * | 2010-02-04 | 2011-09-14 | Afe Cronite Cz S.R.O. | Production technology of bimetallic and multilayer castings cast by gravity and centrifugal casting processes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI925345A (en) | 1993-05-29 |
| FI925345A0 (en) | 1992-11-25 |
| CA2084025A1 (en) | 1993-05-29 |
| KR930009680A (en) | 1993-06-21 |
| PL296725A1 (en) | 1993-07-12 |
| AU2960592A (en) | 1993-06-03 |
| JPH05212518A (en) | 1993-08-24 |
| EP0544114A1 (en) | 1993-06-02 |
| DE4139087A1 (en) | 1993-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7243701B2 (en) | Treating molten metals by moving electric arc | |
| CA2410979A1 (en) | Production of on-demand semi-solid material for castings | |
| Park et al. | Continuous casting of steel billet with high frequency electromagnetic field | |
| AU2002222478A1 (en) | Treating molten metals by moving electric arc | |
| US5799721A (en) | Method of remelting metals to form an elongate portion and apparatus therefor | |
| Kim et al. | Continuous casting of billet with high frequency electromagnetic field | |
| US3450188A (en) | Continuous casting method and arrangement | |
| JP4548483B2 (en) | Casting method for molten alloy | |
| WO2006068424A1 (en) | Apparatus for continuous casting of magnesium billet or slab using electromagnetic field and the method thereof | |
| CA1278416C (en) | Process for control of continuous casting conditions | |
| CZ350792A3 (en) | Process of casting ingots or metal continuous casting and apparatus for making the same | |
| CN104903024A (en) | Continuous casting method for ingot produced from titanium or titanium alloy | |
| JPH09220645A (en) | Method for lubricating wall of metallic mold for continuous casting and mold therefor | |
| KR100721874B1 (en) | Apparatus for continuous casting of Magnesium billet or slab using low frequency electromagnetic field | |
| SU415082A1 (en) | ||
| JPS6124105B2 (en) | ||
| US20120199308A1 (en) | Stirrer | |
| RU2043836C1 (en) | Method of the metal continuous casting | |
| SU1693101A1 (en) | Method of refining copper base alloys | |
| JPS62227551A (en) | Method and apparatus for continuous casting | |
| RU2015817C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| JPH05245600A (en) | Method for casting end part of cast slab in continuous casting | |
| JPS61245949A (en) | Continuous casting method | |
| Sowka et al. | Method and Device for Ingot and Continuous Casting of Metals | |
| JPS62144864A (en) | Ingot making method |