CZ319297A3 - Axiální kluzné ložisko a způsob jeho provozu - Google Patents

Axiální kluzné ložisko a způsob jeho provozu Download PDF

Info

Publication number
CZ319297A3
CZ319297A3 CZ973192A CZ319297A CZ319297A3 CZ 319297 A3 CZ319297 A3 CZ 319297A3 CZ 973192 A CZ973192 A CZ 973192A CZ 319297 A CZ319297 A CZ 319297A CZ 319297 A3 CZ319297 A3 CZ 319297A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
bearing
lubricating oil
grooves
wedge
dirt
Prior art date
Application number
CZ973192A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ292032B6 (cs
Inventor
Markus Ing. Loos
Jean-Yves Ing. Werro
Raimund Dr. Ing. Wohlrab
Original Assignee
Asea Brown Boveri Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7808301&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ319297(A3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Asea Brown Boveri Ag filed Critical Asea Brown Boveri Ag
Publication of CZ319297A3 publication Critical patent/CZ319297A3/cs
Publication of CZ292032B6 publication Critical patent/CZ292032B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/06—Arrangements of bearings; Lubricating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
    • F01D25/166—Sliding contact bearing
    • F01D25/168—Sliding contact bearing for axial load mainly
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D25/04—Units comprising pumps and their driving means the pump being fluid-driven
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/051—Axial thrust balancing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/051—Axial thrust balancing
    • F04D29/0513—Axial thrust balancing hydrostatic; hydrodynamic thrust bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/06—Lubrication
    • F04D29/063—Lubrication specially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
    • F16C17/047—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with fixed wedges to generate hydrodynamic pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
    • F16C17/18—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with floating brasses or brushing, rotatable at a reduced speed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/10—Construction relative to lubrication
    • F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
    • F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
    • F16C33/1075—Wedges, e.g. ramps or lobes, for generating pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/40—Application in turbochargers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/50—Bearings
    • F05D2240/52—Axial thrust bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/50—Bearings
    • F05D2240/53—Hydrodynamic or hydrostatic bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/23—Gas turbine engines
    • F16C2360/24—Turbochargers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Supercharger (AREA)

Description

Axiální kluzné ložisko a způsob jeho provozu
Oblast„techniky
Vynález se týká axiálního kluzného ložiska podle předvýznakové části patentového nároku 1 a způsobu jeho provozu.
?osavadní„stay_techniky
Pro uložení turbokompresorů se často používají' hydrodynamická kluzná ložiska. Jako axiální kluzná ložiska se obvykle využívají ložiska s pevnými segmenty. Ta sestávají z ložiskového tělesa, pevně spojeného s ložiskovou skříní, které má profilovanou kruhovou prstencovou plochu, a z tak zvaného ložiskového hřebene, který má s hřídelem rotující rovnou kluznou plochu. Profilovaná strana má více radiálních mazacích drážek a odpovídající klínové a zaskakovací plochy, jak je to patrno z DE-A1 32 44 893· Může být také uspořádána na ložiskovém hřebenu.
Při provozu turbokompresoru se vytváří na podkladě střižného proudění mazacího oleje mezi rovnou a mezi profilovanou plochou unášení schopný hydrodynamický mazací film. Tloušíka tohoto mazacího filmu závisí mimo jiné na zatížení ložiska a může být při velkých tlakových poměrech o hodnotě 20 malá.
um velmi
Zpravidla je mazání takového axiálního kluzného ložiska převzato z mazacího systému spalovacího motoru, který je spojen s turbokompresorem. Přitom je jeho relativně velký proud mazacího oleje jen hrubě filtrován, to znamená se šířkou oka o hodnotě zhruba 35 až 50 /Um. Na podkladě jeho vyššího počtu otáček a úzké mazací štěrbiny však vyžaduje turbokompresor ma2 žací olej jemnější konzistence. Samostatné filtrování pro turbokompresor však zpravidla není možné, případně je velmi náročné a proto relativně drahé, viz DE-A1 44 11 617.
Při vysokých tlakových poměrech může být minimální tloušťka mazacího filmu, zejména na axiálním kluzném ložisku, menší než největší částice nečistot, které procházejí filtrem motoru. To může být příčinou předčasného opotřebeni, ložiskových ploch, speciálně klínových ploch. Jakmile však dojde ke zmenšení klínové plochy ložiska proti potřebné hodnotě, není ložisko již provozně spolehlivé. V takovém případě je třeba počítat s brzkým výpadkem ložiska. V souladu s tím je axiální kluzné ložisko turbokompresorů otěrem ohrožovaná konstrukční součást.
Z DD 4$' 087 je známé axiální kluzné ložisko pro turbínové stroje, které sestává z ložiskového tělesa,, pevně spojeného s ložiskovou skříní, z ložiskového hřebenu rotujícího s hřídelem a z mezi oběma vytvořenou mazací štěrbinou. Tato mazací štěrbina je vytvořena mezi profilovanou, kolem hřídele rotující kruhovou prstencovou plochou a mezi rovnou, pevně upravenou kluznou plochou. Kruhová prstencová plocha má více radiálně uspořádaných drážek mazacího oleje a vždy jednu s nimi v obvodovém směru spojenou klínovou plochu, přičemž drážky mazacího oleje a klínové plochy jsou uspořádány střídavě na kruhové prstencové ploše. Drážky mazacího oleje jsou navenek omezeny vždy jednou těsnicí přepážkou. Každá těsnicí přepážka má průchozí a radiálně navenek vedoucí proplachovací otvor.
Při provozu takto uloženého turbínového stroje však dochází k tomu, že podstatná část mazacího oleje může odtékat přes okraj profilované kruhové prstencové plochy, to znamená přesněji přes klínové plochy navenek. Tím se zmenšuje vytváření tlaku v mazací štěrbině, čímž se tato zmenšuje. To vede
- 3 ke zvětšenému otěru částicemi nečistot a tím i ke zmenšení životnosti ložiska.
Z DE-U1 78 19 938 je známé axiální kluzné ložisko pro turbokompresory na výfukové plyny, u kterého je mezi pevně upraveným ložiskovým tělesem a mezi rotujícím ložiskovým hřebenem uspořádaný plovoucí kotouč veden na hřídeli turbokompresoru. Plovoucí kotouč má víceplošnou geometrii s po obou stranách uspořádanými, ve tvaru spirály vytvořenými olejovými drážkami, které vystupují až do oblasti dotyku s ložiskovým tělesem, případně s ložiskovým hřebenem. Prostřednictvím těchto drážek se vytvoří mazací film jednak mezi ložiskovým tělesem a mezi plovoucím kotoučem a jednak mezi plovoucím kotoučem a ložiskovým hřebenem.
U takového provedeni s plovoucím kotoučem se jednak zmenší ztráta výkonu turbokompresoru a jednak se na podkladě zdvojené mazací štěrbiny zvýší možnost kompenzace našikmení posuvného ložiska. Přídavně je relativní rychlost prostřednictvím otáčení kotouče redukována na zhruba polovinu poctu otáček rotoru, čímž se zřetelně zdokonalí chování posuvného, ložiska z hlediska opotřebení. Přitom však i u takového plovoucího kotouče může být minimální tloušťka mazacího filmu také menší než velikost největších částicnečistot mazacího oleje, takže ani u tohoto provedení není možné odstranit dříve popsané nevýhody.
Podstata_vynálezu
Vynález si klade za úkol odstranit všechny uvedené nedostatky. Jeho úkolem je vytvořit jednoduché a ekonomicky výhodné axiální kluzné ložisko s malým opotřebením a zdokonale- 4 nou životností. Mimo má být vytvořen způsob jeho provozu.
Vytčený úkol se podle vynálezu řeší u zařízení podle předvýznakové části patentového nároku 1 tak, že profilovaná mezikruhová plocha potřebná pro vytvoření tlaku v mazacím filmu je vytvořena rotující kolem hřídele nebo s hřídelem. Tato plocha má více radiálně uspořádaných drážek mazacího oleje, jakož i vždy jednu s nimi v obvodovém směru spojenou klínovou plochu. Mezi každou klínovou plochou a mezi s ní sousedící drážkou mazacího oleje je vytvořena sedlová plocha. Drážky mazacího oleje a klínové plochy jsou navenek radiálně omezeny těsnícím žebrem. Těsnicí žebro má v oblasti drážek mazacího oleje k nim a také radiálně navenek otevřené drážky pro zachycování nečistot .
Na podkladě tohoto vytvoření rotují drážky mazacího oleje a s nimi radiálně vně uspořádané drážky pro zachycování nečistot, takže větší částice nečistot, které jsou obsaženy ve hrubě vyčištěném mazacím oleji, jsou před dosažením mazací štěrbiny, přesněji řečeno v oblasti drážek mazacího oleje odstředěny. Přitom se vzhledem v radiálních drážkách mazacího oleje působící odstředivé síle na směs mazacího oleje a částic nečistot dosáhne oddělení. Částice nečistot jsou na podkladě jejich větší hustoty vytlačeny navenek a proudem mazacího ole-r je jsou skrz drážky pro zachycování nečistot odmrštěny navenek. Tím působí drážky pro zachycování nečistot do jisté míry jako obtok pro mezi sedlovými plochami profilované kruhové prstencové plochy a mezi rovnými kluznými plochami ložiskového tělesa na nejúžeji vytvořenou mazací štěrbinu.
Přitom se těsnicími žebry, která navenek omezují nejen drážky mazacího oleje ale také klínové plochy, dosáhne toho, že v oblasti klínových ploch může radiálně navenek odtékat
méně mazacího oleje. Tím se zdokonalí nárůst tlaku, což vede k větší mazací štěrbině, ke zmenšenému otěru a tím také k delší životnosti ložiska. Tento účinek se ještě dále zesílí uspořádáním sedlových ploch, které zdokonalují nárůst tlaku mezi rovnými kluznými plochami ložiskového tělesa a profilované mezikruhové plochy ložiskového hřebene. V důsledku kombinace geometrie ložiska s nejvyšší nosnou silou s odstřelováním hrubých částic nečistot prostřednictvím drážek pro zachycování nečistot lze otěr ložiska minimalizovat do té míry, že jsou splněny požadavky na životnost moderních komponentů turbokompresorů na výfukové plyny.
Podle prvního výhodného provedení je profilovaná rnezíkruhová plocha uspořádána na ložiskovém hřebenu a rovná kluzná plocha je uspořádána na ložiskovém tělese. V souladu s tím rotuje mazací olej v drážkách mazacího oleje s hřídelem a částice nečistot jsou odstřelovány prostřednictvím drážek pro zachycování nečistot. Na podkladě tím zmenšeného otěru klínových ploch mazací štěrbiny lze výhodně zvýšit životnost hřebenového ložiska.
Podle druhého výhodného provedení vynálezu je mezi ložiskovým hřebenem a mezi ložiskovým tělesem uspořádán plovoucí kotouč. Ten má po obou stranách profilovanou mezikruhovou plochu. Jak ložiskový hřeben, tak i ložiskové těleso jsou vytvořeny s rovnou kluznou plochou. Přitom rotuje mazací olej v obou drážkách mazacího oleje plovoucího kotouče kolem hřídele a částice nečistot jsou také odstřelovány prostřednictvím drážek pro zachycování nečistot. Kombinace tohoto o sobě známého plovoucího kotouče s drážkami pro zachycování nečistot trvale zdokonaluje chování ložiska z hlediska opotřebení.
Zvláště výhodně má každá klínová plocha hloubku vstupní·· ····
ho klínu a každá drážka pro zachycování nečistot má hloubku, přičemž poslední odpovídá 0,5 až 3 násobku hloubky vstupního klínu. V této oblasti velikostí mají drážky pro zachycování nečistot takové rozměry, že jednak mohou hrubé částice nečistot snadno procházet skrz otvor odpovídajících drážek pro zachycování nečistot a jednak proud mazacího oleje skrz tyto drážky pro zachycování nečistot není příliš velký.
Filtr, který je uspořádán v okruhu mazacího oleje spalovacího motoru, má takovou velikost ok, prostřednictvím kterých lze příslušně hrubě filtrovat mazací olej podle potřeby spalovacího motoru. Hloubka každé drážky pro zachycování nečistot odpovídá nejméně dvojnásobku této velikosti ok filtru. Taková hloubka zabraňuje s výhodou ucpání drážek pro zachycování nečistot.
Zvláště výhodné je, když je hloubka drážek pro zachycování nečistot vytvořena menší než dvojnásobná hloubka vstupního klínu. Tím lze zmenšit množství oleje potřebné pro odvádění částic nečistot, případně spotřebu oleje.
U obou příkladů provedení se dosáhne optimální nosné síly axiálního kluzného ložiska tehdy, když rozměr sedlových ploch má hodnotu zhruba 1/4 rozměru klínových ploch axiálního kluzného ložiska.
P ř ehled_ obrázků_na_výkres e ch
Na výkresech.jsou znázorněny dva příklady provedení vynálezu na podkladě uložení turbokompresoru na výfukové plyny, spojeného se spalovacím motorem.
- 7 • · ·· · ·· · · · ···
9 · · ♦♦·· ♦·· • · ·♦·« · · · · ··♦· « · · · · · ·· • · · ♦ · ·· · · «♦ ·
Na obr. 1 je schematicky znázorněn společný okruh mazacího oleje spalovacího motoru a turbokompresoru na výfukové plyny.
Na obr. 2 je znázorněn dílčí podélný řez turbokompresorem na výfukové plyny v oblasti jeho axiálního kluzného ložiska. Na obr. 3 je znázorněn pohled na profilovanou mezikrúhovou plochu ložiskového hřebene v rovině podle čáry III - III na obr. 2. Na obr. 4 je znázorněn řez skrz ložiskový hřeben podél čáry IV - IV na obr. 3.
Na obr. 5 je ve větším měřítku znázorněn výřez z obr. 3 v oblasti spojení drážky mazacího oleje a drážky pro zachycování nečistot.
Na obr. 6 je ve větším měřítku znázorněn výřez z obr. 4 v oblasti drážky pro zachycování nečistot.
Na obr. 7 je znázorněno vyobrazení analogické s obr. 2, avšak s plovoucím kotoučem uspořádaným mezi ložiskovým tělesem a mezi ložiskovým hřebenem. Na obr. 8 je znázorněn řez skrz plovoucí kotouč podél čáry VIII - VIII na obr. 7· Na obr. 9 je znázorněn řez plovoucím kotoučem podél čáry IX - IX na obr. 8.
Na obrázcích jsou znázorněny jen podstatné elementy potřebné pro porozumění vynálezu. Není znázorněno například vedení spalin.od spalovacího motoru k turbokompresoru na výfukové plyny včetně plnění spalovacího motoru. Směr proudění mazacího oleje a směr otáčení profilované mezikruhové plochy jsou označeny šipkami.
?£í^i®^_2£°£®É®£xí_£i£®l®££
Okruh 1 mazacího oleje sestává z olejové vany 2, z olejo-
vého čerpadla 5 dodávajícího mazací olej 2 z olejové vany 2 do olejového potrubí 4, z filtru 6, z odbočky 7 olejového potrubí 4 ke spalovacímu motoru 8, vytvořenému jako Dieselový motor, případně k turbokompresoru 9 na.výfukové plyny, a ze vždy jednoho vratného potrubí 10, 11 k olejové vaně 2. Jen schematicky znázorněný turbokompresor 9 na výfukové plyny má kompresorovou stranu 12 a turbínovou stranu 13, které jsou navzájem spojeny prostřednictvím hřídele 14. Jak na kompresorové straně 12, tak také na turbinové straně 13 je pro uložení hřídele 14 upraveno vždy jedno radiální kluzné ložisko 15. Mezi radiálními kluznými ložisky 15 je pro zachycování axiálních sil turbokompresoru 9 na výfukové plyny vytvořeno axiální kluzné ložisko 16, viz obr. 1..
Axiální kluzné ložisko 16 sestává z ložiskové skříně 17 a z ložiskového hřebenu 19, který je pevně spojen s ložiskovým čepem 18 hřídele 14 a který spolupůsobí s pevně upraveným ložiskovým tělesem 20. V ložiskovém tělese 20 je uspořádán jako radiální olejový kanál vytvořený přívod 21 oleje, který je na svém vnějším konci spojen se společným okruhem 1 mazacího oleje spalovacího motoru 8 a turbokompresoru 9 na výfukové plyny. Radiální přívod oleje 21 má na svém vnitřním konci prstencový kanál 22, viz obr. 2.
Na své straně přivrácené k ložiskovému hřebenu 19 má ložiskové těleso 20 rovnou kluznou plochu 23, zatímco strana ložiskového hřebenu 19 přivrácená k ložiskovému tělesu 20 je opatřena profilovanou mezikrunovou plochou 24, jak je to patrno. z obr. 2 a z obr. 3. Mezi profilovanou mezikruhovou plochou 24 a mezi rovnou kluznou plochou 23 je vytvořena mazací štěrbina 25, určující nosnost axiálního kluzného ložiska 16♦ ·· ····
Profilovaná mezikruhová plocha 24 sestává z více klínových ploch 27, z nichž každá navazuje v obvodovém směru na vždy jednu radiální drážku 26 mazacího oleje. V oblasti mezi každou klínovou plochou 27 a s ní sousedící drážkou 26 mazacího oleje je uspořádána vždy jedna rovná sedlová plocha 28. Jak drážky 26 mazacího oleje, tak i klínové plochy 27 jsou radiálně navenek omezeny těsnicím žebrem 29« To má v oblasti drážek 26 mazacího oleje k nim otevřené, radiálně nasměrované drážky 30 pro zachycování nečistot. Radiálně navenek, to znamená ve.směru ložiskové skříně 17, jsou drážky 30 pro zachycování nečistot vytvořeny také otevřené, jak je to patrno z obr. 3 až obr. 6. Na ložiskovém hřebenu 19, přesněji řečeno na základně jeho profilované mezikruhové plochy 24, je vytvořena prstencová drážka 31, která spojuje drážky 26 mazacího oleje navzájem a s prstencovým kanálem 22 ložiskového tělesa 20.
Mazací štěrbina 2.5 je vytvořena nejužší mezi sedlovými plochami 28 profilované mezikruhové plochy 24 a mezi rovnými kluznými plochami 23 ložiskového tělesa 20. Klínové plochy 27 mají hloubku 32 vstupního klínu a drážky 30 pro zachycování nečistot mají hloubku 33, přičemž tato má hodnotu 1,5 násobku hloubky 32 vstupního klínu, viz obr. 6. Na obr. 1 jen schematicky znázorněný filtr 6 má velikost ok, proti které je hloubka 33 drážek 30 pro zachycování nečistot zvětšena zhruba třikrát. Přitom mají drážky 30 pro zachycování nečistot šířku 34 drážky, která je proti jejich hloubce 33 zvětšena zhruba o šířku mazací štěrbiny 25. Výlučně za účelem vyobrazení drážek 30 pro zachycování nečistot byla na obr. 2 šířka 34 drážek ve srovnání s ostatními konstrukčními součástmi předimenzována.
Při provozu spalovacího motoru 8 je potřebný mazací olej dopravován prostřednictvím olejového čerpadla 5 z olejové • ·
• to ····
• · · · · • to to · • · • to vany 2 a ve filtru 6 je hrubě čištěn. Odtud prochází mazací olej 3 přes odbočku 7 do olejového potrubí 4 k neznázorněným úložným místům spalovacího motoru 8, případně k oběma radiálním kluzným ložiskům 15 a k axiálnímu kluznému ložisku 16 turbokompresoru 9 na výfukové plyny, viz obr. 1.
V axiálním kluzném ložisku 16 je mazací olej 3, dopravován skrz radiální přívod 21 oleje pevně upraveného ložiskového tělesa 20, jeho prstencový kanál 22 a prstencovou drážku 31 ložiskového hřebene 19 ke drážkám 26 mazacího oleje, viz obr. 2. Na podkladě takto permanentně působících drážek 26 mazacího oleje z okruhu 1 mazacího oleje, rotace profilované mezikruhové plochy 24 ložiskového hřebene 19 a vně uspořádaného těsnicího žebra 29 se dostává mazací olej 2 vycházeje z drážek 26 mazacího oleje vždy prostřednictvím klínových ploch 27 do zužující se mazací štěrbiny 25, viz obr. 3. Odtud je střižným prouděním, tažen ve směru sedlových ploch 28 a z největší části je bočně vytlačován přes těsnicí žebro 29., přičemž mezi ním a mezi rovnou kluznou plochou 23 ložiskového tělesa 20 se vytváří nejužší mazací štěrbina 25. Těsnicí žebro 29 zužuje průřez proudění pro radiálně navenek vytlačovaný mazací olej 3, čímž se zvyšuje tlak v mazací štěrbině 25 a spotřeba mazacího oleje axiálním kluzným ložiskem 16 se zmenšuje. Současně je mazací olej 3, který rotuje v radiálních drážkách 26 mazacího oleje se hřídelem 14, odlučován působením odstředivé síly. Přitom jsou částice nečistot na podkladě jejich větší hustoty vytlačovány navenek a dílčím proudem mazacího oleje 2 skrz drážky 30 pro zachycování nečistot jsou vymrštovány navenek, viz obr. 5.
Nakonec odtéká jak skrz mazací štěrbinu 25 vedený hlavní proud, tak i skrz drážky 30 pro zachycování nečistot vede99
9
9 • 9 99 • 9 99
9999
99
9999 ný dílčí proud mazacího oleje £ včetně částic nečistot skrz v ložiskové skříni 17 vytvořený olejový odtok 35 a je odváděn prostřednictvím vratného potrubí 11 do olejové vany 2 Dieselová spalovacího motoru 8, viz obr. 1 a obr. 2.
U druhého příkladu provedení je mezi pevně uspořádaným ložiskovým· tělesem 20 a otáčejícím se ložiskovým hřebenem 19 uspořádán plovoucí kotouč 36, jak je to znázorněno na obr..7. Ten má po obou stranách profilovanou mezikruhovou plochu 24', která je vytvořena analogicky jako mezikruhová plocha 24 ložiskového hřebene 19 u prvního příkladu provedení. V souladu s tím sestává každá mezikruhová plocha 24' „z více radiálních drážek 26' mazacího oleje , na které v obvodovém směru navazují klínové plochy 27' a rovné sedlové plochy 28'. Drážky 26' mazacího oleje a klínové plochy 27' jsou radiálně navenek omezeny těsnicím žebrem 29', přičemž toto má analogicky jako u prvního příkladu provedení vytvořené drážky 30' pro zachycování nečistot. Drážky 26' mazacího oleje obou mezikruhových ploch 24' jsou navzájem spojeny prostřednictvím šikmých vybrání 37 uvnitř plovoucího kotouče 36, viz obr. 8 a obr. 9. Jak ložiskový hřeben 19, tak i ložiskové těleso 20 jsou na svých k plovoucímu kotouči 36 přivrácených stranách opatřeny rovnou kluznou plochou 23z, viz obr. 7. Další konstrukce axiálního kluzného ložiska 16' je v podstatě shodná jako u prvního příkladu provedení.
U tohoto vytvoření axiálního kluzného ložiska 16' je na obou stranách plovoucího kotouče 36 vytvořena vždy jedna mažací štěrbina 25 · První mazací štěrbina 25 je uspořádána mezi rovnou kluznou plochou 23' ložiskového' tělesa 20 a mezi k ní přivrácenou profilovanou mezikruhovou plochou 24' plovoucího kotouče 36 a druhá mazací štěrbina 25' je uspořá • · · ·· ·
- 12 dána mezi rovnou kluznou plochou 23' ložiskového hřebene: 19 a mezi k ní přivrácenou profilovanou mezikruhovou plochou 24' plovoucího kotouče 36. Přitom se uskutečňuje odlučování a odmrštování částic nečistot mazacího oleje 3 v podstatě jako u prvního příkladu provedení. Na rozdíl od toho rotují profilované mezikruhové plochy 2j/ plovoucího kotouče 36 nikoli se hřídelem 14, ale kolem hřídele 14, což však nepříznivě neovlivňuje čisticí účinek drážek 30' pro zachycování nečistot. Protože je relativní rychlost v mazacích štěrbinách 2$' otáčením plovoucího kotouče 36 redukována v podstatě na polovinu počtu otáček hřídele 14, je možné značně zdokonalit chování axiálního kluzného ložiska 16' a zejména jeho klínových ploch 27' a sedlových ploch 28' z hlediska otěru.
Optimální nosné síly axiálního kluzného ložiska 16, 16' se u obou příkladů provedení dosáhne tehdy, když rozměr sedl lových ploch 28, 28' má hodnotu zhruba 1/4 klínových ploch 27, 27' ložisky, viz obr. 3 a obr. 8.

Claims (9)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Axiální kluzné ložisko pro uložení hřídele se spalovacím motorem spojeného a prostřednictvím jeho okruhu mazacího oleje s ve filtru hrubě čištěným mazacím olejem napájeného turbokompresoru na výfukové plyny, který sestává z pevně s ložiskovou skříní spojeného ložiskového tělesa, z se hřídelem rotujícího ložiskového hřebenu a z nejméně jedné mezi oběma vytvořenou mazací štěrbinou, která je tvořena profilovanou mezikruhovou plochou a rovnou kluznou plochou a je spojena s přívodem oleje, vyznačující se tím, že profilovaná mezikruhová plocha /24, 24V je vytvořena rotující kolem hřídele /14/ nebo s hřídelem /14/, má více radiálně uspořádaných drážek /26, 26 V mazacího oleje, jakož i vždy jednu s nimi v obvodovém směru’spojenou klínovou plochu /27, 27 V a mezi každou klínovou plochou /27, 27 V a mezi s ní sousední drážkou /26, 26V mazacího oleje je vytvořena sedlová plocha /28, 28'/, drážky /26, 26 V mazacího oleje a klínové plochy /27, 27 V jsou radiálně navenek omezeny těsnicím žebrem/29, 29'/, a těsnicí žebro /29, 29 V má v oblasti drážek /26, 26 '/ mazacího oleje k nim a navenek otevřené drážky /30, 30V pro zachycování nečistot.
  2. 2. Axiální kluzné ložisko podle nároku 1, vyznačující se tím, že profilovaná mezikruhová plocha /24/ je uspořádána na ložiskovém hřebenu /19/ a rovná kluzná plocha /23/ je uspořádána na ložiskovém tělese /20/.
  3. 3. Axiální kluzné ložisko podle nároku 1, vyznačující se tím, že mezi ložiskovým hřebenem /19/ a mezi ložiskovým tělesem /20/ je uspořádán o sobě známý plovoucí kotouč /36/ s po obou stranách profilovanou mezikruhovou plochou /24 V a jak ložiskový hřeben /19/, tak i ložiskové těleso • · · « · · /20/ jsou vytvořeny s rovnou kluznou plochou /23 V·
  4. 4. Axiální kluzné ložisko podle nároku 2 nebo 3, vyznačující se tím, že každá klínová plocha /27, 27 Ϋ má hloubku /32/ vstupního klínu a každá drážka /30-, 30'/ pró zachycování nečistot má hloubku /33/ a poslední odpovídá 0,5 až 3 násobku hloubky /32/ vstupního klínu.
  5. 5. Axiální kluzné ložisko podle nároku 4, vyznačující se tím, že rozměr sedlových ploch /28, 28/ má hodnotu zhruba 1/4 rozměru klínových ploch /27, 27 V axiálního kluzného ložiska /16/.
  6. 6. Axiální kluzné ložisko podle nároku 5, vyznačující se tím, že filtr /6/ má velikost ok a hloubka /33/ drážek /30, 30'/ pro zachycování nečistot odpovídá nejméně dvojnásobku velikost ok.
  7. 7. Axiální kluzné ložisko podle nároku 5, v -y značující se tím, že hloubka /33/ drážek /30, 30' / pro zachycování nečistot je vytvořena menší než dvojnásobná hloubka /32/ vstupního klínu.
  8. 8. Způsob provozu axiálního kluzného ložiska podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že ve hrubě vyčištěném mazacím oleji /3/ obsažené větší částice nečistot se před dosažením mazací štěrbiny /25, 25 V odstraní odstředěním.
  9. 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že odstranění částic nečistot odstředěním se provádí v oblasti drážek /26, 26 V mazacího oleje.
CZ19973192A 1996-10-11 1997-10-09 Axiální kluzné ložisko CZ292032B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19641673A DE19641673B4 (de) 1996-10-11 1996-10-11 Axialgleitlager

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ319297A3 true CZ319297A3 (cs) 1999-02-17
CZ292032B6 CZ292032B6 (cs) 2003-07-16

Family

ID=7808301

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19973192A CZ292032B6 (cs) 1996-10-11 1997-10-09 Axiální kluzné ložisko

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6024495A (cs)
EP (1) EP0840027B1 (cs)
JP (1) JP2929533B2 (cs)
KR (1) KR100485710B1 (cs)
CN (1) CN1071863C (cs)
CZ (1) CZ292032B6 (cs)
DE (2) DE19641673B4 (cs)

Families Citing this family (61)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100310444B1 (ko) * 1999-06-25 2001-09-29 이충전 밀폐형 왕복동 압축기의 주축베어링 윤활장치
EP1199486B1 (de) * 2000-10-17 2005-03-23 ABB Turbo Systems AG Hydrodynamisches Axiallager mit Schwimmscheibe
US6626575B2 (en) 2001-06-07 2003-09-30 Roller Bearing Company Of America Spherical plain bearing with spread lock dual sealing means
JP4633301B2 (ja) * 2001-07-27 2011-02-16 Ｔｈｋ株式会社 潤滑液の浄化機能を備えた動圧軸受装置
CN1307371C (zh) * 2001-09-14 2007-03-28 何剑雄 偏心椭圆定子旋转滑片式压缩机及其设计方法
RU2319045C2 (ru) * 2002-06-19 2008-03-10 Альстом Текнолоджи Лтд Подшипник для ротора вращающейся машины
US7470064B2 (en) * 2003-07-05 2008-12-30 Man B&W Diesel Ag Axial thrust bearing
EP1672181A1 (de) * 2004-12-14 2006-06-21 BorgWarner Inc. Turbolader mit mehrteiligem Lagergehäuse
JP4919004B2 (ja) * 2006-06-06 2012-04-18 西芝電機株式会社 横軸型すべり軸受装置
DE102006053726B4 (de) * 2006-11-15 2021-02-04 Man Energy Solutions Se Axialgleitlager
DE102007019338A1 (de) 2007-04-24 2008-11-06 Continental Automotive Gmbh Axiallager insbesondere für einen Turbolader
EP2042753A1 (de) 2007-09-26 2009-04-01 ABB Turbo Systems AG Hydrodynamisches Axiallager
DE102007052101A1 (de) * 2007-10-31 2009-05-20 Continental Automotive Gmbh Axiallager, insbesondere für einen Turbolader
DE102007062223A1 (de) * 2007-12-21 2009-06-25 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Ladeeinrichtung
DE102008025058B4 (de) * 2008-05-26 2018-09-13 Man Energy Solutions Se Axiallagerdichtung für einen Abgasturbolader
DE102008045229B4 (de) * 2008-08-30 2019-09-05 BMTS Technology GmbH & Co. KG Axiallager
US8317400B2 (en) * 2008-09-11 2012-11-27 Honeywell International Inc. High performance thrust bearing pad
DE102008046946A1 (de) * 2008-09-12 2010-03-18 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager
DE102008060370A1 (de) * 2008-12-03 2010-06-10 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Hydrodynamische Axialgleitlagerung
US8398517B2 (en) * 2009-06-10 2013-03-19 United Technologies Corporation Journal bearing with single unit jumper tube and filter
DE102010027770B4 (de) 2010-04-15 2012-03-22 Man Diesel & Turbo Se Turbolader
DE102011004975B4 (de) * 2011-03-02 2016-12-29 Aktiebolaget Skf Druckerzeugungsvorrichtung
DE102011077771A1 (de) 2011-06-17 2012-12-20 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallageranordnung
DE102011085681A1 (de) 2011-11-03 2013-05-08 Abb Turbo Systems Ag Hydrodynamisches Axiallager
CN102536877A (zh) * 2012-02-02 2012-07-04 江门市瑞荣泵业有限公司 潜水泵水润滑止推装置
JP6471090B2 (ja) * 2012-05-08 2019-02-13 ボーグワーナー インコーポレーテッド 軸方向軸受装置
JP6007982B2 (ja) 2012-06-29 2016-10-19 株式会社Ihi 過給機
DE102013002605A1 (de) * 2013-02-15 2014-08-21 Man Diesel & Turbo Se Turbolader und Axiallagerscheibe für einen Turbolader
US9476452B2 (en) * 2013-02-21 2016-10-25 Ford Global Technologies, Llc Transmission thrust washer with circulation circuit
JP5890808B2 (ja) * 2013-08-26 2016-03-22 大同メタル工業株式会社 内燃機関のクランク軸用主軸受
US9623920B2 (en) 2013-08-29 2017-04-18 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
US20150061369A1 (en) * 2013-08-29 2015-03-05 Caterpillar Inc. Track joint assemblies and thrust rings for same
US9505453B2 (en) 2013-08-29 2016-11-29 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
US9604681B2 (en) 2013-08-29 2017-03-28 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
US9434425B2 (en) * 2013-08-29 2016-09-06 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
DE102013223678A1 (de) * 2013-11-20 2015-06-25 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager, insbesondere für einen Abgasturbolader
CN104913033A (zh) * 2014-03-12 2015-09-16 贵州航空发动机研究所 一种传动润滑装置
CN104913034A (zh) * 2014-03-12 2015-09-16 贵州航空发动机研究所 一种带端面油槽的轴向定位卡圈
DE102014222514A1 (de) * 2014-07-10 2016-01-14 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager
DE102014213466A1 (de) * 2014-07-10 2016-01-14 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager oder kombiniertes Axial-/Radiallager
US9382877B2 (en) * 2014-10-22 2016-07-05 GM Global Technology Operations LLC Turbocharger thrust bearing debris trap
CN104658403B (zh) * 2015-03-09 2017-09-19 东北大学 推力滑动轴承润滑特性教学演示装置
CN105299048A (zh) * 2015-11-30 2016-02-03 珠海格力电器股份有限公司 滑动轴承、转轴、转轴组件和压缩机
US10145411B2 (en) * 2016-09-01 2018-12-04 Freudenberg-Nok General Partnership Thrust washers with hydrodynamic features
US20180087518A1 (en) * 2016-09-24 2018-03-29 Borgwarner Inc. Turbocharger thrust bearing and manufacturing method
JP6696579B2 (ja) 2016-09-29 2020-05-20 株式会社Ihi 軸受構造、および、過給機
CN106438706A (zh) * 2016-11-09 2017-02-22 哈尔滨电机厂有限责任公司 大型水润滑推力轴承三段面瓦面
CN106499723A (zh) * 2016-12-30 2017-03-15 深圳智慧能源技术有限公司 滑动轴承
WO2018120130A1 (zh) * 2016-12-30 2018-07-05 深圳智慧能源技术有限公司 滑动轴承
US10590946B2 (en) 2017-01-09 2020-03-17 Borgwarner Inc. Turbocharger having thrust bearing with biased oil flow
DE102018201963A1 (de) 2018-02-08 2019-08-08 BMTS Technology GmbH & Co. KG Keilloses, rotationssymmetrisches Axiallager
CN108412803A (zh) * 2018-05-12 2018-08-17 珠海格力电器股份有限公司 轴承结构及具有其的压缩机
CN108412802A (zh) * 2018-05-12 2018-08-17 珠海格力电器股份有限公司 轴承结构及具有其的压缩机
CN108625909B (zh) * 2018-07-11 2023-09-12 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 一种汽轮机高效油封结构
WO2020038655A1 (de) * 2018-08-21 2020-02-27 Zf Friedrichshafen Ag Anlaufelement für ein hydrodynamisches axiallager und hydrodynamisches axiallager
US11396907B2 (en) 2018-12-21 2022-07-26 Tpr Co., Ltd. Thrust washer
US10774876B1 (en) 2019-04-25 2020-09-15 Freudenberg-Nok General Partnership Hydrodynamic thrust washers with pumping features for sparse lubrication applications
CN110131305B (zh) * 2019-06-03 2024-04-19 无锡康明斯涡轮增压技术有限公司 涡轮增压器止推轴承装置
US10954998B1 (en) 2019-09-30 2021-03-23 Borgwarner Inc. Thrust bearing assembly and a turbocharger including the same
DE102020114268A1 (de) 2020-05-28 2021-12-02 Man Energy Solutions Se Axiallager für einen Axialturbolader
EP4047227A1 (de) 2021-02-19 2022-08-24 Flender GmbH Wellenanordnung, getriebe, industrie-applikation und computerprogrammprodukt

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE49087C (de) * A. V. WVRSTBMberger & CO. in Zürich, Sihl-Str. 43, und J. schweizer in Zürich, Weinberg-Str. 23 Petroleum-Retortenbrenner. (2
DE7819938U1 (de) * 1979-12-13 Barmag Barmer Maschinenfabrik Ag, 5630 Remscheid Abgasturbolader
US1786565A (en) * 1927-10-18 1930-12-30 American Telephone & Telegraph Thrust bearing
GB829481A (en) * 1956-01-16 1960-03-02 Napier & Son Ltd Rotary thrust bearings or fluid seals
GB1095999A (en) * 1964-05-28 1967-12-20 Hawker Siddeley Canada Ltd Improvements in fluid thrust bearing
DD49087A1 (de) * 1965-04-15 1966-07-20 Axialgleitlager, insbesondere für Turbo-Maschinen
FR1461141A (fr) * 1965-12-22 1966-12-02 Wissenschaftl Techn Zentrum Wt Palier lisse axial, en particulier pour turbomachines
DE2033412A1 (de) * 1969-07-11 1971-01-21 Sundstrand Corp , Rockford, 111 (VStA) Drucklageranordnung
US3656823A (en) * 1970-08-05 1972-04-18 Wladimir Tiraspolsky Slidable carrier or support
JPS5945850B2 (ja) * 1979-07-13 1984-11-09 株式会社日立製作所 スラスト軸受
DE3140017A1 (de) * 1981-10-08 1983-04-28 Flender A F Gmbh Co Kg Axiale hydrodynamische gleitlagerung
JPS5887935U (ja) * 1981-12-10 1983-06-15 石川島播磨重工業株式会社 過給機のスラスト軸受
US4639148A (en) * 1984-02-14 1987-01-27 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Thrust bearing for turbocharger
US4726695A (en) * 1986-06-12 1988-02-23 Anatech, Inc. Hydrodynamic thrust bearing
DE4311117A1 (de) * 1993-04-05 1994-10-06 Abb Management Ag Axiales Gleit-Schublager, insbesondere für Turbolader
DE4330380A1 (de) * 1993-09-08 1995-03-09 Abb Management Ag Abgasturbolader mit mehrteiligem Lagergehäuse
DE4411617A1 (de) * 1994-04-02 1995-10-05 Abb Management Ag Verfahren und Vorrichtung zum Schmieren der Lager eines Turboladers
US5567056A (en) * 1994-09-29 1996-10-22 General Motors Corporation Turbocharger drive and planet bearing therefor
GB2306753B (en) * 1995-10-28 1999-04-07 Daewoo Electronics Co Ltd Head drum assembly of video cassette recorder
US5801464A (en) * 1996-12-13 1998-09-01 Phase Metrics Pressurized air-ionization ground for an air bearing spindle

Also Published As

Publication number Publication date
DE59705874D1 (de) 2002-01-31
DE19641673B4 (de) 2005-09-01
US6024495A (en) 2000-02-15
DE19641673A1 (de) 1998-04-16
CZ292032B6 (cs) 2003-07-16
EP0840027A3 (de) 1998-12-09
CN1071863C (zh) 2001-09-26
EP0840027B1 (de) 2001-12-19
JP2929533B2 (ja) 1999-08-03
KR100485710B1 (ko) 2005-06-16
CN1188192A (zh) 1998-07-22
EP0840027A2 (de) 1998-05-06
JPH10121977A (ja) 1998-05-12
KR19980032748A (ko) 1998-07-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ319297A3 (cs) Axiální kluzné ložisko a způsob jeho provozu
US4714139A (en) Lubricating system for gas turbine engines and pump for such a system
EP1544417B1 (en) Oil scavenge system for a gas turbine engine and method of oil scavenging
US5114446A (en) Deoiler for jet engine
CN107725139B (zh) 颗粒分离系统
US5538258A (en) Oil seal for a high speed rotating shaft
EP1344559A1 (en) An air/oil separator
US10537842B2 (en) Systems and methods for utilizing a low-friction rotating coalescer contact seal
EP2586534B1 (en) A centrifugal separator, an internal combustion engine and centrifugal separator assembly and a method of separating contaminants from crankcase gas
CN105587348B (zh) 模块化涡轮增压器的间隙密封
CN110418879B (zh) 用于涡轮机的离心脱气器
US20090183950A1 (en) Lubrication system and method, and vortex flow separator for use therewith
WO2011058627A1 (ja) 軸受装置
KR20140002049A (ko) 바이패스 밸브 및 과급기
EP3103554B1 (en) Centrifugal separator
EP1905961A2 (en) Dual mode oil scavenge scoop
WO2002099296A1 (en) Hydrodynamic thrust bearing
CN109690050B (zh) 轴承构造及增压器
CN109642494B (zh) 轴承构造以及增压器
EP1287895B1 (en) Free jet centrifuge rotor with internal flow bypass
EP4336090A1 (en) Deaeration conduit
US8522925B2 (en) Debris flush system for balance shaft bearings
DE102010025614A1 (de) Abgasturbolader
RU2685346C2 (ru) Фильтрация потока, состоящего из газа и частиц
JPH08135653A (ja) 水中軸受装置

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20171009