CZ302537B6 - Zarízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálu - Google Patents

Zarízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálu Download PDF

Info

Publication number
CZ302537B6
CZ302537B6 CZ20014156A CZ20014156A CZ302537B6 CZ 302537 B6 CZ302537 B6 CZ 302537B6 CZ 20014156 A CZ20014156 A CZ 20014156A CZ 20014156 A CZ20014156 A CZ 20014156A CZ 302537 B6 CZ302537 B6 CZ 302537B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
fluidized bed
chamber
gasification
heat
bed
Prior art date
Application number
CZ20014156A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ20014156A3 (cs
Inventor
Karl@Jürgen
Original Assignee
Bioage Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE19926202A external-priority patent/DE19926202C1/de
Priority claimed from DE1999126201 external-priority patent/DE19926201C2/de
Priority claimed from DE19926203A external-priority patent/DE19926203A1/de
Application filed by Bioage Gmbh filed Critical Bioage Gmbh
Publication of CZ20014156A3 publication Critical patent/CZ20014156A3/cs
Publication of CZ302537B6 publication Critical patent/CZ302537B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/006—Separating solid material from the gas/liquid stream by filtration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B01J8/28—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations the one above the other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/32—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with introduction into the fluidised bed of more than one kind of moving particles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/50—Fuel charging devices
    • C10J3/503—Fuel charging devices for gasifiers with stationary fluidised bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C10J3/56—Apparatus; Plants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/024—Dust removal by filtration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B01J2208/00132—Tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2200/00—Details of gasification apparatus
    • C10J2200/36—Moving parts inside the gasification reactor not otherwise provided for
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/12—Heating the gasifier
    • C10J2300/1246—Heating the gasifier by external or indirect heating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)

Abstract

Zarízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálu alotermním zplynováním vodní párou, obsahuje tlakovou zplynovací komoru (10) s vírivou vrstvou s tlakotesnou propustí (2) pro privádení vsázkových materiálu (3) ke zplynování, filtracní komoru (17), která je pres spojovací kanál (16, 16´) spojena se zplynovací komorou (10) s vírivou vrstvou, vnejší zdroj tepla a usporádání tepelných trubic (22), které odebírá teplo z vnejšího zdroje (4) tepla a odevzdává je do zplynovacího lože ve zplynovací komore (10) s vírivou vrstvou.

Description

Oblast techniky
Vynález se týká zařízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálů, alotermním zplyňováním vodní párou. Přitom sc jedná o zařízení pro zplyňování uhlíkatých vsázkových materiálů, jako například uhelného dehtu, dehtového písku, plastových odpadů, zbytků z výroby papíru a celulózy, zbytků z petrochemického průmyslu, elektronického šrotu, lehké frakce z odlučovačů, a zejména biogenních vsázkových materiálů, jako například odpadů ze sklizně, energetických rostlin (Miskantus) nebo dřevěných štěpků. Zařízení slouží zejména pro výrobu topných plynů s výhřevností alespoň 8000 až 10 000 kj/m3.
Dosavadní stav techniky
Energetické využití výše uvedených vsázkových materiálů je dosud do značné míry omezeno na spalování. Technologie zplyňování jsou převážně zaměřeny na výrobu chudých plynů s výhřevností pod 6000 kJ/kg. Tyto plyny však nejsou vhodné pro použití například v plynových turbínách nebo palivových Článcích.
Pro vyrobení plynů s výhřevností 8000 až 10 000 kJ/m3 se musí provádět takzvané alotermní zplyňování. K tomu je nezbytné přivádět ke zplyňovanému palivu dostatek vnějšího tepla na vysoké teplotní úrovni 500 až 900 °C, což je dosud spojeno s vysokou technickou náročností.
Významným způsobem zplyňování s širokou oblastí použití je způsob zplyňování ve vířivé vrstvě. Pomocí tohoto způsobu mohou být ekonomicky provozována i menší zařízení, nelze tak však vyrobit vysoce výhřevné plyny. Pro alotermní zplyňování ve vířivé vrstvě byly dosud vyzkoušeny v podstatě následující způsoby a zařízení.
Zplyňovač Batelle
U zplyňovace Batelle (dvoustupňové zplyňování ve vířivé vrstvě) se reakční teplo pro vířivou vrstvu vyrábí vnějším spalováním ve vířivé vrstvě. Přestup tepla se provádí výměnou horkého pískového lože, aje tedy spojen svysokou technickou náročností, viz Peter Jansen, Thermische Vergasung von nachwachsenden Roh- und organischen Reststoffen; Institutsberichte der Bundesanstalt fur Landwirtschaft, Braunschweig, 1997.
Zplyňovač DMT
Ve zplyňovači DMT se podstatná část tepla nezbytného pro zplynění přivádí tak, že se pro fluidizaci používá přehřátá vodní pára s teplotou 750 °C. Navíc jsou pro zplynění biomasy vedeny skrz vířivé lože teplosměnné trubky, kterými proudí spaliny o teplotě 1150°C. Důkaz, že je s tímto zařízením možno dosáhnout výhřevností asi 10 000 kJ/kg, se podle současného stavu znalostí nejeví možný. Zařízení, která pracují podle tohoto principu, jsou popsána v dokumentech US 5 064 444 a US 5 439 491.
Pro zvýšení stupně chemické přeměny byly činěny pokusy zvýšit přestup tepla ve vířivém loži prostřednictvím použití pulzních hořáků, jak je popsáno v dokumentu US 5 306 481. Tento postup umožňuje v zásadě vyšší přívod tepla a tím chemickou reakci, kteráje nezbytná pro alotermní zplyňování. Použití pulzních horáků je však poměrně nákladné.
GB-A 1 599 398 navrhuje při zplyňování uhlí nebo koksu přivádět teplo do vířivé vrstvy pomocí tepelných trubic. Vhodnost takovéhoto zařízení pro biomasy není zřejmá.
- 1 CZ 302537 B6
Dále je / dokumentu US 4 160 720 známo zařízení pro zplyňování dehtového písku, u kterého se provádí přenos tepla v reakčním prostoru prostřednictvím tepelných trubic. U tohoto zařízení proudí dehtový písek reakčním ložem a spalovací zónou. Protože se pyrolýzní plyn mísí se spalinami, snižuje se výhřevnost tohoto plynu, který není vhodný pro bezprostřední použití pro plyno5 vé turbíny nebo palivové články.
Podstata vynálezu io Úkolem vynálezu je poskytnout zařízení pro výrobu topného plynu, to znamená pro zplyňování uhlíkatých a zejména biogenních vsázkových materiálů, které má jednoduchou konstrukci a poskytuje spolehlivý způsob práce, a kterým je možno vyrobit topné plyny s výhřevností alespoň 8000 až 10 000 kJ/m3.
Tento úkol splňuje zařízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálů alotermním zplyňováním vodní párou, podle vynálezu, jehož podstatou je, že obsahuje tlakovou zplyňovací komoru s vířivou vrstvou s tlakotěsnou propustí pro přivádění vsázkových materiálů ke zplyňování, dále filtrační komoru, která je přes spojovací kanál spojena se zplyňovací komorou s vířivou vrstvou, dále vnější zdroj tepla a konečně uspořádání tepelných io trubic, které odebírá teplo z vnějšího zdroje tepla odevzdávaje do zplyňovacího lože ve zplyňovaeí komoře s vířivou vrstvou.
Tlaková zplyňovací komora s vířivou vrstvou má tlakotěsnou propust pro přivádění vsázkového materiálu ke zplyňování. Zplyňovací komora s vířivou vrstvou je spojena s filtrační komorou přes spojovací kanál, takže vznikající plyn může proudit ze zplyňovací komory s vířivou vrstvou do filtrační komory, kde je veden skrz filtrační vrstvu. Prostřednictvím vnějšího zdroje teplaje zajištěno teplo, nezbytné pro alotermní zplyňování. Pomocí uspořádání tepelných trubic je teplo z vnějšího zdroje tepla vedeno do zplyňovacího lože zplyňovací komory s vířivou vrstvou, pro nastavení teploty potřebné pro zplyňování.
Podle výhodného provedení vynálezu je vnější teplo zajišťováno pomocí spalování ve spalovací komoře, zejména ve spalovací komoře s vířivou vrstvou, která obsahuje odvod spalin.
Aby filtrační vrstva nenarůstala materiálem zachyceným z topného plynuje část narostlé filtrac35 ní vrstvy odtahována prostřednictvím kanálu proudu pevné látky do spalovací komory. Protože zachycený materiál, to znamená popel a částice zbytkového koksu, je částečně ještě spalitelný, spaluje se ve spalovací komoře. K tomu je s výhodou spalovací komora spojena s filtrační komorou přes vzhůru k filtrační komoře směřující kanál proudu pevné látky. Přitom kanál proudu pevné látky má spodní koncový úsek, který je spojen se spalovací komorou, a homí koncový úsek,
4o který je spojen s filtrační komorou. Spodní koncový úsek kanálu proudu pevné látky má sifonové zařízení, pro dopravu materiálu z filtrační komory do spalovací komory.
Ve spodním koncovém úseku je s výhodou uspořádáno první dmýchací zařízení pro řízené odtahování pevné látky sacím účinkem, svýhodou pulzujícím způsobem, z filtračního lože filtrační komory do palivového lože spalovací komory. Přitom může být kanál proudu pevné látky s výhodou svislý, vždy však skloněný a dimenzovaný tak, že pri volném dmýchání spodního dmychacího kanálu proudu pevné látky se pevná látka účinkem gravitační síly samovolně sesouvá dolů.
S výhodou je v horním koncovém úseku kanálu proudu pevné látky nebo ve filtrační komoře je uspořádáno druhé dmýchací zařízení. To slouží k rozvrstvení a/nebo načechrávání filtračního lože filtrační komory.
Pro nastavení poměru spalin k plynnému produktu je svýhodou v odvodu spalin uspořádáno regulační zařízení spalin.
n
Prostřednictvím odborníkovi známých opatření řídicí a regulační techniky, konkrétně měřením tlaku plynu se stanovuje, kdy a jak často se musí uvádět do chodu dmýchací zařízení, aby byla udržena optimální účinnost.
Zvláštní výhoda vynálezu spočívá v tom, že podle příslušného nastavení tlakových poměrů je možno vyrobit buď více plynu nebo více spalin (tepla). Nastavení požadovaného poměru plyn/spaliny se provádí s výhodou pomocí zmíněného regulačního zařízení spalin, například prostřednictvím regulace průřezu výstupního kanálu spalin, které lze dosáhnout prostřednictvím klapky spalin.
to
U dalšího výhodného vytvoření je zplyňovací komora s vířivou vrstvou uspořádána prostorově nad filtrační komorou, a filtrační komora nad spalovací komorou. Toto uspořádání vede ke kompaktní konstrukci s dobrou energetickou bilancí.
U dalšího vytvoření je zařízení podle vynálezu opatřeno přídavným zařízením na výměnu tepla, které odebírá teplo z odtahovaných spalin a odevzdávaje plynnému produktu, což rovněž zlepšuje energetickou bilanci.
U dalšího vytvoření zařízení podle vynálezu jsou na koncových úsecích tepelných trubic uspořá20 dána výměníková žebra. Ta jsou tvarována tak, aby se dostávala do styku s prouděním a vířením tekutiny vytvářeným fluidizačním zařízením s takovým účinkem, aby byly fluidizované částice urychlovány příčně ke svému původnímu směru proudění. Tak je dosaženo dobrého příčného promíchání lože s vířivou vrstvou, které prodlužuje dobu zdržení částic ve vířivé vrstvě, plynové bubliny jsou dobře dispergovány a přestup tepla z výměníkových žeber do lože s vířivou vrstvou se podstatně zlepšuje. Také je tak možno dosáhnout kompaktní konstrukce.
Pro použití v zařízení pro výrobu topného plynu ze vsázkových materiálů obsahujících uhlík podle předloženého vynálezu je zvláště vhodný reaktor s vířivou vrstvou. V reaktoru s vířivou vrstvou je uspořádána reaktorová nádoba, v níž je vířivá vrstva obsažena. Jsou zde uspořádána fluidi30 začni zařízení, která fluidizují předem stanovenou oblast vířivé vrstvy. Pro přivedení přídavného tepla do této oblasti nebo odvedení tepla z této oblasti je použito zařízení na výměnu tepla. Čím lepší je přestup tepla mezí zařízením na výměnu tepla a vířivou vrstvou, tím vyšší je účinnost zařízení. Pro zlepšení tohoto přestupu tepla jsou výměníkové úseky zařízení na výměnu tepla vytvořeny jako speciální výměníková žebra, která jsou tvarována a uspořádána tak, aby fluidizač35 ní a vířivé proudy vytvářené ve fluidizačním zařízení byly jejich účinkem ovlivněny tak, aby byly fluidizované částice urychlovány příčně ke svému původnímu směru proudění, čímž je zlepšeno příčné promíchání lože s vířivou vrstvou, prodloužena doba zdržení částic ve vířivé vrstvě, a přestup tepla z výměníkových žeber do lože s vířivou vrstvou je podstatně zlepšen.
Prostřednictvím použití takovéhoto reaktoru s vířivou vrstvou je možno, při stejném výkonu získaném zlepšeným přestupem tepla, konstruovat menší a cenově výhodnější konstrukční velikosti. Takovýto reaktor s vířivou vrstvou může být použit jak ve spalovací komoře, tak také v reaktoru zařízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých vsázkových materiálů.
Je třeba zdůraznit, že není možné ani nemá smysl uvádět konkrétní dimenzování pro speciální výměníková žebra, neboť odborník může takovou optimalizaci provést jen v souvislosti s konkrétním reaktorem s vířivou vrstvou. V konkrétních případech je možné použít velmi speciálně vytvořená výměníková žebra, která mohou být vytvořena rovněž dokonce rozdílně, asymetricky atd., jestliže se tím dosáhne výše popsaného vychyl ování částic a s tím spojených pozitivních účinků.
Výměníková žebra mohou být s výhodou spojena s výměníkovými úseky uvolnitelné. Toto provedení má řadu výhod: Protože například vířivé vrstvy, ve kterých probíhají spalovací procesy, z důvodu vysoké teploty ve spojení spiskem vířivé vrstvy působí na vestavby silně abrazivně,
- j CZ 302537 B6 jsou výměníková žebra silně namáhána, tzn. podléhají velkému opotřebení. Vyměnitelnost těchto opotřebených dílů je zvláště ekonomická.
Pro výměnu tepla jsou s výhodou použity tepelné trubice. Odborníkovi je jasné, že pozitivního účinku vynálezu je dosaženo toliko prostřednictvím zvláštního vytvoření výměníkových žeber ve spojení s vířivou vrstvou. Kombinace speciálních výměníkových žeber s tepelnými trubicemi umožňuje další zmenšení velikosti konstrukčního provedení při stejném výkonu.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále podrobněji objasněn za pomoci dvou příkladů provedení ve spojení s přiloženými výkresy, na kterých znázorňují:
obr. 1 první provedení vynálezu v řezu, obr. 2 druhé provedení vynálezu v řezu, obr. 3 funkci horní dmychací trysky, obr. 4 funkci dolní dmychací trysky, obr. 5 perspektivní vyobrazení spirálovitého výměníkového žebra výměníkového úseku výměníkového zařízení, obr. 6 perspektivní vyobrazení lopatko v i tě vytvořeného výměníkového žebra, obr. 7 perspektivní vyobrazení funkce výměníkového žebra podle obr. 7, a obr. 8 výměníková žebra, která jsou uspořádána na vodorovně ležících výměníkových úsecích.
Příklady provedení vynálezu
Obr. 1 znázorňuje první provedení vynálezu. První nádoba I ve tvaru válce má na svém horním koncovém úseku ta tlakotěsnou propust 2 pro zavádění vsázkového materiálu 3 ke zplyňování, kterýje symbolicky znázorněn šípkou. Ve spodním koncovém úseku lb nádoby i je uspořádána spalovací komora 4, s výhodou provedená s vířivou vrstvou, do které zasahují přívodní trysky 5 směsi páry a/nebo vzduchu. Pro najetí, tzn. zahřátí, je uvnitř spalovací komory 4 s vířivou vrstvou upravena přívodní tryska 6 paliva pro vhánění topného plynu, kterým se vyhřívá spalovací komora 4 s vířivou vrstvou.
Druhá nádoba 7 ve tvaru válce je uspořádána soustředně v nádobě 1 a rozprostírá se od horního koncového úseku j_a až ke spalovací komoře 4 s vířivou vrstvou. Tato nádoba 7 je na svém horním koncovém úseku 7a těsně spojena s výstupem propusti 2. Na spodním koncovém úseku 7b nádoby 7 je uspořádán výstup 8 topného plynu pro odvádění získaného topného plynu 9, který není propojen s vnitřním prostorem nádoby L
V horním úseku nádoby 7 je uspořádána zplyňovací komora 10 s vířivou vrstvou, která bude popsána dále.
Zplyňovací komora JO s vířivou vrstvou je nahoře otevřená, nádoba JJ. ve tvaru válce. Nádoba JJ. je uspořádána tak, že vsázkové materiály 3 zavedené pres propust 2 padají do nádoby JJ.. Ve spodním koncovém úseku 1 la nádoby JJ. je uspořádáno děrované dno 12 a pod ním je uspořádána vstupní tryska vodní páry pro zavádění přehřáté vodní páry. Nad děrovaným dnem 12 je uspořádána přívodní tryska 15 paliva, která slouží k zavádění paliva potřebného k najíždění a popřípadě k řízení zplyňování.
-4CZ 302537 B6
Zplyňovací komora 10 s vířivou vrstvou je uspořádána soustředně v nádobě 7 tak, že zbylá prstencová štěrbina 16 má předem stanovený průřez.
Ve spodním úseku nádoby 7 je uspořádána filtrační komora 17, která bude popsána dále.
Filtrační komora 17 sestává z úseku 7c stěny druhé nádoby 7 ve tvaru válce a děrovaného dna 18 filtrační komory, které je uspořádáno nad výstupem 8 topného plynu. Kanál 19 proudu pevné látky je ve tvaru trubky a rozprostírá se od filtrační komory 17 skrz dno 18 filtrační komory až do spalovací komory 4 s vířivou vrstvou, přičemž spodní úsek 19a kanálu Γ9 proudu pevné látky je lo zakřiven vzhůru. Do tohoto úseku 19a zasahuje vzhůru směřující spodní dmychací tryska 20, jejíž funkce bude objasněna později. Další, vzhůru směřující dmychací tryska 21 je uspořádána v horním úseku 19b kanálu 19 proudu pevné látky.
Od spalovací komory 4 s vířivou vrstvou se přes filtrační komoru 17 až ke zplyňovací komoře 10 s vířivou vrstvou rozprostírající tepelné trubice 22, přičemž koncové úseky tepelných trubic 22, zasahující do spalovací komory 4 s vířivou vrstvou, přijímají teplo, a koncové úseky zasahující do zplyňovací komory 10 s vířivou vrstvou teplo opět odevzdávají pro vytvoření potřebné zplyňovací teploty.
2o V předloženém příkladu jsou na koncových úsecích tepelných trubic 22, zasahujících do zplyňovací komory 10 s vířivou vrstvou, uspořádána spirálovitá výměníková žebra 23, takže prostřednictvím vzhůru směřujícího proudu páry a materiálu lože je vyvoláváno příčné zrychlení, čímž jsou nejen dispergovány vznikající bubliny, aleje dosaženo také příčné míchání v loži zplyňovače, jehož prostřednictvím se prodlužuje doba zdržení částic paliva v loži zplyňovače, a tím se zvyšuje účinnost přeměny při zplyňování. Kromě toho je podstatně zlepšen přestup tepla mezi výměníkovými žebry 23 a ložem zplyňovače.
Dále bude popsán proces zplyňování:
Zplyňovací vířivá vrstva se vsázkovými materiály 3 je fluidizována přehřátou vodní parou, která se přivádí děrovaným dnem 12, takže je zajištěno dobré promísení vířivé vrstvy a pevného paliva, přivedeného skrz propusťové zařízení. Principiální funkce zplyňování ve vířivé vrstvě je odborníkovi známa a nebude zde proto podrobně popisována.
Vysoký přestup tepla z teplosměnných úseků tepelných trubic 22 do vířivé vrstvy zajišťuje vysoký přívod tepla do zplyňovací komory 10 s vířivou vrstvou. Vysoké přehřátí přiváděné vodní páry navíc zajišťuje, že ve zplyňovacím loži mohou být udržovány pro pyrolýzu teploty od 500 do 700 °C a pro zplyňování teploty až do 800 °C. Tyto vysoké teploty vedou nejprve k uvolňování těkavých podílů paliva a nakonec k přeměně uvolněných uhlovodíků (homogenní zplyňování vodní párou) a zbytkového koksu (heterogenní zplyňování vodní párou). Přebytek vodní páry zvýhodňuje reakci předtím uvolněného oxidu uhelnatého s vodní párou na oxid uhličitý a vodík, čímž je dále zvýšen podíl vodíku, důležitý pro použití v palivových článcích.
Topné plyny 9 vytvořené ve zplyňovací komoře 10 s vířivou vrstvou jsou ve směru šipky označu45 jící směr topného plynu 9 převáděny skrz spojovací kanál 16 ve formě prstencové štěrbiny do filtrační komory 17, ve které se nejdříve oddělují částice koksu a popele. Při průchodu topného plynu 9 skrz pevné filtrační lože reaguje topný plyn 9 s dosud nezreagovanou vodní párou, čímž se dále, za podpory katalytického účinku zbytkového koksu, zvyšuje stupeň přeměny.
Jedna část topného plynu 9 proudí přes kanál 19 proudu pevné látky do spalovací komory 4 s vířivou vrstvou, a další část proudí přes děrované dno 18 filtrační komory přímo do výstupu 8 spalovacího plynu pro odvedení k vnějšímu využití. Rozdělení do dvou proudů topného plynu 9 je dáno tlakovou ztrátou topného plynu 9 v kanálu j9 proudu pevné látky a dále úrovněmi tlaků, které působí ve filtrační komoře J7, v potrubí výstupu 8 topného plynu a ve spalovací komoře 4s vířivou vrstvou.
- 5 CZ 302537 B6
Převedení Částic popele a zbytkového koksu z filtrační vrstvy filtrační komory 17 do spalovací komory 4 s vířivou vrstvou se realizuje tak, že z úseku 19a kanálu J9 proudu pevné látky se nárazově odvádí materiál filtračního lože. K tomu účelu se aktivuje dmychací tryska 20.
Pro dopravu materiálu lože z kanálu £9 proudu pevné látky do filtrační vrstvy filtrační komory 17 se prostřednictvím dmychací trysky 2J_ přivádí pára, viz obr. 3. lak je dosaženo toho, že materiál lože pokrývá uložený popel a částice zbytkového koksu.
ío Topný plyn 9 zaváděný do spalovací komory 4 s vířivou vrstvou se spaluje spolu s dehtovými podíly a podíly zbytkového koksu, odloučenými ve filtračním loži. Část tepla přitom uvolněného se odevzdává v teplo přijímajících úsecích tepelných trubic 22, které vedou teplo ke zplynovací komoře 10 s vířivou vrstvou.
Zbytek tepla se odvádí ze spalovací komory 4 s vířivou vrstvou jako citelné teplo spalinami 24\ a využívá se vně zařízení k výrobě horké páry. Tato horká pára se zcela nebo částečně vede zpět do zařízení jako zplyňovací nebo fluidizační prostředek.
Ve spalovací komoře 4 s vířivou vrstvou a ve zplyňovací komoře 10 s vířivou vrstvou jsou v předloženém provedení navíc uspořádány trysky 6 a 15 pro zavádění kapalných nebo plynných paliv. Tyto trysky 6 a L5 slouží především pro vysoký stupeň zahřátí zařízení během najíždění, aby bylo možno použít například kapalná biogenní paliva nebo aby bylo možno zhodnocovat topné plyny nebo kapalná paliva z vnějších procesů. To je účelné zejména tehdy, když se například při provozu palivových Článků ve spojení se zply novacím zařízením v připojeném procesu sepa25 race odděluje vodík, a jiné v topném plynu obsažené podíly (oxid uhelnatý, methan a vyšší uhlovodíky) mají být vedeny zpět k výrobě tepla.
Pro výrobu horké vody, syté páry nebo přehřáté páry mohou být do spalovací komory s vířivou vrstvou integrovány, zcela nebo částečně, také trubky vyvíječe páry, například jako žebrované
3« trubky nebo ponorné topné plochy.
Dále je třeba zmínit, že spalovací komora 4 s vířivou vrstvou má také obvyklé zařízení pro odvádění popele.
Obr. 2 znázorňuje další provedení vynálezu. U tohoto provedení jsou zplyňovací komora 10 s vířivou vrstvou, filtrační komora 17 a spalovací komora 4 s vířivou vrstvou uspořádány vedle sebe a rovněž jsou spojeny prostřednictvím tepelných trubic 22. Stejné funkční prvky jsou označeny stejnými vztahovými značkami. U funkcí shodných s prvním provedením se upouští od opětovného vysvětlování a odkazuje se na objasnění obr. 1.
Skrz tlakotěsnou propust 2 se zavádějí vsázkové materiály 3 ke zplyňování a zplyňují se jako v prvním provedení. Topný plyn 9 vstupuje přes kanál 16' do filtrační komory J_7, proudí skrz ni a přefiltrovaný vystupuje z výstupu 8 topného plynu. Část topného plynuje vedena skrz kanál j9 proudu pevné látky a spaluje se ve spalovací komoře 4 s vířivou vrstvou.
Jako v prvním provedením jsou v koncovém úseku 19a kanálu 19 proudu pevné látky uspořádány dmychací trysky 20 a 2_L
Obr. 3 znázorňuje funkci horní dmychací trysky 2_L Šipky ukazují, jak je materiál fiuidizován ?0 a rozvrstvován.
Obr. 4 znázorňuje funkci spodní dmychací trysky 20. Šipky ukazují, jak je odtahován filtrační materiál z filtrační komory Γ7 a přiváděn ke spalování do spalovací komory 4.
-6CZ 302537 B6
Návazně je třeba ještě zmínit, že speciální způsob dopravy materiálu pomocí dmychacích trysek 20 a 2i by mohl být nahrazen mechanickým dopravním zařízením. Takováto dopravní zařízení, například šnekové dopravníky, jsou však dražší než dmýchací trysky a za převládajících provozních podmínek jsou náchylná k poruchám, takže řešení s dmýchacími tryskami se dává přednost.
Následně jsou za pomoci obr. 5 až 8 popsána různá vytvoření topných nebo chladicích žeber na výměníkových úsecích tepelné trubice 22. Tato topná a chladicí výměníková žebra 23, 25 jsou zvláště vhodná pro reaktor s vířivou vrstvou podle předloženého vynálezu a tím také pro zplyňovací komoru 10 s vířivou vrstvou a pro spalovací komoru 4 s vířivou vrstvou.
io
Obr. 5 znázorňuje koncový úsek 24 výměníkového zařízení, zejména ve formě tepelné trubice 22, na kterém jsou lopatkovitě vytvořena výměníková žebra 25.
Obr. 6 znázorňuje koncový úsek 24 výměníkového zařízení ve tvaru trubice resp. tepelné trubice
22, na kterém jsou spirálovitě vytvořena výměníková žebra 23.
Obr. 7 znázorňuje koncový úsek 24 tepelné trubice 22 se spirálovitě vytvořenými výměníkovými žebry 23 (jako na obr. 6) ve vířivé vrstvě 26, která sestává například z částic 28 paliva, ve které stoupají vzhůru plynové bubliny 30. Šipky 32 ukazují, ve kterém směru jsou vychylovány částice
28 paliva a plynové bubliny 30. Vířivá vrstva 26 je uspořádána v reaktorové nádobě, která odpovídá nádobě 7 ve tvaru válce na obr. 1. Po straně je znázorněna ještě vnější nádoba i z obr. 1. Obr. 7 tak představuje detail obr. 1.
Pomocí tohoto bočního vychylování je vířivá vrstva homogenizována. Současně zůstávají částice
28 paliva déle ve vířivém loži, takže se zcela spálí. Také u jiných reakcí, jako například zplyňování, je požadována delší doba zdržení vsázkových materiálů. Pomocí bočního vychylování mají částice velmi dobrý tepelný kontakt s výměníkovými žebry 23, čímž je značně zlepšen přestup tepla a tím zlepšena účinnost.
Obr. 8 představuje výřez reaktoru s vířivou vrstvou s vodorovně ležícími tepelnými trubicemi 22 s výměníkovými úseky 24, na kterých jsou uspořádána výměníková žebra 34. Výměníkové úseky 24 zasahují horizontálně do vířivé vrstvy 26, která je uspořádána v reaktorové nádobě 36. Reaktorová nádoba 36 zahrnuje spodní desku, která je vytvořena jako děrované dno 38 s otvory 40. Otvory 40 spolu se šipkami 42 představují fluidizační zařízení.
U tohoto provedení jsou výměníková žebra 34 vytvořena skloněná, přičemž směr sklonu výměníkových žeber 34 je u nad sebou ležících výměníkových úseků 24 obrácený. Částice 28 a parní bubliny 30 jsou tak střídavě vychylovány doleva nebo doprava, což vede k dobrému příčnému promísení směsi. Odborníkovi je jasné, že při šikmo ležících výměníkových úsecích 24 jsou výměníková žebra 34 uspořádána podle myšlenky vynálezu.

Claims (11)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    5 1. Zařízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálů alotermním zplynováním vodní párou, vyznačující se tím, že obsahuje tlakovou zplyňovací komoru (10) s vířivou vrstvou s tlakotěsnou propustí (2) pro přivádění vsázkových materiálů (3) ke zplyňování, filtrační komoru (17), která je pres spojovací kanál (16, 16') spojena se zplyňovací komorou (10) s vířivou vrstvou, vnější zdroj tepla, a uspořádání tepelných trubic (22), které odebírá teplo z vnějšího zdroje (4) tepla a odevzdává je do zplyňovacího lože ve zplyňovací komoře (10) s vířivou vrstvou.
  2. 2. Zařízení podle nároku 1, vyznačující se tím, že vnějším zdrojem tepla je spalo20 vací komora (4) a obsahuje odvod spalin (24').
  3. 3. Zařízení podle nároku 1, vyznačující se tím, že vnějším zdrojem tepla je spalovací komora (
  4. 4) s vířivou vrstvou a obsahuje odvod spalin (24').
    25 4. Zařízení podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že spalovací komora (4), popřípadě spalovací komora (4) s vířivou vrstvou, je přes kanál (19) proudu pevné látky směřující vzhůru k filtrační komoře (17) spojena s filtrační komorou (17), jo kanál (19) proudu pevné látky má spodní koncový úsek (19a), který je spojen se spalovací komorou (4), kanál (19) proudu pevné látky má horní koncový úsek (19b), který je spojen s filtrační komorou (17),
    J5 přičemž na spodním koncovém úseku (19a) je uspořádáno sifonové zařízení.
  5. 5. Zařízení podle nároku 4, vyznačující se tím, že ve spodním koncovém úseku (19a) je uspořádáno první dmychací zařízení pro řízené odtahování pevné látky sacím účinkem
    40 z filtračního lože filtrační komory (17) do palivového lože spalovací komory (4).
  6. 6. Zařízení podle nároku 4, vyznačující se tím, že ve spodním koncovém úseku (19a) je uspořádáno první dmychací zařízení pro řízené odtahování pevné látky sacím účinkem pulzujícím způsobem z filtračního lože filtrační komory (17) do palivového lože spalovací komo45 ry (4).
  7. 7. Zařízení podle nároku 4 nebo 5 nebo 6, vyznačující se tím, že v horním koncovém úseku (19b) kanálu (19) proudu pevné látky nebo ve filtrační komoře (17) je uspořádáno druhé dmychací zařízení pro řízené rozvrstvování a/nebo načechrávání filtračního lože filtrační
    50 komory (17).
  8. 8. Zařízení podle jednoho z předcházejících nároků 2 až 7, vyznačující se tím, že pro nastavení poměru spalin (24 ) k plynnému produktu je v odvodu spalin uspořádáno regulační zařízení spalin (24').
    -8CZ 302537 B6
  9. 9. Zařízení podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zplynovací komora (
  10. 10) s vířivou vrstvou je uspořádána nad filtrační komorou (17) a filtrační komora (17) je uspořádána nad spalovací komorou (4).
    5 10. Zařízení podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že je opatřeno přídavným zařízením na výměnu tepla pro odebírání tepla z odtahovaných spalin (24') ajeho odevzdávání do plynného produktu.
  11. 11. Zařízení podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že koncoio vé úseky (24) tepelných trubic (22) obsahují výměníková žebra (23, 25, 34), která jsou tvarována a uspořádána pro styk s prouděním a vířením tekutiny vytvářeným fluidizačními zařízeními pro příčné urychlování fluidizovaných částic (28) napříč k jejich původnímu směru proudění, pro zlepšení příčného promíchávání lože s vířivou vrstvou, pro prodloužení doby setrvání částic ve vířivé vrstvě, pro dobré dispergování plynových bublin (30) a pro zlepšení přestupu tepla z výis ručníkových žeber (23, 25, 34) do vířivé vrstvy (26).
CZ20014156A 1999-06-09 2000-06-09 Zarízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálu CZ302537B6 (cs)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19926202A DE19926202C1 (de) 1999-06-09 1999-06-09 Vorrichtung zur Vergasung biogener Einsatzstoffe
DE1999126201 DE19926201C2 (de) 1999-06-09 1999-06-09 Wirbelschichtreaktor
DE19926203A DE19926203A1 (de) 1999-06-09 1999-06-09 Vorrichtung zur Vergasung kohlenstoffhaltiger Einsatzstoffe

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20014156A3 CZ20014156A3 (cs) 2002-06-12
CZ302537B6 true CZ302537B6 (cs) 2011-07-07

Family

ID=27219179

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20014156A CZ302537B6 (cs) 1999-06-09 2000-06-09 Zarízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálu

Country Status (14)

Country Link
US (1) US7087097B1 (cs)
EP (1) EP1187892B1 (cs)
CN (1) CN1276060C (cs)
AT (1) ATE286108T1 (cs)
AU (1) AU5813500A (cs)
BR (1) BR0011462B1 (cs)
CA (1) CA2376483C (cs)
CZ (1) CZ302537B6 (cs)
DE (1) DE50009124D1 (cs)
ES (1) ES2235905T3 (cs)
HU (1) HU224643B1 (cs)
PL (1) PL192012B1 (cs)
PT (1) PT1187892E (cs)
WO (1) WO2000077128A1 (cs)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19948332B4 (de) * 1999-10-07 2005-09-22 Steer, Thomas, Dr.-Ing. Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen heizwertreicher Brennstoffe
US8147590B2 (en) * 2000-08-17 2012-04-03 Bayne Carew Fluid filter separator and method
CA2496839A1 (en) 2004-07-19 2006-01-19 Woodland Chemical Systems Inc. Process for producing ethanol from synthesis gas rich in carbon monoxide
CN100345940C (zh) * 2005-08-24 2007-10-31 南京工业大学 利用热管供热的流化床生物质气化炉
CN100358974C (zh) * 2005-08-24 2008-01-02 南京工业大学 利用热管供热的移动床生物质气化炉
WO2007117590A2 (en) 2006-04-05 2007-10-18 Woodland Biofuels Inc. System and method for converting biomass to ethanol via syngas
DE102006016005A1 (de) * 2006-04-05 2007-10-11 Bioage Gmbh Wärmerohr, Heatpipe-Reformer mit einem solchen Wärmerohr und Verfahren zum Betreiben eines solchen Heatpipe-Reformers
US20080196308A1 (en) * 2007-02-21 2008-08-21 Phil Hutton Thermally stable cocurrent gasification system and associated methods
JP5366147B2 (ja) * 2008-02-05 2013-12-11 一般財団法人電力中央研究所 燃料ガス精製設備、発電システム及び燃料合成システム
DE102008051161B4 (de) 2008-10-10 2013-05-29 Highterm Research Gmbh Wirbelschichtreaktor sowie Einsatz für einen solchen Wirbelschichtreaktor
DE102008053494B4 (de) 2008-10-28 2011-08-25 Highterm Research GmbH, 85276 Rückdiffusionswärmerohr
DE102008055947B4 (de) 2008-11-05 2011-07-21 Highterm Research GmbH, 85276 Ausdiffusionsheatpipe
DE102008055957B4 (de) 2008-11-05 2010-09-02 Highterm Research Gmbh Wirbelschichtreaktor
ATE518589T1 (de) * 2008-11-18 2011-08-15 Highterm Res Gmbh Vorrichtung zur erzeugung von brennbarem produktgas aus kohlenstoffhaltigen einsatzstoffen
DE102009017854B4 (de) 2009-04-17 2013-02-21 Highterm Research Gmbh Vorrichtung zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen mit Wärmerohren
DE102009030543A1 (de) 2009-06-25 2010-12-30 Highterm Research Gmbh Wirbelschichtreaktor zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen
DE102009030542A1 (de) 2009-06-25 2010-12-30 Highterm Research Gmbh Wirbelschichtreaktor zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen
DE102009032524B3 (de) * 2009-07-10 2011-02-03 Highterm Research Gmbh Reaktor zur Erzeugung eines Produktgases durch allotherme Vergasung von kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen
DE102009039276A1 (de) 2009-08-28 2011-03-10 Bekon Energy Technologies Gmbh & Co. Kg Reaktormodul für endotherme Reaktionen sowie Reaktor mit einer Mehrzahl von solchen Reaktormodulen
CN101639324B (zh) * 2009-09-07 2012-06-13 华西能源工业股份有限公司 一种流化床锅炉及其用途
DE102010001848B4 (de) 2010-02-11 2015-03-05 Highterm Research Gmbh Wärmerohr und Wirbelschicht-Reaktor mit einem solchen Wärmerohr
DE202010017410U1 (de) 2010-04-19 2011-11-14 Highterm Research Gmbh Vorrichtung zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen mit Wärmerohren
DE102010028476B4 (de) 2010-05-03 2015-02-19 Highterm Research Gmbh Heißgasfilter und Verfahren unter Verwendung des Heißgasfilters
DE102010028816A1 (de) 2010-05-10 2011-11-10 Highterm Research Gmbh Wirbelschichtreaktor und Verfahren zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen
DE102010028819B4 (de) 2010-05-10 2012-02-16 Highterm Research Gmbh Verfahren zur Umwandlung von Energie kohlenstoffhaltiger Einsatzstoffe in Nutzenergie sowie Gasmotor- und Dampf-Kombikraftwerk und Brennstoffzellen- und Dampf-Kombikraftwerk zur Durchführung des Verfahrens
DE102012200221A1 (de) 2012-01-10 2013-07-11 Highterm Research Gmbh Verfahren zur Erzeugung eines methanreichen Gases
DE102012201743B3 (de) * 2012-02-06 2013-03-14 Highterm Research Gmbh Mehrzonen-Reformer zur Erzeugung von Produktgas aus einem kohlenstoffhaltigen Einsatzstoff durch allotherme Vergasung
DE102012221286A1 (de) 2012-11-21 2014-05-22 MicroPyros GmbH i.G. Mikrobiologische Biomethan-Erzeugung mit Wasserstoff aus der thermischen Vergasung von kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen
US9725663B2 (en) 2013-01-22 2017-08-08 Themochem Recovery International, Inc. Integrated two-stage thermochemical heat pipe reactor having a partitioned vessel
EP3058276B1 (en) * 2013-10-17 2020-01-15 Hatch Pty Ltd A solid fuel burner with dispersion apparatus
CN104974772A (zh) * 2014-04-04 2015-10-14 北京中矿科能煤炭地下气化技术研究中心 热管供热式流化床生物质与煤共热解系统
JP2016148459A (ja) * 2015-01-30 2016-08-18 秀之 春山 溶液移送冷却装置及びその製造方法
DE102015202680A1 (de) * 2015-02-13 2016-08-18 Friedrich-Alexander-Universität Erlangen-Nürnberg Verfahren zur Durchführung einer chemischen Synthese und Synthesereaktor
DE102022127119A1 (de) 2022-10-17 2024-04-18 Synthec Fuels GmbH Vorrichtung zur vergasung von rohmaterial

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1599398A (en) * 1978-04-27 1981-09-30 Humphreys & Glasgow Ltd Fluidised beds and their operation
US4474230A (en) * 1982-08-31 1984-10-02 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor system
GB2164660A (en) * 1984-09-21 1986-03-26 English Electric Co Ltd Gasification apparatus
US4930484A (en) * 1989-10-26 1990-06-05 Binkley Steven M Fuel and air mixture expanding and preheating system
EP0383565A1 (en) * 1989-02-14 1990-08-22 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Processes and apparatus for endothermic reactions
US5439491A (en) * 1986-10-16 1995-08-08 Bergwerksverband Gmbh Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4032305A (en) * 1974-10-07 1977-06-28 Squires Arthur M Treating carbonaceous matter with hot steam
DE2549784C2 (de) * 1975-11-06 1984-12-20 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Wirbelschicht-Gasgenerator mit Wärmezufuhr, insbesondere Kernreaktorwärme, von außen
US4041839A (en) 1975-11-24 1977-08-16 Cascade Corporation Telescopic ram
US4160720A (en) 1977-12-15 1979-07-10 University Of Utah Process and apparatus to produce synthetic crude oil from tar sands
US4244706A (en) * 1979-09-10 1981-01-13 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Process for gasifying carbonaceous material from a recycled condensate slurry
DE3635215A1 (de) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens
US6438235B2 (en) * 1998-08-05 2002-08-20 Hewlett-Packard Company Media content protection utilizing public key cryptography
CA2282948A1 (en) * 1998-09-16 2000-03-16 University Technologies International, Inc. Low temperature autothermal steam reformation of methane in a fluidized bed

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1599398A (en) * 1978-04-27 1981-09-30 Humphreys & Glasgow Ltd Fluidised beds and their operation
US4474230A (en) * 1982-08-31 1984-10-02 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor system
GB2164660A (en) * 1984-09-21 1986-03-26 English Electric Co Ltd Gasification apparatus
US5439491A (en) * 1986-10-16 1995-08-08 Bergwerksverband Gmbh Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal
EP0383565A1 (en) * 1989-02-14 1990-08-22 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Processes and apparatus for endothermic reactions
US4930484A (en) * 1989-10-26 1990-06-05 Binkley Steven M Fuel and air mixture expanding and preheating system

Also Published As

Publication number Publication date
BR0011462A (pt) 2002-03-19
EP1187892B1 (de) 2004-12-29
ES2235905T3 (es) 2005-07-16
CA2376483C (en) 2010-01-12
CA2376483A1 (en) 2000-12-21
WO2000077128A1 (de) 2000-12-21
CN1354778A (zh) 2002-06-19
AU5813500A (en) 2001-01-02
ATE286108T1 (de) 2005-01-15
PL352151A1 (en) 2003-07-28
EP1187892A1 (de) 2002-03-20
BR0011462B1 (pt) 2011-03-22
HU224643B1 (hu) 2005-12-28
CN1276060C (zh) 2006-09-20
US7087097B1 (en) 2006-08-08
DE50009124D1 (de) 2005-02-03
CZ20014156A3 (cs) 2002-06-12
PT1187892E (pt) 2005-05-31
HUP0201381A2 (en) 2002-08-28
PL192012B1 (pl) 2006-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ302537B6 (cs) Zarízení pro výrobu topného plynu z uhlíkatých, zejména biogenních vsázkových materiálu
CA3018980C (en) Three-stage energy-integrated product gas generation system and method
CA2430999C (en) Process and gas generator for generating fuel gas
EP3894516B1 (en) Plastic-to-oil plant for converting plastic waste into petrochemical products
US7819070B2 (en) Method and apparatus for generating combustible synthesis gas
AU2008322126B2 (en) Circulating fluidized-bed reformer
US20020078867A1 (en) Small scale high throughput biomass gasification system and method
CN107995921A (zh) 气化系统
CN102083521A (zh) 具有固体颗粒排放及分类装置的流化床反应器
AU2009227462B2 (en) Gasification furnace structure in gasification facility
JP2022536997A (ja) ガス化反応器およびガス化方法
CN109963928B (zh) 改进的气化系统和方法
US20250256255A1 (en) System for the neutral/negative co2 production of syngas from solid fuels with high hydrogen content for uses at high temperature
US11713428B2 (en) Gasification reactor adaptable for feedstock with wide particle size distribution
JP7118341B2 (ja) 水素製造装置

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20130609