CZ297722B6 - Electric motor with fan propeller - Google Patents
Electric motor with fan propeller Download PDFInfo
- Publication number
- CZ297722B6 CZ297722B6 CZ0300499A CZ300499A CZ297722B6 CZ 297722 B6 CZ297722 B6 CZ 297722B6 CZ 0300499 A CZ0300499 A CZ 0300499A CZ 300499 A CZ300499 A CZ 300499A CZ 297722 B6 CZ297722 B6 CZ 297722B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- diffuser
- electric motor
- fan wheel
- motor according
- height
- Prior art date
Links
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A47—FURNITURE; DOMESTIC ARTICLES OR APPLIANCES; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47L—DOMESTIC WASHING OR CLEANING; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47L5/00—Structural features of suction cleaners
- A47L5/12—Structural features of suction cleaners with power-driven air-pumps or air-compressors, e.g. driven by motor vehicle engine vacuum
- A47L5/22—Structural features of suction cleaners with power-driven air-pumps or air-compressors, e.g. driven by motor vehicle engine vacuum with rotary fans
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/50—Inlet or outlet
- F05D2250/52—Outlet
Abstract
Description
Řešení se týká elektromotoru (1) s ventilátorovým kolem (3), na které radiálně navazuje difuzor (4) se dnem (14) difuzorového kanálu (13), přičemž ventilátorové kolo (3) je opatřeno vodícími lopatkami (21) o výšce (b4) a diíuzor (4) je opatřen difuzorovými stěnami (8) o výšce (b2). Výška (b2) difuzorových stěn (8) je k výšce (b4) vodicích lopatek (21) v poměru v rozsahu 1,7 až 1,2, měřeno na radiálně vnějším okraji ventilátorového kola (3) a přiřazené oblasti dna (14) difuzorového kanálu (13).The invention relates to an electric motor (1) with a fan wheel (3) to which a diffuser (4) radially adjoins the bottom (14) of the diffuser channel (13), the fan wheel (3) being provided with guide vanes (21) of height (b). 4 ) and the diffuser (4) is provided with diffuser walls (8) of height (b 2 ). The height (b 2 ) of the diffuser walls (8) is relative to the height (b 4 ) of the guide vanes (21) in a ratio ranging from 1.7 to 1.2, measured at the radially outer edge of the fan wheel (3) and the associated bottom area (14). ) of the diffuser channel (13).
Elektromotor s ventilátorovým kolemElectric motor with fan wheel
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká elektromotoru s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor se dnem difuzorového kanálu, přičemž ventilátorové kolo je opatřeno vodícími lopatkami o určité výšce a difuzor je opatřen difuzorovými stěnami o určité výšce.BACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to a fan wheel electric motor to which a diffuser with a diffuser channel bottom radially adjoins, the fan wheel being provided with guide vanes of a certain height and the diffuser having diffuser walls of a certain height.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Takové konstrukce jsou známy jako jednotky motoru a ventilátoru. Používají se zde difuzory, které jsou kolem obvodu ventilátorového kola opatřeny rovnoměrně rozloženými vodícími kanály pro vzduch. Úkolem těchto difuzorů je odchylovat vzduch vystupující z oběžného kola pod plochým úhlem proudění a zajistit kratší dráhu proudění skrze oblast difuzoru, než je tomu v prstencovém prostoru bez lopatek. Toto pak vede ke zvýšení účinnosti celého ventilátoru či radiálního dmychadla. Aby se dosáhlo maximální dráhy proudění, musí být také co nejužší mezera mezi oběžným kolem a vstupem difuzoru. Malá mezera má však za důsledek vyšší hlučnost a vyšší náchylnost dmychadla ke vzniku šumů a takzvaného „pumpování“ při odchylce průtočného množství od optimální hodnoty. Použití tohoto druhu difuzorů je účelné při úhlech proudění menších než 20°. Při použití elektromotoru s ventilátorovým kolem předmětného druhu ve vysavači prachu nebo podobně, kde se používá rychloběžný elektromotor s jednostupňovým dmychadlem, nejsou žádnou zvláštností úhly proudění menší než 5°. Použitý difuzor musí být s ohledem na vstupní úhel přiměřeně malý, aby se dosáhlo vstupu vzduchu bez narážení. Pro rozšiřování difuzorových kanálů se všeobecně doporučuje úhel 7 až 12°. Výška difuzorových kanálů se přizpůsobuje výšce výstupu ventilátorového kola, přičemž tato výška difuzorových kanálů se obecně volí o 1 až 2 mm větší než výška výstupu ventilátorového kola. Kromě těchto difuzorových kanálů se čtvercovým průřezem jsou také známy difuzorových kanálů se čtvercovým průřezem jsou také známy difuzorové kanály s kruhovými průřezy. Difuzorové kanály jsou obecně jak v případě přímých, tak i zakřivených difuzorových kanálů tvořeny lopatkami s konstantní tloušťkou stěny. Kromě toho jsou také známy přímé difuzorové kanály s radiálně směrem ven rostoucím tloušťkou stěny lopatek, takzvané klínové difuzory.Such designs are known as motor and fan units. Diffusers are used which are provided with evenly distributed air guide channels around the periphery of the fan wheel. The purpose of these diffusers is to deflect the air exiting the impeller at a flat flow angle and to provide a shorter flow path through the diffuser region than in an annular space without blades. This leads to an increase in the efficiency of the entire fan or radial blower. In order to achieve the maximum flow path, the gap between the impeller and the diffuser inlet must also be as narrow as possible. However, a small gap results in a higher noise level and a higher susceptibility of the blower to noise and so-called "pumping" when the flow rate deviates from the optimum value. The use of this type of diffuser is expedient at flow angles of less than 20 °. When using an electric motor with a fan wheel of the type in a vacuum cleaner or the like, where a high-speed electric motor with a single-stage blower is used, the flow angles of less than 5 ° are not particular. The diffuser used must be reasonably small with respect to the inlet angle, in order to reach the air inlet without impact. For expanding diffuser channels, an angle of 7 to 12 ° is generally recommended. The height of the diffuser channels is adapted to the height of the fan wheel outlet, the height of the diffuser channels generally being chosen to be 1 to 2 mm larger than the height of the fan wheel outlet. In addition to these square diffuser channels, square diffuser channels are also known, circular diffuser channels are also known. The diffuser channels are generally in the case of both straight and curved diffuser channels formed by vanes of constant wall thickness. In addition, direct diffuser channels are also known with radially outwardly increasing blade wall thicknesses, so-called wedge diffusers.
Z dokumentu EP-A2 0 602 007 je známo provedení, ve kterém poměr výšky kanálu difuzoru k výšce výstupu ventilátorového kola odpovídá již zmíněnému poměru. Difuzor je opatřen zakřivenými kanály pro průtok vzduchu, přičemž stěny kanálů jsou rovnoměrně mírně zakřiveny. Síla stěny difuzorových kanálů je konstantní. Výšky difuzorových stěn a výšky vodicích lopatek jsou zde prakticky stejně velké. Z dokumentu DE-A1 41 30 901 je dále známo provedení, ve kterém je použit difuzor s výrazněji zakřivenými difuzorovými kanály.EP-A2 0 602 007 discloses an embodiment in which the ratio of the height of the diffuser channel to the outlet height of the fan wheel corresponds to the aforementioned ratio. The diffuser is provided with curved channels for air flow, the walls of the channels being uniformly slightly curved. The wall thickness of the diffuser channels is constant. The height of the diffuser walls and the height of the guide vanes are practically the same here. Further, DE-A1 41 30 901 discloses an embodiment in which a diffuser with more curved diffuser channels is used.
U předmětu dokumentu EP 0 467 557 Al jsou poměry v zásadě shodné.With EP 0 467 557 A1, the ratios are essentially the same.
Nevýhodou známých řešení je, že při silném škrcení, to jest při malém průtočném množství, dochází k nestabilitě průběhu proudění, k takzvanému „pumpován“. Toto „pumpování“ vyvolává silné vzmáhání celého vzduchového sloupce v dmychadle a v navazujících vzduchových kanálech, což je spojeno se vznikem značného hluku a po delší době provozu může toto vést k mechanickému selhání dmychadla a motoru. K předcházení poškození musí být dmychadlo proto opatřeno zařízeními, která jsou preventivně účinná při silném škrcení nebo detekují první cyklus „pumpování“. Známým opatřením jsou zavzdušňovací ventily, které působí na podtlak, a to buď preventivně, nebo řízeny elektromagneticky. Takto se zajistí minimální průtočné množství. Malé mezery mezi difuzorem a oběžným kolem, které jsou zapotřebí pro účinnost difuzoru, vyvolávají jednotlivé rušivé akustické tóny. Kromě toho, oblast dobré účinnosti difuzoru je omezena na úzký rozsah průtočných množství.A disadvantage of the known solutions is that under severe throttling, i.e. at a low flow rate, the flow course becomes unstable, so-called " pumped ". This “pumping” causes a strong expansion of the entire air column in the blower and downstream air ducts, which is associated with considerable noise and can lead to mechanical failure of the blower and motor after prolonged operation. To prevent damage, the blower must therefore be fitted with devices that are preventive in the event of severe throttling or that detect the first "pumping" cycle. A known measure is vent valves which act on the vacuum, either preventively or electromagnetically controlled. This ensures a minimum flow rate. The small gaps between the diffuser and the impeller, which are required for diffuser efficiency, give rise to individual disturbing acoustic tones. In addition, the range of good diffuser efficiency is limited to a narrow range of flow rates.
-1 CZ 297722 B6-1 CZ 297722 B6
S přihlédnutím k výše popsanému stavu techniky spočívá úkol vynálezu v nalezení takové konstrukce elektromotoru s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor, která bude při příznivém výrobně technickém provedení pracovat stabilně i při silném škrcení a mít přitom dobrou účinnost.In view of the prior art described above, it is an object of the present invention to provide a fan motor design which is radially adjoined by a diffuser which, in a favorable manufacturing technique, will operate stably even under severe throttling while having good efficiency.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Uvedený úkol řeší a nedostatky známých řešení tohoto druhu do značné míry odstraňuje elektromotor s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor se dnem difuzorového kanálu, přičemž ventilátorové kolo je opatřeno vodícími lopatkami o určité výšce a difuzor je opatřen difuzorovými stěnami o určité výšce, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že výška difuzorových stěn je k výšce vodicích lopatek v poměru v rozsahu 1,7 až 1,2, měřeno na radiálně vnějším okraji ventilátorového kola a přiřazené oblasti dna difuzorového kanálu.The problem is solved and the drawbacks of known solutions of this kind are largely eliminated by an electric motor with a fan wheel, which is radially connected by a diffuser with a diffuser channel bottom, wherein the fan wheel is provided with guide vanes of a certain height and diffuser is provided with diffuser walls of a certain height. characterized in that the height of the diffuser walls to the height of the guide vanes is in the range of 1.7 to 1.2, measured at the radially outer edge of the fan wheel and the associated region of the bottom of the diffuser channel.
Předmětem vynálezu je rovněž elektromotor s ventilátorovým kolem, u kterého difuzorové stěny začínají na vnitřním průměru difuzoru, probíhají k vnějšímu průměru difuzoru a probíhají až k vnějšímu průměru ventilátorového kola a u kterého poměr vnitřního průměru difuzoru k vnějšímu průměru ventilátorového kola je v rozsahu 1,01 až 1,1.The invention also relates to a fan wheel electric motor in which the diffuser walls start at the inner diameter of the diffuser, extend to the outer diameter of the diffuser and extend to the outer diameter of the fan wheel, and wherein the ratio of the inner diameter of the diffuser to the outer diameter of the fan wheel is 1.01 to 1.1.
Předmětem vynálezu je dále elektromotor s ventilátorovým kolem, u kterého mezi difuzorovými stěnami probíhá v radiálním směru difuzorový kanál o určité výšce a u kterého se výška difuzorového kanálu v radiálním směru výrazně zvětšuje.The invention further relates to an electric motor with a fan wheel, in which a diffuser channel of a certain height extends in the radial direction between the diffuser walls and in which the height of the diffuser channel increases radially in the radial direction.
Uhel rozšiřování je s výhodou v rozsahu 12 až 20°.The spreading angle is preferably in the range of 12 to 20 °.
Difuzorový kanál se zvětšováním své výšky rozšiřuje s výhodou snižováním svého dna vůči spodní stěně ventilátorového kola.Advantageously, the diffuser channel widens its height by lowering its bottom relative to the bottom wall of the fan wheel.
Je výhodné, jestliže dno difuzorového kanálu se vůči radiálně vnějšímu okraji spodní stěny ventilátorového kola snižuje stupňovitě.Advantageously, the bottom of the diffuser channel decreases stepwise relative to the radially outer edge of the bottom wall of the fan wheel.
Dno difuzorového kanálu přitom spadá v radiálním směru šikmo směrem dolů.The bottom of the diffuser channel falls obliquely downwards in the radial direction.
Dále je výhodné, jestliže vzdálenost mezi difuzorovými stěnami v obvodovém směru se radiálně směrem ven zvětšuje.It is further preferred that the distance between the diffuser walls in the circumferential direction increases radially outwards.
Uhel obvodového rozšiřování je s výhodou přibližně v rozsahu 2 až 10°.The circumferential expansion angle is preferably in the range of about 2 to 10 °.
Krycí stěna ventilátorového kola na straně výstupu přibližně v zákrytu přechází v horní zakrývání difuzorových kanálů.The cover wall of the fan wheel on the outlet side approximately coincides with the top cover of the diffuser channels.
Předmětem vynálezu je dále elektromotor s ventilátorovým kolem, u kterého difuzorová stěna v radiálním směru probíhá v podstatě podél nebo rovnoběžně s tečnou kružnice definované vnitřním průměrem difuzoru, přičemž tato difuzorová stěna sestává v radiálním směru z v podstatě přímého úseku a na něj na vnější straně navazujícího zahřívaného úseku.The invention further relates to a fan wheel electric motor in which the diffuser wall in the radial direction extends substantially along or parallel to the tangent circle defined by the inner diameter of the diffuser, the diffuser wall consisting in a radial direction of substantially straight section and thereafter section.
Přímý úsek s výhodou představuje přibližně 55 až 75 % celkové délky difuzorové stěny.Preferably, the straight section represents about 55 to 75% of the total length of the diffuser wall.
Je výhodné, jestliže zakřivený úsek probíhá ve směru otáčení ventilátorového kola na jedné straně tečny.Preferably, the curved section extends in the direction of rotation of the fan wheel on one side of the tangent.
Je však také možné, že zakřivený úsek protíná tečnu.However, it is also possible that the curved section intersects the tangent.
První část přímého úseku se s výhodou kryje s tečnou nebo probíhá rovnoběžně s touto tečnou.The first portion of the straight section preferably coincides with or extends parallel to the tangent.
-2CZ 297722 B6-2GB 297722 B6
První část přímého úseku s výhodou představuje přibližně desetinu až pětinu celkové délky přímého úseku.Preferably, the first portion of the straight portion is approximately one tenth to one fifth of the total length of the straight portion.
Na první část přímého úseku navazuje druhá část přímého úseku, která je případně zahnuta proti směru otáčení ventilátorového kola.The first portion of the straight section is followed by a second portion of the straight section which is optionally bent against the direction of rotation of the fan wheel.
Poměr výšky difuzorových stěn k výšce vodicích lopatek se tedy pohybuje v rozsahu přibližně 1,7 až 1,2. Na rozdíl od stavu techniky a zmíněných vněm obsažených doporučení se podle vynálezu takto zvoleným poměrem vědomě využívá vyvolávaní odtrhávání proudění, aby se zlepšila stabilita proudění a aby se také až do nulového průtočného množství vyloučil vznik „pumpování“. Dále je u elektromotoru s ventilátorem, u kterého difuzorové stěny začínají na vnitřním průměru difuzoru, probíhají k vnějšímu průměru difuzoru a probíhají až k vnějšímu průměru ventilátorového kola, s výhodou použito opatření spočívající v tom, že poměr vnitřního průměru difuzoru k vnějšímu průměru ventilátorového kola je v rozsahu 1,01 až 1,1. Dále se ukázalo být výhodným, jestliže u elektromotoru s ventilátorovým kolem, u kterého mezi difuzorovými stěnami probíhá v radiálním směru difuzorový kanál o určité výšce, je použito opatření spočívající vtom, že výška difuzorového kanálu se v radiálním směru výrazně zvětšuje. V jednom z výhodných provedení vynálezu je v tomto směru použito řešení spočívající v tom, že úhel rozšiřování je v rozsahu přibližně 12 až 20°. Elektromotor s ventilátorem podle vynálezu je tedy proveden s takovými poměry vnějšího průměru vodicích lopatek k vnitřnímu průměru difuzoru a výšky difuzorových stěn k výšce vodicích lopatek, které leží výrazně mimo hodnoty doporučeného ve známém stavu techniky. Zmíněného úhlu rozšiřování lze dosáhnout například tak, že difuzorový kanál se zvětšováním své výšky rozšiřuje snižováním svého dna vůči spodní stěně ventilátorového kola. Takto se v oblasti rozšiřování ještě jednou dosáhne zvětšení poměru výšky difuzorové stěny k výšce vodicích lopatek. Jedna z možností řešení podle vynálezu spočívá v tom, že dno difuzorového kanálu se vůči radiálně vnějšímu okraji spodní stěny ventilátorového kola snižuje stupňovitě. Toto opatření může být provedeno například tak, že na začátku se použije oblast dna difuzorového kanálu, která je rovnoběžná se dnem ventilátorového kola, přičemž poměr výšky difuzorových stěn k výšce vodicích lopatek činí v této oblasti 1,7 až 1,2. Na tuto rovnoběžně probíhající oblast pak navazuje radiálně směrem ven stupňovitě se snižující oblast dna difuzorového kanálu, ve které je uvedený poměr zvětšen. V jednom z výhodných provedení vynálezu je použito řešení spočívající v tom, že dno difuzorového kanálu spadá v radiálním směru šikmo směrem dolů, a to s výhodou pod úhlem 12 až 20°. Pro další zvýšení účinnosti a zvýšení stability při silném škrcení je dále výhodné, jestliže vzdálenost mezi difuzorovými stěnami v obvodovém směru se radiálně směrem ven zvětšuje. Podle vynálezu je v tomto směru navrženo, aby úhel obvodového rozšiřování byl přibližně v rozsahu 2 až 10°. Zásluhou tohoto opatření se jednotlivé difuzorové kanály rozšiřují radiálně směrem ven jak ve směru rovnoběžném s osou ventilátorového kola, tak i ve směru kolmém na tento směr. Je dále výhodné, jestliže krycí stěna ventilátorového kola na straně výstupu přibližně v zákrytu přechází v horní zakrytování difuzorových kanálů. Toto zakrytování je podle vynálezu tvořeno horním krytem ventilátoru. Tento horní kryt je shora nasazen na jednotku ventilátorového kola s difuzorem. Počínaje vstupní oblastí difuzoru, pozorováno ve směru od ventilátorového kola, je dno difuzorového kanálu provedeno se sklonem v úhlu 12 až 20°. Protože zakrytování difuzorových kanálů je uspořádáno kolmo k ose ventilátorového kola, dosáhne se v radiálním směru výrazně se rozšiřujícího difuzorového kanálu s rozšiřováním pod úhlem 12 až 20°. Celkové rozšiřování difuzorového kanálu je ještě dále zvětšeno rovinným rozšiřováním difuzorového kanálu mezi sousedními difuzorovými stěnami pod úhlem 2 až 10°. Rozšiřování difuzorového kanálu v této míře bylo až dosud považováno za škodlivé pro aerodynamickou stabilitu a účinnost, protože způsobuje odtrhávání proudění. Protože cyklické odtrhávání proudění je příznakem počátku oblasti „pumpování“, bylo by u takto se rozšiřujících difuzorových kanálů možno očekávat špatnou účinnost a předčasné „pumpování“. Ve zde popsaném provedení podle vynálezu se však využívá odtrhávání proudění, nazývané dále „vychylovací vírů, kterým se zlepší stabilita proudění a zabrání se vzniku „pumpování“ i při nulovém průtočném množství. Ventilátorové kolo je v zájmu podpoření vychylovacího víru uspořádáno tak, že zakrytování ventilátorového kola se až na 1 až 2 mmThus, the ratio of the height of the diffuser walls to the height of the guide vanes ranges from about 1.7 to 1.2. In contrast to the state of the art and the recommendations contained therein, according to the invention, such a ratio deliberately utilizes the induction of flow breakage in order to improve the flow stability and also to avoid "pumping" up to zero flow. Furthermore, in a fan-electric motor in which the diffuser walls start at the inside diameter of the diffuser, extend to the outside diameter of the diffuser and extend to the outside diameter of the fan wheel, preferably the ratio of the inside diameter of the diffuser to the outside diameter of the fan wheel is in the range of 1.01 to 1.1. Furthermore, it has proved to be advantageous if, in the case of an electric motor with a fan wheel, in which a diffuser channel of a certain height extends in the radial direction between the diffuser walls, it is provided that the height of the diffuser channel increases significantly in the radial direction. In a preferred embodiment of the invention, a solution is used in this direction, wherein the angle of expansion is in the range of about 12 to 20 °. The fan electric motor according to the invention is therefore designed with ratios of the outside diameter of the guide vanes to the inside diameter of the diffuser and the height of the diffuser walls to the height of the guide vanes which are significantly outside the values recommended in the prior art. Said widening angle can be achieved, for example, by expanding the diffuser channel by increasing its height by lowering its bottom with respect to the bottom wall of the fan wheel. In this way, an increase in the ratio of the height of the diffuser wall to the height of the guide vanes is achieved once again in the area of expansion. One of the possible solutions according to the invention is that the bottom of the diffuser channel decreases stepwise relative to the radially outer edge of the bottom wall of the fan wheel. This can be done, for example, by using the bottom area of the diffuser channel, which is parallel to the bottom of the fan wheel, and the ratio of the height of the diffuser walls to the height of the guide vanes is 1.7 to 1.2. This parallel region extends radially outwardly in a stepwise decreasing region of the bottom of the diffuser channel in which the ratio is increased. In a preferred embodiment of the invention, the solution is used in that the bottom of the diffuser channel falls obliquely downwards in the radial direction, preferably at an angle of 12 to 20 °. In order to further increase efficiency and increase stability under severe throttling, it is further advantageous if the distance between the diffuser walls in the circumferential direction increases radially outwards. According to the invention, it is proposed in this respect that the angle of circumferential extension is approximately in the range of 2 to 10 °. As a result of this, the individual diffuser channels extend radially outwardly both in a direction parallel to the axis of the fan wheel and in a direction perpendicular to this direction. It is further preferred that the cover wall of the fan wheel at the outlet side approximately coincides with the top cover of the diffuser channels. According to the invention, this cover is constituted by a top fan cover. This top cover is attached from above to the fan wheel unit with diffuser. Starting from the inlet region of the diffuser, seen in the direction away from the fan wheel, the bottom of the diffuser channel is made at an angle of 12 to 20 °. Since the diffuser channel cover is arranged perpendicularly to the axis of the fan wheel, a significantly widening diffuser channel with an expansion at an angle of 12 to 20 ° is achieved in the radial direction. The overall widening of the diffuser channel is further increased by planar widening of the diffuser channel between adjacent diffuser walls at an angle of 2 to 10 °. The widening of the diffuser channel to this extent has hitherto been considered to be detrimental to aerodynamic stability and efficiency, as it causes flow breakage. Since cyclic flow separation is a symptom of the onset of the "pumping" area, poor efficiency and premature "pumping" could be expected with such widening diffuser channels. However, in the embodiment described herein, flow breakage, hereinafter referred to as "deflection vortex", is used to improve flow stability and prevent "pumping" even at zero flow rates. To support the deflection vortex, the fan wheel is arranged in such a way that the fan wheel covers up to 1 to 2 mm
-3 CZ 297722 B6 kryje se zakrytováním difuzorových kanálů. Takto se v oblasti mezi výstupem ventilátorového kola podél zakrytování difuzorového kanálu dosáhne optimální průběh proudění. Na protilehlém dnu difuzorového kanálu vytváří vychylovací vír fluidní stěnu, která se nastavuje v závislosti na průtočném množství, přičemž vychylovací vír se vytváří v radiálně směrem šikmo dolů spadající oblasti dna difuzorového kanálu. Zmíněná fluidní stěna vzniká v radiálně směrem obrácené oblasti vychylovacího víru. Kromě zajištění optimálního hlavního proudění se takto dosáhne odchylování tohoto hlavního proudění ke zpětným vodicím lopatkám s malými ztrátami. Zmíněné zpětné vodicí lopatky jsou známým způsobem uspořádány na od difuzomích stěn odvrácené spodní stěně difuzoru a slouží ke konečnému odchylování proudění vzduchu. Ventilátorové kolo je známým způsobem opatřeno vodícími lopatkami, které jsou uspořádány mezi dvěma krycími disky. Tyto krycí disky vymezují rovnoběžně probíhající výstupní oblast, přičemž poměr vnějšího průměru vodicích lopatek k vnitřnímu průměru rovnoběžně probíhajících výstupních oblastí je s výhodou v rozsahu 0,6 až 0,95. Aby se pokud možno potlačil akustický šum a zejména vyšší složky jeho spektra a docílilo se proudění podél difuzorových stěn bez odtrhávání, jsou tyto difuzorové stěny provedeny s v podstatě konstantní tloušťkou stěny. V tomto směruje u elektromotoru s ventilátorovým kolem, u kterého difuzorová stěna v radiálním směru probíhá v podstatě podél nebo rovnoběžně s tečnou kružnice definované vnitřním průměrem difuzoru, navrženo, aby difuzorová stěna sestávala v radiálním směru z v podstatě přímém úseku a na něj na vnější straně navazujícího zakřiveného úseku. Zvláště výhodným se ukázalo být, jestliže přímý úsek představuje přibližně 55 až 75 % celkové délky difuzorové stěny. Tato celková délka se přitom měří podél výše definované tečny. Proud vzduchu, který se zavádí do difuzorového kanálu, je takto skrze tento difuzorový kanál veden přímo a teprve v poslední části, popřípadě v poslední čtvrtině, je v zakřiveném úseku odchylován. Ukázalo se být přitom výhodným, jestliže zakřivený úsek probíhá ve směru otáčení ventilátorového kola na jedné straně tečny. Výhodné je však také uspořádání, ve kterém zakřivený úsek protíná tečnu. Takto se nejméně v oblasti zakřiveného úseku opustí odchylování proudění ve směru podél nebo rovnoběžně s tečnou. Dále je navrženo, aby první část přímého úseku se kryla s tečnou nebo probíhala rovnoběžně s touto tečnou. Na první část navazující dále přímo probíhající část je vůči první části s výhodou odchýlena. Uhel tohoto odchýlení se s výhodou volí v rozsahu 1 až 3°, zejména 2°. Je výhodné, jestliže první část přímého úseku představuje přibližně desetinu až pětinu celkové délky přímého úseku. Jak již bylo uvedeno, navazuje na první část přímého úseku druhá část tohoto přímého úseku, která je případně zahrnuta proti směru otáčení ventilátorového kola. Takto se dosáhne výhodného průběhu difuzorové stěny, jejíž první část probíhá rovnoběžně s tečnou, navazující druhá přímá část probíhá vůči první části odchýlené proti směru otáčení ventilátorového kola a navazující vnější zakřivený úsek, který vychází z druhé části, probíhá, pozorováno ve směru otáčení ventilátorového kola, až do oblasti za tečnou, kterou přitom kříží. Koncový bod difuzorových stěn se tedy nachází ve směru otáčení ventilátorového kola za tečnou. Vzájemná vzdálenost mezi jednotlivými difuzorovými stěnami je volena tak, že vzdálenost mezi vstupní špičkou difuzorové stěny a sousední difuzorovou stěnou se volí jako 0,061 až 0,049-násobek vnitřního poloměru difuzoru. Dále, vzdálenost mezi druhou, přímo probíhající částí, která je skloněna vůči vstupní první části, a sousední difuzorovou stěnou se volí jako 1,02 až 1,25 násobek vzdálenosti mezi vstupní špičkou difuzorové stěny a sousední difuzorovou stěnou. Takový průběh difuzorových stěn lze snadno vyrobit vystřikovacím litím, je vysoce tvarově stabilní a má podstatně menší sklon k protahování než zakřivené difuzorové stěny. Špička lopatky, popřípadě difuzorové stěny, je s výhodou skosena pod úhlem 10 až 15°, takže v difuzorovém kanálu v tomto směru nedochází k žádnému zúžení průřezu. Z technologických důvodů může být špička difuzorové stěny zaoblena v poloměru činícím až jednu čtvrtinu tloušťky difuzorové stěny. Aby bylo zjištěno bezvadné protékání difuzorového kanálu, zejména podél zakrytování difuzorového kanálu, má již zmíněný horní kryt ventilátoru vnitřní průměr, který je 1,035 až 1,75 násobkem vnějšího průměru difuzoru. Tangenciálně probíhající vstupní oblast difuzorové stěny, to jest první část jejího přímého úseku, má za úkol odchylovat proud vzduchu, který vystupuje z ventilátorového kola, do tangenciálního směru, a to nezávisle na okamžitém úhlu náběhu. Takto odchýlená oblast proudění strhává i ostatní, jinak neovlivněné proudění. Vzdálenost mezi vstupní špičkou difuzorové stěny a sousední difuzorovou stěnou je volena tak, že náběh proudění do celého difuzorového kanálu je téměř tangenciální. Při malých průtočných množstvích, která jsou optimální, se zahrnutím prvníIt covers the diffuser channel coverings. Thus, an optimum flow pattern is achieved in the region between the fan wheel outlet along the diffuser channel cover. On the opposite bottom of the diffuser channel, the deflection vortex forms a fluid wall, which is adjusted depending on the flow rate, the deflection vortex being formed in the radially downwardly falling region of the diffuser channel bottom. Said fluid wall is formed in a radially inverted region of the deflection vortex. In addition to providing an optimum main flow, this deviates from the main flow to the return guide vanes with low losses. Said return guide vanes are arranged in a known manner on the diffuser walls facing away from the diffuser bottom wall and serve to ultimately deflect the air flow. The fan wheel is provided in a known manner with guide vanes arranged between two cover discs. These cover discs define a parallel extending exit region, the ratio of the outer diameter of the guide vanes to the inner diameter of the parallel extending exit regions is preferably in the range of 0.6 to 0.95. In order to reduce as far as possible the acoustic noise and especially the higher components of its spectrum and to achieve flow along the diffuser walls without tearing apart, these diffuser walls are designed with a substantially constant wall thickness. In this way, in a fan-driven electric motor in which the diffuser wall in the radial direction extends substantially along or parallel to the tangent circle defined by the inside diameter of the diffuser, it is suggested that the diffuser wall consists of a substantially straight section in radial direction and curved section. It has proven to be particularly advantageous if the straight section represents approximately 55 to 75% of the total length of the diffuser wall. This total length is measured along the tangent defined above. The air stream which is introduced into the diffuser channel is thus guided directly through the diffuser channel and is only deflected in the curved section in the last part or in the last quarter. It has proven advantageous if the curved section extends in the direction of rotation of the fan wheel on one side of the tangent. However, an arrangement in which the curved section intersects the tangent is also advantageous. Thus, at least in the region of the curved section, the flow deflection in the direction along or parallel to the tangent is abandoned. It is further proposed that the first portion of the straight section coincides with or extends parallel to the tangent. Advantageously, the first part adjoining the directly extending part is deviated from the first part. The angle of this deflection is preferably selected in the range of 1 to 3 °, in particular 2 °. Preferably, the first portion of the straight portion is about one-tenth to one fifth of the total length of the straight portion. As already mentioned, the first part of the straight section is connected to the second part of this straight section, which is optionally included upstream of the fan wheel. In this way, an advantageous course of the diffuser wall is obtained, the first part of which extends parallel to the tangent, the adjacent second straight part extends in relation to the first part deviated from the direction of rotation of the fan wheel. , up to the area behind the tangent that crosses. Thus, the end point of the diffuser walls is located behind the tangent in the direction of rotation of the fan wheel. The distance between each diffuser wall is selected such that the distance between the inlet tip of the diffuser wall and the adjacent diffuser wall is chosen as 0.061 to 0.049 times the internal diffuser radius. Further, the distance between the second, directly extending portion that is inclined relative to the inlet first portion and the adjacent diffuser wall is chosen to be 1.02 to 1.25 times the distance between the inlet tip of the diffuser wall and the adjacent diffuser wall. Such diffuser wall progression is easy to produce by injection molding, is highly dimensionally stable, and has a significantly lower tendency to stretch than curved diffuser walls. The tip of the blade or diffuser wall is preferably bevelled at an angle of 10 to 15 ° so that no cross-sectional constriction occurs in the diffuser channel in this direction. For technological reasons, the tip of the diffuser wall can be rounded to a radius of up to one quarter of the thickness of the diffuser wall. In order to determine the perfect flow of the diffuser channel, especially along the diffuser channel cover, the above-mentioned fan cover has an inner diameter which is 1.035 to 1.75 times the outer diameter of the diffuser. The tangentially extending inlet region of the diffuser wall, i.e. the first portion of its straight section, is intended to deflect the air flow exiting the fan wheel into the tangential direction, independently of the instantaneous angle of attack. The deviated flow region also entrains the other, otherwise unaffected flow. The distance between the inlet tip of the diffuser wall and the adjacent diffuser wall is selected such that the flow flow into the entire diffuser channel is almost tangential. For small flow rates that are optimal, including the first
-4CZ 297722 B6 části přímého úseku vyprovokuje odtržení, které je však stabilizováno vychylovacím vírem, se kterým je přímé spojení. Oblast odtržení nemůže vystoupit z difuzorového kanálu, protože koncový bod difuzorové stěny je přetažen přes tečnu. Oblast odtržení je takto prostorově vymezena a stabilizována vychylovacím vírem. Při vysokých průtočných množstvích, to jest vyšších než je optimální bod, je oblast odtržení vytlačena směrem k vychylovacímu viru a je využita celá šířka difuzorového kanálu, to jest vzdálenost zahnuté druhé části difuzorové stěny od sousední difuzorové stěny. Rychlostní profil proudu vzduchu, který vystupuje z ventilátorového kola, je podél dělení ventilátorového kola nerovnoměrný. V důsledku toho se stále mění úhel náběhu na vstupu difuzoru. Zásluhou nového provedení difuzorové stěny podle vynálezu se do značné míry dosáhne tangenciálního náběhu do difuzorového kanálu a oblast odtržení reaguje při nízkém průtočném množství na různé podmínky přítoku růstem nebo mizením. Takto se podstatně redukuje hluk při otáčení a zejména jeho vyšší kmitočty. Aby se potlačily změny podmínek náběhu, je dále výhodné, jestliže poměr dělení ventilátorového kola k dělení difuzoru se volí v rozsahu 2,5 až 3,0, přičemž zvláště výhodný je poměr 2,74. Aby se dosáhlo vysokého dopravního množství vzduchu, je vně překrytí difuzorovými stěnami vytvořeno ve dnu difuzorového kanálu vybrání, které dosahuje až k vnějšímu průměru na spodní straně nosného tělesa difuzoru uspořádaných zpětných vodicích lopatek. Poměr vnějšího poměru zpětných vodicích lopatek k vnějšímu průměru difuzorových stěn se přitom volí v rozsahu 0,925 a 0,98. Výška zpětných vodicích lopatek představuje s výhodou přibližně 1,2 až 1,6-násobek výšky difuzorových stěn. Zásluhou tohoto provedení se výše popsaným vybráním vně překrytí difuzorovými stěnami ani nesnižuje účinnost, ani nezvyšuje nebezpečí „pumpování“. Protože zpětné vodicí lopatky začínají až u vnitřního průměru vybrání, může se volit jiný počet zpětných vodicích lopatek zpětného vodícího kola než je počet difuzorových stěn. Kromě toho, zásluhou výše popsaného provedení difuzoru lze bez ovlivnění šumu a účinnosti vytvořit na jedné nebo na dvou symetricky protilehlých difuzorových stěnách štěrbinu. Tato štěrbina se nachází vně překrytí difuzorové stěny a umožňuje úplné vyvážení ventilátorového kola, což u známých ventilátorů, ve kterých je ventilátorové kolo obklopeno difuzorem, není možné, protože jednodílný difuzor se zpětným vodicím kolem se montuje před ventilátorovým kolem a úzká mezera mezi ventilátorovým kolem a difuzorem vyvažovaní nedovoluje. Takto se dosáhne ventilátoru, jehož ventilátorové koleje obklopeno difuzorem, který má zvýšenou účinnost. Při vyšší účinnosti ventilátoru se vystačí s menším motorem s nižší spotřebou energie, takže se na jedné straně sníží hmotnost a na druhé straně zvýší účinnost při použití takové jednotky elektromotor/ventilátor například ve vysavači prachu. V celém provozním rozsahu nedochází k žádnému „pumpování“. Ventilátor pracuje až do nulového průtočného množství stabilně. Kromě toho je podstatně potlačena, popřípadě eliminována hlučnost, aniž by například výřezy nebo podobně utrpěla stabilita difuzorových stěn, které podepírají horní kryt ventilátoru. Difuzor je spolu se zpětným vodicím kolem, které odchyluje vzduch pro chlazení elektromotoru, proveden jako jeden díl, který může být v jednoduchém nástroji bez šoupátka vyroben z polymemího plastu vstřikovacím litím. Dále je zde možnost, aby se při smontovaném difuzoru a ventilátorovém kole provedlo kompletní vyvážení ventilátorového kola.A portion of the straight section provokes a breakage, but is stabilized by a deflection vortex with which it is connected directly. The tear-off region cannot exit the diffuser channel because the end point of the diffuser wall is pulled over the tangent. The breakaway region is thus spatially delimited and stabilized by the deflection vortex. At high flow rates, i.e. higher than the optimum point, the breakaway region is pushed toward the deflection virus and the full width of the diffuser channel, i.e. the distance of the curved second portion of the diffuser wall from the adjacent diffuser wall, is utilized. The velocity profile of the air stream exiting the fan wheel is uneven along the fan wheel split. As a result, the incidence angle at the diffuser inlet is constantly changing. Due to the new embodiment of the diffuser wall according to the invention, a tangential rise into the diffuser channel is largely achieved and the tear-off region reacts at different flow conditions with growth or disappearance at a low flow rate. In this way, the rotational noise and especially its higher frequencies are substantially reduced. In order to suppress variations in the inlet conditions, it is further preferred that the ratio of fan wheel to diffuser division be selected in the range of 2.5 to 3.0, with a ratio of 2.74 being particularly preferred. In order to achieve a high air flow rate, a recess is formed in the bottom of the diffuser duct outside the cover of the diffuser wall, which reaches up to the outer diameter on the underside of the diffuser support body arranged return guide vanes. The ratio of the outer ratio of the return guide vanes to the outer diameter of the diffuser walls is selected between 0.925 and 0.98. The height of the return guide vanes is preferably approximately 1.2 to 1.6 times the height of the diffuser walls. Due to this embodiment, the above-described recess outside the diffuser wall overlay neither reduces the efficiency nor increases the risk of "pumping". Since the return guide vanes only begin at the inside diameter of the recess, a different number of return guide vanes of the return guide wheel than the number of diffuser walls can be selected. In addition, due to the above-described diffuser embodiment, a slit can be formed on one or two symmetrically opposite diffuser walls without affecting noise and efficiency. This slot is located outside the cover of the diffuser wall and allows complete balancing of the fan wheel, which is not possible with known fans in which the fan wheel is surrounded by a diffuser because the one-piece diffuser with return guide is mounted in front of the fan wheel and narrow gap between the fan wheel and diffuser does not allow balancing. In this way, a fan is obtained whose fan tracks are surrounded by a diffuser which has increased efficiency. With a higher fan efficiency, a smaller motor with less power consumption is sufficient, so that on the one hand, the weight is reduced and, on the other hand, the efficiency is increased when such an electric motor / fan unit is used, for example in a vacuum cleaner. There is no "pumping" throughout the operating range. The fan operates steadily up to zero flow. In addition, the noise is substantially suppressed or eliminated without, for example, the cut-outs or the like suffering from the stability of the diffuser walls which support the upper fan cover. The diffuser, together with the return guide, which deflects air for the cooling of the electric motor, is designed as one piece, which can be made of polymeric plastic by injection molding in a simple tool without a slide. Furthermore, there is the possibility that the fan wheel can be completely balanced with the diffuser and the fan wheel assembled.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Podstata vynálezu je dále objasněna na příkladech jeho provedení, které jsou popsány na základě připojených výkresů, které znázorňují:BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention is further elucidated with reference to the accompanying drawings, in which:
- na obr. 1 boční pohled, zčásti v řezu, na elektromotor s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor;1 shows a side view, partly in section, of an electric motor with a fan wheel to which a diffuser radially adjoins;
- na obr. 2 detailní perspektivní pohled na difuzor s pohlede na stěny tohoto difuzoru;FIG. 2 shows a detailed perspective view of the diffuser with the walls of the diffuser;
- na obr. 3 další detailní perspektivní pohled na difuzor s pohledem na zadní zpětné vodicí lopatky;FIG. 3 is a further detailed perspective view of the diffuser with rear rear guide vanes;
- na obr. 4 boční pohled na difuzor;4 shows a side view of the diffuser; FIG.
- na obr. 5 půdorysný pohled na horní stranu difuzoru, která je opatřena difuzorovými stěnami;FIG. 5 is a plan view of the upper side of the diffuser provided with diffuser walls;
-5CZ 297722 B6-5GB 297722 B6
- na obr. 6 pohled zespodu na spodní stranu difuzoru, která je opatřena zpětnými vodícími lopatkami;FIG. 6 shows a bottom view of the underside of the diffuser provided with return guide vanes;
- na obr. 7 zvětšený řez polovinou difuzoru;7 shows an enlarged cross-section through a half of the diffuser; FIG.
- na obr. 8 detail oblasti VIII—VIII z obr. 1;FIG. 8 shows a detail of the region VIII-VIII in FIG. 1;
- na obr. 9 detail z obr. 4;FIG. 9 shows a detail of FIG. 4;
- na obr. 10 znázornění odpovídající obr. 5, týká se však druhého provedení.FIG. 10 shows a representation corresponding to FIG. 5 but relates to a second embodiment.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Na obr. 1 je znázorněn elektromotor 1, na jehož rotorovém hřídeli 2 je uspořádáno ventilátorové kolo 3 na které radiálně navazuje difuzor 4. Ventilátorové kolo 3 je pevně uspořádáno na rotorovém hřídeli 2, kterým je otáčeno. Difuzor 4 je naproti tomu neotočně připevněn na úložném rámuFIG. 1 shows an electric motor 1, on whose rotor shaft 2 a fan wheel 3 is arranged, on which a diffuser 4 is arranged radially. The fan wheel 3 is fixedly mounted on the rotor shaft 2 with which it is rotated. The diffuser 4, on the other hand, is non-rotatably mounted on the mounting frame
5. Elektromotor 1 je obklopen motorovým krytem 6, který je rovněž připevněn na úložném rámu 5.5. The electric motor 1 is surrounded by a motor housing 6 which is also mounted on the mounting frame 5.
Ventilátorové kolo 3 a difuzor 4 jsou uspořádány na straně úložného rámu 5 odvrácené od elektromotoru 1 a jsou společně překryty horním krytem 7, který je uchycen na úložném rámu 5.The fan wheel 3 and the diffuser 4 are arranged on the side of the support frame 5 facing away from the electric motor 1 and are jointly covered by an upper cover 7 which is mounted on the support frame 5.
Difuzor 4 je dále blíže popsán na základě detailních vyobrazení na obr. 2 až 9.The diffuser 4 is described in more detail below with reference to the detailed Figures 2 to 9.
Difuzor 4 má v podstatě deskový tvar, v půdorysu je kruhový a na horní a spodní straně je opatřen vodícími prvky.The diffuser 4 has a substantially plate-like shape, is circular in plan view and has guiding elements on the top and bottom.
Na horní straně je difuzor 4 opatřen difuzorovými stěnami 8. Na spodní straně nosného tělesa 9 jsou vcelku s tímto nosným tělesem 9 vytvořeny zpětné vodicí lopatky JO, které tvoří zpětné vodicí kolo 16.On the upper side, the diffuser 4 is provided with diffuser walls 8. On the underside of the support body 9, the return guide vanes 10 are formed integrally with this support body 9, which form the return guide wheel 16.
Difuzor 4 má v půdorysném pohledu na obr. 5 vnější průměr D2, který ve znázorněném příkladu provedení činí přibližně 108 mm. Zmíněné difuzorové stěny 8 jsou na nosném tělese 9 uspořádány ve vnější prstencové oblasti tohoto nosného tělesa 9. Difuzorové stěny 8 přitom začínají na vnějším průměru D2 a probíhají až k vnitřnímu průměru Dt difuzoru 4, který ve znázorněném příkladu provedení činí přibližně 94 mm.The diffuser 4 has an outer diameter D 2 in plan view of FIG. 5, which in the embodiment shown is approximately 108 mm. The diffuser walls 8 are disposed on the support body 9 in the outer annular region of the support body 9. The diffuser walls 8 start at the outer diameter D 2 and extend up to the inner diameter D t of the diffuser 4, which is approximately 94 mm.
Prstencová oblast nosného tělesa 9, na které jsou uspořádány difuzorové stěny 8, má oproti obecné rovině tohoto nosného tělesa 9 zesílenou tloušťku.The annular region of the support body 9 on which the diffuser walls 8 are arranged has a thickened thickness relative to the general plane of the support body 9.
Ve volném prostoru, který je vymezen vnitřním průměrem D| difuzoru 4, je v zabudovaném stavu uloženo ventilátorové kolo 3, jak je toto patrné na obr. 1.In the free space defined by the inside diameter D | of the diffuser 4, the fan wheel 3 is mounted in the installed state, as shown in Fig. 1.
Jak je dále patrné z obr. 5, je difuzor 4 uprostřed opatřen kruhovým otvorem 11 pro průchod rovněž kruhově provedené střední oblasti úložného rámu 5. Difuzor 4 je dále v oblasti svého nosného tělesa 9 opatřen dvěma navzájem symetricky uspořádanými otvory 12 pro připevnění difuzoru 4 na úložném rámu 5 pomocí šroubů, nýtů nebo podobně.As can further be seen from FIG. 5, the diffuser 4 is provided with a central opening 11 in the center for the passage of the central region of the support frame 5, also circular. The diffuser 4 is further provided with two symmetrically arranged openings 12 to attach the diffuser 4 to the support frame 5 by means of screws, rivets or the like.
Mezi difuzorovými stěnami 8 jsou vytvořeny difuzorové kanály 13, jejichž výška se v radiálním směru výrazně zvětšuje. Zmíněná prstencová oblast, na které jsou uspořádány difuzorové stěny 8, přitom vytváří dno 14 difuzorových kanálů 13, které zpočátku v radiálně vnitřní oblasti probíhá rovnoběžně s obecnou rovinou nosného tělesa 9, to jest kolmo k ose nosného tělesa 9 difuzoru 4 a tím také kolmo k ose otáčení ventilátorového kola 3. Poté navazuje snižování dna 14 difuzorových kanálů 13, které v radiálním směru probíhá šikmo směrem dolů. Úhel a tohoto rozšiřování činí přibližně 12 až 20°.Between the diffuser walls 8, diffuser channels 13 are formed, the height of which increases significantly in the radial direction. Said annular region, on which the diffuser walls 8 are arranged, forms the bottom 14 of the diffuser channels 13, which initially extends in the radially inner region parallel to the general plane of the support body 9, i.e. perpendicular to the axis of the support body 9 and thus also perpendicular The bottom 14 of the diffuser channels 13 is then lowered, which extends downward in the radial direction. The angle α of this extension is approximately 12 to 20 °.
-6CZ 297722 B6-6GB 297722 B6
V důsledku tohoto provedení se výška difuzorových kanálů 13, měřená ode dna 14 difuzorového kanálu 13 k horní hraně difuzorové stěny 8, v radiálním směru výrazně zvětšuje, přičemž na začátku, to jest radiálně uvnitř, činí tato výška hi ve znázorněném příkladu provedení přibližně 10,5 mm, zatímco radiálně vně, to jest v oblasti vnějšího průměru D2 činí výška h2 přibližně 12 mm.As a result of this embodiment, the height of the diffuser channels 13, measured from the bottom 14 of the diffuser channel 13 to the upper edge of the diffuser wall 8, increases substantially in the radial direction, and initially, i.e. radially inside, this height hi is approximately 10. 5 mm, while radially outward, i.e. in the region of the outer diameter D 2 , the height h 2 is approximately 12 mm.
Zpětné vodicí lopatky 10 na spodní straně nosného tělesa 9 mají výšku b] odpovídá 1,2 až 1,6 násobku výšky b2 difuzorových stěn 8. Ve znázorněném příkladu provedení výška b2 difuzorové stěny 8 činí 10,5 mm, zatímco výška b| zpětné vodicí lopatky 10 činí 12 mm, to vše při celkové výšce b3 difuzoru 4 přibližně 27 mm.The return guide vanes 10 on the underside of the support body 9 have a height b 1 corresponding to 1.2 to 1.6 times the height b 2 of the diffuser walls 8. In the illustrated embodiment, the height b 2 of the diffuser wall 8 is 10.5 mm, while the height b | the return guide vanes 10 are 12 mm, all at a total height b 3 of the diffuser 4 of approximately 27 mm.
Na horní straně nosného tělesa 9 je pro vytvoření difuzorových kanálů 13 uspořádáno celkem dvacet difuzorových stěn 8. Jednotlivé difuzorové stěny 8 mají v podstatě konstantní tloušťku w stěny, která činí přibližně 1,2 m. Difuzorová stěna 8 probíhá v radiálním směru v podstatě podél tečny T ke kružnici definované vnitřním průměrem Di difuzoru 4, jak je toto patrné z obr. 9.A total of twenty diffuser walls 8 are provided on the upper side of the support body 9 to form diffuser channels 13. The diffuser walls 8 have a substantially constant wall thickness w, which is approximately 1.2 m. The diffuser wall 8 extends in a radial direction substantially along the tangent. T to the circle defined by the inside diameter D 1 of the diffuser 4, as shown in Fig. 9.
Difuzorová stěna 8 sestává v radiálním směru nejdříve v podstatě přímého úseku G| a na něj navazujícího vnějšího zakřiveného úseku K, přičemž přímý úsek Gt tvoří přibližně 55 až 75 % celkové délky 1 difuzorové stěny 8. Celková délka 1 je přitom měřena rovnoběžně s tečnou T.In the radial direction, the diffuser wall 8 first comprises a substantially straight section G1 and the adjoining outer curved section K, the straight section G t constituting approximately 55 to 75% of the total length 1 of the diffuser wall 8. The total length 1 is measured parallel to the tangent T.
Celková délka 1 difuzorové stěny 8 činí ve znázorněném příkladu provedení přibližně 25 mm. Přím úsek G| má délku přibližně 18 mm.The total length 1 of the diffuser wall 8 in the illustrated embodiment is approximately 25 mm. Straight section G | has a length of approximately 18 mm.
Přímý úsek G] difuzorové stěny 8 se stává z první části G2 a druhé části G3, přičemž první část G2 se kryje s tečnou T. Tato první část G2 představuje přibližně desetinu až pětinu celkové délky přímého úseku G, difuzorové stěny 8. Ve znázorněném příkladu provedení jsou to přibližně 4 mm. Na tuto první část G2 navazující druhá část G3 je vůči první části G2 odkloněna zpět proti směru U otáčení ventilátorového kola 3 v úhlu β přibližně 2°.The straight section G 1 of the diffuser wall 8 becomes the first part G 2 and the second part G 3 , the first part G 2 coinciding with the tangent T. This first part G 2 represents approximately one tenth to one fifth of the total length of the straight section G, the diffuser wall 8 In the embodiment shown, they are approximately 4 mm. On this first portion G2 adjacent the second portion G 3 is G relative to the first portion 2 is deflected back against the direction of rotation U of the fan wheel 3 at an angle β of approximately 2 degrees.
Zakřivený úsek K, který navazuje na přímý úsek Gl; je veden přes tečnu T, kterou kříží, takže koncový bod E difuzorové stěny 8 se ve směru otáčení ventilátorového kola 3 nachází na straně tangenty T protilehlé k přímému úseku G,.A curved section K which is connected to a straight section G 1; The end point E of the diffuser wall 8 is located on the side of the tangent T opposite the straight section G1 in the direction of rotation of the fan wheel 3.
Zakřivený úsek K. končí a koncový bod E se nachází na vnějším průměru D2 difuzoru 4.The curved section K terminates and the end point E is located on the outer diameter D 2 of the diffuser 4.
Vzdálenost aj difuzorové stěny 8 od sousední difuzorové stěny 8, měřená od vstupní špičky SP difuzorové stěny 8, činí 0,061 až 0,049 násobek poloviny vnitřního průměru D] difuzoru 4. Ve znázorněném příkladu provedení činí tato vzdálenost ai přibližně 2,4 mm.The distance α of the diffuser wall 8 from the adjacent diffuser wall 8, measured from the inlet tip SP of the diffuser wall 8, is 0.061 to 0.049 times the half of the inner diameter D 1 of the diffuser 4. In the illustrated embodiment, this distance α is approximately 2.4 mm.
Vzdálenost a2 zahrnuté druhé části G2 difuzorové stěny 8 od sousední difuzorové stěny 8 činí 1,02 až 1,25 násobek vzdálenosti ap Ve znázorněném příkladu provedení toto činí přibližně 2,8 mm.The distance a 2 of the included second part G 2 of the diffuser wall 8 from the adjacent diffuser wall 8 is 1.02 to 1.25 times the distance α In the illustrated embodiment, this is approximately 2.8 mm.
Zpětné vodicí lopatky 10, které jsou uspořádány na spodní straně nosného tělesa 9, jsou rovněž v radiálně vnější oblasti tohoto nosného tělesa vytvořeny vcelku s tímto nosným tělesem 9 a z téhož materiálu. Tyto zpětné vodicí lopatky 10 probíhají mezi vnějším průměrem D3 a vnitřním průměrem D4 a vytvářejí tak zpětné vodicí kolo 16. Vnější průměr D3 zpětných vodicích lopatek 10 leží svou hodnotou mezi vnějším a vnitřním průměrem D2 a D] difuzorových stěn 8. Ve znázorněném příkladu provedení činí vnější průměr D3 zpětných vodicích lopatek 10 přibližně 103 mm. Vnitřní průměr D4 zpětného vodícího kola 16 činí přibližně 73 mm.The return guide vanes 10, which are disposed on the underside of the support body 9, are also formed integrally with the support body 9 and of the same material in the radially outer region of the support body. These return guide vanes 10 extend between the outer diameter D 3 and the inner diameter D 4 to form the return guide wheel 16. The outer diameter D 3 of the return guide vanes 10 lies between the outer and inner diameters D 2 and D 1 of the diffuser walls 8. In the embodiment shown, the outer diameter D 3 of the return guide vanes 10 is approximately 103 mm. The inner diameter D 4 return guide wheel 16 is approximately 73 mm.
Jak je patrné zejména z obr. 3, mohou být některé zpětné vodicí lopatky 10 opatřeny při vnější straně na okrajích otevřeným výřezy 22, což je vhodné například z důvodu montáže.As can be seen in particular from FIG. 3, some of the return guide vanes 10 can be provided with openings 22 on the outside at the edges, which is suitable, for example, for mounting purposes.
-7CZ 297722 B6-7EN 297722 B6
Jednotlivé zpětné vodicí lopatky 10 mají podle obr. 6 tvar části kruhového oblouku s poloměrem přibližně 32 mm. Jejich uspořádání mezi vnější průměrem D3 a vnitřním průměrem D4 těchto zpětných vodicích lopatek 10 je voleno tak, že tyto zpětné vodicí lopatky 10 probíhají pod úhlu δ o velikosti přibližně 73°. Po obvodu je rovnoměrně rozloženo celkem šestnáct zpětných vodicích lopatek JO.According to FIG. 6, the individual guide vanes 10 have the shape of a part of a circular arc with a radius of approximately 32 mm. Their arrangement between the outer diameter D 3 and the inner diameter D 4 of these guide vanes 10 is chosen such that the guide vanes 10 run at an angle δ of approximately 73 °. A total of sixteen guide vanes 10 are evenly distributed over the circumference.
Aby se dosáhlo velkého množství dopravovaného vzduchuje vně překrytí Y zpětnými vodícími lopatkami 10 vytvořeno ve dnu 14 difuzorového kanálu 13 mezi vnějším průměrem D2 difuzoru 4 a vnějším průměre D3 zpětných vodicích lopatek 10 odpovídá přibližně 0,925 a 0,98-násobku vnějšího průměru D2 difuzoru 4.In order to achieve a large amount of conveyed air outside the overlap Y of the back guide vanes 10 formed in the bottom 14 of the diffuser channel 13 between the outer diameter D 2 of the diffuser 4 and the outer diameter D 3 of the back guide vanes 10 corresponds approximately 0.925 and 0.98 times the outer diameter D 2. diffuser 4.
Zásluhou popsaného provedení difuzoru 4 nezmenšuje vybrání 15 účinnost, ani se tímto nezvětšuje nebezpečí „pumpování“. Protože zpětné vodicí lopatky 10 začínají teprve na vnějším průměru D3, může se ve srovnání s difuzorem 4 volit nestejný počet zpětných vodicích lopatek JO zpětného vodícího kola 16.Due to the embodiment of the diffuser 4 described, the recess 15 does not reduce the efficiency, nor does it increase the risk of "pumping". Since the return guide vanes 10 only start at the outer diameter D 3 , an unequal number of return guide vanes 10 of the return guide wheel 16 can be selected compared to the diffuser 4.
Z obr. 1 je patrné, že poměry rozměrů ventilátorového kola 3 a difuzoru 4 jsou voleny tak, že vnitřní průměr D] difuzoru 4 odpovídá přibližně 1,01 až 1,1-násobku vnějšího průměru D5 ventilátorového kola 3. Kromě toho, poměr výšek b2 difuzorových stěn 8 k výšce b4 ventilátorového kola 3, měřené na radiálně vnějším obvodu, je volen tak, že výška b2 difuzorových stěn 8 odpovídá přibližně 1,7 až 2,3-násobku výšky b4 ventilátorového kola 3. Tato hodnota značně přesahuje hodnoty uváděné ve stavu techniky.It can be seen from FIG. 1 that the dimensions of the fan wheel 3 and the diffuser 4 are chosen such that the inner diameter D 1 of the diffuser 4 corresponds to approximately 1.01 to 1.1 times the outer diameter D 5 of the fan wheel 3. In addition, the ratio the heights b 2 of the diffuser walls 8 to the height b 4 of the fan wheel 3, measured at the radially outer circumference, are chosen such that the height b 2 of the diffuser walls 8 corresponds to approximately 1.7 to 2.3 times the height b 4 of the fan wheel 3. the value greatly exceeds the values reported in the prior art.
Dno 14 difuzorového kanálu 13 je počínaje vstupní oblastí difuzoru 4, provedeno se skosením, jak již bylo zmíněno. Horní zakrytování 17 ventilátoru, které tvoří horní stěny difuzorových kanálů 13 je uspořádáno kolmo kose ventilátoru, zásluhou čehož se dosáhne značného rozšiřování difuzorového kanálu 13 v axiálním směru. Celkové rozšiřování difuzorového kanálu 13 je ještě dále zvýšeno rovinným rozšiřováním tohoto difuzorového kanálu 13 mezi sousedními difuzorovými stěnami 8, které činí přibližně 2 až 10°.The bottom 14 of the diffuser channel 13, starting from the inlet region of the diffuser 4, is chamfered, as already mentioned. The top cover 17 of the fan, which forms the top walls of the diffuser channels 13, is arranged perpendicular to the fan axis, which results in a considerable expansion of the diffuser channel 13 in the axial direction. The overall widening of the diffuser channel 13 is further enhanced by the plane widening of the diffuser channel 13 between adjacent diffuser walls 8, which is approximately 2 to 10 °.
Protože cyklické odtrhávání proudění je příznačné pro počátek oblasti „pumpování“, bylo by možno při takto výrazně se rozšiřujícím difuzorovém kanálu 13 očekávat špatnou účinnost a předčasné „pumpování“. Ve zde popsaném provedení je však použito odtrhávání proudění, nazývané dále vychylovací vír Z,, čímž se zvýší stabilita proudění a také až do nulového průtoku se nepřipustí žádné „pumpování“.Since the cyclic flow breakage is characteristic of the onset of the "pumping" area, poor efficiency and premature "pumping" would be expected with such a significantly expanding diffuser channel 13. However, in the embodiment described herein, flow breakage, hereinafter referred to as deflection vortex Z, is used, thereby increasing flow stability and also no "pumping" up to zero flow.
Ventilátorové kolo 3 je za účelem podpoření vychylovacího víru Z] uspořádáno tak, že krycí stěna 18 ventilátorového kola 3 až na 1 až 2 mm lícuje s rovinou horní strany difuzorového kanálu 13, popřípadě horním zakrytováním 17, takže od výstupu ventilátorového kola 3 se podél horní strany difuzorového kanálu 13, popřípadě horního zakrytování 17, vytvoří optimální proudění.The fan wheel 3 is arranged in such a way that the cover wall 18 of the fan wheel 3 is aligned with the plane of the upper side of the diffuser channel 13 or the upper cover 17, so that from the exit of the fan wheel 3 along the upper The sides of the diffuser channel 13 or the upper cover 17 create an optimum flow.
Na protilehlém dnu 14 difuzorového kanálu 13 vytváří vychylovací vír Z] fluidní stěnu I, která se nastavuje v závislosti na průtočném množství. Kromě zajištění optimálního hlavního proudění se dosáhne odchýlení hlavního proudění ke zpětnému vodícímu kolu 16 s malými ztrátami.On the opposing bottom 14 of the diffuser channel 13, the deflecting swirl Z1 forms a fluid wall 1 which is set in dependence on the flow rate. In addition to providing an optimum main flow, a deflection of the main flow to the return guide wheel 16 with low losses is achieved.
Ventilátorové kolo 3 je, aby se dosáhlo proudění podél horní strany difuzorového kanálu 13, opatřeno rovnoběžnou výstupní oblastí 20, která je tvořena horní krycí stranou 18 ventilátorového kola 3 a spodní stěnou 19 tohoto ventilátorového kola 3 a spodní stěnou 19 tohoto ventilátorového kola 3. Poměr vnitřního průměru D6 výstupní oblasti 20 k vnějšímu průměru D5 ventilátorového kola 3 činí s výhodou 0,6 až 0,95. Mezi krycí stěnou 18 ventilátorového kola 3a spodní stěnou 19 tohoto ventilátorového kola 3 jsou obvyklým způsobem uspořádány vodicí lopatky 21 ventilátorového kola 3.To achieve flow along the upper side of the diffuser channel 13, the fan wheel 3 is provided with a parallel outlet region 20 which is formed by the upper cover side 18 of the fan wheel 3 and the bottom wall 19 of the fan wheel 3 and the bottom wall 19 of the fan wheel 3. the inner diameter D 6 of the outlet region 20 to the outer diameter D 5 of the fan wheel 3 is preferably 0.6 to 0.95. Between the cover wall 18 of the fan wheel 3 and the bottom wall 19 of the fan wheel 3, guide vanes 21 of the fan wheel 3 are arranged in a conventional manner.
-8CZ 297722 B6-8EN 297722 B6
Aby bylo zajištěno bezvadné proudění skrze difuzorové kanály 13, zejména podél horních stran těchto difuzorových kanálů 13, je horní kryt 7 ventilátoru proveden tak, že jeho vnitřní průměr D7 odpovídá přibližně 1,035 až 1,075-násobku vnějšího průměru D2 difuzoru 4.In order to ensure perfect flow through the diffuser channels 13, in particular along the upper sides of the diffuser channels 13, the top cover 7 of the fan is designed such that its inner diameter D 7 corresponds to approximately 1.035 to 1.075 times the outer diameter D 2 of the diffuser 4.
Tangenciálně probíhající vstupní první část G2 každé difuzorové stěny 8 má za úkol, aby odchylovala proudění vzduchu, které vystupuje z ventilátorového kola 3, do tangenciálního směru, a to nezávisle na okamžitém úhlu náporu. Takto vychýlená oblast proudění strhává ostatní neovlivněné proudění. Vzdálenost aj mezi sousedními difuzorovými stěnami 8 v místě špičky SP, která představuje šířku difuzorového kanálu 13, je volena tak, že celý difuzorový kanál 13 je protékán téměř tangenciálně.Tangentially extending inlet portion of the first G 2 each diffuser wall 8 has the task to deflect the air flow exiting from the impeller 3 to the tangential direction, independently of the instantaneous angle of thrust. The deflected flow region entrains the other unaffected flow. The distance a between the adjacent diffuser walls 8 at the point of the tip SP, which represents the width of the diffuser channel 13, is chosen such that the entire diffuser channel 13 flows almost tangentially.
Při malých průtočných množstvích, která jsou optimální, se zahrnutím první části G2 přímého úseku Gi vyprovokuje odtržení Z2, které je však stabilizováno vychylovacím vírem Zb se kterým je přímé spojení. Oblast odtržení nemůže vystoupit z difuzorového kanálu 13, protože koncový bod E difuzorové stěny 8 je přetažen přes tečnu T. Oblast odtržení Z2 je takto prostorově vymezena a stabilizována vychylovacím virem Zb Při vysokých průtočných množstvích, to jest vyšších než je optimální bod, je oblast odtržení Z2 vytlačena směrem k vychylovacímu víru Z] a je využita celá šířka difuzorového kanálu 13, to jest vzdálenost a2 zahrnuté druhé části G3 difuzorové stěny 8 od sousední difuzorové stěny 8.At small flow rates that are optimal, the inclusion of the first portion G 2 of the straight section G1 provokes a breakage Z 2 , but is stabilized by a deflection vortex Z b with which it is directly connected. The tear-off region cannot exit the diffuser channel 13 because the end point E of the diffuser wall 8 is pulled over the tangent T. The tear-off region Z 2 is thus spatially delimited and stabilized by the deflection virus Z b At high flow rates, i.e. the tear-off region Z 2 is pushed towards the deflection swirl Z1 and the entire width of the diffuser channel 13, i.e. the distance a 2 of the included second portion G 3 of the diffuser wall 8 from the adjacent diffuser wall 8 is utilized.
Rychlostní profil proudu vzduchu, který vystupuje z ventilátorového kola 3, je podél dělení ventilátorového kola 3 nerovnoměrná. V důsledku toho se stále mění úhel náběhu na vstupu difuzoruThe velocity profile of the air stream exiting the fan wheel 3 is uneven along the division of the fan wheel 3. As a result, the incidence angle at the diffuser inlet is constantly changing
4. Zásluhou nového provedení difuzorové stěny 8 podle vynálezu se do značné míry dosáhne tangenciálního náběhu do difuzorového kanálu 13 a oblast Z2 odtržení reaguje při nízkém průtočném množství na různé podmínky přítoku růstu nebo mizením. Takto se podstatně redukuje hluk při otáčení a zejména jeho vyšší kmitočty.4. Due to the new embodiment of the diffuser wall 8 according to the invention, a tangential rise into the diffuser channel 13 is largely achieved and the tear-off region Z 2 reacts at different flow conditions or disappears at a low flow rate. In this way, the rotational noise and especially its higher frequencies are substantially reduced.
Zásluhou výše popsaného provedení difuzoru 4 lze bez ovlivnění šumu a účinnosti vytvořit na jedné nebo na dvou symetricky protilehlých difuzorových stěnách 8 štěrbinu V, znázorněnou na obr. 10. tato štěrbina V se nachází vně překrytí Y difuzorové stěny 8 a umožňuje úplné vyvážení ventilátorového kola 3.Due to the above-described embodiment of the diffuser 4, a slot V shown in FIG. 10 can be formed on one or two symmetrically opposite diffuser walls 8 without affecting noise and efficiency. This slot V is located outside the overlap Y of the diffuser wall 8 and allows complete balancing of the fan wheel 3 .
Claims (17)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19605742A DE19605742A1 (en) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Electric motor with impeller wheel |
| PCT/EP1997/001139 WO1998038899A1 (en) | 1996-02-16 | 1997-03-06 | Electric motor with impeller |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ300499A3 CZ300499A3 (en) | 2000-08-16 |
| CZ297722B6 true CZ297722B6 (en) | 2007-03-14 |
Family
ID=26022947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ0300499A CZ297722B6 (en) | 1996-02-16 | 1997-03-06 | Electric motor with fan propeller |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0964635B1 (en) |
| JP (1) | JP2001513861A (en) |
| AT (1) | ATE231703T1 (en) |
| CZ (1) | CZ297722B6 (en) |
| DE (2) | DE19605742A1 (en) |
| DK (1) | DK0964635T3 (en) |
| ES (1) | ES2187763T3 (en) |
| PL (1) | PL183560B1 (en) |
| PT (1) | PT964635E (en) |
| SK (1) | SK285632B6 (en) |
| WO (1) | WO1998038899A1 (en) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10200951A1 (en) * | 2002-01-08 | 2003-08-14 | Kern Gmbh Dr | Method for cooling a vacuum cleaner fan motor has an impeller with vanes on both sides for suction and cooling |
| ATE420293T1 (en) * | 2002-09-20 | 2009-01-15 | Panasonic Corp | ELECTRIC FAN AND VACUUM CLEANER EQUIPPED THEREOF |
| JP4606005B2 (en) * | 2003-09-02 | 2011-01-05 | 三洋電機株式会社 | Electric blower |
| CN1614241B (en) * | 2003-11-07 | 2012-12-19 | 台达电子工业股份有限公司 | Centrifugal fan and its frame structure |
| DE602004000976T2 (en) * | 2004-03-05 | 2007-05-03 | C.R.F. S.C.P.A. | Motor compressor unit for motor vehicles |
| KR20060015073A (en) * | 2004-08-13 | 2006-02-16 | 엘지전자 주식회사 | Centrifugal fan for vacuum cleaner |
| JP4851801B2 (en) * | 2006-01-31 | 2012-01-11 | 株式会社東芝 | Electric blower and vacuum cleaner |
| GB0613796D0 (en) * | 2006-07-12 | 2006-08-23 | Johnson Electric Sa | Blower |
| DE102008014624A1 (en) * | 2008-03-17 | 2009-09-24 | Vorwerk & Co. Interholding Gmbh | electric motor |
| CN102695536B (en) * | 2009-08-11 | 2016-02-24 | 瑞思迈发动机及马达技术股份有限公司 | Single-stage axial symmetry aerator and Portable Fan |
| JP5544318B2 (en) * | 2011-03-01 | 2014-07-09 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower and vacuum cleaner equipped with the same |
| DE102014208128A1 (en) * | 2014-04-30 | 2015-11-05 | BSH Hausgeräte GmbH | Radial fan with improved overflow edge geometry |
| CN105090114A (en) * | 2014-05-07 | 2015-11-25 | 德昌电机(深圳)有限公司 | Diffuser and draught fan applying same |
| JP6381983B2 (en) * | 2014-06-13 | 2018-08-29 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower for vacuum cleaner and electric vacuum cleaner provided with the same |
| CN106468288A (en) | 2015-08-21 | 2017-03-01 | 德昌电机(深圳)有限公司 | Bubbler, air flow-producing device and vacuum cleaner, hand dryer, hair-dryer |
| WO2018003017A1 (en) * | 2016-06-28 | 2018-01-04 | 三菱電機株式会社 | Electric blower and electric vacuum cleaner |
| JP2018003806A (en) * | 2016-07-08 | 2018-01-11 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower and vacuum cleaner including the same |
| CN114483654A (en) * | 2017-04-28 | 2022-05-13 | 广东威灵电机制造有限公司 | Fan system and electric appliance |
| CN106958538B (en) * | 2017-05-11 | 2019-12-31 | 美的集团股份有限公司 | Centrifugal fan and dust collector with same |
| JP2019031971A (en) * | 2018-07-27 | 2019-02-28 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower for vacuum cleaner and vacuum cleaner including the same |
| CN114183402A (en) * | 2020-09-14 | 2022-03-15 | 北京石头世纪科技股份有限公司 | Fan and cleaning equipment |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0467557A1 (en) * | 1990-07-20 | 1992-01-22 | Hitachi, Ltd. | Blower assembly with impeller for vacuum cleaner |
| GB2251035A (en) * | 1990-12-20 | 1992-06-24 | Dunphy Oil And Gas Burners Lim | Centrifugal fan |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0914192A (en) * | 1995-06-26 | 1997-01-14 | Hitachi Ltd | Motor-driven blower and vacuum cleaner |
-
1996
- 1996-02-16 DE DE19605742A patent/DE19605742A1/en not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-03-06 CZ CZ0300499A patent/CZ297722B6/en not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 JP JP53808398A patent/JP2001513861A/en active Pending
- 1997-03-06 DE DE59709247T patent/DE59709247D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-06 WO PCT/EP1997/001139 patent/WO1998038899A1/en active IP Right Grant
- 1997-03-06 DK DK97914196T patent/DK0964635T3/en active
- 1997-03-06 PL PL97335112A patent/PL183560B1/en not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 AT AT97914196T patent/ATE231703T1/en not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 ES ES97914196T patent/ES2187763T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-06 EP EP97914196A patent/EP0964635B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-06 PT PT97914196T patent/PT964635E/en unknown
-
1999
- 1999-09-02 SK SK1200-99A patent/SK285632B6/en unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0467557A1 (en) * | 1990-07-20 | 1992-01-22 | Hitachi, Ltd. | Blower assembly with impeller for vacuum cleaner |
| EP0602007A2 (en) * | 1990-07-20 | 1994-06-15 | Hitachi, Ltd. | Vacuum cleaner having an impeller and diffuser |
| GB2251035A (en) * | 1990-12-20 | 1992-06-24 | Dunphy Oil And Gas Burners Lim | Centrifugal fan |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0964635B1 (en) | 2003-01-29 |
| ATE231703T1 (en) | 2003-02-15 |
| PL335112A1 (en) | 2000-04-10 |
| DE59709247D1 (en) | 2003-03-06 |
| SK285632B6 (en) | 2007-05-03 |
| DK0964635T3 (en) | 2003-05-26 |
| PL183560B1 (en) | 2002-06-28 |
| CZ300499A3 (en) | 2000-08-16 |
| ES2187763T3 (en) | 2003-06-16 |
| DE19605742A1 (en) | 1997-08-21 |
| WO1998038899A1 (en) | 1998-09-11 |
| PT964635E (en) | 2003-06-30 |
| JP2001513861A (en) | 2001-09-04 |
| SK120099A3 (en) | 2000-05-16 |
| EP0964635A1 (en) | 1999-12-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ297722B6 (en) | Electric motor with fan propeller | |
| US6974306B2 (en) | Blade inlet cooling flow deflector apparatus and method | |
| EP1228317B1 (en) | Axial fan | |
| CN100530901C (en) | Blowing machine motor | |
| US5516263A (en) | Centrifugal compressor and vaned diffuser | |
| US8337157B2 (en) | Blower wheel | |
| EP1593854B1 (en) | Inlet casing and suction passage structure | |
| US5531565A (en) | Appliance for extracting secondary air from an axial compressor | |
| US7261513B2 (en) | Centrifugal compressor | |
| JP3528285B2 (en) | Axial blower | |
| US4630993A (en) | Axial-flow fan | |
| EP0886070A1 (en) | Centrifugal compressor and diffuser for the centrifugal compressor | |
| EP3133295B1 (en) | Diffuser, airflow generating apparatus, and electrical device | |
| EP0138480A2 (en) | Centrifugal compressor | |
| KR20040032342A (en) | centrifugal blower with blade preventing eddy | |
| CN110107539A (en) | A kind of anti-ballistic impeller structure for fluid machinery | |
| GB2068461A (en) | Regenerative turbo machines | |
| JP3569087B2 (en) | Multistage centrifugal compressor | |
| JP3578692B2 (en) | Turbo compressor | |
| JPH10318191A (en) | Suction casing for centrifugal compressor | |
| CN112727806A (en) | Distributed air duct fan based on centrifugal fan | |
| JPH0738641Y2 (en) | Multi-stage axial turbine | |
| KR970003338Y1 (en) | Flow guide device of centrifugal impeller | |
| JP3052591B2 (en) | Electric blower impeller | |
| JP3309432B2 (en) | Electric blower impeller |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20100306 |