【発明の詳細な説明】羽根車を有する電動機
本発明は、羽根車および羽根車に半径方向に接続されるディフューザを有する
電動機に関するものであって、羽根車はある高さの案内翼を備え、ディフューザ
はある高さのディフューザ壁を備えている。
この種の構造は電動ファン装置として周知である。この場合、羽根車の周囲に
均等に配分される空気案内ダクトが設けられているディフューザが使用される。
このディフューザの目的は、水平に近い流速で羽根車から流出する空気の角度を
立ち上がらせ、ディフューザ部分の流れの距離を翼のないリング室の場合よりも
確実に短くすることである。これによってファン全体の効率の向上が達成される
。短い流れを達成するため、回転輪とディフューザ入り口の隙間はできるだけ狭
くしなければならない。しかし、狭い隙間は高い騒音（回転騒音）の要因となり
、体積流量が最適点から外れた場合に高い反応（騒音の増大、いわゆる「ポンピ
ング」）を示す。この種のディフューザは、２０°よりも小さい流れ角度で使用
されて初めて効果がある。議論の対象となっている羽根車付の電動機を塵埃吸引
機などに使用し、単段ファン付の高速電動機が使用される場合は、５°以下の流
れ角度になることも稀ではない。円滑な流入を達成するため使用すべきディフュ
ーザは、入り口角度を適切に小さく選ばなければならない。一般にダクトの拡大
には７度ないし１２度の拡大角度が推奨される。ダクトの高さは羽根車の出口高
さに適合させるが、ダクト高さは一般に羽根車の出口高さよりも１ないし２ミリ
メートル大きく選定される。さらにダクトの断面形状は正方形に形成させること
が周知である。この長方形の流通ダクトとともに、パイプ状の断面も周知である
。ディフューザダクトは、一般に、一定の壁厚さを有する翼によって直線ならび
に曲線ダクトを形成する。さらに、いわゆるくさび形ディフューザとして外側に
向かって増大する壁厚さを有する直線翼ダクトも周知である。
ヨーロッパ特許公開第２０６０２００７号によって、ディフューザのダクト高
さとファンの出口高さの比を前に述べた比に対応させる構成は既知である。ディ
フューザは彎曲した流通ダクトを備え、ダクト壁は均等に緩やかにカーブする。
ディフューザダクト壁の厚さは一定に選定される。さらに、ドイツ特許公開第１
４１３０９０１号によって、著しく曲がって延びる流通ダクトを採用した別の構
成も既知である。
既知の解決法の欠点は、強度の絞り（少ない体積流量）の場合に特性曲線の不
安定（いわゆる「ポンピング」）を発生することである。この「ポンピング」はフ
ァンおよび接続される空気ダクトの全空気圧に激しい変動を生じさせ、激しい騒
音の増大を起こして、長い運転時間中にファンおよび電動機構成部品に機械的な
損傷を与えるおそれがある。従って、損傷を回避するためには強度の絞りを予防
する効果があるか、あるいは最初のポンピング状態を検出する装置を設けなけれ
ばならない。既知の対策は負圧で作動し、予防的あるいは電磁的に投入されるリ
リーフ弁で最小体積流量を確保する方法である。ディフューザの機能上必要なデ
ィフューザと回転輪間の狭い隙間は、一方では個々の音響を乱し、他方ではディ
フューザの高効率範囲を狭い体積流量範囲に制約する。
上記に説明した技術の現状を考慮して、本発明の技術的問題点は製作技術的に
好都合な構造で、強度な絞りにおいても安定して動作し、かつ高い効率を有する
羽根車および羽根車に半径方向に接続されるディフューザを有する電動機を提供
することにある。
この問題点は、請求項１の対象物によって初めて解決され、ここでディフュー
ザの壁高さは案内翼高さに対して約１．７ないし１．２の範囲に選定することを
主眼としている。既に述べた従来の技術における推奨と反対に、本発明では意識
的に選定した高い比率によって発生する流れの剥離を、流れの安定性を改善しか
つ零の流量まで「ポンピング」を発生させないために利用する。さらに議論の対
象の電動機において、ディフューザ壁をディフューザ内径から始まりディフュー
ザの外径まで延長し、さらにディフューザ壁を案内翼の外径まで延長して、案内
翼の外径とディフューザ内径の比を１．０１ないし１．１の範囲にすると好都合
である。さらに、議論の対象の電動機において、ディフューザ壁の間にディフュ
ーザダタト高さが半径方向に著しく増加するようなディフューザダクト高さを有
するディフューザダクトを設けると好都合である。本発明の対象物の好ましい形
状に
おいては、この拡大角度は約１２度ないし２０度とする。本発明によるファンは
、このようにして、従来の技術で提案され推奨されていた値を遥かに超えるディ
フューザ内径に対する案内翼外径、および案内翼高さに対するディフューザ壁高
さの比を形成する。上述の拡大角度は、例えば、ディフューザダクトを高さ方向
に羽根車の下側側板に対してダクトの基礎部分を下げることによって広げて形成
される。こうすることによって、拡大部分における案内翼高さに対するディフュ
ーザの壁高さの比はさらに高められる。本発明によれば、ディフューザダクト基
礎部分は羽根車下側側板の半径方向外側端部に対して階段状に下げられる。例え
ば、先ず案内翼高さに対するディフューザ壁高さの比を、この範囲で１．７から
１．２となるように羽根車の下側側板と平行に合わせてディフューザダクト基礎
部分を形成させ、この平行に走る範囲を半径方向外側に向かって階段状に下がる
ディフューザ基礎部分に接続させ、この部分で所定の高さの比に拡大する。本発
明対象物の好ましい構成においては、ディフューザダクトの基礎部分は半径方向
外側に向かって斜めに下がるように形成され、この傾斜は１２度から２０度の角
度であることが好ましい。さらに、効率を改善し強度の絞りにおける安定性を向
上させるため、円周方向におけるディフューザ壁間の距離を半径方向外側に向か
って増加させると好都合である。このため、本発明においては円周方向の拡大角
度を約２度から１０度の間とすることを推奨する。こうすることによって、各デ
ィフューザダクトは半径方向外側に向かって羽根車軸と平行な方向および垂直な
方向に好都合に拡大される。さらに、羽根車のカバーの流出側をディフューザダ
クトカバーとほぼ一直線上に続くようにすると有利である。ディフューザダクト
カバーは、本発明によりファンの壷形カバーとして構成され、このファン壷形カ
バーはファン−ディフューザ装置全体を覆っている。羽根車から外側を見ると、
ディフューザダクト基礎部分はディフューザの入り口部分から始まって１２度な
いし２０度の傾斜で形成される。ディフューザダタトカバーはファン軸に垂直に
設けられるので、１２度ないし２０度の拡大に対応する軸方向に著しく拡大され
るディフューザが形成される。全体としてのダクトの拡大は隣接するディフュー
ザ壁間の２度ないし１０度の平面的な拡大によってさらに高められる。このよう
に大きなダクトの拡大は、流れの剥離のため従来は空気力学的な安定性および効
率に有
害であるとされてきた。周期的な流れの剥離は「ポンピング」範囲の開始を示す
ので、このように急激に拡大するディフューザダクトは、低い効率および早期の
「ポンピング」が予想される。然し、ここに説明する本発明による構造は、流れ
の安定性を向上させ流量が零においても「ポンピング」を発生させないため、以
下「衝撃渦流」と呼ぶ流れの剥離を利用する。羽根車は、衝撃渦流を助成するた
め羽根車の上側側板がディフューザダクトカバーと１ないし２ミリメートル以内
に揃うように配置する。こうすることによって、羽根車出口からディフューザダ
クトカバーに沿って最適な流れが形成される。反対側のディフューザダクト基礎
部分では、衝撃過流は流量に関連して発生する流体壁を形成し、衝撃過流はダク
ト基礎部分の半径方向に外側に向かって斜めに下がる部分に形成される。上述の
流体壁は、衝撃過流の半径方向外側に向いた部分に発生する。最適な主流が確保
されるとともに、還流案内翼へ向かう損失の低いこの主流の回折が達成される。
還流案内翼は、周知の方法によりディフューザ壁の反対側のディフューザ下側に
配置され、空気流の最終的な回折に寄与する。羽根車は、周知の方法で２枚の側
板間に配置される案内翼を備えている。この側板は平行に走る出口部分を構成し
、案内翼外径から平行に延びる出口部分の内径の比は０．６ないし０．９５であ
ることが好ましい。騒音スペクトルにおける回転騒音および回転騒音の高調波を
できるだけ抑制し、ディフューザ壁に沿った剥離のない流れを得るため、ディフ
ューザの壁はできるだけ一定の壁厚さとして構成する。このため、ディフューザ
壁が半径方向にディフューザ内径によって定義される円周の接線方向にほぼ沿う
か、並行に延びている議論の対象とする種類のディフューザにおいて、ディフュ
ーザ壁は最初半径方向にほぼ直線に伸びる区間と、それに続いて外側の彎曲した
部分を備えることを提案する。この場合、直線に伸びる区間はディフューザ壁の
全長の約５５から７５％とすると特に有利である。この全長は、上記で定義した
接線に沿って測定する。従って、ディフューザダクト内に回折した流れは最初直
線状にダクトによって導かれ、最終部分、例えば最後の１／４で初めて曲がり部
分で回折される。このとき、曲がり部分は羽根車回転方向の接線の反対側に延び
ると好都合である。曲がり部分が接線を横切る構成が好ましい。これによって、
少なくとも曲がり部分で接線に沿うか平行に走る流れの回折は残される。さらに
、直
線状に走る区間の開始長さは接線と一致させるか、あるいは接線と平行に延ばす
ことを提案する。この開始長さに接続され、さらに直線に走る部分的な長さは開
始長さに対して角度を付けて配置することが好ましく、この角度は１度から３度
とし、２度を選定することが好ましい。開始長さは直線状に走る区間の約１／１
０ないし１／５とすることを提案する。既に述べたように、開始長さに第２の部
分長さが接続され、このとき本発明により第１の部分長さに第２の部分長さが、
場合により羽根車の回転方向の反対側に曲げて戻されるように接続されることを
提案する。これにより、先ず開始長さが接線と平行に伸び、第２の接続される直
線状の部分長さは開始長さに対して羽根車の回転方向の接線の外側に延び、最後
に第２の部分長さから始まる外側の彎曲部分が、羽根車の回転方向に見て接線の
内側に延びこのとき接線を横切る。従って、ディフューザ翼の最終点は羽根車の
回転方向に接線を超えて入り込む。個々のディフューザ壁の間隔は、或るディフ
ューザ壁の入り口先端が、隣り合うディフューザ壁に対してディフューザ内径に
係数０．０６１ないし０．０４９を乗じた寸法となるように設定する。さらに、
開始長さに対して角度を付けて設けられる第２の直線状に走る部分長さと、それ
に隣り合うディフューザ壁との間の間隔寸法は、ディフューザ壁の入り口先端と
隣り合うディフューザ壁の間の間隔寸法よりも係数１．０２ないし１．２５大き
く選定する。このような翼の形状は、射出成形法によって容易に製作することが
でき、曲げ加工した翼よりも非常に形状が安定しており明らかに歪の傾向が少な
い。羽根の先端あるいはディフューザ壁の先端は、１０度ないし１５度の角度で
斜めにすることが好ましく、それによってディフューザダクトはこの位置で断面
の狭窄を生じない。製作が容易な形状として、翼先端はディフューザ壁の壁厚さ
の１／４までの半径で丸みを付けてもよい。特に、ディフューザダクトカバーに
沿うディフューザダタトの順調な流れを確実にするため、既に述べたように、デ
ィフューザ外径よりも係数１．０３５から１．０７５大きい内径を有するファン
壷形カバーが設けられる。ディフューザ壁の接線方向入り口部分、すなわち直線
状に走る区間の開始長さ部は、ファンから流出した空気流を瞬間的な流出角度と
は無関係に接線方向に回折させる役割を持っている。このように回折される流れ
の範囲にその他の影響を受けない流れも続いて流れる。ディフューザ壁入り口先
端と隣り
合うディフューザ壁の距離は、すべてのディフューザダクトにほぼ接線方向に流
れ込むように寸法が定められる。最適点よりも低い体積流量の場合は、直線状に
走る区間の２番目の部分の曲がりによって剥離が引き起こされるが、既に説明し
た衝撃過流が直ちに結合して安定化される。翼端は接線を越えて延びているので
、剥離範囲はデイフューザダクトから外には出ない。従って、剥離範囲は空間的
に限定され衝撃過流によって安定化される。高い体積流量、すなわち最適点より
多い流れの場合は、剥離範囲は衝撃過流の方向に排除され、角度を設けた部分と
隣り合うディフューザ壁の間の広くなったダクト幅すべてがが利用される。羽根
車から流出する空気流の速度の形状は羽根車のピッチ上で均一ではない。従って
、ディフューザ入り口の流入角度は常に変化する。従って、従来のディフューザ
翼の形状の場合は、ディフューザ壁に沿って密着したり剥離したりする流れおよ
び回転騒音を伴う状態が激しく変化する。本発明による新しいディフューザ壁の
形状においては、十分な接線方向のディフューザダクトの流れが達成され、剥離
範囲は低い体積流量において種々の流入条件に対応して成長したり消滅したりし
て反応する。従って、回転騒音および回転騒音高調波は著しく低減される。流入
条件の変化を少なくするため、ディフューザピッチに対する羽根車のピッチの比
を２．５ないし３．０に選ぶとさらに好都合で、２．７４の比を選ぶと都合がよ
い。高い空気供給量を得るため、ディフューザ壁カバーの外側のディフューザダ
クト基礎部分に、下側に配置された還流案内翼の外径まで切欠が設けられる。こ
の場合、ディフューザ壁外径に対する還流案内翼外径の比を０．９２５ないし０
．９８に選ぶ。環流案内翼の高さはディフューザ壁高さの１．２から１．６倍と
することが好ましい。この形状によって、ディフューザ壁カバー外部の上述の切
欠は効率を低下させることもなく、そのために「ポンピング」の危険性が高めら
れることもない。環流案内翼は切欠の内径から始まるので、ディフューザに対し
て異なった翼数を還流案内輪に選ぶことができる。さらに、本発明によるディフ
ューザの形状によって、騒音および効率の特性を考慮することなく１つのディフ
ューザ壁、または組み立て上必要な場合は対称に向かい合う第２のディフューザ
壁に、ディフューザ壁カバーの外側にあるスリットを設けてもよい。還流案内輪
を有する一体のディフューザが羽根車の前に組み立てられ、羽根車とディフュー
ザ間の狭い
隙間では釣り合わせ作業を行うことができないために、羽根車を取り囲むディフ
ューザを有する既知のファンでは不可能であった羽根車の完全な釣り合わせが、
これによって可能となった。このようにして、羽根車を取り囲むディフューザを
有する改善された効率のファンが製作された。ファン効率の向上によってエネル
ギ消費の少ない小形の電動機が使用されるので、好都合に重量が軽減され、例え
ば、塵埃吸引機にこの電動機−ファン装置を使用した場合の効率は向上される。
全運転範囲において「ポンビング」は生じない。また、ファンは零流量まで安定
して動作する。さらに、例えば切欠いたり類似の方法によってファン壷形カバー
を支えるディフューザ壁の安定性を損なうことなく、回転騒音による騒音成分は
著しく減少されるか、場合によっては除去される。ディフューザは空気を電動機
に冷却のため回折する還流案内輪とともに一体の形状に形成され、射出成形法に
より重合体材料から簡単な工具によってスライダなしで製作される。さらに、組
み立てられたディフューザと羽根車において、完全な釣り合わせを羽根車に対し
て実施することができる。
以下、本発明を実施例についてのみ図示した添付図面によって説明する。ここ
で、
図１は、本発明による羽根車と羽根車の半径方向に接続されたディフューザを
有する電動機で、部分的に断面された側面図である。
図２は、ディフューザ壁の上から見たディフューザの詳細俯瞰図である。
図３は、反対側の還流案内翼から見たディフューザの別の詳細俯瞰図である。
図４は、ディフューザの側面図である。
図５は、ディフューザ壁が取り付けられたディフューザ上側の平面図である。
図６は、還流案内翼が設けられたディフューザ下側の平面図である。
図７は、ディフューザの拡大半断面図である。
図８は、図１のVIII−VIII部の部分拡大図である。
図９は、図４の拡大断面図である。
図１０は、図５に対応する図で第２の実施態様に関するものである。
最初に図１により、、回転子軸２に取り付けられた羽根車３および羽根車３に
半径方向に接続されるディフューザ４を備えた電動機が図示され説明される。羽
根
車３は回転子軸２に固定して取り付けられ、回転子軸によって回転される。ディ
フューザ４はこれと反対に、回転不可能に軸受支え部品５に固定される。電動機
１は同様に軸受支え部品５に固定されている電動機枠６に取り囲まれる。
羽根車３およびディフューザ４は軸受支え部品５の電動機１の反対側に設けら
れ、共にフアン壷形カバー７によって覆われ、フアン壷形カバーは軸受支え部品
５に挿入固定される。
ディフューザ４は、図２ないし９の個別および詳細図によって以下に詳しく説
明する。
ディフューザ４はほぼ平板状で、平面図では円盤状に形成され、上側および下
側に配置される案内部品が設けられている。
ディフューザ４の上側にはディフューザ壁８が設けられる。ディフューザ支え
９の下側には、還流案内輪を１６を形成するため還流案内翼１０が一体の部品と
して支え９に形成される。
図５に示される平面図を参照して、ディフューザ４は外径Ｄ２を有し、図示の
実施例では約１０８ミリメータである。前述のディフューザ壁８はディフューザ
支え９の円環状の外側部分に配置され、ディフューザ壁８はディフューザ外径Ｄ
２から始まってディフューザ内径Ｄ１まで延長され、このディフューザ内径Ｄ１
は図示の実施例では約９４ミリメートルである。
ディフューザ壁８が設けられる支え９の円環部分は、全体的な支え面に対して
厚い寸法で高く形成される。
内径Ｄ１によって形成されるディフューザ４の自由空間は、組み立て状態にお
いて羽根車３が収納される(これについては図１参照)。
さらに、図５から分かるように、ディフューザ４は中央に円形開口部１１を有
し、同様に円形に形成される軸受支え部品５が貫通する。さらに、ディフューザ
４は支え９の部分に２つの互いに対称に配置される穴12を有し、ディフューザ４
を軸受支え部品５にねじ、リベットまたは同等品により固定する。
ディフューザ壁８の間にディフューザダタト13が形成され、ディフューザダク
ト高さは半径方向に著しく拡大される。上述のディフューザ壁が配置される円環
部分は、ここでディフューザ基礎部分14を形成する。このディフューザ基礎部
分１４は、最初は半径方向の内側部分が支え９の全体の平面に平行、すなわちデ
ィフューザの軸芯と垂直に、従って、羽根車３の回転軸と垂直に拡がる。その後
ディフューザ基礎部分１４は下がり始め、半径方向外側に斜めに下がるように形
成される。これによって拡大角度αは約12度から２０度となる。
この形状によって、ディフューザダクト基礎部分１４からディフューザ壁８の
先端までを測ったディフューザダクト高さは半径方向に著しく拡大され、図示し
た実施例では、始まりすなわち半径方向内径でディフューザダクト高さh１は約
１０．５ミリメートルで、半径方向外側すなわち外径Ｄ２の部分で測定した高さ
ｈ２は約１２ミリメートルに選ばれる。
支え９の下側に配置された還流案内翼１０は高さｂ１を有し、これはディフュ
ーザ壁高さb２の１．２ないし１．６倍に相当する。図示した実施例では、ディ
フューザ４の全高さｂ３が約２７ミリメートルにおいて、ディフューザ壁高さb
２は１０．５ミリメートルで還流案内翼高さb１は１２ミリメートルに選定され
る。
支え９の上側には、全部で２０枚のディフューザ壁８がディフューザダクト１
３を形成するために設けられる。各ディフューザ壁８は、ほとんど一定の約１．
２ミリメートルの壁厚ｗを有している。ディフューザ壁８は、半径方向にディフ
ューザ内径Ｄ１によって定義される円周のほぼ接線Tに沿って延びる(これについ
ては図９参照)。
ディフューザ壁８は、半径方向に最初ほぼ直線状に走る区間Ｇ１およびそれに
続く外側の彎曲する部分Ｋから構成され、直線状に走る区間Ｇ１はディフューザ
壁８の全長ｌの約５５ないし７５％を占める。ここで、全長ｌは接線Ｔに平行に
測定したものである。
図示した実施例において、全長ｌは約２５ミリメートルである。直線状に走る
区間は約１８ミリメートルの長さを持つ。
直線状に走る区間Ｇ１は開始長さＧ２と第２の部分長さＧ３から構成され、開
始長さＧ２は接線Ｔと一致する。この開始長さは直線状に走る区間Ｇ１の全長の
１／１０から１／５を占め、図示した実施例では約４ミリメートルである。ここ
から続く第２の部分長さＧ３は、羽根車３の回転方向Ｕの反対方向に約２度の角
度βだけ曲げて戻される。
直線状に走る区間Ｇ１に接続される彎曲部Ｋは接線Ｔを横切って延長されるの
で、羽根車３の回転方向Ｕにあるディフューザ壁の端末点Ｅは、直線状に走る区
間Ｇ１に対して接線Ｔの反対側になる。
彎曲部分Ｋおよびそのディフューザ壁端末点Ｅは、ディフューザ外径Ｄ２に開
口する。
ディフューザ壁入り口先端ＳＰから隣接するディフューザ壁８までを測定した
ディフューザ壁間隔ａ１は、ディフューザ内径Ｄ１の半分の０．０６１ないし０
．０４９倍に設定される。図示した実施例では、この寸法ａ１は約２．４ミリメ
ートルである。
角度を付けた部分Ｇ３で形成される第２の間隔ａ２は、間隔ａ１の１．０２か
ら１．２５倍に設定される。図示した実施例では、これは約２．８ミリメートル
である。
このディフューザ壁の輪郭は射出成形法によって良好に製作することができ、
形状は非常に安定していて曲げた壁よりも明らかに歪の傾向が少ない。
ディフューザ壁先端ＳＰは約１０ないし１５度の角度γで斜めとする。この形
状によって、ディフューザダクト13はこの位置における断面の狭窄が確実に防止
される。製造に適した形状として、ディフューザ壁先端ＳＰを半径ｒで丸めても
よく、この場合半径ｒは最大で壁厚さwの１／４に設定する。
ディフューザ支え９の下側に設けられる還流案内翼１０は、同様に半径方向外
側部分にディフューザ支えと一体材料で形成され、翼外径Ｄ３と翼内径Ｄ４の間
に伸びて還流案内輪１６を形成する。外径Ｄ３はディフューザ壁８の外径および
内径Ｄ２およびＤ１の間の値である。図示した実施例では、翼外径Ｄ３は約１０
３ミリメートルである。還流案内輪１６の内径Ｄ４は約７３ミリメートルに設定
される。
特に、図３から明らかなように、所々の還流案内翼１０は壁の外側に周囲に開
口した切欠２２を備えている。これは例えば組み立て技術上の理由からである。
図６の平面図による各還流案内翼１０は、約32ミリメートルの半径の円弧形状
を有している。外径および内径のＤ３およびＤ４によって形成される円環部分で
の配置は、円弧形状の翼１０が約73度の角度δ間に展開するように選定される。
全部で１６枚の還流案内翼１０が周上に均等に配分されて設けられる。
高い空気供給量を達成するため、ディフューザダクト基礎部分１４の翼の重な
りＹの外側に切欠１５をディフューザ外径Ｄ２と翼径Ｄ３の間に設け、この場合
、翼外径Ｄ３はディフューザ外径Ｄ２の０．９２５ないし０．９８倍に相当する
。
説明したディフューザの形状によって、切欠１５は効率を低下させないし「ポ
ンピング」の危険性も高くならない。還流案内翼１０は直径Ｄ３から始まるので
、還流案内輪１６に対してディフューザと異なった翼数を選定することができる
。
図１を参照して、羽根車３とディフューザ４の寸法比は、ディフューザ４の内
径Ｄ１が羽根車３の外径Ｄ５の約１．０１ないし１．０１倍となるように選定す
る。さらに、羽根車高さｂ４に対するディフューザ壁高さｂ２の高さの比は、半
径方向の外側端で測定してディフューザ壁高さｂ２が羽根車高さｂ４の約１．７
ないし２．３倍となるように選定する。この値は、従来の技術で採用されている
値を明らかに超えている。
ディフューザ入り口部分から始まって、ディフューザ基礎部分は既に説明した
ように斜めに形成される。ディフューザダクトカバーを形成するファン壷形カバ
ー１７はファン軸芯に垂直に配置されるので、軸方向に著しく拡大されるディフ
ューザダクト１３が形成される。総合したダクトの拡大は、隣り合うディフュー
ザ壁８間の平面上における２度ないし１０度のダクトの拡大によってさらに大き
くなる。
周期的な流れの剥離は「ポンピング」領域の開始を示すので、このようにして
著しく拡大されたディフューザダクト１３によって、効率の低下と早期の「ポン
ピング」が予想される。しかし、ここで説明した構造では、以後衝撃過流Ｚ１と
称される流れの剥離が流れの安定性を向上させ、零流量まで「ポンピング」を発
生させないために利用される。
羽根車３は衝撃過流Ｚ１を助成するため、羽根車上側側板１８がダクトカバー
またはファン壷形カバー１７の面と１ないし２ミリメートルまで一線上に揃うよ
うに配置され、従って、羽根車出口からダクトカバーまたはファン壷形カバー１
７に沿った最適な流れが形成される。反対側のダクト基礎部分１４には、衝撃過
流Ｚ１が流量に関連して発生する流体壁Ｉを形成する。最適化された主流が確保
されるとともに、損失の低い還流案内輪１６への主流の回折が達成される。
羽根車３はダクトカバーに密着した流れを得るため、羽根車上側側板１８と羽
根車下側側板１９によって形成される平行に走る出口部分２０が設けられる。出
口部分の内径Ｄ６と羽根車の外径Ｄ５の比は０．６ないし０．９５とすることが
好ましい。羽根車上側側板１８と羽根車下側側板１９の間に従来の方法でファン
案内翼21が配置される。
特に、ディフューザダクトカバーに沿ったディフューザダクト１３の良好な流
れを確実に得るため、ファン壷形カバー７はファン壷形カバーの内径Ｄ７がディ
フューザ外径Ｄ２の約１．０３５ないし１．０７５倍に相当するように設定する
。
各ディフューザ壁８の接線方向の入り口部分Ｇ２は、羽根車３から流出する空
気流を瞬間的な流入角度と無関係に接線方向に回折する役目を持っている。この
ように回折する流れの部分は、その他の影響されない流れも一緒に流れる。ダク
ト幅ａ１は、すべてのディフューザダクト13でほぼ接線方向に流入するように設
定する。
最適点より低い体積流ではＧ２の部分の曲がりによって剥離Ｚ２が引き起こさ
れるが、直ちに結合する衝撃過流Ｚ１によって安定化される。ディフューザ壁端
Ｅは接線Ｔを越えて伸びているので、剥離範囲はディフューザダクト１３から外
には出ない。従って、剥離範囲Ｚ２は空間的に制約され衝撃過流Ｚ１によって安
定化される。高い体積流量すなわち最適点より大きい流量の場合は、剥離部分Ｚ
２は衝撃過流Ｚ１の方向に排除されすべてのダクト幅ａ２が利用される。
羽根車３から流出する空気流の速度形状は羽根車ピッチにわたって一定ではな
い。従って、常にディフューザ入り口の流入角度は変化する。本発明による新し
いディフューザ壁の形状によってほぼ接線方向のダクト流入が達成され、剥離範
囲Ｚ２は低い体積流量において種々の流入条件に対応して成長したり消滅したり
して反応する。従って、回転騒音および回転騒音高調波は著しく低減される。
これまでに説明したディフューザ４の形状によって、騒音および効率の特性を
考慮することなく１枚のディフューザ壁、または対称に向かい合う２枚のディフ
ューザ壁８にスリットＶを設けることができる(図１０参照)。このスリットはデ
ィフューザ壁の重なりＹの外側にあり、羽根車３の完全な釣り合わせを可能にす
る。
開示されたすべての特徴は本発明に対し基本的なものである。従って、対応す
る／添付の優先書類(事前出願のコピー)の開示もまたすべて本出願の開示内に含
まれるものであり、これらの書類に含まれる特徴が適用される目的もこの出願の
請求事項に含まれるものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Electric motor having an impeller The present invention relates to an electric motor having an impeller and a diffuser radially connected to the impeller, wherein the impeller has a guide vane of a certain height, and the diffuser has a diffuser wall of a certain height. . This type of structure is known as an electric fan device. In this case, a diffuser is used which is provided with air guide ducts distributed evenly around the impeller. The purpose of this diffuser is to raise the angle of the air exiting the impeller at near horizontal flow rates and to ensure that the flow distance of the diffuser section is shorter than in a ring chamber without wings. This achieves an increase in overall fan efficiency. In order to achieve a short flow, the gap between the wheel and the diffuser entrance must be as small as possible. However, a narrow gap causes high noise (rotation noise), and exhibits a high response (increase in noise, so-called "pumping") when the volume flow rate deviates from the optimum point. This type of diffuser is only effective when used at flow angles of less than 20 °. When a motor with an impeller, which is the subject of discussion, is used for a dust suction device or the like and a high-speed motor with a single-stage fan is used, it is not uncommon for the flow angle to be less than 5 °. Diffusers to be used to achieve a smooth inflow must have a suitably small entrance angle. Generally, an expansion angle of 7 to 12 degrees is recommended for expanding the duct. The height of the duct is adapted to the exit height of the impeller, but the duct height is generally chosen to be 1 to 2 mm larger than the exit height of the impeller. Further, it is well known that the cross-sectional shape of the duct is formed to be square. Along with this rectangular flow duct, a pipe-shaped cross section is also well known. Diffuser ducts generally form straight as well as curved ducts with wings having a constant wall thickness. Furthermore, straight-wing ducts having a wall thickness increasing outward are also known as so-called wedge-shaped diffusers. From EP-A-20602007 an arrangement is known in which the ratio of the duct height of the diffuser to the outlet height of the fan corresponds to the ratio mentioned above. The diffuser has a curved flow duct, and the duct wall is evenly and gently curved. The thickness of the diffuser duct wall is selected to be constant. Furthermore, another configuration is known from DE-A-1 41 901 901 that employs a flow duct that extends significantly. A drawback of the known solution is that in the case of a strong restriction (low volume flow), an instability of the characteristic curve (so-called "pumping") occurs. This "pumping" can cause severe fluctuations in the total air pressure of the fan and the connected air duct, causing excessive noise increase and potentially causing mechanical damage to the fan and motor components during long operating hours. . Therefore, in order to avoid damage, it is necessary to provide an effect for preventing the reduction of the strength or to detect an initial pumping state. A known measure is to operate at a negative pressure and ensure a minimum volume flow with a relief valve that is proactively or electromagnetically charged. The narrow gap between the diffuser and the rotating wheel, which is necessary for the function of the diffuser, on the one hand disturbs the individual sound and on the other hand restricts the high efficiency range of the diffuser to a narrow volume flow range. In view of the state of the art described above, the technical problem of the present invention is that the structure is advantageous in terms of manufacturing technology, and it operates stably even in a strong diaphragm, and has high efficiency. To provide a motor having a diffuser radially connected to the motor. This problem is solved for the first time by the object of claim 1, wherein the wall height of the diffuser is approximately 1.10 relative to the guide vane height. 7 to 1. The main purpose is to select within the range of 2. Contrary to the recommendations in the prior art already mentioned, the present invention is intended to improve the stability of the flow and to avoid `` pumping '' up to zero flow, due to the flow separation caused by a consciously chosen high ratio. Use. Further, in the electric motor under discussion, the diffuser wall starts from the diffuser inner diameter, extends to the diffuser outer diameter, and further extends the diffuser wall to the guide vane outer diameter, so that the ratio of the guide vane outer diameter to the diffuser inner diameter is 1. 01 to 1. It is convenient to set the range to 1. Furthermore, it is advantageous to provide, in the motor under discussion, a diffuser duct having a diffuser duct height between the diffuser walls such that the diffuser datum height increases significantly in the radial direction. In a preferred shape of the object according to the invention, this enlargement angle is between about 12 and 20 degrees. The fan according to the invention thus forms a ratio of the guide vane outer diameter to the diffuser inside diameter and the diffuser wall height to the guide vane height which is far above the values proposed and recommended in the prior art. The above-mentioned enlarged angle is formed, for example, by expanding the diffuser duct by lowering the base portion of the duct with respect to the lower side plate of the impeller in the height direction. This further increases the ratio of the diffuser wall height to the guide vane height in the enlarged section. According to the invention, the diffuser duct base is lowered stepwise relative to the radially outer end of the impeller lower side plate. For example, first, the ratio of the diffuser wall height to the guide vane height is set to 1. 7 to 1. A diffuser duct base portion is formed in parallel with the lower side plate of the impeller so as to become 2, and this parallel running range is connected to a diffuser base portion that descends stepwise toward the radial outside, and at this portion, Enlarge to a predetermined height ratio. In a preferred configuration of the object according to the invention, the base part of the diffuser duct is formed so as to diagonally descend radially outward, this inclination preferably being at an angle of 12 to 20 degrees. In addition, it is advantageous to increase the distance between the diffuser walls in the circumferential direction radially outwards in order to improve the efficiency and the stability in the intensity diaphragm. For this reason, in the present invention, it is recommended that the enlargement angle in the circumferential direction be between about 2 degrees and 10 degrees. By doing so, each diffuser duct is advantageously enlarged radially outward in a direction parallel and perpendicular to the impeller axis. In addition, it is advantageous if the outflow side of the impeller cover extends substantially in line with the diffuser duct cover. The diffuser duct cover is configured as a fan pot cover for the fan according to the present invention, and the fan pot cover covers the entire fan-diffuser device. Looking outward from the impeller, the diffuser duct base is formed with a 12 to 20 degree slope starting from the diffuser entrance. Since the diffuser cover is mounted perpendicular to the fan axis, a diffuser is formed which is significantly expanded in the axial direction corresponding to an expansion of 12 to 20 degrees. The overall duct enlargement is further enhanced by a two to ten degree planar enlargement between adjacent diffuser walls. Such large duct enlargements have traditionally been detrimental to aerodynamic stability and efficiency due to flow separation. Such a rapidly expanding diffuser duct is expected to have low efficiency and premature "pumping" since periodic flow separation indicates the beginning of the "pumping" range. However, the structure according to the present invention described herein utilizes flow separation, hereinafter referred to as "shock vortex", to improve flow stability and to prevent "pumping" even at zero flow rates. The impeller is positioned so that the upper side plate of the impeller is aligned with the diffuser duct cover within 1 to 2 millimeters to assist in the impact vortex flow. In this way, an optimal flow is formed from the impeller outlet along the diffuser duct cover. At the opposite diffuser duct base, the impulse flow forms a fluid wall which occurs in connection with the flow rate, and the impulse flow is formed at a portion which falls obliquely outwardly in the radial direction of the duct base. The above-mentioned fluid wall is generated at a radially outward portion of the impulse overflow. Optimum main flow is ensured and low loss diffraction of this main flow towards the return guide vanes is achieved. The recirculation guide vanes are arranged in a known manner below the diffuser opposite the diffuser wall and contribute to the final diffraction of the air flow. The impeller comprises guide vanes which are arranged in a known manner between two side plates. This side plate constitutes an outlet part running in parallel, and the ratio of the inner diameter of the outlet part extending in parallel from the outer diameter of the guide vane is 0. 6 to 0. It is preferably 95. The diffuser walls are configured with a wall thickness as constant as possible in order to suppress as much as possible the rotational noise and its harmonics in the noise spectrum and to obtain a flow without separation along the diffuser walls. For this reason, in a diffuser of the type under discussion in which the diffuser wall extends radially approximately along or parallel to the circumference tangent to the circumference defined by the diffuser inner diameter, the diffuser wall is initially substantially radially straight. It is proposed to provide an extending section followed by an outer curved portion. In this case, it is particularly advantageous if the section extending in a straight line is approximately 55 to 75% of the total length of the diffuser wall. This total length is measured along the tangent defined above. Thus, the diffracted flow in the diffuser duct is first guided straightly by the duct and is diffracted in the last part, for example, in the last quarter, in the bend. At this time, it is convenient that the bent portion extends on the opposite side to the tangent line in the impeller rotation direction. It is preferable that the bent portion crosses the tangent line. This leaves the flow diffracting along or parallel to the tangent at least at the bends. Furthermore, it is proposed that the starting length of the section running in a straight line coincides with the tangent or extends parallel to the tangent. Preferably, the partial length connected to this starting length and running in a straight line is arranged at an angle to the starting length, and this angle is set to 1 to 3 degrees, and 2 degrees is selected. Is preferred. It is proposed that the starting length be approximately 1/10 to 1/5 of a straight running section. As already mentioned, a second partial length is connected to the starting length, whereby according to the invention a second partial length is connected to the first partial length, possibly opposite the direction of rotation of the impeller. It is proposed to be connected to be bent back. Thereby, the starting length first extends parallel to the tangent, the second connected linear part length extends outside the tangent in the direction of rotation of the impeller relative to the starting length, and finally the second The outer curved portion starting from the partial length extends inside the tangent as seen in the direction of rotation of the impeller, and crosses the tangent at this time. Therefore, the final point of the diffuser blade enters beyond the tangent in the direction of rotation of the impeller. The spacing between the individual diffuser walls is such that the entrance tip of a given diffuser wall has a factor of 0 between the diffuser inner diameter and the adjacent diffuser wall. 061 to 0. The size is set so as to be multiplied by 049. Further, the distance between the second linearly running partial length provided at an angle with respect to the starting length and the diffuser wall adjacent thereto is determined by the distance between the entrance end of the diffuser wall and the adjacent diffuser wall. The coefficient 1. 02 to 1. Select 25 larger. Such wing shapes can be easily manufactured by injection molding, are much more stable in shape than bent wings, and are clearly less prone to distortion. The tips of the vanes or of the diffuser wall are preferably inclined at an angle of 10 to 15 degrees, so that the diffuser duct does not have a narrowing of the cross section at this position. For easy fabrication, the wing tip may be rounded with a radius of up to 1/4 of the wall thickness of the diffuser wall. In particular, in order to ensure a smooth flow of the diffuser data along the diffuser duct cover, as already mentioned, a factor of 1. 035 to 1. A fan pot cover with a 075 large inner diameter is provided. The tangential entry of the diffuser wall, i.e. the starting length of the straight running section, serves to deflect the airflow exiting the fan in the tangential direction independently of the instantaneous exit angle. Other flows which are not affected by the range of the flow diffracted in this way continue to flow. The distance between the diffuser wall entrance tip and the adjacent diffuser wall is dimensioned to flow substantially tangentially into all diffuser ducts. In the case of a volume flow rate lower than the optimum point, separation is caused by the bending of the second part of the straight running section, but the above-mentioned shock overcurrent is immediately combined and stabilized. Since the wing tip extends beyond the tangent, the separation area does not exit the diffuser duct. Therefore, the peeling range is spatially limited and stabilized by the impact overflow. For high volumetric flows, i.e. more than the optimal point, the separation area is eliminated in the direction of the impulse overflow, and the full duct width between the angled part and the adjacent diffuser wall is utilized. . The shape of the velocity of the airflow flowing out of the impeller is not uniform on the pitch of the impeller. Therefore, the inflow angle of the diffuser entrance always changes. Therefore, in the case of the shape of the conventional diffuser blade, the state in which the flow and the rotation noise that adhere or separate along the diffuser wall and the rotational noise change drastically. With the new diffuser wall configuration according to the invention, a sufficient tangential diffuser duct flow is achieved, and the stripping area reacts to grow and disappear at low volume flow rates for various inflow conditions. Thus, rotational noise and rotational noise harmonics are significantly reduced. In order to reduce the change in the inflow condition, the ratio of the pitch of the impeller to the diffuser pitch is set to 2. 5 or 3. If it is set to 0, it is more convenient. It is convenient to choose a ratio of 74. In order to obtain a high air supply, a cutout is provided in the diffuser duct base outside the diffuser wall cover up to the outer diameter of the reflux guide vanes arranged below. In this case, the ratio of the outer diameter of the recirculation guide vanes to the outer diameter of the diffuser wall is set to 0.1. 925 to 0. Choose 98. The height of the recirculation guide vanes is 1 of the diffuser wall height. 2 to 1. It is preferable to make it 6 times. Due to this shape, the above-mentioned cutouts outside the diffuser wall cover do not reduce the efficiency and therefore do not increase the risk of "pumping". Since the recirculating guide vanes start from the inside diameter of the notch, different numbers of vanes can be chosen for the reflux guide wheels for the diffuser. Furthermore, due to the shape of the diffuser according to the invention, a slit outside the diffuser wall cover can be provided in one diffuser wall or, if required for assembly, a second diffuser wall without regard to noise and efficiency characteristics. May be provided. Not possible with known fans having a diffuser surrounding the impeller, since an integral diffuser with return guide wheels is assembled in front of the impeller and cannot be balanced in the narrow gap between the impeller and the diffuser The impeller was perfectly balanced. In this way, an improved efficiency fan having a diffuser surrounding the impeller has been made. Since a small motor with low energy consumption is used due to the improvement of the fan efficiency, the weight is advantageously reduced, and for example, the efficiency when this motor-fan device is used in a dust suction device is improved. No "pombing" occurs over the entire operating range. Further, the fan operates stably up to zero flow rate. Furthermore, the noise component due to the rotating noise is significantly reduced or even eliminated without compromising the stability of the diffuser wall supporting the fan pot cover, for example by notching or similar methods. The diffuser is formed in one piece with a return guide wheel which diffracts the air into the electric motor for cooling, and is manufactured by injection molding from a polymeric material with a simple tool and without a slider. Furthermore, in the assembled diffuser and impeller, perfect balancing can be performed on the impeller. Hereinafter, the present invention will be described with reference to the accompanying drawings illustrating only embodiments. Here, FIG. 1 is a partially sectional side view of an electric motor having an impeller according to the present invention and a diffuser radially connected to the impeller. FIG. 2 is a detailed overhead view of the diffuser as viewed from above the diffuser wall. FIG. 3 is another overhead view of the diffuser as viewed from the opposite return guide vane. FIG. 4 is a side view of the diffuser. FIG. 5 is a plan view of the upper side of the diffuser to which the diffuser wall is attached. FIG. 6 is a plan view of the lower side of the diffuser provided with the return guide vanes. FIG. 7 is an enlarged half-sectional view of the diffuser. FIG. 8 is a partially enlarged view of a portion VIII-VIII in FIG. FIG. 9 is an enlarged sectional view of FIG. FIG. 10 corresponds to FIG. 5 and relates to the second embodiment. Referring first to FIG. 1, an electric motor with an impeller 3 mounted on a rotor shaft 2 and a diffuser 4 radially connected to the impeller 3 is shown and described. The impeller 3 is fixedly attached to the rotor shaft 2 and is rotated by the rotor shaft. On the contrary, the diffuser 4 is non-rotatably fixed to the bearing support part 5. The motor 1 is likewise surrounded by a motor frame 6 which is fixed to the bearing support 5. The impeller 3 and the diffuser 4 are provided on the bearing supporting part 5 on the opposite side of the electric motor 1, and are both covered by a fan pot type cover 7, and the fan pot type cover is inserted and fixed to the bearing supporting part 5. The diffuser 4 is described in more detail below with reference to the individual and detailed views of FIGS. The diffuser 4 has a substantially flat plate shape, is formed in a disk shape in a plan view, and is provided with guide parts arranged on the upper side and the lower side. A diffuser wall 8 is provided above the diffuser 4. Under the diffuser support 9, a return guide wing 10 is formed on the support 9 as an integral part to form a return guide wheel 16. Referring to the plan view shown in FIG. 5, the diffuser 4 has an outer diameter D2, which is about 108 millimeters in the embodiment shown. The diffuser wall 8 described above is arranged on the annular outer part of the diffuser support 9, the diffuser wall 8 starting from the diffuser outer diameter D 2 and extending to the diffuser inner diameter D 1, which in the illustrated embodiment is approximately 94 mm. Millimeters. The annular portion of the support 9 on which the diffuser wall 8 is provided is formed thick and high relative to the overall support surface. In the free space of the diffuser 4 formed by the inner diameter D1, the impeller 3 is housed in an assembled state (see FIG. 1 for this). Furthermore, as can be seen from FIG. 5, the diffuser 4 has a circular opening 11 in the center, through which a bearing support part 5, which is likewise circularly formed, penetrates. Furthermore, the diffuser 4 has two mutually symmetrically arranged holes 12 in the part of the support 9 for fixing the diffuser 4 to the bearing support part 5 with screws, rivets or the like. A diffuser plate 13 is formed between the diffuser walls 8, and the diffuser duct height is significantly increased in the radial direction. The annular portion on which the diffuser wall described above is arranged forms the diffuser base part 14 here. The diffuser base part 14 initially extends with its radially inner part parallel to the entire plane of the support 9, ie perpendicular to the axis of the diffuser and thus perpendicular to the axis of rotation of the impeller 3. Thereafter, the diffuser base portion 14 starts to lower and is formed so as to lower obliquely outward in the radial direction. As a result, the enlargement angle α is changed from about 12 degrees to 20 degrees. Due to this shape, the diffuser duct height, measured from the diffuser duct base part 14 to the tip of the diffuser wall 8, is significantly increased in the radial direction, and in the embodiment shown the diffuser duct height h 1 at the beginning, ie at the radial inner diameter, is approximately 10. At 5 mm, the height h2 measured radially outside, ie at the outer diameter D2, is chosen to be about 12 mm. The recirculation guide vanes 10 arranged below the supports 9 have a height b1, which is equal to 1.1 of the diffuser wall height b2. 2 to 1. Equivalent to 6 times. In the embodiment shown, the diffuser 4 has a total height b3 of about 27 millimeters and a diffuser wall height b2 of 10.3. The reflux guide vane height b1 is selected to be 12 mm at 5 mm. Above the support 9, a total of 20 diffuser walls 8 are provided to form the diffuser duct 13. Each diffuser wall 8 has an almost constant about 1. It has a wall thickness w of 2 millimeters. The diffuser wall 8 extends radially along substantially the tangent T of the circumference defined by the diffuser inner diameter D1 (see FIG. 9 for this). The diffuser wall 8 is composed of a section G1 that initially runs almost straight in the radial direction and a subsequent curved portion K, and the straight section G1 occupies about 55 to 75% of the entire length l of the diffuser wall 8. . Here, the total length 1 is measured parallel to the tangent line T. In the embodiment shown, the overall length l is about 25 millimeters. The straight running section has a length of about 18 millimeters. The straight section G1 includes a start length G2 and a second partial length G3, and the start length G2 coincides with the tangent T. This starting length occupies 1/10 to 1/5 of the total length of the straight section G1 and is about 4 mm in the embodiment shown. The second partial length G3 that follows is bent back by an angle β of about 2 degrees in the direction opposite to the rotation direction U of the impeller 3. Since the curved portion K connected to the straight running section G1 extends across the tangent line T, the terminal point E of the diffuser wall in the rotation direction U of the impeller 3 is different from the straight running section G1. On the opposite side of tangent T. The curved portion K and its diffuser wall end point E open at the diffuser outer diameter D2. The diffuser wall interval a1 measured from the diffuser wall entrance tip SP to the adjacent diffuser wall 8 is 0.D, which is half of the diffuser inner diameter D1. 061 to 0. 049 times. In the embodiment shown, this dimension a1 is approximately 2. 4 millimeters. The second interval a2 formed by the angled portion G3 is equal to 1. 02 to 1. It is set to 25 times. In the illustrated embodiment, this is about 2. 8 millimeters. The profile of this diffuser wall can be produced successfully by injection molding, and is very stable in shape and clearly less prone to distortion than a bent wall. The tip SP of the diffuser wall is inclined at an angle γ of about 10 to 15 degrees. By this shape, the narrowing of the cross section of the diffuser duct 13 at this position is reliably prevented. As a shape suitable for manufacturing, the diffuser wall tip SP may be rounded with a radius r. In this case, the radius r is set to a maximum of １ ／ of the wall thickness w. The recirculation guide vane 10 provided below the diffuser support 9 is also formed of a material integral with the diffuser support at the radially outer portion, and extends between the vane outer diameter D3 and the vane inner diameter D4 to form the recirculation guide wheel 16. I do. The outer diameter D3 is a value between the outer diameter and the inner diameters D2 and D1 of the diffuser wall 8. In the illustrated embodiment, the wing outer diameter D3 is about 103 millimeters. The inner diameter D4 of the return guide wheel 16 is set to about 73 mm. In particular, as is evident from FIG. 3, the recirculation guide vanes 10 in each case are provided with cutouts 22 which are open on the outside of the wall. This is for example for reasons of assembly technology. Each return guide vane 10 according to the plan view of FIG. 6 has an arc shape with a radius of about 32 mm. The arrangement in the annulus formed by the outer and inner diameters D3 and D4 is chosen such that the arcuate wing 10 extends over an angle δ of about 73 degrees. A total of 16 reflux guide vanes 10 are provided evenly distributed around the circumference. In order to achieve a high air supply, a notch 15 is provided between the diffuser outer diameter D2 and the blade diameter D3 outside the blade overlap Y of the diffuser duct base portion 14, in which case the blade outer diameter D3 is equal to the diffuser outer diameter D2. 0. 925 to 0. Equivalent to 98 times. Due to the diffuser geometry described, the cutout 15 does not reduce the efficiency or increase the risk of "pumping". Since the recirculation guide vanes 10 start with a diameter D3, a different number of vanes can be selected for the recirculation guide wheels 16 than for the diffuser. Referring to FIG. 1, the dimensional ratio of impeller 3 and diffuser 4 is such that inner diameter D1 of diffuser 4 is about 1.10 of outer diameter D5 of impeller 3. 01 to 1. Select so that it becomes 01 times. Further, the ratio of the height of the diffuser wall height b2 to the height of the impeller b4 is measured at the radially outer end and the diffuser wall height b2 is about 1.10 of the impeller height b4. 7 or 2. Select to be three times. This value clearly exceeds the value used in the prior art. Starting from the diffuser entrance, the diffuser base is formed diagonally as already explained. Since the fan pot-shaped cover 17 forming the diffuser duct cover is arranged perpendicularly to the fan axis, the diffuser duct 13 is formed which is significantly enlarged in the axial direction. The overall duct expansion is further increased by a 2 to 10 degree duct expansion on the plane between adjacent diffuser walls 8. Since the periodic flow separation indicates the onset of the "pumping" region, reduced efficiency and premature "pumping" are to be expected with the diffuser duct 13 thus greatly enlarged. However, in the structure described here, flow separation, hereinafter referred to as impact overflow Z1, is used to improve flow stability and to prevent "pumping" up to zero flow. The impeller 3 is arranged so that the impeller upper side plate 18 is aligned with the surface of the duct cover or the fan urn-shaped cover 17 up to 1 to 2 mm in order to assist the impact overflow Z1, and therefore, from the impeller outlet. Optimum flow along the duct cover or fan pot cover 17 is formed. The opposite duct base 14 forms a fluid wall I in which an impulse overflow Z1 occurs in relation to the flow rate. Optimized main flow is ensured, and diffraction of the main flow to the return guide wheel 16 with low loss is achieved. The impeller 3 is provided with an outlet portion 20 running in parallel formed by the impeller upper side plate 18 and the impeller lower side plate 19 in order to obtain a flow in close contact with the duct cover. The ratio of the inner diameter D6 of the outlet portion to the outer diameter D5 of the impeller is 0. 6 to 0. It is preferably 95. The fan guide vanes 21 are arranged in a conventional manner between the impeller upper side plate 18 and the impeller lower side plate 19. In particular, in order to reliably obtain a good flow of the diffuser duct 13 along the diffuser duct cover, the fan pot-shaped cover 7 has an inner diameter D7 of the fan pot-shaped cover that is approximately 1.10 times the diffuser outer diameter D2. 035 to 1. It is set to correspond to 075 times. A tangential entrance portion G2 of each diffuser wall 8 has a function of diffracting the airflow flowing out of the impeller 3 in a tangential direction regardless of an instantaneous inflow angle. The portion of the flow that is diffracted in this way flows along with other unaffected flows. The duct width a1 is set so as to flow substantially tangentially in all the diffuser ducts 13. At volume flows lower than the optimum point, separation Z2 is caused by the bending of the portion of G2, but is stabilized by the impulsive overcurrent Z1 that immediately bonds. Since the diffuser wall end E extends beyond the tangent line T, the peeling range does not go out of the diffuser duct 13. Accordingly, the separation range Z2 is spatially restricted and stabilized by the impact overflow Z1. In the case of a high volume flow, ie a flow larger than the optimum point, the stripped portion Z2 is rejected in the direction of the impact overflow Z1 and the entire duct width a2 is used. The velocity profile of the airflow flowing out of the impeller 3 is not constant over the impeller pitch. Therefore, the inflow angle of the diffuser entrance always changes. With the new diffuser wall configuration according to the invention, a substantially tangential duct inflow is achieved, and the stripping zone Z2 reacts at low volume flow rates, growing and disappearing in response to various inflow conditions. Thus, rotational noise and rotational noise harmonics are significantly reduced. Due to the shape of the diffuser 4 described so far, a slit V can be provided in one diffuser wall or two symmetrically facing diffuser walls 8 without considering noise and efficiency characteristics (see FIG. 10). . This slit is outside the overlap Y of the diffuser walls and allows perfect balancing of the impeller 3. All features disclosed are essential to the invention. Accordingly, the disclosures of the corresponding / attached priority documents (copies of the prior application) are also all included in the disclosure of the present application, and the purpose of applying the features contained in these documents is also the scope of the claims in this application. It is included in.