SK120099A3 - Electric motor with impeller - Google Patents
Electric motor with impeller Download PDFInfo
- Publication number
- SK120099A3 SK120099A3 SK1200-99A SK120099A SK120099A3 SK 120099 A3 SK120099 A3 SK 120099A3 SK 120099 A SK120099 A SK 120099A SK 120099 A3 SK120099 A3 SK 120099A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- diffuser
- electric motor
- fan wheel
- height
- motor according
- Prior art date
Links
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A47—FURNITURE; DOMESTIC ARTICLES OR APPLIANCES; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47L—DOMESTIC WASHING OR CLEANING; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47L5/00—Structural features of suction cleaners
- A47L5/12—Structural features of suction cleaners with power-driven air-pumps or air-compressors, e.g. driven by motor vehicle engine vacuum
- A47L5/22—Structural features of suction cleaners with power-driven air-pumps or air-compressors, e.g. driven by motor vehicle engine vacuum with rotary fans
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/50—Inlet or outlet
- F05D2250/52—Outlet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
- Automatic Cycles, And Cycles In General (AREA)
- Harvester Elements (AREA)
- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Abstract
Description
Elektromotor s ventilátorovým kolesomElectric motor with fan wheel
Oblasť technikyTechnical field
Vynález sa týka elektromotora s ventilátorovým kolesom, na ktoré radiálne nadväzuje difúzor, pričom ventilátorové koleso je vybavené vodiacimi lopatkami s určitou výškou a difúzor je vybavený difúzorovými stenami s určitou výškou.The invention relates to a fan wheel electric motor to which a diffuser radially adjoins, wherein the fan wheel is provided with guide vanes of a certain height and the diffuser is equipped with diffuser walls of a certain height.
Doterajší stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Také konštrukcie sú známe ako jednotky motora a ventilátora. Používajú sa tu difúzory, ktoré sú okolo obvodu ventilátorového kolesa vybavené rovnomerne rozloženými vodiacimi kanálmi pre vzduch. Úlohou týchto difúzorov je odchyľovať vzduch vystupujúci z obežného kolesa pod plochým uhlom prúdenia a zaistiť kratšiu dráhu prúdenia cez oblasť difúzora, než je to v prstencovom priestore bez lopatiek. Toto potom vedie ku zvýšeniu účinnosti celého ventilátora či radiálneho dúchadla. Aby sa dosiahla minimálna dráha prúdenia, musí byť tiež čo najužšia medzera medzi obežným kolesom a vstur pom difúzora. Malá medzera má však za dôsledok vyššiu hlučnosť a vyššiu náchylnosť dúchadla ku vzniku šumov a tak zvaného “pumpovania” pri odchýlke prietokového množstva od optimálnej hodnoty. Použitie tohto druhu difúzorov je účelné pri uhloch prúdenia menších než 20°. Pri použití elektromotora s ventilátorovým kolesom predmetného druhu vo vysávači prachu alebo podobne, kde sa používa rýchlobežný elektromotor s jednostupňovým dúchadlom, nie sú žiadnou zvláštnosťou uhly prúdenia menšie než 5°. Použitý difúzor musí byť s ohľadom na vstupný uhol primerane malý, aby sa dosiahol vstup vzduchu bez narážania. Na rozširovanie difúzorových kanálov sa všeobecne doporučuje uhol 7° až 12°. Výška difúzorových kanálov sa prispôsobuje výške výstupu ventilátorového kolesa, pričom táto výška difúzorových kanálov sa všeobecne volí o 1 až 2 mm väčšia, než výška výstupu ventilátov rového kolesa. Ďalej je známe, že sa volí štvorcový prierez difúzorových kanálov. Okrem týchto difúzorových kanálov so štvorcovým prierezom sú tiež známe difúzorové kanály s kruhovými prierezmi. Difúzorové kanály sú všeobecne ako v prípade priamych, tak i zakrivených difúzorových kanálov tvorené lopatkami s konštantnou hrúbkou steny. Okrem toho sú tiež známe priame difúzorové kanály s radiálne smerom von rastúcou hrúbkou steny lopatiek, tak zvané klinové difúzory.Such designs are known as motor and fan units. Diffusers are used which are provided with evenly distributed air ducts around the periphery of the fan wheel. The purpose of these diffusers is to deflect the air exiting the impeller at a flat flow angle and to provide a shorter flow path through the diffuser region than in an annular space without blades. This in turn leads to an increase in the efficiency of the entire fan or radial blower. In order to achieve a minimum flow path, the gap between the impeller and the inlet of the diffuser must also be as narrow as possible. However, a small gap results in a higher noise level and a higher susceptibility of the blower to noise and so-called "pumping" when the flow rate deviates from the optimum value. The use of this type of diffusers is expedient at flow angles of less than 20 °. When using a fan wheel electric motor of the type in a vacuum cleaner or the like, where a high-speed electric motor with a single-stage blower is used, the flow angles are not less than 5 °. The diffuser used shall be reasonably small with respect to the inlet angle, so as to obtain air inlet without impact. An angle of 7 ° to 12 ° is generally recommended for widening diffuser channels. The height of the diffuser channels is adapted to the height of the fan wheel outlet, the height of the diffuser channels generally being 1 to 2 mm larger than the height of the fan wheel outlet. It is further known that a square cross-section of diffuser channels is selected. In addition to these square cross-section diffuser channels, circular cross-section diffuser channels are also known. The diffuser channels are generally in the case of both straight and curved diffuser channels formed by vanes with a constant wall thickness. In addition, direct diffuser channels with radially outwardly increasing blade wall thickness, so-called wedge diffusers, are also known.
Z dokumentu EP-A2 0 602 007 je známe uskutočnenie, v ktorom pomer výšky kanála difúzora k výške výstupu ventilátorového kolesa zodpovedá už uvedenému pomeru. Difúzor je vybavený zakrivenými kanálmi na prietok vzduchu, pričom steny kanálov sú rovnomerne mierne zakrivené. Hrúbka steny difúzorových kanálov je konštantná. Z dokumentu DE-A1-41 30 901 je ďalej známe uskutočnenie, v ktorom je použitý difúzor s výraznejšie zakrivenými difúzorovými kanálmi.From EP-A2 0 602 007 an embodiment is known in which the ratio of the diffuser channel height to the fan wheel outlet height corresponds to the ratio already mentioned. The diffuser is equipped with curved airflow ducts, the duct walls being uniformly slightly curved. The wall thickness of the diffuser channels is constant. Further, DE-A1-41 30 901 discloses an embodiment in which a diffuser with more curved diffuser channels is used.
Nevýhodou známych riešení je, že pri silnom škrtení, to je pri malom prietokovom množstve, dochádza k nestabilite priebehu prúdenia, k tak zvanému “pumpovaniu. Toto “pumpovanie“ vyvoláva silné vzmáhanie celého vzduchového stĺpca v dúchadle a v nadväzujúcich vzduchových kanáloch, čo je spojené so vznikom značného hluku a po dlhšej dobe prevádzky môže toto viesť k mechanickému zlyhaniu dúchadla a motora. Kvôli predchádzaniu poškodenia musí byť dúchadlo preto vybavené zariadeniami, ktoré sú preventívne účinné pri silnom škrtení alebo detegujú prvý cyklus “pumpovania”. Známym opatrením sú zavzdušňovacie ventily, ktoré pôsobia na podtlak, a to buď preventívne alebo riadené elektromagneticky. Takto sa zaistí minimálne prietokové množstvo. Malé medzery medzi difúzorom a obežným kolesom, ktoré sú potrebné pre účinnosť difúzora, vyvolávajú jednotlivé rušivé akustické tóny. Okrem toho, oblasť dobrej účinnosti difúzora je obmedzená na úzky rozsah prietokových množstiev.A disadvantage of the known solutions is that under severe throttling, i.e. at a low flow rate, the flow course becomes unstable, so-called " pumping. &Quot; This "pumping" causes a strong expansion of the entire air column in the blower and downstream air ducts, which is associated with considerable noise and can lead to mechanical failure of the blower and the engine after prolonged operation. In order to prevent damage, the blower must therefore be equipped with devices which are preventive in the event of severe throttling or that detect the first cycle of "pumping". A known measure is vent valves that act on the vacuum, either preventively or electromagnetically controlled. This ensures a minimum flow rate. The small gaps between the diffuser and the impeller, which are necessary for the diffuser efficiency, give rise to individual disturbing acoustic tones. In addition, the region of good diffuser efficiency is limited to a narrow range of flow rates.
S prihliadnutím k vyššie opísanému stavu techniky spočíva úloha vynálezu v nájdení takej konštrukcie elektromotora s ventilátorovým kolesom, na ktoré radiálne nadväzuje difúzor, ktorá bude pri priaznivom výrobnotechnickom uskutočnení pracovať stabilne aj pri silnom škrtení a mať pritom dobrú účinnosť.In view of the prior art described above, the object of the present invention is to provide a fan-wheel electric motor construction which is radially joined by a diffuser which, in a favorable manufacturing technique, will operate stably even under severe throttling while having good efficiency.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Uvedenú úlohu rieši a nedostatky známych riešení tohto druhu do značnej miery odstraňuje elektromotor s ventilátorovým kolesom, na ktoré radiálne nadväzuje difúzor, pričom ventilátorové koleso je vybavené vodiacimi lopatkami s určitou výškou a difúzor je vybavený difúzorovými stenami s určitou výškou, podľa vynálezu, ktorého podstata spočíva v tom, že výška difúzorových stien je k výške vodiacich lopatiek v pomere približne 1,7 až 1,2.The problem is solved and the drawbacks of known solutions of this kind are largely eliminated by a fan wheel electric motor to which a diffuser radially follows, the fan wheel being equipped with guide vanes of a certain height and the diffuser equipped with diffuser walls of a certain height according to the invention. wherein the height of the diffuser walls is about 1.7 to 1.2 in height to the height of the guide vanes.
Predmetom vynálezu je tiež elektromotor s ventilátorovým kolesom, u ktorého difúzorové steny začínajú na vnútornom priemere difúzora, prebiehajú k vonkajšiemu priemeru difúzora a prebiehajú až k vonkajšiemu priemeru ventilátorového kolesa a u ktorého pomer vnútorného priemeru difúzora k vonkajšiemu priemeru ventilátorového kolesa je v rozsahu 1,01 až 1,1.The invention also relates to a fan wheel electric motor in which the diffuser walls start at the inner diameter of the diffuser, extend to the outer diameter of the diffuser and extend to the outer diameter of the fan wheel, and whose ratio of inner diffuser diameter to outer diameter 1.1.
Predmetom vynálezu je ďalej elektromotor s ventilátorovým kolesom, u ktorého medzi difúzorovými stenami prebieha v radiálnom smere difúzorový kanál s určitou výškou a u ktorého sa výška difúzorového kanála v radiálnom smere výrazne zväčšuje.The invention furthermore relates to an electric motor having a fan wheel, in which a diffuser channel of a certain height extends in the radial direction between the diffuser walls and in which the height of the diffuser channel increases radially in the radial direction.
Uhol rozširovania je výhodne v rozsahu približne 12° až 20°.The angle of expansion is preferably in the range of about 12 ° to 20 °.
Difúzorový kanál sa zväčšovaním svojej výšky rozširuje výhodne znižovaním svojho dna voči spodnej stene ventilátorového kolesa.The diffuser channel is widened by increasing its height preferably by lowering its bottom with respect to the bottom wall of the fan wheel.
Je výhodné, ak dno difúzorového kanála sa voči radiálne vonkajšiemu okraju spodnej steny ventilátorového kolesa znižuje stupňovito.Advantageously, the bottom of the diffuser channel decreases stepwise with respect to the radially outer edge of the bottom wall of the fan wheel.
Dno difúzorového kanála pritom spadá v radiálnom smere šikmo smerom dole.The bottom of the diffuser channel falls obliquely downwards in the radial direction.
Ďalej je výhodné, ak vzdialenosť medzi difúzorovými stenami v obvodovom smere sa radiálne smerom von zväčšuje.It is further preferred that the distance between the diffuser walls in the circumferential direction increases radially outwards.
Uhol obvodového rozširovania je výhodne približne v rozsahu 2°až 10°.The circumferential extension angle is preferably in the range of about 2 ° to 10 °.
Krycia stena ventilátorového kolesa na strane výstupu približne v zákryte prechádza do horného zakrytovania difúzorových kanálov.The fan wheel cover wall on the outlet side, approximately in alignment, passes into the upper cover of the diffuser channels.
Predmetom vynálezu je ďalej elektromotor s ventilátorovým kolesom, u ktorého difúzorová stena v radiálnom smere prebieha v podstate pozdĺž alebo rovnobežne s dotyčnicou kružnice definovanej vnútorným priemerom difúzora, pričom táto difúzorová stena pozostáva v radiálnom smere z v podstate priameho úseku a naň na vonkajšej strane nadväzujúceho zakriveného úseku.The invention further relates to a fan wheel electric motor in which the diffuser wall extends in a radial direction substantially along or parallel to a tangent of a circle defined by the inner diameter of the diffuser, the diffuser wall consisting in a radial direction of substantially straight section and .
Priamy úsek výhodne predstavuje približne 55 až 75 % celkovej dĺžky difúzorovej steny.Preferably, the straight section represents about 55 to 75% of the total length of the diffuser wall.
Je výhodné, ak zakrivený úsek prebieha v smere otáčania ventilátorového kolesa na jednej strane dotyčnice.Preferably, the curved section extends in the direction of rotation of the fan wheel on one side of the tangent.
Je však tiež možné, že zakrivený úsek pretína dotyčnicu.However, it is also possible that the curved section intersects the tangent.
Prvá časť priameho úseku sa výhodne kryje s dotyčnicou alebo prebieha rovnobežne s touto dotyčnicou.Preferably, the first portion of the straight section coincides with or extends parallel to the tangent.
Prvá časť priameho úseku výhodne predstavuje približne desatinu až pätinu celkovej dĺžky priameho úseku.Preferably, the first portion of the straight portion is approximately one-tenth to one fifth of the total length of the straight portion.
Na prvú časť priameho úseku nadväzuje druhá časť priameho úseku, ktorá je prípadne zahnutá proti smeru otáčania ventilátorového kolesa.The first part of the straight section is followed by a second part of the straight section which is optionally bent against the direction of rotation of the fan wheel.
Pomer výšky difúzorových stien k výške vodiacich lopatiek sa teda pohybuje v rozsahu približne 1,7 až 1,2. Na rozdiel od stavu techniky a uvedených v ňom obsiahnutých doporučení sa podľa vynálezu takto zvoleným pomerom vedome využíva vyvolávanie odtrhávania prúdenia, aby sa zlepšila stabilita prúdenia a aby sa tiež až do nulového prietokového množstva vylúčil vznik “pumpovania”. Ďalej je u elektromotora s ventilátorom, u ktorého difú zorové steny začínajú na vnútornom priemere difúzora, prebiehajú k vonkajšiemu priemeru difúzora a prebiehajú až k vonkajšiemu priemeru ventilátorového kolesa, výhodne použité opatrenie spočívajúce v tom, že pomer vnútorného priemeru difúzora k vonkajšiemu priemeru ventilátorového kolesa je v rozsahu 1,01 až 1,1. Ďalej sa ukázalo byť výhodným, ak u elektromotora s ventilátorovým kolesom, u ktorého medzi difúzorovými stenami prebieha v radiálnom smere difúzorový kanál s určitou výškou, je použité, opatrenie spočívajúce v tom, že výška difúzorového kanála sa v radiálnom smere výrazne zväčšuje. V jednom z výhodných uskutočnení vynálezu je v tomto smeru použité riešenie spočívajúce v tom, že uhol rozširovania je v rozsahu približne 12° až 20°. Elektromotor s ventilátorom podľa vynálezu je teda uskutočnený s takými pomermi vonkajšieho priemeru vodiacich lopatiek k vnútornému priemeru difúzora a výšky difúzorových stien k výške vodiacich lopatiek, ktoré ležia výrazne mimo hodnoty doporučované v známom stave techniky. Uvedený uhol rozširovania je možné dosiahnuť napríklad tak, že difúzorový kanál sa zväčšovaním svojej výšky rozširuje znižovaním svojho dna voči spodnej stene ventilátorového kolesa. Takto sa v oblasti rozširovania ešte raz dosiahne zväčšenie pomeru výšky difúzorovej steny k výške vodiacich lopatiek. Jedna z možností riešenia podľa vynálezu spočíva v tom, že dno difúzorového kanála sa voči radiálne vonkajšiemu okraju spodnej steny ventilátorového kolesa znižuje stupňovito. Toto opatrenie môže byť uskutočnené napríklad tak, že na začiatku sa použije oblasť dna difúzorového kanála, ktorá je rovnobežná s dnom ventilátorového kolesa, pričom pomer výšky difúzorových stien k výške vodiacich lopatiek je v tejto oblasti 1,7 až 1,2. Na túto rovnobežne prebiehajúcu oblasť potom nadväzuje radiálne smerom von stupňovito sa znižujúca oblasť dna difúzorového kanála, v ktorej je uvedený pomer zväčšený. V jednom z výhodných uskutočnení vynálezu je použité riešenie spočívajúce v tom, že dno difúzorového kanála spadá v radiálnom smere šikmo smerom dolu, a to výhodne pod uhlom približne 12° až 20°. Pre ďalšie zvýšenie účinnosti a zvýšenie stability pri silnom škrtení je ďalej výhodné, ak vzdialenosť medzi difúzorovými stenami v obvodovom smere sa radiálne smerom von zväčšuje. Podľa vynálezu je v tomto smeru navrhnuté, aby uhol ob vodového rozširovania bol približne v rozsahu 2°až 10°. Zásluhou tohto opatrenia sa jednotlivé difúzorové kanály rozširujú radiálne smerom von ako v smere rovnobežnom s osou ventilátorového kolesa, tak i v smere kolmom na tento smer. Je ďalej výhodné, ak krycia stena ventilátorového kolesa na strane výstupu približne v zákryte prechádza do horného zakrytovänia difúzorových kanálov. Toto zakrytovanie je podľa vynálezu tvorené horným krytom ventilátora. Tento horný kryt je zhora nasadený na jednotku ventilátorového kolesa s difúzorom. Počínajúc vstupnou oblasťou difúzora, pozorované v smere od ventilátorového kolesa, je dno difúzorového kanála vyhotovené so sklonom v uhle 12° až 20°. Pretože zakrytovanie difúzorových kanálov je usporiadané kolmo k osi ventilátorového kolesa, dosiahne sa v radiálnom smere výrazne sa rozširujúci difúzorový kanál s rozširovaním pod uhlom 12° až 20°. Celkové rozširovanie difúzorového kanála je ešte ďalej zväčšené ro vinným rozširovaním difúzorového kanála medzi susednými difúzorovými stenami pod uhlom 2° až 10°. Rozširovanie difúzorového kanála v tejto miere bolo až doposiaľ považované za škodlivé pre aerodynamickú stabilitu a účinnosť, pretože spôsobuje odtrhávanie prúdenia. Pretože cyklické odtrhávanie prúdenia je príznakom počiatku oblasti “pumpovania”, bolo by u takto sa rozširujúcich difúzorových kanálov možné očakávať zlú účinnosť a predčasné “pumpovanie”. V tu opísanom uskutočnení podľa vynálezu sa však využíva odtrhávanie prúdenia, nazývané ďalej “vychyľovací vír”, ktorým sa zlepší stabilita prúdenia a zabráni sa vzniku “pumpovania” i pri nulovom prietokovom množstve. Ventilátorové koleso je v záujme podporenia vychyľovacieho víru umiestnené tak, že zakrytovanie ventilátorového kolesa sa až na 1 až 2 mm kryje so zakrytovaním difúzorových kanálov. Takto sa v oblasti medzi výstupom ventilátorového kolesa pozdĺž zakrytovania difúzorového kanála dosiahne optimálny priebeh prúdenia. Na protiľahlom dne difúzorového kanála vytvára vychyľovací vír fluidnú stenu, ktorá sa nastavuje v závislosti od prietokového množstva, pričom vychyľovací vír sa vytvára v radiálne smerom šikmo dolu spadajúcej oblasti dna difúzorového kanála. Uvedená fluidná ste na vzniká v radiálne smerom obrátenej oblasti vychyľovacieho víru. Okrem zaistenia optimálneho hlavného prúdenia sa takto dosiahne odchyľovanie tohto hlavného prúdenia ku spätným vodiacim lopatkám s malými stratami. Uvedené spätné vodiace lopatky sú známym spôsobom usporiadané na, od difúznych stien odvrátenej, spodnej strane difúzora a slúžia na konečné odchyľovanie prúdenia vzduchu. Ventilátorové koleso je známym spôsobom vybavené vodiacimi lopatkami, ktoré sú umiestnené medzi dvoma krycími diskami. Tieto krycie disky vymedzujú rovnobežne prebiehajúcu výstupnú oblasť, pričom pomer vonkajšieho priemeru vodiacich lopatiek k vnútornému priemeru rovnobežne prebiehajúcich výstupných oblastí je výhodne v rozsahu 0,6 až 0,95. Aby sa pokiaľ možno potlačil akustický šum a predovšetkým vyššie zložky jeho spektra a docielilo sa prúdenie pozdĺž difúzorových stien bez odtrhávania, sú tieto difúzorové steny uskutočnené s v podstate konštantnou hrúbkou steny. V tomto smere je u elektromotora s ventilátorovým kolesom, u ktorého difúzorová stena v radiálnom smere prebieha v podstate pozdĺž alebo rovnobežne s dotyčnicou kružnice definovanej vnútorným priemerom difúzora, navrhnuté, aby difúzorová stena pozostávala v radiálnom smere z v podstate priameho úseku a naň na vonkajšej strane nadväzujúceho zakriveného úseku. Zvlášť výhodným sa ukázalo byť, ak priamy úsek predstavuje približne 55 až 75 % celkovej dĺžky difúzorovej steny. Táto celková dĺžka sa pritom meria pozdĺž vyššie definovanej dotyčnice. Prúd vzduchu, ktorý sa zavádza do difúzorového kanála, je takto cez tento difúzorový kanál vedený priamo a až v poslednej časti, poprípade v poslednej štvrtine, je v zakrivenom úseku odchyľovaný. Ukázalo sa byť pritom výhodným, ak zakrivený úsek prebieha v smere otáčania ventilátorového kolesa na jednej strane dotyčnice. Výhodné je však tiež usporiadanie, v ktorom zakrivený úsek pretína dotyčnicu. Takto sa najmenej v oblasti zakriveného úseku opustí odchyľovanie prúdenia v smere pozdĺž alebo rovnobežne s dotyčnicou. Ďalej je navrhnuté, aby prvá časť priameho úseku sa kryla s dotyčnicou alebo prebiehala rovnobežne s touto dotyčnicou. Na prvú časť nadväzujúca ďalej priamo prebiehajúca časť je voči prvej časti výhodne odchýlená. Uhol tohto odchýlenia sa výhodne volí v rozsahu 1° až 3°, predovšetkým 2°. Je výhodné, ak prvá časť priameho úseku predstavuje približne desatinu až pätinu celkovej dĺžky priameho úseku. Ako už bolo uvedené, nadväzuje na prvú časť priameho úse ku druhá časť tohto priameho úseku, ktorá je prípadne zahnutá proti smeru otáčania ventilátorového kolesa. Takto sa dosiahne výhodný priebeh difúzorovej steny, ktorej prvá časť prebieha rovnobežne s dotyčnicou, nadväzujúca druhá priama časť prebieha voči prvej časti odchýlené proti smeru otáčania ventilátorového kolesa a nadväzujúci vonkajší zakrivený úsek, ktorý vychádza z druhej časti, prebieha, pozorované v smere otáčania ventilátorového kolesa, až do oblasti za dotyčnicou, ktorú pritom kríži. Koncový bod difúzorových stien sa teda nachádza v smere otáčania ventilátorového kolesa za dotyčnicou. Vzájomná vzdialenosť medzi jednotlivými difúzorovými stenami je volená tak, že vzdialenosť medzi vstupnou špičkou difúzorovej steny a susednou difúzorovou stenou sa volí ako 0,061 až 0,049-násobok vnútorného polomeru difúzora. Ďalej, vzdialenosť medzi druhou, priamo prebiehajúcou časťou, ktorá je sklonená voči vstupnej prvej časti, a susednou difúzorovou stenou sa volí ako 1,02 až 1,25 násobok vzdialenosti medzi vstupnou špičkou difúzorovej steny a susednou difúzorovou stenou. Taký priebeh difúzorových stien je možné ľahko vyrobiť vstrekovacím liatím, je vysoko tvarovo stabilný a má podstatne menší sklon k preťahovaniu než zakrivené difúzorové steny. Špička lopatky, poprípade difúzorovej steny, je výhodne skosená pod uhlom 10° až 15°, takže v difúzorovom kanáli v tomto mieste nedochádza k žiadnemu zúženiu prierezu. Z technologických dôvodov môže byť špička difúzorovej steny zaoblená v polomere predstavujúcom až jednu štvrtinu hrúbky difúzorovej steny. Aby bolo zaistené bezvadné pretekanie difúzorového kanála, predovšetkým pozdĺž zakrytovania difúzorového kanála, má už uvedený horný kryt ventilátora vnútorný priemer, ktorý je 1,035 až 1,075 násobkom vonkajšieho priemeru difúzora. Tangenciálne prebiehajúca vstupná oblasť difúzorovej steny, to je prvá časť jej priameho úseku, má za úlohu odchyľovať prúd vzduchu, ktorý vystupuje z ventilátorového kolesa, do tangenciálneho smeru, a to nezávisle od okamžitého uhla nábehu. Takto odchýlená oblasť prúdenia strháva i ostatné, inak neovplyvnené prúdenia. Vzdialenosť medzi vstupnou špičkou difúzorovej steny a susednou difúzorovou stenou je volená tak, že nábeh prúdenia do celého difúzorového kanála je takmer tangenciálny. Pri malých prietokových množstvách, ktoré sú optimálne, sa zahnutím prvej časti priameho úseku vyprovokuje odtrhnutie, ktoré je však stabilizované vychyľovacím vírom, s ktorým je priame spojenie. Oblasť odtrhnutia nemôže vystúpiť z difúzorového kanála, pretože koncový bod difúzorovej steny je pretiahnutý cez dotyčnicu. Oblasť odtrhnutia je takto priestorovo vymedzená a stabilizovaná vychyľovacím vírom. Pri vysokých prietokových množstvách, to je vyšších než je optimálny bod, je oblasť odtrhnutia vytlačená smerom k vychyľovaciemu víru a je využitá celá šírka difúzorového kanála, to je vzdialenosť zahnutej druhej časti difúzorovej steny od susednej difúzorovej steny. Rýchlostný profil prúdu vzduchu, ktorý vystupuje z ventilátorového kolesa, je pof zdlž delenia ventilátorového kolesa nerovnomerný. V dôsledku toho sa stále mení uhol nábehu na vstupe difúzora. Zásluhou nového uskutočnenia difúzorovej steny podľa vynálezu sa do značnej miery dosiahne tangenciálny nábeh do difúzorového kanála a oblasť odtrhnutia reaguje pri nízkom prietokovom množstve na rôzne podmienky prítoku rastom alebo miznutím. Takto sa podstatne redukuje hluk pri otáčaní a predovšetkým jeho vyššie kmitočty. Aby sa potlačili zmeny podmienok nábehu, je ďalej výhodné, ak pomer delenia ventilátorového kolesa k deleniu difúzora sa volí v rozsahu 2,5 až 3,0, pričom zvlášť výhodný je pomer 2,74. Aby sa dosiahlo vysoké dopravné množstvo vzduchu, je zvonku prekrytia difúzorovými stenami vytvorené v dne difúzorového kanála vybratie, ktoré dosahuje až k vonkajšiemu priemeru na spodnej strane nosného telesa difúzora usporiadaných spätných vodiacich lopatiek. Pomer vonkajšieho pomeru spätných vodiacich lopatiek k vonkajšiemu priemeru difúzorových stien sa pritom volí v rozsahu 0,925 a 0,98. Výška spätných vodiacich lopatiek predstavuje výhodne približne 1,2 až 1,6-násobok výšky difúzorových stien. Zásluhou tohto uskutočnenia sa vyššie opísaným vybratím mimo prekrytia difúzorovými stenami ani neznižuje účinnosť, ani nezvyšuje nebezpečenstvo “pumpovania”. Pretože spätné vodiace lopatky začínajú až pri vnútornom priemere vybratia, môže sa voliť iný počet spätných vodiacich lopatiek spätného vodiaceho kolesa ako je počet difúzorových stien. Okrem toho, zásluhou vyššie opísaného uskutočnenia difúzora je možné bez ovplyvnenia šumu a účinnosti vytvoriť na jednej alebo na dvoch symetricky protiľahlých difúzorových stenách štrbinu. Táto štrbina sa nachádza zvonku prekrytia difúzorovej steny a umožňuje úplné vyváženie ventilátorového kolesa, čo u známych ventilátorov, v ktorých je ventilátorové koleso obklopené difúzorom, nie je možné, pretože jednodielny difúzor so spätným vodiacim kolesom sa montuje pred ventilátorovým kolesom a úzka medzera medzi ventilátorovým kolesom a difúzorom vyvažovanie nedovoľuje. Takto sa dosiahne ventilátor, ktorého ventilátorové koleso je obklopené difúzorom, ktorý má zvýšenú účinnosť. Pri vyššej účinnosti ventilátora sa vystačí s menším motorom s nižšou spotrebou energie, takže sa na jednej strane zníži hmotnosť a na druhej strane zvýši účinnosť pri použití takej jednotky elektromotor/ventilátor napríklad vo vysávači prachu. V celom prevádzkovom rozsahu nedochádza k žiadnemu “pumpovaniu”. Ventilátor pracuje až do nulového prietokového množstva stabilne. Okrem toho je podstatne potlačená, poprípade eliminovaná hlučnosť, bez toho, aby napríklad výrezmi alebo podobne utrpela stabilita difúzorových stien, ktoré podopierajú horný kryt ventilátora. Difúzor je spolu so spätným vodiacim kolesom, ktoré odchyľuje vzduch na chladenie elektromotora, uskutočnený ako jeden diel, ktorý môže byť v jednoduchom nástroji bez posúvača vyrobený z polymérneho plastu vstrekovacím liatím. Ďalej je tu možnosť, aby sa pri zmontovanom difúzore a ventilátorovom kolese uskutočnilo kompletné vyváženie ventilátorového kolesa.Thus, the ratio of the height of the diffuser walls to the height of the guide vanes is in the range of about 1.7 to 1.2. In contrast to the state of the art and the recommendations contained therein, according to the invention, such a ratio is consciously used to induce flow purging in order to improve flow stability and also to avoid "pumping" up to zero flow rate. Furthermore, in a fan-driven electric motor in which the diffuser walls begin at the diffuser inner diameter, extend to the diffuser outer diameter and extend to the outer diameter of the fan wheel, a measure is advantageously provided that the ratio of diffuser inner diameter to outer wheel diameter in the range of 1.01 to 1.1. Furthermore, it has proved to be advantageous for a fan-wheeled electric motor in which a diffuser channel of a certain height extends in the radial direction between the diffuser walls, the measure being that the height of the diffuser channel increases significantly in the radial direction. In one preferred embodiment of the invention, a solution is used in this direction, wherein the angle of expansion is in the range of about 12 ° to 20 °. The fan electric motor according to the invention is therefore designed with ratios of the outside diameter of the guide vanes to the inside diameter of the diffuser and the height of the diffuser walls to the height of the guide vanes, which are significantly outside the values recommended in the prior art. Said widening angle can be achieved, for example, by increasing the height of the diffuser channel by lowering its bottom with respect to the bottom wall of the fan wheel. In this way, an increase in the ratio of the height of the diffuser wall to the height of the guide vanes is achieved once again in the area of expansion. One of the possibilities of the solution according to the invention is that the bottom of the diffuser channel decreases stepwise with respect to the radially outer edge of the bottom wall of the fan wheel. This can be done, for example, by initially using a bottom area of the diffuser channel that is parallel to the bottom of the fan wheel, wherein the ratio of the height of the diffuser walls to the height of the guide vanes is 1.7 to 1.2 in this area. This parallel running region is then adjoined by a radially outwardly decreasing region of the bottom of the diffuser channel in which the ratio is increased. In a preferred embodiment of the invention, the solution used is that the bottom of the diffuser channel falls obliquely downwards in a radial direction, preferably at an angle of about 12 ° to 20 °. In order to further increase the efficiency and increase the stability under severe throttling, it is further advantageous if the distance between the diffuser walls in the circumferential direction increases radially outwards. According to the invention, it is proposed in this respect that the circumferential angle of circumference is approximately 2 ° to 10 °. Due to this measure, the individual diffuser channels extend radially outwards both in a direction parallel to the axis of the fan wheel and in a direction perpendicular to this direction. It is further preferred that the cover wall of the fan wheel at the outlet side approximately coincides with the top cover of the diffuser channels. According to the invention, this cover is constituted by the top cover of the fan. This top cover is mounted on top of the fan wheel unit with diffuser. Beginning with the diffuser inlet area seen in the direction away from the fan wheel, the bottom of the diffuser channel is designed with an angle of 12 ° to 20 °. Since the diffuser channel cover is arranged perpendicular to the axis of the fan wheel, a substantially widening diffuser channel with an angle of 12 ° to 20 ° is achieved in the radial direction. The overall widening of the diffuser channel is further enhanced by the widening of the diffuser channel between adjacent diffuser walls at an angle of 2 ° to 10 °. The widening of the diffuser channel to this extent has heretofore been considered to be detrimental to aerodynamic stability and efficiency, as it causes flow disruption. Since cyclic flow stroke is a symptom of the onset of the "pumping" area, poorly expanding diffuser channels and premature "pumping" could be expected with such widening diffuser channels. However, in the embodiment described herein, flow breakage, hereinafter referred to as "deflection vortex", is used to improve flow stability and prevent "pumping" even at zero flow rates. To support the deflection vortex, the fan wheel is positioned such that the cover of the fan wheel coincides with that of the diffuser channels up to 1 to 2 mm. Thus, an optimum flow pattern is achieved in the region between the fan wheel outlet along the diffuser channel cover. On the opposite bottom of the diffuser channel, the deflection vortex forms a fluid wall, which is adjusted depending on the flow rate, wherein the deflection vortex is formed in the radially downwardly falling area of the bottom of the diffuser channel. Said fluid is formed in a radially inverted region of the deflection vortex. In addition to providing an optimum main flow, a deflection of this main flow to the low-loss guide vanes is thus achieved. Said return guide vanes are arranged in a known manner at the bottom of the diffuser facing away from the diffusion walls and serve for the final deflection of the air flow. The fan wheel is provided in a known manner with guide vanes, which are located between two cover discs. These cover discs define a parallel extending exit region, wherein the ratio of the outer diameter of the guide vanes to the inner diameter of the parallel extending exit regions is preferably in the range of 0.6 to 0.95. In order to reduce as far as possible the acoustic noise and, in particular, the higher components of its spectrum, and to achieve flow along the diffuser walls without tearing apart, these diffuser walls are designed with a substantially constant wall thickness. In this direction, in a fan wheel electric motor in which the diffuser wall extends in a radial direction substantially along or parallel to the tangent of the circle defined by the inside diameter of the diffuser, it is proposed that the diffuser wall consists in a radial direction curved section. It has proven to be particularly advantageous if the straight section represents approximately 55 to 75% of the total length of the diffuser wall. This total length is measured along the tangent line defined above. The air stream which is introduced into the diffuser channel is thus guided directly through the diffuser channel and is deflected in the curved section only in the last part or in the last quarter. It has proved to be advantageous if the curved section extends in the direction of rotation of the fan wheel on one side of the tangent. However, an arrangement in which the curved section intersects the tangent line is also advantageous. Thus, at least in the region of the curved section, the flow deflection in the direction along or parallel to the tangent line is abandoned. It is further proposed that the first portion of the straight section coincides with or extends parallel to the tangent. Advantageously, the first portion following the directly extending portion is deviated from the first portion. The deflection angle is preferably selected in the range of 1 ° to 3 °, in particular 2 °. Preferably, the first portion of the straight portion is about one-tenth to fifth of the total length of the straight portion. As already mentioned, it adjoins the first part of the straight section to the second part of this straight section, which is optionally curved against the direction of rotation of the fan wheel. In this way, an advantageous course of the diffuser wall is obtained, the first part extending parallel to the tangent, the second straight part extending relative to the first part deviated from the direction of rotation of the fan wheel and the adjacent outer curved section extending from the second part extending in the direction of rotation , up to the area behind the tangent line that crosses. Thus, the end point of the diffuser walls is located in the direction of rotation of the fan wheel behind the tangent. The distance between each diffuser wall is selected such that the distance between the inlet tip of the diffuser wall and the adjacent diffuser wall is chosen as 0.061 to 0.049 times the internal diffuser radius. Further, the distance between the second, directly extending portion, which is inclined relative to the inlet first portion, and the adjacent diffuser wall is selected as 1.02 to 1.25 times the distance between the inlet tip of the diffuser wall and the adjacent diffuser wall. Such a diffuser wall can be easily manufactured by injection molding, is highly dimensionally stable and has a significantly less tendency to elongate than the curved diffuser walls. The tip of the blade or the diffuser wall is preferably bevelled at an angle of 10 ° to 15 ° so that no cross-sectional constriction occurs in the diffuser channel at this point. For technological reasons, the tip of the diffuser wall may be rounded to a radius of up to one quarter of the thickness of the diffuser wall. In order to ensure a perfect flow of the diffuser channel, in particular along the diffuser channel cover, the above-mentioned fan cover has an inner diameter which is 1.035 to 1.075 times the outer diameter of the diffuser. The tangentially extending inlet region of the diffuser wall, i.e. the first portion of its straight section, is intended to deflect the air flow exiting the fan wheel into the tangential direction, independently of the instantaneous angle of attack. The deviated flow region also entrains the other, otherwise unaffected, flow. The distance between the inlet tip of the diffuser wall and the adjacent diffuser wall is selected such that the flow flow to the entire diffuser channel is almost tangential. For small flow rates that are optimal, bending of the first portion of the straight section provokes tearing, but is stabilized by a deflection vortex with which it is directly connected. The tear-off area cannot exit the diffuser channel because the end point of the diffuser wall extends through the tangent. The breakaway region is thus spatially delimited and stabilized by the deflection vortex. At high flow rates, i.e. higher than the optimum point, the breakaway region is pushed toward the deflection vortex and the entire width of the diffuser channel, i.e. the distance of the curved second portion of the diffuser wall from the adjacent diffuser wall, is utilized. The velocity profile of the air flow exiting the fan wheel is uneven due to the length of the fan wheel. As a result, the incidence angle at the diffuser inlet is constantly changing. Due to the new embodiment of the diffuser wall according to the invention, a tangential rise into the diffuser channel is largely achieved and the tear-off region reacts at different flow conditions with growth or disappearance at a low flow rate. Thus, the rotational noise and, in particular, its higher frequencies are substantially reduced. In order to suppress the variation of the inlet conditions, it is further preferred that the ratio of fan wheel to diffuser division be selected in the range of 2.5 to 3.0, with a ratio of 2.74 being particularly preferred. In order to achieve a high air flow rate, a recess is formed in the bottom of the diffuser channel outside the cover of the diffuser channel, which reaches up to the outer diameter on the underside of the diffuser support body of the arranged return guide vanes. The ratio of the outer ratio of the return guide vanes to the outer diameter of the diffuser walls is selected between 0.925 and 0.98. The height of the back guide vanes is preferably about 1.2 to 1.6 times the height of the diffuser walls. Due to this embodiment, the removal as described above beyond the diffuser wall overlay neither reduces the efficiency nor increases the risk of "pumping". Since the return guide vanes only begin at the inside diameter of the recess, a number of return guide vanes of the return guide wheel other than the number of diffuser walls can be selected. In addition, due to the above-described diffuser design, a slit can be formed on one or two symmetrically opposed diffuser walls without affecting noise and efficiency. This slot is located outside the cover of the diffuser wall and allows the fan wheel to be fully balanced, which is not possible in known fans in which the fan wheel is surrounded by a diffuser, since the one-piece diffuser with return wheel is mounted in front of the fan wheel and narrow gap between the fan wheel and diffuser does not allow balancing. In this way a fan is obtained, the fan wheel of which is surrounded by a diffuser which has an increased efficiency. Higher fan efficiency requires a smaller motor with lower power consumption, so that on the one hand it reduces weight and on the other hand increases efficiency when using such an electric motor / fan unit, for example in a vacuum cleaner. There is no “pumping” throughout the operating range. The fan operates steadily up to zero flow. In addition, the noise is reduced or eliminated, for example, without the stability of the diffuser walls supporting the upper fan housing, for example by cut-outs or the like. The diffuser, together with the return guide, which deflects air for the cooling of the electric motor, is designed as a single part, which can be made of polymeric plastic by injection molding in a simple tool without a pusher. Furthermore, there is the possibility that the fan wheel is completely balanced when the diffuser and the fan wheel are assembled.
Prehľad obrázkov na výkresochBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Podstata vynálezu je ďalej objasnená na príkladoch jeho uskutočnenia, ktoré sú opísané na základe pripojených výkresov, ktoré znázorňujú:BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention is further elucidated with reference to the accompanying drawings, in which:
- na obr. 1 bočný pohľad, v časti v reze, na elektromotor s ventiláto- rovým kolesom, na ktoré radiálne nadväzuje difúzor;FIG. 1 is a side sectional view of an electric motor with a fan wheel to which a diffuser radially adjoins;
- na obr. 2 detailný perspektívny pohľad na difúzor s pohľadom na steny tohto difúzora;FIG. 2 is a detailed perspective view of a diffuser with a view of the walls of the diffuser;
- na obr. 3FIG. 3
- na obr. 4FIG. 4
- na obr. 5FIG. 5
- na obr. 6FIG. 6
- na obr. 7FIG. 7
- na obr. 8FIG. 8
- na obr. 9FIG. 9
- na obr. 10 ďalší detailný perspektívny pohľad na difúzor s pohľadom na zadné spätné vodiace lopatky;FIG. 10 is a further detailed perspective view of a diffuser with rear rear guide vanes;
bočný pohľad na difúzor;side view of the diffuser;
pôdorysný pohľad na hornú stranu difúzora, ktorá je vybavená difúzorovými stenami;a plan view of the upper side of the diffuser provided with diffuser walls;
pohľad zospodu na spodnú stranu difúzora, ktorá je vybavená spätnými vodiacimi lopatkami;a bottom view of the underside of the diffuser provided with return guide vanes;
zväčšený rez polovicou difúzora;enlarged section through half of diffuser;
detail oblasti VIII-VIII z obr. 1;detail of area VIII-VIII of FIG. 1;
detail z obr. 4;detail of FIG. 4;
znázornenie zodpovedajúce obr. 5, týka sa však druhého uskutočnenia.FIG. 5, but relates to the second embodiment.
Príklady uskutočnenia vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Na obr. 1 je znázornený elektromotor 1, na ktorého rotorovom hriadeli 2 je umiestnené ventilátorové koleso 3., na ktoré radiálne nadväzuje difúzorIn FIG. 1 shows an electric motor 1, on whose rotor shaft 2 a fan wheel 3 is placed, to which a diffuser is radially connected
4. Ventilátorové koleso 3. je pevne umiestnené na rotorovom hriadeli 2. ktorým je otáčané. Difúzor 4 je naproti tomu neotočne pripevnený na úložnom ráme 5.. Elektromotor 1 je obklopený motorovým krytom 6. ktorý je tiež pripevnený na úložnom ráme 5..4. The fan wheel 3 is fixedly mounted on the rotor shaft 2 by which it is rotated. The diffuser 4, on the other hand, is non-rotatably mounted on the support frame 5. The electric motor 1 is surrounded by a motor housing 6 which is also mounted on the support frame 5.
Ventilátorové koleso X a difúzor 4 sú umiestnené na strane úložného rámu 5. odvrátenej od elektromotora 1 a sú spoločne prekryté horným krytomThe fan wheel X and the diffuser 4 are located on the side of the support frame 5 facing away from the electric motor 1 and are jointly covered by an upper cover
7. ktorý je uchytený na úložnom ráme 5..7. which is mounted on the mounting frame 5.
Difúzor 4 je ďalej bližšie opísaný na základe detailných vyobrazení na obr. 2 až 9.The diffuser 4 is described in more detail below with reference to the detailed illustrations in FIG. 2 to 9.
Difúzor 4 má v podstate doskový tvar, v pôdoryse je kruhový a na hornej a spodnej strane je vybavený vodiacimi prvkami.The diffuser 4 has a substantially plate shape, is circular in plan view and is provided with guiding elements on the upper and lower sides.
Na hornej strane je difúzor 4 vybavený difúzorovými stenami 8. Na spodnej strane nosného telesa 9 sú vcelku s týmto nosným telesom 9 vytvorené spätné vodiace lopatky 10. ktoré tvoria spätné vodiace koleso 16.On the upper side, the diffuser 4 is provided with diffuser walls 8. On the underside of the support body 9, the return guide vanes 10 are formed integrally with the support body 9, which form the return guide wheel 16.
Difúzor 4 má v pôdorysnom pohľade na obr. 5 vonkajší priemer Dz, ktorý v znázornenom príklade uskutočnenia je približne 108 mm. Uvedené difúzorové steny 8. sú na nosnom telese 9. umiestnené vo vonkajšej prstencovej oblasti tohto nosného telesa 9. Difúzorové steny 8. pritom začínajú na vonkajšom priemere D? a prebiehajú až k vnútornému priemeru Dj_ difúzora 4, ktorý v znázornenom príklade uskutočnenia je približne 94 mm.The diffuser 4 has a plan view of FIG. 5, the external diameter D2, which in the illustrated embodiment is approximately 108 mm. Said diffuser walls 8 are located on the support body 9 in the outer annular region of the support body 9. The diffuser walls 8 start at the outer diameter D? and extend up to the inside diameter D 1 of the diffuser 4, which in the embodiment shown is approximately 94 mm.
Prstencová oblasť nosného telesa 9. na ktorej sú umiestnené difúzorové steny 8. má oproti všeobecnej rovine tohto nosného telesa 9 zosilnenú hrúbku.The annular region of the support body 9 on which the diffuser walls 8 are located has a thickened thickness relative to the general plane of the support body 9.
Vo voľnom priestore, ktorý je vymedzený vnútorným priemerom DL difúzora 4. je v zabudovanom stave uložené ventilátorové koleso 1. ako je toto zrejmé na obr. 1.In the free space defined by the inner diameter D L of the diffuser 4, in the installed state, the fan wheel 1 is mounted, as shown in FIG. First
Ako je ďalej zrejmé z obr. 5, je difúzor 4 uprostred vybavený kruhovým otvorom 11 na prechod tiež kruhovo uskutočnenej strednej oblasti úložného rámu 5_. Difúzor 4 je ďalej v oblasti svojho nosného telesa 9. vybavený dvoma navzájom symetricky umiestnenými otvormi 12 na pripevnenie difúzora 4 na úložnom ráme 5. pomocou skrutiek, nitov alebo podobne.As further evident from FIG. 5, the diffuser 4 is provided in the middle with an annular opening 11 for the passage of the circular region of the receiving frame 5, which is also circular. Furthermore, the diffuser 4 is provided in the region of its support body 9 with two symmetrically spaced openings 12 for attaching the diffuser 4 to the support frame 5 by means of screws, rivets or the like.
Medzi difúzorovými stenami 8. sú vytvorené difúzorové kanály 13. ktorých výška sa v radiálnom smere výrazne zväčšuje. Uvedená prstencová oblasť, na ktorej sú umiestnené difúzorové steny 8, pritom vytvára dno 14 difúzorových kanálov 13. ktoré spočiatku v radiálne vnútornej oblasti prebieha rovnobežne so všeobecnou rovinou nosného telesa 9. to je kolmo k osi nosného telesa 9 difúzora 4 a tým tiež kolmo k osi otáčania ventilátorového kolesa 3_. Potom nadväzuje znižovanie dna 14 difúzorových kanálov 13, ktoré v radiálnom smere prebieha šikmo smerom dole. Uhol α tohto rozširovania je približne 12° až 20°.Between the diffuser walls 8, diffuser channels 13 are formed whose height increases significantly in the radial direction. Said annular region, on which the diffuser walls 8 are located, forms the bottom 14 of the diffuser channels 13, which initially extends in the radially inner region parallel to the general plane of the support body 9, i.e. perpendicular to the axis of the support body 9 of the diffuser 4. the axis of rotation of the fan wheel 3. Then, the bottom 14 of the diffuser channels 13 is lowered, which extends downwardly in the radial direction. The angle α of this extension is approximately 12 ° to 20 °.
V dôsledku tohto uskutočnenia sa výška difúzorových kanálov 13, meraná odo dna 14 difúzorového kanála 13 k hornej hrane difúzorovej steny 8., v radiálnom smere výrazne zväčšuje, pričom na začiatku, to je radiálne vo vnútri, je táto výška hj. v znázornenom príklade uskutočnenia približne 10,5 mm, zatiaľ čo radiálne zvonku, to je v oblasti vonkajšieho priemeru D? je výška h^ približne 12 mm.As a result of this embodiment, the height of the diffuser channels 13, measured from the bottom 14 of the diffuser channel 13 to the upper edge of the diffuser wall 8, increases significantly in the radial direction, initially, that is radially inside, this height hj. in the embodiment shown approximately 10.5 mm, while radially from the outside, that is in the region of the outer diameter D? the height h1 is approximately 12 mm.
Spätné vodiace lopatky 10 na spodnej strane nosného telesa 9 majú výšku bjj ktorá zodpovedá 1,2 až 1,6 násobku výšky b^ difúzorových stien 8.. V znázornenom príklade uskutočnenia výška b^ difúzorovej steny 8. je 10,5 mm, zatiaľ čo výška spätnej vodiacej lopatky 10 je 12 mm, to všetko pri celkovej výške b^ difúzora 4 približne 27 mm.The return guide vanes 10 on the underside of the support body 9 have a height bjj corresponding to 1.2 to 1.6 times the height b ^ of the diffuser wall 8. In the illustrated embodiment, the height b j of the diffuser wall 8 is 10.5 mm, the height of the return guide blade 10 is 12 mm, all at a total height b of the diffuser 4 of approximately 27 mm.
Na hornej strane nosného telesa 9 je na vytvorenie difúzorových kanálov 13 umiestnených celkom dvadsať difúzorových stien 8.. Jednotlivé difúzorové steny 8 majú v podstate konštantnú hrúbku w steny, ktorá je približne tA total of twenty diffuser walls 8 are disposed on the upper side of the support body 9 to form the diffuser channels 13. The individual diffuser walls 8 have a substantially constant wall thickness w, which is approximately t
1,2 mm. Difúzorová stena 8. prebieha v radiálnom smere v podstate pozdĺž dotyčnice T ku kružnici definovanej vnútorným priemerom Dj_ difúzora 4, ako je toto zrejmé z obr. 9.1.2 mm. The diffuser wall 8 extends in a radial direction substantially along the tangent line T to the circle defined by the inner diameter D 1 of the diffuser 4, as shown in FIG. 9th
Difúzorová stena 8. pozostáva v radiálnom smere najskôr z v podstate priameho úseku G^ a naň nadväzujúceho vonkajšieho zakriveného úseku K, pričom priamy úsek tvorí približne 55 až 75 % celkovej dĺžky L difúzorovej steny 8.. Celková dĺžka L je pritom meraná rovnobežne s dotyčnicou T.The diffuser wall 8 comprises, in the radial direction, initially a substantially straight section G ^ and an adjoining outer curved section K, wherein the straight section forms approximately 55 to 75% of the total length L of the diffuser wall 8. The total length L is measured parallel to the tangent T .
Celková dĺžka L difúzorovej steny 8. je v znázornenom príklade uskutočnenia približne 25 mm. Priamy úsek G^ má dĺžku približne 18 mm.The total length L of the diffuser wall 8 is approximately 25 mm in the illustrated embodiment. The straight section G 1 has a length of approximately 18 mm.
Priamy úsek Gj difúzorovej steny 8. pozostáva z prvej časti G; a druhej časti G*, pričom prvá časť G? sa kryje s dotyčnicou T. Táto prvá časť G^ predstavuje približne desatinu až pätinu celkovej dĺžky priameho úseku G^ difúzorovej steny 8.. V znázornenom príklade uskutočnenia sú to približne 4 mm. Na túto prvú časť G? nadväzujúca druhá časť G? je voči prvej časti G7 odklonená späť proti smeru U otáčania ventilátorového kolesa 1 v uhle β. približne 2°.The straight section Gj of the diffuser wall 8 consists of a first part G; and a second part G *, wherein the first part G? This first part G 1 represents approximately one tenth to one fifth of the total length of the straight section G 1 of the diffuser wall 8. In the embodiment shown, they are approximately 4 mm. On this first part G? the following second part G ? is deflected back to the direction of rotation U of the fan wheel 1 at an angle β with respect to the first part G7. about 2 °.
Zakrivený úsek K, ktorý nadväzuje na priamy úsek Gj^ je vedený cez dotyčnicu T, ktorú kríži, takže koncový bod E difúzorovej steny 8 sa v smere otáčania ventilátorového kolesa 3. nachádza na strane dotyčnice T protiľahlej k priamemu úseku Gj_.The curved section K, which is connected to the straight section G1, is guided through the tangent T which it crosses, so that the end point E of the diffuser wall 8 is located on the side of the tangent T opposite the straight section G1 in the direction of rotation of the fan wheel.
Zakrivený úsek K končí a koncový bod E sa nachádza na vonkajšom priemere difúzora 4.The curved section K ends and the end point E is located on the outer diameter of the diffuser 4.
Vzdialenosť aj_ difúzorovej steny 8 od susednej difúzorovej steny 8. meraná od vstupnej špičky SP difúzorovej steny 8. je 0,061 až 0,049 násobkom polovice vnútorného priemeru Dj difúzora 4. V znázornenom príklade uskutočnenia je táto vzdialenosť aj. približne 2,4 mm.The distance i of the diffuser wall 8 from the adjacent diffuser wall 8, measured from the inlet tip SP of the diffuser wall 8, is 0.061 to 0.049 times the half of the inner diameter Dj of the diffuser 4. In the illustrated embodiment, this distance is a. 2.4 mm.
Vzdialenosť a^ zahnutej druhej časti G? difúzorovej steny 8. od susednej difúzorovej steny 8. je 1,02 až 1,25 násobok vzdialenosti a^. V znázornenom príklade uskutočnenia toto je približne 2,8 mm.The distance a ^ of the curved second part G? of the diffuser wall 8 from the adjacent diffuser wall 8 is 1.02 to 1.25 times the distance α 1. In the embodiment shown, this is approximately 2.8 mm.
Spätné vodiace lopatky 10. ktoré sú umiestnené na spodnej strane nosného telesa 9. sú tiež v radiálne vonkajšej oblasti tohto nosného telesa vytvorené vcelku s týmto nosným telesom 9 a z toho istého materiálu. Tieto spätné vodiace lopatky 10 prebiehajú medzi vonkajším priemerom D a a vnútorným priemerom D4 a vytvárajú tak spätné vodiace koleso 16. Vonkajší priemer spätných vodiacich lopatiek 10 leží svojou hodnotou medzi vonkajším a vnútorným priemerom a difúzorových stien 8. V znázornenom príklade uskutočnenia je vonkajší priemer spätných vodiacich lopatiek 10 približne 103 mm. Vnútorný priemer D4 spätného vodiaceho kolesa 16 je približne 73 mm.The return guide vanes 10, which are located on the underside of the support body 9, are also formed integrally with the support body 9 and the same material in the radially outer region of the support body. These return guide vanes 10 extend between the outer diameter D and and the inner diameter D4 to form the return guide wheel 16. The outer diameter of the return guide vanes 10 lies between the outer and inner diameters and the diffuser walls 8. In the illustrated embodiment, the outer diameter of the return guides of the blades 10 approximately 103 mm. The inner diameter D4 of the return guide wheel 16 is approximately 73 mm.
Ako je zrejmé predovšetkým z obr. 3, môžu byť niektoré spätné vodiace lopatky 10 vybavené pri vonkajšej strane na okrajoch otvorenými výrezmiAs can be seen in particular from FIG. 3, some of the return guide vanes 10 may be provided with open cut-outs at the edges
22. čo je vhodné napríklad z dôvodu montáže.22. which is suitable, for example, for assembly purposes.
Jednotlivé spätné vodiace lopatky 10 majú podľa obr. 6 tvar časti kruhového oblúku s polomerom približne 32 mm. Ich umiestnenie medzi vonkajším priemerom Dg a vnútorným priemerom týchto spätných vodiacich lopatiek 10 je volené tak, že tieto spätné vodiace lopatky 10 prebiehajú po uhle δ s veľkosťou približne 73°. Po obvode je rovnomerne rozložených celkom šestnásť spätných vodiacich lopatiek 10.The individual return vanes 10 have, according to FIG. 6 shows the shape of a part of a circular arc with a radius of approximately 32 mm. Their positioning between the outer diameter Dg and the inner diameter of these guide vanes 10 is chosen such that the guide vanes 10 run at an angle δ of approximately 73 °. A total of sixteen guide vanes 10 are evenly distributed over the circumference.
Aby sa dosiahlo veľké množstvo dopravovaného vzduchu je zvonku prekrytia Y spätnými vodiacimi lopatkami 10 vytvorené v dne 14 difúzorového kanála 13 medzi vonkajším priemerom D? difúzora 4 a vonkajším priemerom Dg spätných vodiacich lopatiek 10 vybratie 15. pričom platí, že vonkajší priemer D? spätných vodiacich lopatiek 10 zodpovedá približne 0,925 a 0,98násobku vonkajšieho priemeru D? difúzora 4.In order to achieve a large amount of conveyed air, outside of the overlap Y with the return guide vanes 10 formed in the bottom 14 of the diffuser channel 13 between the outer diameter D? diffuser 4 and outer diameter Dg of the return guide vanes 10 recess 15, wherein the outer diameter D ? of the return guide vanes 10 is approximately 0.925 and 0.98 times the outside diameter D ? diffuser 4.
Zásluhou opísaného uskutočnenia difúzora 4 nezmenšuje vybratie 15 účinnosť, ani sa tým nezväčšuje nebezpečie “pumpovania”. Pretože spätné vodiace lopatky 10 začínajú až na vonkajšom priemere D^. môže sa v porovnaní s difúzorom 4 voliť nerovnaký počet spätných vodiacich lopatiek 10 spätného vodiaceho kolesa 16.Due to the described embodiment of the diffuser 4, the recess 15 does not reduce the efficiency, nor does it increase the risk of "pumping". Because the return guide vanes 10 start at the outer diameter D1. an unequal number of return blades 10 of the return guide wheel 16 can be selected in comparison with diffuser 4.
Z obr. 1 je zrejmé, že pomery rozmerov ventilátorového kolesa 3. a difúzora 4 sú volené tak, že vnútorný priemer difúzora 4 zodpovedá približne 1,01 až 1,1-násobku vonkajšieho priemeru Ds ventilátorového kolesa X Okrem toho, pomer výšok b^ difúzorových stien 8. k výške b4 ventilátorového kolesa 3. merané na radiálne vonkajšom obvode, je volený tak, že výška bj. difúzorových stien 8 zodpovedá približne 1,7 až 2,3-násobku výšky b^ ventilátorového kolesa X Táto hodnota značne presahuje hodnoty uvádzané v stave techniky.FIG. 1 it can be seen that the dimensions of the fan wheel 3 and the diffuser 4 are chosen such that the inside diameter of the diffuser 4 corresponds to approximately 1.01 to 1.1 times the outer diameter Ds of the fan wheel X. to the height b 4 of the fan wheel 3 measured on the radially outer circumference is selected such that the height bj. The diffuser wall 8 corresponds to approximately 1.7 to 2.3 times the height b of the fan wheel X. This value far exceeds the values reported in the prior art.
Dno 14 difúzorového kanála IX je počínajúc vstupnou oblasťou difúzora 4, vyhotovené so skosením, ako už bolo uvedené. Horné zakrytovanie 17 ventilátora, ktoré tvorí horné steny difúzorových kanálov 13. je umiestnené kolmo k osi ventilátora, zásluhou čoho sa dosiahne značné rozširovanie difúzorového kanála 13 v axiálnom smere. Celkové rozširovanie difúzorového ‘ kanála 13 je ešte ďalej zvýšené rovinným rozširovaním tohto difúzorového kanála 13 medzi susednými difúzorovými stenami 8. ktoré je približne 2°až 10°.The bottom 14 of the diffuser channel IX, starting from the inlet region of the diffuser 4, is provided with a chamfer as mentioned above. The top cover 17 of the fan, which forms the top walls of the diffuser channels 13, is positioned perpendicular to the fan axis, thereby achieving a considerable widening of the diffuser channel 13 in the axial direction. The overall widening of the diffuser 13 channel 13 is further increased by planar widening of the diffuser channel 13 between adjacent diffuser walls 8, which is approximately 2 ° to 10 °.
Pretože cyklické odtrhávanie prúdenia je príznačné pre počiatok oblasti “pumpovania”, bolo by možné pri takto výrazne sa rozširujúcom difúzorovom kanáli 13 očakávať zlú účinnosť a predčasné “pumpovanie”. V tu opísanom uskutočnení je však použité odtrhávanie prúdenia, nazývané ďalej vychyľovací vír Z^, čím sa zvýši stabilita prúdenia a tiež až do nulového prietoku sa nepripustí žiadne “pumpovanie”.Since cyclic flow stroke is indicative of the onset of the "pumping" region, poor efficacy and premature "pumping" could be expected with such a significantly expanding diffuser channel 13. However, in the embodiment described herein, a flow breakage, hereinafter referred to as deflection vortex Z1, is used, thereby increasing flow stability and also no "pumping" up to zero flow.
Ventilátorové koleso 3. je za účelom podporenia vychyľovacieho víru umiestnené tak, že krycia stena 18 ventilátorového kolesa 3 až na 1 až 2 mm lícuje s rovinou hornej strany difúzorového kanála 13. poprípade horným zakrytovaním 17. takže od výstupu ventilátorového kolesa 1 sa pozdĺž hornej strany difúzorového kanála 13. poprípade horného zakrytovaním 17 vytvorí optimálne prúdenie.In order to support the deflection vortex, the fan wheel 3 is positioned such that the cover wall 18 of the fan wheel 3 is up to 1-2 mm aligned with the plane of the upper side of the diffuser channel 13 or the upper cover 17 so that of the diffuser channel 13 or the upper cover 17 creates an optimum flow.
Na protiľahlom dne 14 difúzorového kanála 13 vytvára vychyľovací vír fluidnú stenu I, ktorá sa nastavuje v závislosti od prietokového množstva. Okrem zaistenia optimálneho hlavného prúdenia sa dosiahne odchýlenie hlavného prúdenia ku spätnému vodiacemu kolesu 16 s malými stratami.On the opposing bottom 14 of the diffuser channel 13, the deflecting vortex forms a fluid wall I, which is adjusted as a function of the flow rate. In addition to providing an optimum main flow, a deflection of the main flow to the low deflection guide wheel 16 is achieved.
Ventilátorové koleso 3. je, aby sa dosiahlo prúdenie pozdĺž hornej strany difúzorového kanála 13. vybavené rovnobežnou výstupnou oblasťou 20, ktorá je tvorená hornou krycou stenou 18 ventilátorového kolesa 3. a spodnou stenou 19 tohto ventilátorového kolesa 3.. Pomer vnútorného priemeru Ds výstupnej oblasti 20 k vonkajšiemu priemeru Ds ventilátorového kolesa 1 je výhodne 0,6 až 0,95. Medzi krycou stenou 18 ventilátorového kolesa la spodnou stenou 19 tohto ventilátorového kolesa 3. sú obvyklým spôsobom umiestnené vodiace lopatky 21 ventilátorového kolesa 3.The fan wheel 3 is provided to provide flow along the upper side of the diffuser channel 13 provided with a parallel outlet area 20 formed by the upper cover wall 18 of the fan wheel 3 and the lower wall 19 of the fan wheel 3. The inner diameter ratio Ds of the outlet region 20 to the outer diameter Ds of the fan wheel 1 is preferably 0.6 to 0.95. Between the cover wall 18 of the fan wheel 1a and the bottom wall 19 of this fan wheel 3, guide vanes 21 of the fan wheel 3 are arranged in a conventional manner.
Aby bolo zaistené bezvadné prúdenie cez difúzorové kanály 13. predovšetkým pozdĺž horných strán týchto difúzorových kanálov 13. je horný kryt ventilátora uskutočnený tak, že jeho vnútorný priemer D? zodpovedá približne 1,035 až 1,075-násobku vonkajšieho priemeru D? difúzora 4.In order to ensure a perfect flow through the diffuser channels 13, in particular along the upper sides of these diffuser channels 13, the top cover of the fan is designed such that its internal diameter D? corresponds to approximately 1.035 to 1.075 times the outside diameter D? diffuser 4.
Tangenciálne prebiehajúca vstupná prvá časť G? každej difúzorovej steny 8 má za úlohu, aby odchyľovala prúdenie vzduchu, ktoré vystupuje z ventilátorového kolesa 3. do tangenciálneho smeru, a to nezávisle od okamžitého uhla náporu. Takto vychýlená oblasť prúdenia strháva ostatné neovplyvnené prúdenie. Vzdialenosť a^ medzi susednými difúzorovými stenami 8 v mieste špičky SP. ktorá predstavuje šírku difúzorového kanála 13. je volená tak, že celý difúzorový kanál Uje pretekaný takmer tangenciálne.Tangentially running first part G? Each diffuser wall 8 has the task of deflecting the air flow that exits the fan wheel 3 into the tangential direction, independently of the instantaneous angle of the thrust. The deflected flow region entrains the other unaffected flow. The distance? Between adjacent diffuser walls 8 at the tip point SP. which represents the width of the diffuser channel 13 is selected such that the entire diffuser channel U is flowed almost tangentially.
Pri malých prietokových množstvách, ktoré sú optimálne, sa zahnutím prvej časti G; priameho úseku Gj vyprovokuje odtrhnutie Z?L. ktoré je však stabilizované vychyľovacím vírom Zj, s ktorým je priame spojenie. Oblasť odtrhnutia nemôže vystúpiť z difúzorového kanála 13. pretože koncový bod E difúzorovej steny 8 je pretiahnutý cez dotyčnicu T. Oblasť odtrhnutia je takto priestorovo vymedzená a stabilizovaná vychyľovacím vírom Ζχ. Pri vysokých prietokových množstvách, to je vyšších než je optimálny bod, je oblasť odtrhnutia Z? vytlačená smerom k vychyľovaciemu víru ZL a je využitá celá šírka difúzorového kanála 13. to je vzdialenosť a^ zahnutej druhej časti Gj. difúzorovej steny £ od susednej difúzorovej steny 8..For small flow rates that are optimal, the first portion G is curved; of the straight section Gj provokes tearing off Z ? L. which, however, is stabilized by the deflection vortex Zj with which it is directly connected. The tear zone cannot exit the diffuser channel 13 because the end point E of the diffuser wall 8 extends through the tangent T. The tear zone is thus spatially delimited and stabilized by the deflection vortex romχ. At high flow rates, i.e. higher than the optimum point, is the breakaway area Z? pushed toward the deflection faith from the L and using the full width of the diffuser channel 13. It is a distance ^ bent second part Gj. the diffuser wall 8 from the adjacent diffuser wall 8.
Rýchlostný profil prúdu vzduchu, ktorý vystupuje z ventilátorového kolesa 3. je pozdĺž delenia ventilátorového kolesa 3. nerovnomerný. V dôsledku toho sa stále mení uhol nábehu na vstupe difúzora 4. Zásluhou nového uskutočnenia difúzorovej steny 8 podľa vynálezu sa do značnej miery dosiahne tangenciálny nábeh do difúzorového kanála 13 a oblasť odtrhnutia reaguje pri nízkom prietokovom množstve na rôzne podmienky prítoku rastom alebo miznutím. Takto sa podstatne redukuje hluk pri otáčaní a predovšetkým jeho vyššie kmitočty.The velocity profile of the air stream exiting the fan wheel 3 is uneven along the division of the fan wheel 3. As a result, the incidence angle at the inlet of the diffuser 4 is constantly changing. Due to the novel embodiment of the diffuser wall 8 according to the invention, a tangential rise to the diffuser channel 13 is largely achieved and the breakaway region reacts at different flow conditions by growth or disappearance. Thus, the rotational noise and, in particular, its higher frequencies are substantially reduced.
Zásluhou vyššie opísaného vyhotovenia difúzora 4 je možné bez ovplyvnenia šumu a účinnosti vytvoriť na jednej alebo na dvoch symetricky protiľahlých difúzorových stenách 8. štrbinu V, znázornenú na obr. 10. Táto štrbina V sa nachádza zvonku prekrytia Y difúzorovej steny 8. a umožňuje úplné vyváženie ventilátorového kolesa 3..Due to the above-described embodiment of the diffuser 4, a slot V shown in FIG. 1 can be formed on one or two symmetrically opposed diffuser walls 8 without affecting noise and efficiency. 10. This slot V is located outside the cover Y of the diffuser wall 8 and allows the fan wheel 3 to be completely balanced.
Všetky opísané a inak uvedené znaky sú z hľadiska vynálezu dôležité. Do obsahu prihlášky prináleží aj obsah príslušných prioritných dokladov, a to aj za účelom prevzatia znakov týchto podkladov do nárokov predloženej prihlášky vynálezu.All features described and otherwise mentioned are important to the invention. The application also includes the content of the relevant priority documents, also in order to incorporate the features of these documents into the claims of the present invention.
Claims (17)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19605742A DE19605742A1 (en) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Electric motor with impeller wheel |
| PCT/EP1997/001139 WO1998038899A1 (en) | 1996-02-16 | 1997-03-06 | Electric motor with impeller |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK120099A3 true SK120099A3 (en) | 2000-05-16 |
| SK285632B6 SK285632B6 (en) | 2007-05-03 |
Family
ID=26022947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1200-99A SK285632B6 (en) | 1996-02-16 | 1999-09-02 | Electric motor with impeller |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0964635B1 (en) |
| JP (1) | JP2001513861A (en) |
| AT (1) | ATE231703T1 (en) |
| CZ (1) | CZ297722B6 (en) |
| DE (2) | DE19605742A1 (en) |
| DK (1) | DK0964635T3 (en) |
| ES (1) | ES2187763T3 (en) |
| PL (1) | PL183560B1 (en) |
| PT (1) | PT964635E (en) |
| SK (1) | SK285632B6 (en) |
| WO (1) | WO1998038899A1 (en) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10200951A1 (en) * | 2002-01-08 | 2003-08-14 | Kern Gmbh Dr | Method for cooling a vacuum cleaner fan motor has an impeller with vanes on both sides for suction and cooling |
| DE60325790D1 (en) | 2002-09-20 | 2009-02-26 | Panasonic Corp | Electric blower and vacuum cleaner equipped therewith |
| JP4606005B2 (en) * | 2003-09-02 | 2011-01-05 | 三洋電機株式会社 | Electric blower |
| CN1614241B (en) * | 2003-11-07 | 2012-12-19 | 台达电子工业股份有限公司 | Centrifugal fan and its frame structure |
| EP1571343B1 (en) * | 2004-03-05 | 2006-05-24 | C.R.F. Società Consortile per Azioni | Automotive motor-compressor assembly |
| KR20060015073A (en) * | 2004-08-13 | 2006-02-16 | 엘지전자 주식회사 | Centrifugal fan for vacuum cleaner |
| JP4851801B2 (en) * | 2006-01-31 | 2012-01-11 | 株式会社東芝 | Electric blower and vacuum cleaner |
| GB0613796D0 (en) * | 2006-07-12 | 2006-08-23 | Johnson Electric Sa | Blower |
| DE102008014624A1 (en) * | 2008-03-17 | 2009-09-24 | Vorwerk & Co. Interholding Gmbh | electric motor |
| CN109646773B (en) | 2009-08-11 | 2021-10-29 | 瑞思迈发动机及马达技术股份有限公司 | Single-stage axisymmetric blower and portable ventilator |
| JP5544318B2 (en) * | 2011-03-01 | 2014-07-09 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower and vacuum cleaner equipped with the same |
| DE102014208128A1 (en) * | 2014-04-30 | 2015-11-05 | BSH Hausgeräte GmbH | Radial fan with improved overflow edge geometry |
| CN105090114A (en) * | 2014-05-07 | 2015-11-25 | 德昌电机(深圳)有限公司 | Diffuser and draught fan applying same |
| JP6381983B2 (en) * | 2014-06-13 | 2018-08-29 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower for vacuum cleaner and electric vacuum cleaner provided with the same |
| CN106468288A (en) | 2015-08-21 | 2017-03-01 | 德昌电机(深圳)有限公司 | Bubbler, air flow-producing device and vacuum cleaner, hand dryer, hair-dryer |
| WO2018003017A1 (en) * | 2016-06-28 | 2018-01-04 | 三菱電機株式会社 | Electric blower and electric vacuum cleaner |
| JP2018003806A (en) * | 2016-07-08 | 2018-01-11 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower and vacuum cleaner including the same |
| CN107131154A (en) * | 2017-04-28 | 2017-09-05 | 广东威灵电机制造有限公司 | Blower fan system and electric device |
| CN106958538B (en) * | 2017-05-11 | 2019-12-31 | 美的集团股份有限公司 | Centrifugal fan and dust collector with same |
| JP2019031971A (en) * | 2018-07-27 | 2019-02-28 | 日立アプライアンス株式会社 | Electric blower for vacuum cleaner and vacuum cleaner including the same |
| CN114183402A (en) * | 2020-09-14 | 2022-03-15 | 北京石头世纪科技股份有限公司 | Fan and cleaning equipment |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2852106B2 (en) * | 1990-07-20 | 1999-01-27 | 株式会社日立製作所 | Vacuum cleaner and electric blower |
| GB2251035A (en) * | 1990-12-20 | 1992-06-24 | Dunphy Oil And Gas Burners Lim | Centrifugal fan |
| JPH0914192A (en) * | 1995-06-26 | 1997-01-14 | Hitachi Ltd | Motor-driven blower and vacuum cleaner |
-
1996
- 1996-02-16 DE DE19605742A patent/DE19605742A1/en not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-03-06 WO PCT/EP1997/001139 patent/WO1998038899A1/en active IP Right Grant
- 1997-03-06 DK DK97914196T patent/DK0964635T3/en active
- 1997-03-06 EP EP97914196A patent/EP0964635B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-06 JP JP53808398A patent/JP2001513861A/en active Pending
- 1997-03-06 PL PL97335112A patent/PL183560B1/en not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 ES ES97914196T patent/ES2187763T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-06 DE DE59709247T patent/DE59709247D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-06 CZ CZ0300499A patent/CZ297722B6/en not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 PT PT97914196T patent/PT964635E/en unknown
- 1997-03-06 AT AT97914196T patent/ATE231703T1/en not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-09-02 SK SK1200-99A patent/SK285632B6/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK0964635T3 (en) | 2003-05-26 |
| PL183560B1 (en) | 2002-06-28 |
| ATE231703T1 (en) | 2003-02-15 |
| PT964635E (en) | 2003-06-30 |
| SK285632B6 (en) | 2007-05-03 |
| CZ300499A3 (en) | 2000-08-16 |
| PL335112A1 (en) | 2000-04-10 |
| ES2187763T3 (en) | 2003-06-16 |
| CZ297722B6 (en) | 2007-03-14 |
| DE59709247D1 (en) | 2003-03-06 |
| WO1998038899A1 (en) | 1998-09-11 |
| DE19605742A1 (en) | 1997-08-21 |
| EP0964635A1 (en) | 1999-12-22 |
| JP2001513861A (en) | 2001-09-04 |
| EP0964635B1 (en) | 2003-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK120099A3 (en) | Electric motor with impeller | |
| EP1593854B1 (en) | Inlet casing and suction passage structure | |
| US5516263A (en) | Centrifugal compressor and vaned diffuser | |
| US8337157B2 (en) | Blower wheel | |
| US5531565A (en) | Appliance for extracting secondary air from an axial compressor | |
| EP0989374B1 (en) | Cross flow blower | |
| EP0186891B1 (en) | Electric blower | |
| EP3133295A1 (en) | Diffuser, airflow generating apparatus, and electrical device | |
| KR0142112B1 (en) | Impeller for transverse fan | |
| US20210262488A1 (en) | Ventilator and deflector plate for a ventilator | |
| US4078870A (en) | Tangential blower | |
| EP0602007B1 (en) | Vacuum cleaner having an impeller and diffuser | |
| EP1375925B1 (en) | Centrifugal blower with cooling fin | |
| JPS61155696A (en) | Bypass type blower | |
| ITVI20000250A1 (en) | DRIVE WHEEL FOR CENTRIFUGAL PUMPS | |
| CN114981544B (en) | Bearing housing for a fan and fan with a corresponding housing | |
| KR20070095186A (en) | Centrifugal type turbo machine | |
| KR100231145B1 (en) | Electric blower | |
| KR100343096B1 (en) | Motor blower | |
| KR100550597B1 (en) | Multi fan blower | |
| JPH06288398A (en) | Centrifugal compressor | |
| JPH10169598A (en) | Centrifugal fluid machinery | |
| CN221033271U (en) | Impeller, centrifugal fan and range hood | |
| WO2023190635A1 (en) | Centrifugal fluid machine | |
| KR100390418B1 (en) | Shroud for Axial Flow Fan |