CZ290238B6 - Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí - Google Patents
Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí Download PDFInfo
- Publication number
- CZ290238B6 CZ290238B6 CZ1998730A CZ73098A CZ290238B6 CZ 290238 B6 CZ290238 B6 CZ 290238B6 CZ 1998730 A CZ1998730 A CZ 1998730A CZ 73098 A CZ73098 A CZ 73098A CZ 290238 B6 CZ290238 B6 CZ 290238B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- bath
- austenitic
- alloy
- oxygen
- steel
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 18
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 13
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 claims description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- OGSYQYXYGXIQFH-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum nickel Chemical compound [Cr].[Ni].[Mo] OGSYQYXYGXIQFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001200 Ferrotitanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001145 Ferrotungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000628 Ferrovanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- -1 ferroboron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N iron vanadium Chemical compound [V].[Fe] PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Zp sob v²roby vysoce legovan²ch austenitick²ch a austeniticko-feritick²ch ocel taven m v²choz vs zky v elektrick obloukov peci a jej m dal m zpracov n m pochodem vakuov ho oxida n ho oduhli en za pou it chemick ho oh°evu jako dodate n ho zdroje tepla, spo v v tom, e do tavby se v pr b hu pochodu vakuov ho oxida n ho oduhli ov n po ukon en oxida n f ze p°isazuje v mno stv 0,5 a 20 % hmotn. z jej celkov hmotnosti pevn² odpad z vysoce legovan²ch ocel , nap° klad ocel vysoce legovan²ch b rem nebo manganem, p°i em p°ed a/nebo po t to p° sad pevn ho odpadu se alespo jednou prov d chemick² oh°ev l zn , p°i n m se do l zn p°id v p° sada hlin ku a/nebo hlin ku spole n s feroslitinami k°em ku v mno stv 0,5 a 8 kg na tunu oceli, po n se do l zn za podtlaku, zaji uj c ho ods t plynn²ch zplodin, prov d dm²ch n kysl ku alespo jednou kysl kovou tryskou p°i objemov m pr toku 10 a 70 m.sup.3.n./h na tunu celkov hmotnosti tavby, a p°i em se sou asn obsah hlin ku nebo k°em ku v l zni udr uje na hodnot nejm n rovn hodnot jejich kritick koncentrace, zamezuj c nadm rn mu n r stu obsahu kysl ku v objemu kovov l zn , na e se po homogenizaci pod rafina n struskou p°ed ukon en m tavby prov d dolegov n a homogenizace oceli.\
Description
Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí vytavením vysoce legované tekuté vsázky v elektrické obloukové peci a jejím následujícím mimopecním zpracováním pochodem vakuového oxidačního oduhličení s použitím dodatečného zdroje tepla v jeho průběhu.
Dosavadní stav techniky
Stávající obecně známá technologie pochodu elektrická oblouková pec (EOP) - zařízení pro vakuové oxidační oduhličování (VOD) a její varianty řeší úspěšně výrobu široké oblasti značek korozivzdorných a žáruvzdorných ocelí, včetně ekonomického zpracování jejich odpadů. Jde přitom zejména o odpady ocelí vysoce legovaných chromém a prvky s nižší afinitou ke kyslíku rozpuštěnému v lázni než činí jeho afinita k rozpuštěnému chrómu o daném obsahu, například takovými jako jsou nikl, molybden a podobně.
Pro realizaci oduhličení za současné minimalizace propalu chrómu ve fázi oxidační rafinace v zařízení VOD je zde využito té skutečnosti, že afinita uvedených prvků v roztavené oceli ke kyslíku s růstem teploty výrazně klesá, zatímco afinita uhlíku ke kyslíku s růstem teploty klesá nevýrazně a roste se snížením tlaku. Toto umožňuje sázet vysoce legované oceli uvedenými prvky již pece do EOP pro výrobu vysoce legované tekuté vsázky pro zařízení VOD a v zařízení VOD pak provádět úspěšně oxidační i redukční rafinaci lázně v pánvi za vysokého stupně využití jmenovaných prvků při dosahování požadovaných i velmi nízkých obsahů uhlíku (cca 0,01 % hmotn. uhlíku).
Stávající technologie a její známé varianty mají však, zejména u menších výrobních agregátů, následující omezení.
V prvé řadě se jedná o omezení, která vyplývají z fyzikálně chemických zákonitostí, způsobující jednak nemožnost efektivního zpracování korozivzdorných chromniklových a chromniklmolybdenových odpadů legovaných i prvky s vysokou afinitou ke kyslíku, například bórem, křemíkem a hliníkem, aniž by došlo k výraznému propalu těchto prvků v oxidační fázi výroby tekuté vsázky v peci EOP a v průběhu oxidační fáze v zařízení VOD, a jednak omezené možnosti efektivního zpracování korozivzdorných chromniklových a chromniklmolybdenových odpadů vysoce legovaných manganem, které vyplývají i z jeho vysokého tlaku par a stím souvisejícími ztrátami v údobí oxidační rafinace v zařízení VOD.
Pro zpracování většího výskytu těchto odpadů ocelí vysoce legovaných bórem nebo manganem je proto dosud obvykle používána přetavba v indukční peci vyzděné neutrálně nebo zásaditě. Tento postup není však vždy optimální, neboť mimo jiné vede k dalšímu zvyšování obsahu dusíku a neumožňuje snížit obsah uhlíku, fosforu a podobných prvků. V případě bóru zároveň dochází ke kontaminaci vyzdívky, což není obvykle přijatelné pro další výrobní program.
V druhé řadě se jedná o omezení, vyplývající z nedostatečné tepelné bilance etapy dohotovování zařízení VOD, omezující realizaci tepelně náročných technologií v této etapě například při potřebě přísady relativně velkých dávek legur (jako feroboru, ferotitanu, feroniobu a podobně, vysokého stupně legování plynným dusíkem i při potřebě legování feroslitinami obtížně přecházejícími do roztoku v kovové lázni (jako například ferovanadu a ferowolframu) a možnost zpracování vyššího podílu legovaných odpadů přímo v zařízení VOD.
Pro dodatečný ohřev tekuté oceli při jejím mimopecním zpracování je sice v tomto směru jako dodatečný zdroj tepla obecně známý princip tak zvaného chemického či reakčního ohřevu lázně, jehož podstatou je oxidace hliníku nebo křemíku, rozpuštěných v lázni, plynným kyslíkem, dmýchaným buď na hladinu, nebo do objemu lázně v pánvi kyslíkovou tryskou. Použití tohoto principu je známé například z českého patentového spisu CZ 216 653, jehož předmětem je způsob oduhličování vysoce legovaných ocelí ve vakuu, nebo ze zveřejněné české přihlášky vynálezu CZPV 1995-1495, týkající se způsobu rafinace oceli v pánvi při chemickém ohřevu, či z české přihlášky vynálezu CZPV 1996-990, která se týká způsobu výroby nízkolegovaných ocelí pro valivá ložiska. Vždy se však jedná o chemický ohřev prováděný za odlišných podmínek, za jiným účelem a proto i s rozdílnými parametry a v jiném období mimopecního zpracování.
Z tohoto hlediska je proto úkolem předkládaného vynálezu vyřešit variantu pochodu vakuového oxidačního oduhličení, odstranění výše uvedených stávajících omezení tohoto pochodu při výrobě vysocelegovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí s použitím chemického ohřevu jako dodatečného zdroje tepla a se stanovením podmínek jeho provádění.
Podstata vynálezu
Tento úkol je vyřešen způsobem výroby vysocelegovaných austenitických a austenitickoferitických ocelí tavením výchozí vsázky v elektrické obloukové peci a jejím dalším zpracováním pochodem vakuového oxidačního oduhličení za použití chemického ohřevu podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že do tavby se v průběhu pochodu vakuového oxidačního oduhličování po ukončení oxidační fáze přisazuje v množství 0,5 až 20 % hmotn. z její celkové hmotnosti pevný odpad vysoce legovaných ocelí, například ocelí vysocelegovaných bórem nebo manganem, přičemž před a/nebo po této přísadě pevného odpadu se alespoň jednou provádí chemický ohřev lázně, při němž se do lázně přidává přísada hliníku a/nebo hliníku společně s feroslitinami křemíku v množství 0,5 až 8 kg na tunu oceli, po níž se do lázně za podtlaku, zajišťujícího odsátí plynných zplodin, provádí dmýchání kyslíku alespoň jednou kyslíkovou tryskou při objemovém průtoku 10 až 70 m3/h na tunu celkové hmotnosti tavby, a přičemž se současně obsah hliníku nebo křemíku v lázni udržuje na hodnotě nejméně rovné hodnotě jejich kritické koncentrace, zabraňující nadměrnému nárůstu obsahu kyslíku v objemu kovové lázně, načež se po homogenizaci pod rafínační struskou před ukončením tavby provádí dolegování a homogenizace oceli.
Chemický ohřev se s výhodou provádí zpravidla v údobí po předběžné srážecí dezoxidaci a krátké homogenizaci, avšak rozsah a okamžik jeho použití do konce tavby závisí na shora vyjmenovaných funkcích, tj. složení vyráběné oceli, požadované teplotě na konci tavby a podobně.
Při výrobě ocelí, vysocelegovaných prvky s vysokou afinitou ke kyslíku, například bórem, se přísada legur či legovaných odpadů provádí po předchozím či následném ohřevu lázně za podmínek, že afinita těchto prvků ke kyslíku rozpuštěném v lázni je nižší než afinita prvků, řídících aktivitu kyslíku v lázni za daných podmínek, jako je například hliník, křemík, uhlík nebo chrom.
Při výrobě ocelí vysoce legovaných manganem, dusíkem se přísada legur či odpadů legovaných manganem nebo manganem a dusíkem do lázně provádí před nebo po chemickém ohřevu lázně, který může být podle potřeby opakován.
Výhodou této nové varianty postupu EOP-VOD podle vynálezu je to, že umožňuje s dostatečnou provozní jistotou, a to i v malých zařízeních VOD, vyrábět nerezavějící oceli a slitiny s vysokými tepelnými nároky v etapě dohotovování v zařízení VOD, a zejména to, že umožňuje zpracování významnějšího vnějšího podílu ocelových odpadů vysoce legovaných
-2CZ 290238 B6 prvky' s vysokou afinitou ke kyslíku, například bórem, křemíkem a hliníkem, a též prvky s vysokým tlakem par, například vysokými obsahy manganu, a to i přímo v zařízení VOD.
Přehled obrázku na výkrese
Vynález bude dále blíže objasněn pomocí grafického znázornění průběhu teploty lázně v závislosti na čase během konkrétního příkladu způsobu výroby oceli, respektive jejího mimopecního zpracování podle vynálezu.
Příklad provedení vynálezu
Podle konkrétního příkladu provedení vynálezu vykazuje tavba v zařízení VOD před přísadou vratného pevného odpadu legovaného bórem a před legováním feroslitinou bóru teplotu 1630 °C a chemické složení 0,010% hmotn. uhlíku, 1,30% hmotn. manganu, 0,50% hmotn. křemíku, 20,0 % hmotn. chrómu, 13,5 % hmotn. niklu, 0,020 % hmotn. fosforu, 0,020 % hmotn. síry, stopové množství kobaltu, stopové množství bóru, a zbytek železo. Hmotnost tavby je přitom záměrně nižší o předpokládanou přísadu 1000 kg vratného pevného ocelového odpadu, tj. 9000 kg. Na konci zpracování je přitom požadována hmotnost tavby minimálně 10 500 kg, teplota v rozmezí 1390 až 1410 °C a chemické složení max. 0,03 % hmotn. uhlíku, max. 2,0 % hmotn. manganu, max. 1,0 % hmotn. křemíku, 18,0 až 20,0 % hmotn. chrómu, 11,0 až 13,0 % hmotn. niklu, max. 0,035 % hmotn. fosforu, max. 0,025 % hmotn. síry, dále max. 0,20 % hmotn. kobaltu, 1,00 až 1,25 % hmotn. bóru a zbytek železo.
Podle vynálezu, označovaném na obrázku jako postup VOD-R, se do tavby přisazuje 1000 kg pevného odpadu vysoce legovaného bórem (tj. 10% celkové hmotnosti tavby) o známém chemickém složení: 0,022 % hmotn. uhlíku, 1,31 % hmotn. manganu, 0,60% hmotn. křemíku, 0,028 % hmotn. fosforu, 0,007 % hmotn. síry, 18,69 % hmotn. chrómu, 12,62 % hmotn. niklu, 0,05 % hmotn. kobaltu, 1,15 % hmotn. bóru, a zbytek železo. Po přísadě pevného odpadu a jeho rozpuštění vykazuje lázeň pokles teploty o 150 °C, tj. na 1480 °C, přičemž se obsah bóru v oceli zvýší na hodnotu 0,12 % hmotn. Pro další legování feroslitinou bóru o množství cca 60 až 80 kg/t oceli, případně pro korekci chemického složení, odsíření, odběr kontrolních předzkoušek a podobně, je potřeba teplotní rezervy, která se provádí následujícím chemickým ohřevem. Tento chemický ohřev spočívá v popisovaném příkladu v přísadě 2,5 kg hliníku/t oceli a dmýchání kyslíku po dobu 4 minut při objemovém průtoku cca 30 m3 kyslíku/hod na tunu celkové hmotnosti tavby, čímž se zvýší teplota na 1560 °C. Poté se provádí legování přísadou feroslitiny bóru v množství 700 kg. Po homogenizaci a měření teploty, přičemž je zjištěna teplota 1460 °C, což je teplota stále dostačující pro korekci celkového chemického složení a chemickou a teplotní homogenizaci oceli. Po provedení tohoto dolegování a homogenizace následuje ukončení tavby.
Průmyslová využitelnost
Vynález lze široce uplatnit v oblasti metalurgie při výrobě nerezavějících ocelí nebo slitin.
Claims (1)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí tavením výchozí vsázky v elektrické obloukové peci a jejím dalším zpracováním pochodem vakuového oxidačního oduhličení za použití chemického ohřevu jako dodatečného zdroje tepla, vyznáčujícíse tím, že do tavby se v průběhu pochodu vakuového oxidačního oduhličování po ukončení oxidační fáze přisazuje v množství 0,5 až 20 % hmotn. z její celkové hmotnosti pevný odpad vysoce legovaných ocelí, například ocelí vysocelegovaných bórem nebo manganem, přičemž před a/nebo po této přísadě pevného odpadu se alespoň jednou provádí chemický ohřev lázně, při němž se do lázně přidává přísada hliníku a/nebo hliníku společně s feroslitinami křemíku v množství 0,5 až 8 kg na tunu oceli, po níž se do lázně za podtlaku, zajišťujícího odsátí plynných zplodin, provádí dmýchání kyslíku alespoň jednou kyslíkovou tryskou při objemovém průtoku 10 až 70 m3/h na tunu celkové hmotnosti tavby, a přičemž se současně obsah hliníku nebo křemíku v lázni udržuje na hodnotě nejméně rovné hodnotě jejich kritické koncentrace, zamezující nadměrnému nárůstu obsahu kyslíku v objemu kovové lázně, načež se po homogenizaci pod rafinační struskou před ukončením tavby provádí dolegování a homogenizace oceli.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ1998730A CZ290238B6 (cs) | 1998-03-11 | 1998-03-11 | Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí |
CZ20014513A CZ291706B6 (cs) | 1998-03-11 | 2001-12-14 | Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí legovaných dusíkem |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ1998730A CZ290238B6 (cs) | 1998-03-11 | 1998-03-11 | Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ73098A3 CZ73098A3 (cs) | 1999-09-15 |
CZ290238B6 true CZ290238B6 (cs) | 2002-06-12 |
Family
ID=5462154
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ1998730A CZ290238B6 (cs) | 1998-03-11 | 1998-03-11 | Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ290238B6 (cs) |
-
1998
- 1998-03-11 CZ CZ1998730A patent/CZ290238B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ73098A3 (cs) | 1999-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN109280732A (zh) | 一种高纯净度抗酸管线钢冶炼工艺 | |
CN104962800B (zh) | 一种不锈钢材料的冶炼方法 | |
CN108220530A (zh) | 低碳高合金钢的纯净化方法 | |
CN103276153A (zh) | 降低焊接用钢盘条中氮含量的方法 | |
CN107475481B (zh) | 控制Nb含量的铸钢件冶炼方法 | |
CN112708720B (zh) | 一种提高低碳低硅含铌钢铌收得率的冶炼方法 | |
CN105132621A (zh) | 一种低硅不含铝焊丝用钢的冶炼工艺 | |
CN109136467A (zh) | 硅脱氧钢造酸性渣精炼过程中硼元素含量的控制方法 | |
CN106811685B (zh) | 一种低碳高锰钢的冶炼方法 | |
CN104988400A (zh) | 一种微钛处理的含硼钢及其冶炼方法 | |
KR101152676B1 (ko) | Aod 전로에서 aisi 4xx 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법 | |
CN110230010A (zh) | 一种高纯净度奥氏体无磁护环钢及其生产工艺 | |
CN108823355A (zh) | 一种提高钒氮微合金化钢中氮回收率的方法 | |
CN109897930A (zh) | 一种转炉生产含钼钢的方法 | |
CN113930580A (zh) | 报废烧结炉篦条的利用方法 | |
CN112442570A (zh) | 一种钢包钛铁加入装置及钢包钛铁加入工艺 | |
CN115074482B (zh) | 一种利用转炉钒渣生产hrb400e热轧带肋钢筋的方法 | |
CN113122678B (zh) | 一种利用钒渣增钒炼钢的冶炼方法 | |
CZ290238B6 (cs) | Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí | |
CN108929933B (zh) | 一种低锰低磷钢的冶炼方法 | |
CN107541585A (zh) | 不锈钢的精炼方法 | |
CZ291706B6 (cs) | Způsob výroby vysoce legovaných austenitických a austeniticko-feritických ocelí legovaných dusíkem | |
RU2064509C1 (ru) | Способ раскисления и легирования ванадийсодержащей стали | |
CN105039649A (zh) | 一种用氩氧脱碳炉冶炼高碳高锰含量钢水的方法 | |
CN116121487B (zh) | 车轮钢冶炼中控制氮含量的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20090311 |