CZ288539B6 - Feritická nerezavějící ocel se zlepšenou obrobitelností - Google Patents
Feritická nerezavějící ocel se zlepšenou obrobitelností Download PDFInfo
- Publication number
- CZ288539B6 CZ288539B6 CZ19951290A CZ129095A CZ288539B6 CZ 288539 B6 CZ288539 B6 CZ 288539B6 CZ 19951290 A CZ19951290 A CZ 19951290A CZ 129095 A CZ129095 A CZ 129095A CZ 288539 B6 CZ288539 B6 CZ 288539B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- ferritic
- steel
- weight
- steels
- calcium
- Prior art date
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 33
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 125
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 125
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 39
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims abstract description 18
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 18
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 17
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- QEQZNLVOHQQDDK-UHFFFAOYSA-N [Ca+2].[Si+4].[O-2].[Al+3] Chemical class [Ca+2].[Si+4].[O-2].[Al+3] QEQZNLVOHQQDDK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 21
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 10
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 4
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 229910052882 wollastonite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010456 wollastonite Substances 0.000 description 3
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 3
- -1 Sulfur forms manganese sulfides Chemical class 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 2
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000915 Free machining steel Inorganic materials 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004534 SiMn Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 241000716131 unclassified Thermales Species 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
- Medicines That Contain Protein Lipid Enzymes And Other Medicines (AREA)
- Coloring Foods And Improving Nutritive Qualities (AREA)
Abstract
Feritick nerezav j c ocel se zlepÜenou obrobitelnost , pou iteln zejm na v oblasti obr b n z vit , obsahuj c ve sv m slo en hmotnostn : uhl k .<=. 0,17 %, k°em k .<=. 2 %, mangan .<=. 2 %, chrom (11 a 20) %, nikl < 1 %, s ru .<=. 0,55 %, v pn k .>=. 30.10.sup.-4 .n.%, kysl k .>=. 70.10.sup.-4 .n.%, pop° pad molybden < 3 %, kde zbytek do 100 % tvo° elezo a p° tomn ne istoty, p°i em pom r Ca/O obsahu v pn ku k obsahu kysl ku je d n vztahem 0,2 .<=. Ca/O .<=. 0,6 a p°i em tato ocel je po v lcov n a chlazen podrobena tepeln mu zpracov n h n m, dod vaj c mu j feritickou strukturu.\
Description
Oblast techniky
Vynález se týká nerezavějící oceli s feritickou strukturou a se zlepšenou obrobitelností, použitelnou zejména v oboru obrábění závitů.
Dosavadní stav techniky
Nerezavějícími ocelemi jsou míněny železné slitiny obsahující alespoň 10,5 % hmotn. chrómu.
Do složení ocelí vstupují další prvky k modifikaci jejich struktury a jejich vlastností. Jsou známy čtyři standardní skupiny nerezavějících ocelí které se odlišují svou strukturou. Jsou to:
- nerezavějící oceli s martenzitickou strukturou,
- nerezavějící oceli s austenitickou strukturou,
- nerezavějící oceli s austeno-feritickou strukturou,
- nerezavějící oceli s feritickou strukturou.
Feritické nerezavějící oceli jsou charakterizovány definovaným složením, přičemž feritická struktura vzniká zejména po válcování a chlazení kompozice tepelným zpracováním vyžíháním dodávajícím jim uvedenou strukturu.
Ze čtyř velkých skupin feritických nerezavějících ocelí, definovaných zejména v závislosti na obsahu chrómu a obsahu uhlíku, uvádíme:
- Feritické nerezavějící oceli, které mohou obsahovat až 0,17 % hmotn. uhlíku. Tyto oceli mají po ochlazení, které následuje po jejich výrobě, austeno-feritickou dvoufázovou strukturu. Po vyžíhání přecházejí i přes svůj relativně vysoký obsah uhlíku na feritické nerezavějící oceli.
- Feritické nerezavějící oceli, jejichž obsah chrómu se pohybuje od 11 do 12 % hmotn. Jsou dosti blízké martenzitickým ocelím, obsahujícím 12 % hmotn. chrómu, ale liší se od nich svým obsahem uhlíku, který je značně nižší.
Například v následující tabulce je uvedena řada feritických a martenzitických ocelí s obsahem uhlíku, předepsaným normou.
typ obsah předepsaný normou (% hmotn.) feritické oceli
AISI 430 (Z 8 C 17)
AISI434 (Z8CD17-01
AISI430 F (Z10 CF 17)
C<0,12%
C<0,12%
C<0,12% martenzitickéoceli AISI420A(Z20C13) 0,15%<C<0,24%
AISI 416 (Z 12 CF 13) 0,8 % < C < 0,15 %
- Feritické nerezavějící oceli obsahující 17 % hmotn. chrómu. Ty jsou nejběžnější. Existuje jich mnoho variant, zejména s ohledem na obsah uhlíku. Přídavek molybdenu umožňuje zlepšit jejich korozní odolnost.
Feritické struktury ocelí se obecně dosahuje omezením množství karbidu chrómu a z tohoto důvodu má většina feritických ocelí obsah uhlíku nižší než 0,12 % hmotn. nebo dokonce 0,08 % hmotn.
- Feritické nerezavějící oceli se 17 % hmotn. chrómu, stabilizované přídavkem prvků s vysokou afinitou k uhlíku nebo dusíku, jako je titan, niob a zirkonium.
- Feritické nerezavějící oceli s vysokým obsahem chrómu, obecně vyšším než 24 % hmotn.
-1 CZ 288539 B6
Z metalurgického hlediska je známo, že určité prvky, obsažené ve složení oceli, podporují výskyt feritické fáze, která má prostorově středěnou krychlovou strukturu. Tyto prvky se nazývají alfatvomé prvky. Radí se mezi ně chrom a molybden. Jiné prvky, nazývané gama-tvomé, podporují výskyt gama austenitické fáze, která má plošně středovou krychlovou strukturu. Mezi tyto prvky se řadí nikl, stejně jako uhlík a dusík.
Válcují-li se oceli za tepla, může být struktura oceli dvoufázová, feritická a austenitická. Je-li například chlazení rychlé, je konečná struktura feritická a martenzitická. Je-li pomalejší, rozkládá se austenit částečně na ferit a karbidy, ale s obsahem karbidů bohatším než má okolní matrice, neboť austenit za horka rozpustí více karbidu než ferit. V obou případech musejí být oceli válcované za tepla k vytvoření zcela feritické struktury temperovány nebo žíhány. Temperování je možno provádět za teploty přibližně 820 °C, pod teplotou Al přechodu alfa-gama, která způsobuje vysrážení karbidů.
Je rovněž možno provádět žíhání za vyšší teploty, například 870 °C, což vede k výraznějšímu změknutí martenzitu, ale způsobuje částečnou přeměnu na austenit. Pak je nutné pomalé chlazení k rozkladu austenitu na ferit a karbidy a k zamezení vzniku nového martenzitu.
Při výrobě takzvaných stabilizovaných feritických ocelí uhlík reaguje se stabilizačními prvky, jako je titan a/nebo niob, v matrici pak není přítomen a již se neúčastní tvorby fáze gama. V tomto případě je možno získat po válcování za tepla ocel, jejíž struktura je zcela feritická.
Z hlediska fyzikálních vlastností nejzřejmějším rozdílem mezi feritickými a austenitickými ocelemi je feromagnetické chování feritických ocelí.
Tepelná vodivost feritických ocelí je velmi nízká. Leží mezi hodnotami pro martenzitické a austenitické oceli při teplotě místnosti. Je ekvivalentní tepelné vodivosti austenitických ocelí při teplotách mezi 800 a 1000 °C, které odpovídají teplotám ocelí během obrábění.
Z hlediska obrábění je koeficient tepelné roztažnosti feritických ocelí přibližně o 60 % vyšší než u austenitických ocelí.
Kromě toho mají feritické oceli mechanické vlastnosti zřetelně horší než martenzitické a austenitické oceli.
Jako příklad je v následující tabulce uvedena řada feritických, martenzitických a austenitických nerezavějících ocelí a odpovídající mechanické vlastnosti (Rm).
| nerezavějící ocel | normované Rm (MPa) | |
| feritické | AISI 430 (Z 8 C 17) | 440 - 640 |
| AISI 430F(Z20 CF 17) | 440 - 640 | |
| martenzitické | AISI 420A(Z20C13) | 700 - 850 |
| AISI 420B(Z33C13) | 850- 1000 | |
| F162PH (Z7CNU16-04) (kalená) | 930- 1100 | |
| austenitické | AISI 304 (Z6CNT1810) | 510-710 |
Při výrobě ocelí, které mají feritickou strukturu, je namáhání na mezi kluzu při teplotách válcování výrazně nižší než u austenitických nebo martenzitických ocelí. Válcování se pak provádí při relativně nízkých teplotách.
Například namáhání na mezi kluzu při teplotě válcování 1100 °C a při rychlosti deformace 1 s”1 je 110 MPa pro martenzitickou ocel typu AISI 420 A a 130 MPa pro austenitickou ocel typu AISI304, zatímco pro feritickou ocel typu AISI 430 je 30 MPa.
Oceli, které mají feritickou strukturu, se nepodrobují rychlému chlazení typu kalicího chlazení nebo hyperkalení jako martenzitické nebo austenitické oceli. Naproti tomu se obvykle podrobují určitým nezařazeným tepelným operacím, které jim dodávají jejich strukturu. Účelem tohoto
-2CZ 288539 B6 následného tepelného zpracování je také homogenizace elementárního chrómu a zamezení tvorby karbidu chrómu a vzniku zón chudých chromém.
Například nestabilizované oceli se 17 % hmotn. chrómu s feritickou strukturou mají po válcování feritickou i martenzitickou strukturu. Tepelné zpracování jednak přemění martenzit na ferit a na karbidy ajednak rovnoměrně distribuuje chrom.
V oblasti svého zpracování způsobují feritické nerezavějící oceli problémy s obrobitelností, které jsou velmi odlišné od problémů, vyskytujících se u nerezavějících ocelí s austenitickou nebo martenzitickou strukturou.
Hlavní nevýhodou feritických ocelí je totiž špatné tvarování třísky. Tvoří dlouhé a spletené třísky, které se velmi obtížně fragmentují. Obsluha tedy musí nutně zůstávat v blízkosti stroje, aby mohla čistit nástroje. Tato nevýhoda se může vytrestat při těch způsobech obrábění, kde tříska může způsobit ucpání, například při vrtání hlubokých děr nebo upichování.
Jedním řešením tohoto problému je obrábění při vysokých řezných rychlostech za účelem fragmentace třísky, ale zvýšení řezné rychlosti naproti tomu kriticky snižuje životnost nástrojů a na druhé straně stroje ne vždy dovolují dosažení dostatečně vysokých lychlostí, zejména při výrobě součástí malého průměru, zejména při opracování závitů.
Jiné řešení, používané ke zmírnění problémů obrábění feritických ocelí, spočívá v zavádění síry do jejich složení. Síra tvoří s manganem sulfidy manganu, které mají příznivý účinek na fragmentaci třísek a sekundárně na životnost nástrojů. Síra však degraduje vlastnosti feritické oceli, zejména tvářitelnost za horka a za studená a korozní odolnost.
Uvedené feritické oceli obvykle obsahují tvrdé vměstky typu chromitu (Cr Mn, Al Ti/), aluminy (AlMg)O nebo silikátu (SiMn)O, které jsou abrazivní vůči řezným nástrojům.
Ukázalo se, že resulfurované feritické oceli mají dobrou obrobitelnost, avšak navíc ke korozní odolnosti jsou mechanické vlastnosti v příčném směru značně horší.
Účelem vynálezu je nalézt feritickou ocel se zlepšenou obrobitelností s výrazně lepšími vlastnostmi například oproti resulfurovaným feritickým ocelím a v jiné formě nalézt obrobitelnou feritickou ocel obsahující malé množství nebo žádnou síru.
Podstata vynálezu
Předmětem vynálezu je nerezavějící ocel s feritickou strukturou se zlepšenou obrobitelností, použitelná zejména v oblasti obrábění závitů, obsahující ve svém složení - hmotnostně:
- uhlík <0,17 %
- křemík < 2 %
- mangan < 2 %
- chrom (11 až 20) %
- nikl < 1 %
- síru < 0,55 %
- vápník > 30.10*4 %
- kyslík > 70.10-4 %
- popřípadě molybden < 3 %, kde zbytek do 100 % tvoří železo a přítomné nečistoty, přičemž poměr Ca/O obsahu vápníku k obsahu kyslíku je dán vztahem 0,2 < Ca/O < 0,6.
Výhodně nerezavějící ocel s feritickou strukturou obsahuje ve svém složení - hmotnostně:
-uhlík <0,12%
- křemík < 2 %
- mangan < 2 %
-chrom(15 až 19)%
- nikl < 1 %
-3CZ 288539 B6
- síru < 0,55 %
-vápník >35.10“*%
-kyslík >70.10“*%
- popřípadě molybden < 3 %, kde zbytek do 100 % tvoří železo a přítomné nečistoty, přičemž poměr Ca/O obsahu vápníku k obsahu kyslíku leží v rozmezí 0,35 < Ca/O < 0,6.
V jedné formě provedení vynálezu nerezavějící ocel s feritickou strukturou obsahuje ve svém složení - hmotnostně:
-uhlík <0,08%
- křemík < 2,0 %
- mangan < 2,0 %
-chrom (15 až 19)%
- nikl < 1 %
- síru < 0,55 %
-vápník >35.10“*%
-kyslík >70.10“*%
- popřípadě molybden < 3 %, kde zbytek do 100 % tvoří železo a přítomné nečistoty, přičemž poměr Ca/O obsahu vápníku k obsahu kyslíku splňuje vztah 0,35 < Ca/O < 0,6.
Další charakteristiky vynálezu jsou:
- feritická ocel obsahuje 0,15 až 0,45 % hmotn. síry.
V další formě vynálezu:
- feritická ocel obsahuje méně než 0,035 % hmotn. síry,
- feritická ocel obsahuje 0,05 až 0,15 % hmotn. síry.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je blíže osvětlen v souvislosti s připojenými výkresy, které však mají charakter pouhých příkladů a neomezují jeho rozsah.
Obr. 1 a 2 představují diagram znázorňující tvar třísek jako funkci podmínek obrábění pro známou neresulfurovanou feritickou ocel AISI 430, označenou jako A, a pro austenitickou ocel AISI304.
Obr. 3 představuje různé tvary třísek vznikajících při obrábění v případě závitového obrábění různých kovů.
Obr. 4 je temámí diagram definující složení kujných oxidů, zaváděných do složení feritické oceli podle vynálezu.
Obr. 5 a 6 představují diagram znázorňující tvar třísek jako funkci podmínek obrábění pro známou feritickou ocel C AISI 430F a pro resulfurovanou feritickou ocel S podle vynálezu.
Obr. 7 je diagram představující tři charakteristické křivky testu obrobitelnosti, z nichž jedna odpovídá referenční oceli A a druhé dvě odpovídají dvěma ocelím Cl a C2 v rozsahu vynálezu, obsahujícím málo síry.
Obr. 8 představuje diagram graficky znázorňující tvar třísek jako funkci posuvu nástroje a hloubky obráběcího řezu pro ocel C2 podle vynálezu.
V oblasti obrobitelnosti nerezavějících ocelí obecně a v závislosti na různé struktuře použitých ocelí se ukazuje, že vyskytující se problémy jsou nejen odlišné, ale i zcela specifické. Problémy vyskytující se při obrábění feritických ocelí nemají žádnou souvislost s problémy vyskytujícími se při obrábění austenitických nebo martenzitických ocelí.
-4CZ 288539 B6
Nevýhodou austenitických nerezavějících ocelí například je, že jsou obtížně kalitelné a velmi rychle opotřebovávají řezné nástroje, přičemž tvar třísky je nepříznivý, avšak bez srovnání s feritickými ocelemi.
Obr. 1 a 2 představují diagram znázorňující tvar třísek v závislosti na posuvu nástroje a hloubce obráběcího řezu, které jsou stanoveny pro neresulfurovanou feritickou ocel AISI 430, označenou jako A, a pro austenitickou ocel AISI 304.
Porovnání tvarů třísek umožňuje tabulka na obr. 3, která spojuje s různými tvary třísek koeficient zahrnující různá postupná čísla, přičemž první číslo definuje některý z tvarů třísky, tvořících sloupce tabulky, například 1 - páskový, 2 - trubkový, 3 - spirálový, 4 - kroužkový spirálový, 5 kónický spirálový, 6 - obloukový, 7 - elementární, 8 - jehličkovitý, a druhé číslo definuje velikost a charakteristiku tvarů, klasifikovaných v jednotlivých sloupcích, například 1 - dlouhý, 2 krátký, 3 - zauzlený, 4 - plochý, 5 - kónický, 6 - spojený, 7 - rozpojený.
Martenzitické oceli mají vysoké hodnoty mechanických vlastností, vyvolávající vysoké řezné teploty a rychlé opotřebení nástrojů.
Z důvodu nízkých hodnot mechanických vlastností nerezavějících ocelí s feritickou strukturou nemají tyto oceli stejný způsob obrábění a degradace řezných nástrojů jako u martenzitických ocelí.
Na základě obsahu síry existují dva typy feritických nerezavějících ocelí:
- Automatové oceli, které mají obsah síry ležící mezi 0,15 a 0,55 % hmotn. Tento typ oceli při použití na strojích pro obrábění závitů vykazuje dobrou obrobitelnost, ale na úkor korozní odolnosti.
- Standardní oceli, které mají obsah síry méně než 0,035 % hmotn. Tento typ oceli vykazuje dobrou korozní odolnost, ale není obrobitelný nebo je obrobitelný jen těžko, ve skutečnosti pro obtíže vznikající při obrábění šroubů.
- Oceli obsahující střední množství síry, odpovídající obsahu ležícímu mezi 0,05 a 0,15% hmotn., nejsou na trhu. Důvodem je to, že jejich obrobitelnost je tímto obsahem síry jen mírně zlepšena oproti takzvaným resulfurovaným ocelím. Nenabízejí žádnou skutečnou výhodu oproti nevýhodě, která stále spočívá v degradaci korozní odolnosti.
Podle vynálezu feritická nerezavějící ocel se zlepšenou obrobitelností, která může být použita zvláště v oblasti obrábění závitů, zahrnuje ve svém hmotnostním složení méně než 0,17% hmotn. uhlíku, méně než 2 % hmotn. křemíku, méně než 2 % hmotn. manganu, 11 až 20 % hmotn. chrómu, méně než 1 % hmotn. niklu, méně než 0,55 % hmotn. síry, více než 30.10-4 % hmotn. vápníku a více než 70.10-4 % hmotn. kyslíku, přičemž ocel se po zpracování vystavuje zpracování žíháním za účelem získání feritické struktury.
Přítomnost niklu ve složení oceli v důsledku průmyslového zpracování oceli představuje pouze zbytkový prvek, který je žádoucí snížit nebo dokonce odstranit.
Kontrolovaný a záměrný přídavek vápníku a kyslíku ve velkých množstvích, uspokojujících vztah 0,2 < Ca/O < 0,6, podporuje ve feritické oceli tvorbu kujných oxidů, vybraných z temámího diagramu A^OVSiCh/CaO v zóně trojného bodu anortit/gelenit/pseudo-wollastonit, jak znázorňuje obr. 4.
Přítomnost vápníku a kyslíku v důsledku toho snižuje tvorbu tvrdých a abrazivních vměstků typu chomitu, aluminy a silikátů.
Bylo zjištěno, že přídavek oxidů na bázi vápníku a kyslíku do oceli s feritickou strukturou a nahrazení existujících tvrdých oxidů nijak nemění ostatní vlastnosti feritické oceli s ohledem na deformaci za horka nebo za studená ani na korozní odolnost.
I když mají resulfurované feritické oceli dobrou obrobitelnost, přičemž k fragmentaci třísky dochází vlivem přítomnosti síry ve složení oceli, přídavek kujných oxidů do struktury oceli překvapivě dále nápadně zlepšuje obrobitelnost.
-5CZ 288539 B6
Takzvané kujné vměstky, obsažené v podobně kujné oceli, nemohou mít stejné chování jako kujné vměstky v nekujné oceli s austenitickou nebo martenzitickou strukturou.
Důvodem je, že teploty válcování pro feritické oceli jsou nižší než pro oceli s jinou strukturou a namáhání na mezi kluzu feritických ocelí zůstává při těchto válcovacích teplotách velmi nízké.
Vzhledem k nízké hodnotě namáhání na mezi kluzu je skutečně neočekávané, že takzvané kujné oxidy jsou schopny deformace za účelem ovlivnění tvaru a chování třísky během obrábění.
Obr. 5 a 6 znázorňují diagram, ukazující tvar třísek jako funkci posuvu nástroje a stanovené hloubky obráběcího řezu pro ocel s označením C typu AISI 430F a pro resulfurovanou ocel S podle vynálezu.
Příklady provedení
| Složení referenční oceli C je uvedeno v tabulce 1. Tabulka 1 | |||||
| ocel | C | Si | Mn | Ni | Cr |
| ref.C | 0,062 | 0,505 | 0,680 | 0,273 | 16,1 |
| ocel | Mo | Cu | S | P | n2 |
| ref.C | 0,214 | 0,091 | 0,298 | 0,022 | 0,037 |
Složení oceli S podle vynálezu je uvedeno v tabulce 2.
Tabulka 2
| ocel | C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu |
| S | 0,059 | 0,523 | 0,610 | 0,323 | 16,1 | 0,221 | 0,151 |
| ocel | S | P | n2 | Ca (ppm) | O2 (ppm) | Ca/O | |
| S | 0,293 | 0,021 | 0,035 | 57 | 141 | 0,40 |
Pro ocel podle vynálezu je jev odstraňování třísky velmi specifický. Aniž by byla nějak patrná na třísce, je fragmentace značně zvýšena.
Vápník a kyslík byly rovněž kontrolovaným způsobem zavedeny do feritické oceli s obsahem síry menším než 0,035 % hmotn.
Oceli podle vynálezu mohou také obsahovat méně než 3 % hmotn. molybdenu, prvku, zlepšujícího korozní odolnost. Je pozorováno, že ocel s feritickou strukturou podle vynálezu, neobsahující síru nebo obsahující velmi málo síry, má značně zlepšenou obrobitelnost v tom směru, že tato ocel může být používána průmyslově při obrábění závitů, a současně vykazuje dobrou korozní odolnost.
V jednom příkladu použití se provádí porovnání obrobitelnosti mezi neresulfurovanou feritickou ocelí, neobsahující žádný oxid typu anortitu, gelenitu a pseudo-wollastonitu, označenou A, a dvěma ocelemi Cl a C2, spadajícími do rozsahu vynálezu.
Tabulka 3 uvádí složení referenční oceli A. Tabulka 4 uvádí složení ocelí Cl a C2 podle vynálezu.
Tabulka 3
| ocel | C | Si | Mn | Ni | Cr |
| ref. A | 0,058 | 0,356 | 0,514 | 0,212 | 16,35 |
| ocel | Mo | Cu | S | P | n2 |
| ref. A | 0,226 | 0,021 | 0,0114 | 0,019 | 0,046 |
-6CZ 288539 B6
Tabulka 4
| ocel | C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu |
| Cl | 0,059 | 0,380 | 0,461 | 0,153 | 16,53 | 0,229 | 0,022 |
| C2 | 0,066 | 0,523 | 0,487 | 0,205 | 16,19 | 0,241 | 0,021 |
| ocel | S | P | n2 | Ca (ppm) | O2 (ppm) | Ca/O | |
| Cl | 0,0093 | 0,017 | 0,052 | 13 | 197 | 0,07 | |
| C2 | 0,0097 | 0,017 | 0,048 | 50 | 142 | 0,28 |
Při zkoušce obrobitelnosti, znázorněné na obr. 7, pozorujeme během obrábění referenční oceli A, 5 oceli Cl a oceli C2 různé rychlosti opotřebení povlečeného karbidového nástroje. Zkouška se provádí bez mazání, aby byla náročnější. Pozorujeme snížení opotřebení hřbetu nástroje, porovnáme-li referenční ocel A (křivka A), ocel Cl (křivka Cl) a ocel C2 (křivka C2) podle vynálezu.
Ocel Cl vlivem svého složení prakticky neobsahuje dostatečné množství takzvaných kujných 10 oxidů typu anortitu, gelenitu a pseudo-wollastonitu v důsledku nepřítomnosti vápníku v kovu.
Dále pozorujeme v diagramu na obr. 8, že ocel C2 podle vynálezu má fragmentační zónu výrazně větší než referenční ocel A a dokonce blízkou referenční oceli C, což je resulfurovaná feritická ocel.
Pokud jde o oceli se středním obsahem síry v rozmezí mezi 0,05 a 0,15 % hmotn., zjišťujeme, že 15 oceli podle vynálezu mají obrobitelnost srovnatelnou s resulfurovanými ocelemi a současně mají lepší korozní odolnost.
V jiné aplikaci se ukázalo, že přítomnost takzvaných kujných oxidů ve feritické oceli má zvláštní výhody.
Důvodem je, že kujné oxidy jsou schopny deformace ve směru válcování, zatímco tvrdé oxidy, 20 které nahrazují, mají tvar granulí.
V oblasti tažení drátů malých průměru z feritických ocelí pak zvolené vměstky podle vynálezu snižují počet přetrhů taženého drátu.
V oblasti výroby ocelové vlny přistřihováním drátu vyrobeného z feritických nerezavějících ocelí způsobují tvrdé vměstky, které rychle opotřebovávají stříhací nástroje, také v důsledku svého granulámího tvaru významné přetrhy, zhoršující kvalitu ocelové vlny.
Podle vynálezu vykazují feritické nerezavějící oceli ve formě drátů zahrnujících kujné vměstky vlastnosti, které zajišťují tvorbu pramenů ocelové vlny o větší průměrné délce a umožňují přistřihování s mnohem menším zbytkem drátu, což umožňuje úsporu materiálu.
V jiné oblasti aplikace, například při leštících operacích, jsou tvrdé vměstky zabudovány do 30 feritické oceli a způsobují povrchové rýhy.
Feritická ocel podle vynálezu, obsahující kujné vměstky, může být leštěna mnohem snadněji a umožňuje získat lepší konečnou povrchovou úpravu.
Claims (7)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Nerezavějící ocel s feritickou strukturou a zlepšenou obrobitelnosti, použitelná zejména v35 oblasti obrábění závitů, vyznačující se tím, že ve svém složení obsahuje hmotnostně:uhlík <0,17%, křemík < 2 %,-7CZ 288539 B6 mangan < 2 %, chrom 11 až 20 %, nikl < 1 %, síru < 0,55 %, vápník >35.10“4 %, kyslík > 70.10* %, popřípadě molybden < 3 %, kde zbytek do 100 % tvoří železo a přítomné nečistoty, přičemž poměr Ca/O obsahu vápníku k obsahu kyslíku je dán vztahem 0,2 < Ca/O < 0,6.
- 2. Ocel sferitickou strukturou podle nároku 1, vyznačující se tím, že ve svém složení obsahuje hmotnostně:uhlík < 0,12 %, křemík < 2 %, mangan < 2 %, chrom 15 až 19 %, nikl < 1 %, síru < 0,55 %, vápník > 35.10-4 %, kyslík > 70.104 %, popřípadě molybden < 3 %, kde zbytek do 100 % tvoří železo a přítomné nečistoty, přičemž poměr Ca/O obsahu vápníku k obsahu kyslíku je dán vztahem 0,35 < Ca/O < 0,6.
- 3. Nerezavějící ocel sferitickou strukturou podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že obsahuje ve svém složení hmotnostně:uhlík < 0,08 %, křemík <2,0%, mangan £ 2,0 %, chrom 15 až 19 %, nikl < 1 %, síru < 0,55 %, vápník > 35.10* %, kyslík >70.10*%, popřípadě molybden < 3 %, kde zbytek do 100 % tvoří železo a přítomné nečistoty, přičemž poměr Ca/O obsahu vápníku k obsahu kyslíku splňuje vztah 0,35 < Ca/O < 0,6.
- 4. Ocel s feritickou strukturou podle nároků obsahuje méně než 0,035 % hmotn. síry.
- 5. Ocel s feritickou strukturou podle nároků obsahuje mezi 0,15 a 0,45 % hmotn. síry.
- 6. Ocel s feritickou strukturou podle nároků obsahuje 0,05 až 0,15 % hmotn. síry.až 3, vyznačující se tím, až 3, vyznačující se tím, že až 3, vyznačující se tím, že
- 7. Ocel s feritickou strukturou podle nároků laž6, vyznačující se tím, že obsahuje vměstky směsných oxidů křemičito-hlinito-vápenatých typu anortitu a/nebo pseudowollastonitu a/nebo gelenitu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9406590A FR2720410B1 (fr) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ129095A3 CZ129095A3 (en) | 1995-12-13 |
| CZ288539B6 true CZ288539B6 (cs) | 2001-07-11 |
Family
ID=9463677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19951290A CZ288539B6 (cs) | 1994-05-31 | 1995-05-18 | Feritická nerezavějící ocel se zlepšenou obrobitelností |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5496515A (cs) |
| EP (1) | EP0685567B1 (cs) |
| JP (1) | JPH07331391A (cs) |
| KR (1) | KR100316543B1 (cs) |
| AT (1) | ATE193064T1 (cs) |
| CA (1) | CA2150445C (cs) |
| CZ (1) | CZ288539B6 (cs) |
| DE (1) | DE69516937T2 (cs) |
| DK (1) | DK0685567T3 (cs) |
| EG (1) | EG20895A (cs) |
| ES (1) | ES2147824T3 (cs) |
| FI (1) | FI111557B (cs) |
| FR (1) | FR2720410B1 (cs) |
| GR (1) | GR3034002T3 (cs) |
| IL (1) | IL113508A (cs) |
| NO (1) | NO310244B1 (cs) |
| PL (1) | PL179042B1 (cs) |
| PT (1) | PT685567E (cs) |
| RO (1) | RO116416B1 (cs) |
| RU (1) | RU2132886C1 (cs) |
| SI (1) | SI9500179B (cs) |
| TW (1) | TW364018B (cs) |
| UA (1) | UA39190C2 (cs) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2740783B1 (fr) * | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
| US5707586A (en) * | 1995-12-19 | 1998-01-13 | Crs Holdings, Inc. | Free machining stainless steel and components for automotive fuel and exhaust systems made therefrom |
| JP3777756B2 (ja) * | 1997-11-12 | 2006-05-24 | 大同特殊鋼株式会社 | フェライト系快削ステンレス鋼で製造した電子機器部品 |
| FR2805829B1 (fr) * | 2000-03-03 | 2002-07-19 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable austenitique a haute usinabilite, resulfure, et comportant une resistance a la corrosion amelioree |
| FR2811683B1 (fr) * | 2000-07-12 | 2002-08-30 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
| DE10143390B4 (de) * | 2001-09-04 | 2014-12-24 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Kaltverformbarer korrosionsbeständiger Chromstahl |
| FR2832734B1 (fr) * | 2001-11-26 | 2004-10-08 | Usinor | Acier inoxydable ferritique au soufre, utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
| US8158057B2 (en) * | 2005-06-15 | 2012-04-17 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| US7842434B2 (en) * | 2005-06-15 | 2010-11-30 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| US7981561B2 (en) * | 2005-06-15 | 2011-07-19 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| DE102004063161B4 (de) * | 2004-04-01 | 2006-02-02 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Kaltverformbarer Chromstahl |
| SE528680C2 (sv) * | 2004-06-30 | 2007-01-23 | Sandvik Intellectual Property | Ferritisk blyfri rostfri stållegering |
| JP5387057B2 (ja) * | 2008-03-07 | 2014-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐熱性と靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| DE102009038386A1 (de) | 2009-08-24 | 2011-03-03 | Stahlwerk Ergste Gmbh | Weichmagnetischer ferritischer Chromstahl |
| UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
| US20140065005A1 (en) * | 2012-08-31 | 2014-03-06 | Eizo Yoshitake | Ferritic Stainless Steel with Excellent Oxidation Resistance, Good High Temperature Strength, and Good Formability |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2456785A1 (fr) * | 1979-05-17 | 1980-12-12 | Daido Steel Co Ltd | Acier de decolletage contenant des inclusions determinees et un procede de sa preparation |
| FR2639960B1 (fr) * | 1988-12-01 | 1993-07-23 | Unimetall Sa | Acier doux pour decolletage et son mode d'elaboration |
| JPH0215143A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
| FR2648477B1 (fr) * | 1989-06-16 | 1993-04-30 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree |
| FR2690169B1 (fr) * | 1992-04-17 | 1994-09-23 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austénitique à haute usinabilité et à déformation à froid améliorée. |
| FR2706489B1 (fr) * | 1993-06-14 | 1995-09-01 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
-
1994
- 1994-05-31 FR FR9406590A patent/FR2720410B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-04-11 TW TW084103470A patent/TW364018B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-04-12 US US08/420,484 patent/US5496515A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-26 IL IL11350895A patent/IL113508A/xx not_active IP Right Cessation
- 1995-04-27 AT AT95400951T patent/ATE193064T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-04-27 ES ES95400951T patent/ES2147824T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-27 DK DK95400951T patent/DK0685567T3/da active
- 1995-04-27 EP EP95400951A patent/EP0685567B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-27 DE DE69516937T patent/DE69516937T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-27 PT PT95400951T patent/PT685567E/pt unknown
- 1995-05-03 KR KR1019950010879A patent/KR100316543B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-15 EG EG38795A patent/EG20895A/xx active
- 1995-05-18 CZ CZ19951290A patent/CZ288539B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-05-19 PL PL95308694A patent/PL179042B1/pl unknown
- 1995-05-29 NO NO19952106A patent/NO310244B1/no not_active IP Right Cessation
- 1995-05-29 UA UA95058457A patent/UA39190C2/uk unknown
- 1995-05-29 CA CA002150445A patent/CA2150445C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-29 RO RO95-01051A patent/RO116416B1/ro unknown
- 1995-05-30 RU RU95108546/02A patent/RU2132886C1/ru active
- 1995-05-31 JP JP7156765A patent/JPH07331391A/ja active Pending
- 1995-05-31 SI SI9500179A patent/SI9500179B/sl unknown
- 1995-05-31 FI FI952660A patent/FI111557B/fi not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-07-24 GR GR20000401688T patent/GR3034002T3/el unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ288539B6 (cs) | Feritická nerezavějící ocel se zlepšenou obrobitelností | |
| CN102317490B (zh) | 渗碳钢部件 | |
| KR20100059965A (ko) | 마르텐사이트계 스테인레스 스틸, 상기 강철로부터 부품을 제조하는 방법, 및 상기 방법으로 제조된 부품 | |
| JP2007289979A (ja) | Ｔｉ添加はだ焼鋼からなる鋳鋼片または鋼塊の製造方法およびその鋳鋼片または鋼塊並びにその鋳鋼片または鋼塊からなるはだ焼鋼鋼材 | |
| JP2006037177A (ja) | 時効硬化鋼 | |
| US6821358B2 (en) | Ferritic stainless steel which can be used for ferromagnetic parts | |
| US6921511B2 (en) | Sulphur-containing ferritic stainless steel that can be used for ferromagnetic parts | |
| KR100368540B1 (ko) | 인성 및 강도가 우수한 열간·온간 겸용 저합금고속도공구강 및 그의 제조방법 | |
| JP5080708B2 (ja) | 非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品 | |
| JP4084462B2 (ja) | 快削熱間加工鋼材およびその製造方法 | |
| JPH0254739A (ja) | 加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼 | |
| CN104178692B (zh) | 抗拉强度≥1200MPa的工程机械用易切削钢及生产方法 | |
| US4880479A (en) | Cold drawn free-machining resulfurized and rephosphorized steel bars having controlled mechanical properties and controlled machinability | |
| JPS6366385B2 (cs) | ||
| JPH01191764A (ja) | 浸炭焼入れ用快削鋼 | |
| JPS6366384B2 (cs) | ||
| JPS582572B2 (ja) | 異方性の少ない強靭棒鋼材の製造方法 | |
| JPH0310047A (ja) | 浸炭焼入れ用快削鋼 | |
| JP2655840B2 (ja) | プラスチツク成形プリハードン金型用鋼 | |
| JP4144224B2 (ja) | 窒化用ベイナイト型非調質鋼、その製造方法および窒化製品 | |
| JPH09176784A (ja) | 疲労特性および被削性に優れた肌焼鋼 | |
| JPH042658B2 (cs) | ||
| JP3842429B2 (ja) | 快削性に優れた熱間加工鋼材及び製品並びにそれらの製造方法 | |
| KR20220087844A (ko) | 흑연화 열처리용 선재 및 흑연강의 제조 방법 | |
| JPS63166947A (ja) | 窒化鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20150518 |