CZ286181B6 - Výkonový měnič pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem - Google Patents

Výkonový měnič pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem Download PDF

Info

Publication number
CZ286181B6
CZ286181B6 CZ1994998A CZ99894A CZ286181B6 CZ 286181 B6 CZ286181 B6 CZ 286181B6 CZ 1994998 A CZ1994998 A CZ 1994998A CZ 99894 A CZ99894 A CZ 99894A CZ 286181 B6 CZ286181 B6 CZ 286181B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
phase
current
angles
reactive power
controlled semiconductor
Prior art date
Application number
CZ1994998A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ99894A3 (en
Inventor
Parc Jacques Ing. Du
Christophe Ing. Glinski
Michel Ing. Wursteisen
Original Assignee
Cegelec Metals Systems
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26230295&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ286181(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from FR9305183A external-priority patent/FR2704709B1/fr
Application filed by Cegelec Metals Systems filed Critical Cegelec Metals Systems
Publication of CZ99894A3 publication Critical patent/CZ99894A3/cs
Publication of CZ286181B6 publication Critical patent/CZ286181B6/cs

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/145—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
    • H02M7/155—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
    • H02M7/17—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only arranged for operation in parallel
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M5/00—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C21C5/5229—Manufacture of steel in electric furnaces in a direct current [DC] electric arc furnace
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/145—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
    • H02M7/155—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
    • H02M7/162—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only in a bridge configuration
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B7/00—Heating by electric discharge
    • H05B7/02—Details
    • H05B7/144—Power supplies specially adapted for heating by electric discharge; Automatic control of power, e.g. by positioning of electrodes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Discharge Heating (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)
  • Rectifiers (AREA)
  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
  • Ac-Ac Conversion (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Control Of Voltage And Current In General (AREA)
  • Furnace Details (AREA)

Abstract

Výkonový měnič obsahuje nejméně jeden transformátor napájený na své primární straně (9) třífázovým střídavým proudem a dodávající na nejméně jedné třífázové sadě (10, 11) sekundárních vinutí třífázový proud přiváděný do usměrňovacího prostředku (12) dodávajícího do zátěže usměrněné napětí (Uarc) a usměrněný proud (Iarc). Usměrňovací prostředek (12) obsahuje volnoběžné překlenovací spojení (19) s nejméně jednou nulovou diodou (20) a pro každou třífázovou sadu (10, 11) sekundárních vinutí řízené polovodičové prostředky. Řízené polovodičové prostředky se spínají s proměnlivými zapínacími úhly (.alfa..sub. 1.n., .alfa..sub. 2.n.), přičemž měněním těchto úhlů se prodlužuje doba trvání vodivosti ve volnoběžném překlenovacím spojení (19), a v odpovídající míře se zkracuje doba trvání vodivosti spínaných polovodičových prostředků, a naopak, a do zátěže se tak přivádí v podstatě konstantní činný výkon a/nebo jalový výkon bez ohledu na výchylky impedance zátěže.ŕ

Description

Způsob řízení výkonového měniče pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu řízení výkonového měniče pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem, který obsahuje nejméně jeden transformátor napájený na své primární straně třífázovým střídavým proudem a dodávajícím na nejméně jedné třífázové sadě sekundárních vinutí třífázový proud přiváděný do usměrňovacího prostředku dodávajícího do zátěže usměrněné napětí a usměrněný proud, přičemž usměrňovači prostředek obsahuje volnoběžné překlenovací (bypassové, obchodné, přemosťovací - dále: překlenovací) spojení s nejméně jednou nulovou diodou a pro každou třífázovou sadu sekundárních vinutí řízené polovodičové prostředky. Takové obloukové elektrické pece se zejména používají pro tavení a následující rafinaci železného šrotu.
Dosavadní stav techniky
Nejstarší princip napájení obloukových elektrických pecí je znázorněn na obr. 1. Spočívá v přímém napájení elektrod střídavým třífázovým elektrickým proudem, při kterém první transformátor 1 pro první stupeň snižování napětí napájí soustavu přípojnic 2, rozdělujících proud do jednoho nebo několika regulovatelných transformátorů 3, které snižují úroveň napětí na hodnotu požadovanou pro přímé napájení pece 4. Pec 4 sestává z komory 5, obsahující ve své spodní části železný šrot 6 a opatřené třemi pohyblivými elektrodami 7, z nichž každá je připojena k jedné z fází sekundárního vinutí regulovatelného transformátoru 3, čímž je vytvořen elektrický oblouk 8 mezi elektrodami 7 a železným šrotem 6 a je způsobeno jeho roztavení a následná rafínace.
Obr. 2 a 3 znázorňují pracovní charakteristiky takové pece na střídavý proud, a to charakteristiku napětí/proud (obr. 2) a charakteristiku jalový výkon/činný výkon (Q/P) pro různé funkční stavy, kde CC značí zkrat, F režim odpovídající tavení šrotu a A režim jeho rafínace.
Jak je patrné, dává taková pec, napájená střídavým proudem, přibližně konstantní výkon (ΔΡ je velmi malé), avšak má významné změny (AQ) jalového výkonu a proudu (AI), takže pec pracuje přibližně se stálým činným výkonem, kteiý vylučuje zkratové situace. Velké změny jalového výkonu jsou zejména schopné působit značné kolísání napětí napájecí sítě, do které vysílají zázněje v kmitočtovém pásmu 0-30 Hz, způsobující blikání osvětlení.
V několika posledních letech je snaha nahradit napájení střídavým proudem napájením stejnosměrným proudem, a to zařazením měniče střídavého napětí na stejnosměrné napájecí napětí pece mezi sekundární vinutí transformátoru a elektrody pece.
Napájení stejnosměrným proudem přináší dvě podstatné výhody, z nich vyplývají další. První výhodou je to, že kladný pól oblouku je tvořen samotným železným šrotem, pevným nebo roztaveným, a pohyblivá elektroda (jediná nebo několik) tvoří záporný pól. Jelikož rozptyl energie podél oblouku není lineární a je větší v oblasti kladného pólu, železný šrot se ohřívá více než elektroda. Druhá výhoda spočívá v tom, že proudové nárazy, způsobované zkraty oblouků, ke kterým dochází velmi často během při zapínání a během tavení, jsou omezeny měničem. Z toho vyplývá menší opotřebení elektrody, zmenšení elektrických poruch vysílaných zpět do napájecí sítě, zejména impulzů v kmitočtovém pásmu 0-30 Hz, jakož i zlepšení produktivity pece.
-1 CZ 286181 B6
Dosud používané měniče pro dodávání stejnosměrného proudu jsou typu znázorněného schematicky na obr. 4. Síťový transformátor má primární stranu 9 a jednu nebo víc sad 10, 11 sekundárních vinutí, z nichž každá je spojena s usměrňovačem 12 běžného typu Graetzova můstku se řízenými polovodičovými prvky, používajícími tyristory. Jedna ze svorek každého usměrňovače 12 je spojena s jednou společnou pohyblivou elektrodou 7 a druhá svorka je spojena obecně přes vyhlazovací indukčnost 13 s dnovou elektrodou 14, která je ve přímém dotyku se železným šrotem 6. Zapojení Graetzova můstku usměrňovače 12 je podrobněji znázorněno na obr. 5.
Toto zapojení obsahuje dvě série tří řízených polovodičových prostředků 15, 16 ve formě tyristorů, ve „dvojparalelním“ (nebo „celovlnném třífázovém zapojení“) s příslušnými společnými katodami a společnými anodami, jejichž druhá elektroda je zapojena do jedné vícefázové soustavy (hvězda nebo trojúhelník), přičemž každá série řízených polovodičových prostředků 15, 16 ve formě tyristorů je spínána při odpovídajícím stejném zapínacím úhlu ab a2.
Za účelem omezení harmonických, zaváděných do napájecí sítě, se použije více Graetzových můstků, napájených šestipulzně z fázově posunutých sad sekundárních vinutí. Na obr. 4 jsou tak znázorněny dvě sady 10, 11 sekundárních vinutí se vzájemným fázovým posuvem 30° v zapojení do hvězdy a trojúhelníka, napájejících dva Graetzovy můstky. Řešení však může být zobecněno i pro tři Graetzovy můstky (se vzájemnými fázovými posuvy -20°, 0°, +20°), pro čtyři Graetzovy můstky (se vzájemnými fázovými posuvy 0°, +15°, +30°, +45°) atd., kde každý Graetzův můstek tvoří elementární šestipulzní měnič.
V dalším popisu bude sledována pouze jedna sestava se dvěma usměrňovači, například se dvěma Graetzovými můstky, přičemž je zřejmé, že vynález je možno zobecnit na libovolný počet usměrňovačů, napájených ze sad sekundárních vinutí s fázovými posuvy.
Diagramy na obr. 6 a 7 ukazují pracovní charakteristiky zařízení na stejnosměrný proud, umožňující porovnání s odpovídajícími charakteristikami z obr. 2 a 3. Je patrné, že zařízení pracuje s konstantním proudem, avšak s velmi proměnlivým činným výkonem, na rozdíl od postupu pracujícího se střídavým proudem. Dále jsou patrné menší, avšak stále významné výchylky jalového výkonu Q. Střední hodnota spotřeby jalové energie však zůstává zvýšená, což vyžaduje obecně přítomnost regulátoru 17 zátěže pro druhý transformátor a poměrně velké kompenzační baterie 18. Z tohoto hlediska nepřináší zařízení na stejnosměrný proud žádná významná zlepšení oproti zařízení na střídavý proud.
Výchylky (AQ) jalového výkonu pro určitý režim funkce jsou přesto menší než v případě napájení střídavým proudem, takže je menší kolísání napětí na vstupní straně (v napájecí síti) a je zmenšeno blikání (flicker). V případě slabě dimenzované napájecí sítě jsou však tyto výchylky napětí, které jsou úměrné jalovému výkonu a nepřímo úměrné zkratovému výkonu sítě, často nadměrné, zejména vzhledem ke zmíněným impulzům v kmitočtovém pásmu 0-30 Hz, a vyžadují zavedení přídavných korekčních prostředků, které jsou velmi nákladné (zařízení zvaná „antiflicker“ nebo „TCRs“, Thyristor Control Reactors), jako je tomu u většiny zařízení na střídavý proud.
Berou-li se naopak v úvahu okamžité hodnoty jalových výkonů, jsou tyto hodnoty při zařízení na stejnosměrný proud podstatně nižší, jelikož regulace proudu měničem je obecně dostatečně rychlá pro omezení nadproudových rázů při zkratech na hodnotu, která je prakticky zanedbatelná.
-2CZ 286181 B6
Podstata vynálezu
Nedostatky stavu techniky odstraňuje způsob řízení výkonového měniče pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem, který obsahuje nejméně jeden transformátor napájený na své primární straně třífázovým střídavým proudem a dodávajícím na nejméně jedné třífázové sadě sekundárních vinutí třífázový proud přiváděný do usměrňovacího prostředku dodávajícího do zátěže usměrněné napětí Uarc a usměrněný proud Iarc, přičemž usměrňovači prostředek obsahuje volnoběžné překlenovací spojení s nejméně jednou nulovou diodou a pro každou třífázovou sadu sekundárních vinutí řízené polovodičové prostředky, jehož podstatou je, že řízené polovodičové prostředky se zapínají s proměnlivými zapínacími úhly, přičemž měněním těchto úhlů se prodlužuje doba trvání vodivosti v uvedeném volnoběžném překlenovacím spojení a v odpovídající míře se zkracuje doba trvání vodivosti spínaných polovodičových prostředků, a naopak, a do zátěže se tak přivádí v podstatě konstantní činný výkon a/nebo jalový výkon bez ohledu na výchylky impedance zátěže.
Podle výhodného provedení vynálezu se zapínací úhly, přiřazené k odpovídajícím řízeným polovodičovým prostředkům, v případě dodávání třífázového proudu do více než jedné sady sekundárních vinutí transformátoru řídí s vzájemným fázovým posuvem, přičemž v daném okamžiku se zapínací úhel přiřazený k první sadě řízených polovodičových prostředků liší od zapínacích úhlů přiřazených k druhé sadě řízených polovodičových prostředků.
Zapínací úhly se podle dalšího znaku vynálezu volí pro daný pracovní bod pro minimalizaci jalového výkonu, a střední hodnota jalového výkonu v pracovním cykluje tak minimální.
Podle dalšího znaku vynálezu se zapínací úhly volí pro daný usměrněný proud pro minimalizaci výchylky jalového výkonu okolo jeho střední hodnoty, a blikání je tak minimální.
Smysl fázového posuvu zapínacích úhlů řízených polovodičových prostředků se podle dalšího provedení vynálezu může cyklicky měnit.
Vynález umožňuje odstranit nevýhody dosavadního stavu techniky, vyskytujících se jak u zařízení na střídavý proud, tak u zařízení na stejnosměrný proud. Umožňuje významně omezit jalový výkon a zlepšit zejména charakteristiku napětí/proudu stejnosměrného oblouku při snížení celkové ceny měniče. Dále dovoluje zjednodušit předřazený síťový transformátor tím, že nebude třeba regulátor, přičemž se mohou značně omezit rozměry kompenzační baterie, typicky na polovinu.
Měnič řízený způsobem podle vynálezu má činný výkon v podstatě konstantní, jako v případě pece napájené přímo střídavým proudem, avšak s malým jalovým výkonem a bez předimenzování měniče či jeho napájecího transformátoru.
Při použití vynálezu je možné velmi jednoduchým způsobem ovlivňovat charakteristiku jalový výkon/činný výkon (Q/P) pro její optimalizaci v souvislosti s využitím pece.
Je například možné získat charakteristiku, která pro jeden daný pracovní bod minimalizuje jalový výkon, nebo alternativně minimalizuje odchylky jalového výkonu od jeho střední hodnoty, zejména ve slabě dimenzovaných napájecích sítích, u nichž je potlačení vysílání rušivých parazitních impulzů zpět do napájecí sítě (blikání) jedním z hlavních požadavků, a to jak z hlediska vlastní funkce při provozu (minimalizace rušení zaváděných do napájecí sítě), tak i z hlediska nákladů na zařízení (vynecháním zařízení typu „antiflicker“).
Mimo jiné je možné zvolit pracovní charakteristiky provozu pece tak, aby střední hodnota jalového výkonu byla přibližně konstantní při případných změnách proudu, zejména při změnách impedance zátěže.
-3 CZ 286181 B6
Při výhodném použití způsobu podle vynálezu jsou řízené polovodičové prvky usměrňovače pro každou sadu sekundárních vinutí zapojeny v Graetzově můstku, přičemž jedna výstupní svorka tohoto můstku je připojena k záporné elektrodě zátěže, zejména pohyblivé elektrodě pece, a druhá elektroda je připojena ke kladné elektrodě, zejména dnové elektrodě pece, a volnoběžné překlenovací spojení je zapojeno mezi výstupní svorky příslušných sekundárních vinutí transformátoru a odpovídající Graetzův můstek. Podle dalšího výhodného provedení vynálezu výkonový měnič obsahuje více usměrňovačů definovaných výše, přičemž jim odpovídající transformátory jsou napájeny se vzájemným fázovým posuvem.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr. 1 schéma zapojení obloukové elektrické pece s přímým napájením střídavým proudem podle známého stavu techniky, obr. 2 pracovní charakteristiku napětí/proud a obr. 3 pracovní charakteristiku jalový výkon/činný výkon takové obloukové elektrické pece podle stavu techniky, napájené střídavým proudem, obr. 4 schéma zapojení obloukové elektrické pece, napájené stejnosměrným proudem z měniče podle známého stavu techniky, obr. 5 detail známého zapojení Graetzova můstku, obr. 6 pracovní charakteristiku napětí/proud a obr. 7 pracovní charakteristiku jalový výkon/činný výkon obloukové elektrické pece, napájené stejnosměrným proudem podle známého stavu techniky, obr. 8 schéma zapojení obloukové elektrické pece, napájené stejnosměrným proudem z měniče řízeného způsobem podle vynálezu, obr. 9 až 11 známá schémata pro spojování více stejných měničů se vzájemným fázovým posuvem, obr. 12 pracovní charakteristiku napětí/proud a obr. 13 pracovní charakteristiku jalový výkon/činný výkon obloukové elektrické pece napájené stejnosměrným proudem z měniče řízeného podle vynálezu, přičemž pravidla pro změny zapínacích úhlů Graetzových můstků jsou vyznačena ve spodní části obr. 13, obr. 14 různé charakteristiky jalový výkon/činný výkon, které je možno získat vhodnou volbou pravidla pro změny zapínacích úhlů a tím umožnit přizpůsobení činnosti pece různým pracovním podmínkám, obr. 15 soubor charakteristik jalový výkon/činný výkon, které se získají, když se mění usměrněný proud následkem snížení impedance zátěže.
Příklady provedení vynálezu
Základní myšlenka vynálezu spočívá ve spojení klasického zapojení tyristorového měniče a volnoběžného obvodu a ve vytvoření pravidla pro řízení, v podstatě odpovídajícího přibližně konstantnímu činnému výkonu, jehož hodnota je přizpůsobena jednak charakteristikám oblouku pro zlepšení účinnosti pece a jednak možnostem měniče.
Volnoběžný obvod je, jak známo, zařízení nepropustné v jednom směru a propustné ve druhém směru, polarizované tak, že umožňuje tok elektrické energie, nashromážděné v indukčních prvcích během doby vodivosti tyristorů měniče, do zátěže v průběhu doby blokování (nevodivosti), následující po této době vodivosti.
Volnoběžný obvod (nebo konkrétně volnoběžné překlenovací spojení 19 jako část zapojení, o níž se jedná) podle vynálezu, je typu, který umožňuje změnu cyklického poměru vodivostí základních tyristorů v závislosti na zapínacím úhlu, přičemž doba vodivosti ve volnoběžném překlenovacím spojení 19 roste tou měrou, jak se zkracuje doba vodivosti v základních tyristorech.
Podle vynálezu se používá volnoběžného překlenovacího spojení 19 tohoto typu pro zvětšení amplitudy stejnosměrného proudu, když se snižuje stejnosměrné napětí (nebo naopak), přičemž
-4CZ 286181 B6 zapínací úhel tyristorů TI, T2, 15, 16 se zvětšuje a cyklický poměr vodivosti tyristorů TI, T2,
15, 16 se zmenšuje korelativním způsobem (a naopak). Tím se dosáhne činnosti s přibližně konstantním činným výkonem bez přetížení jak tyristorů TI, T2, 15, 16, tak i transformátoru.
Ve znázorněném příkladě, který se týká obloukové elektrické pece, obsahuje volnoběžné překlenovací spojení 19 na obr. 8 nulové diody 20, které jsou zapojené mezi střední uzel sady 10 sekundárních vinutí transformátoru a každou výstupní svorku Graetzova můstku 12, přičemž nulové diody jsou samozřejmě polarizovány v opačném směru, než jaký má proud procházející diodami Graetzova můstku 12.
Použití nulových diod 20 pro volnoběžný překlenovací obvod 19 místo tyristorů činí měnič nereverzibilní. Tato vlastnost by se mohla na první pohled jevit jako nevýhoda, avšak v daném použití ve skutečnosti představuje významnou výhodu.
V klasickém řešení Graetzova můstku je měnič „reverzibilní dvoukvadrantový“ (stejnosměrný proud je jednosměrný, stejnosměrné napětí je však dvousměmé), což umožňuje zvláště účinnou regulaci proudu v případě zkratu oblouku snížením proudového nárazu na zanedbatelně malou hodnotu. To je nepochybně výhodné pro napájecí síť, avšak nikoli pro zkrat oblouku, kteiý má zmizet co možno nejiychleji v důsledku tavení železného šrotu 6 díky tomuto zkratu (v řešení s přímým napájením střídavým proudem umožňoval proudový náraz, následující po zkratu oblouku, naopak tavit tento železný šrot 6 rychleji, avšak za cenu zvýšení nežádoucího jalového výkonu).
Tím, že je měnič nereverzibilní, umožňuje vynález vyřešit současně dva problémy. V okamžiku zkratu oblouku proudový náraz, způsobený nereverzibilní povahou měniče, umožňuje tomuto oblouku v důsledku zkratu rychleji tavit železný šrot 6 bez odebírání jalového výkonu z napájecí sítě, jelikož nadproud proteče pouze nulovými diodami 20 volnoběžného překlenovacího spojení 19. Tento proudový náraz přitom může být řízen a optimalizován v závislosti na vlastnostech elektrod ke snížení jejich opotřebení.
Podle obměny řešení je výhodné vytvořit transformátor s více sadami 10, 11 sekundárních vinutí, která jsou spolu spojena ve fázově posunutém uspořádání, zejména typu „paralelního posuvu“. Kombinace účinku volnoběžného překlenovacího spojení 19 a fázového posuvu umožňuje dosáhnout velmi významného snížení jalového výkonu.
Přesněji řečeno, spočívá princip fázového posuvu, který je sám o sobě známý a kteiý je znázorněn schématy na obr. 9 až 11, v kombinaci alespoň dvou měničů stejné konstrukce a rozlišení způsobů jejich řízení tak, aby řídily spotřebu jalového výkonu. Tento princip se označuje také jako „offsetové ovládání“ nebo „sekvenční ovládání“ a obvykle se používá se sériovým spojením dvou můstků na stejnosměrné straně, jak znázorňuje obr. 9 (zapojení nazývané „sériové posunutí“).
V daném případě je stejnosměrné napětí, přiváděné na oblouk, poměrně nízké vzhledem k možnostem výkonových tyristorů, takže zapojení typu „sériové posunutí“ by vedlo ke špatnému technologickému využití tyristorů. Je proto dávána přednost zapojení typu „paralelní posunutí“, jehož dvě možné varianty znázorňují obr. 10 a 11.
V zapojení typu „paralelní posunutí“ podle obr. 10 a 11 jsou spojeny dva Graetzovy můstky, v nichž každý je tvořen dvěma fázově posunutými polomůstky, generujícími tedy sudé harmonické (na rozdíl od klasického Graetzova můstku), avšak s vnitřním fázovým posuvem obou můstků tak, že se sudé harmonické odečtou a dojde k jejich eliminaci na výstupu.
Zapojení typu „paralelní fázové posunutí“ v klasickém provedení, tedy bez volnoběžného překlenovacího spojení 19, znázorněné na obr. 10 nebo 11, má značnou nevýhodu ve vytvoření
-5CZ 286181 B6 nebezpečí „rekomutace“ tyristorů, zejména v blízkosti nulového stejnosměrného napětí. Pro omezení tohoto nebezpečí bylo až do současnosti nutné omezovat rozsah zapínacích úhlů, čímž se podstatně snižoval zisk jalového výkonu.
Významná výhoda kombinace podle vynálezu, tj. fázového posuvu a volnoběžného překlenovacího spojení, je úplně potlačení nebezpečí rekomutace, pokud je volnoběžné spojení typu specifikovaného výše. Ta umožňuje cyklicky měnitelný poměr doby vodivosti základních tyristorů. Také se plně zhodnocují kumulované zisky jalového výkonu s velmi vysokou funkční bezpečností.
Obr. 8 znázorňuje úplné navržené schéma s volnoběžným překlenovacím spojením 19 s nulovými dioadami 20 a se zapojením a paralelním fázovým posuvem.
V prvním provedení vynálezu se způsobem zákonem řízení nastavuje v každém okamžiku (to znamená pro daný pracovní bod) minimální jalový výkon Q a tedy i minimální jalová energie. Tento případ odpovídá situaci, ve které je prioritním parametrem pro optimalizaci snížení středního jalového výkonu.
Nastavováním hodnot zapínacích úhlů α15 a? se získá maximální fázový posuv, to znamená maximální hodnota | cti - <*21. Jiné nastavení (je možné nastavovat dvě funkce, protože s oběma parametry aA, a? je možné pracovat odděleně) umožňuje nastavovat stejnosměrný proud (nebo činný výkon) v zátěži.
Obr. 12 a 13 znázorňují pracovní charakteristiky, získané pro zapojení podle obr. 8 v případě tohoto prvního provedení (minimalizace středního jalového výkonu).
Obr. 12 znázorňuje voltampérovou charakteristiku napětí/proud, která je Velmi podobná charakteristice získané při přímém napájení střídavým proudem, to znamená při provozu se stálým výkonem (vyšrafovaná oblast znázorňuje vylepšené chování ve srovnání s klasickým měničem na výrobu stejnosměrného proudu klasického typu).
Obr. 13 znázorňuje charakteristiku jalový výkon/činný výkon pro daný pracovní bod, to znamená pro konstantní stejnosměrný proud Iarc obloukem (nebo pro usměrněný proud Id) a proměnlivý náhradní odpor oblouku. Tato charakteristika ukazuje, že jalový výkon je vždy menší než asi třetina maximálního činného výkonu, což představuje značné zlepšení vzhledem k dosavadnímu stavu techniky při jak střídavém, tak při stejnosměrném napájení pece při porovnání s obr. 3 a 7. Ve spodní části obr. 13 jsou vyznačena pravidla změny zapínacích úhlů ct], a? v závislosti na výkonu.
Výhody získané vynálezem v důsledku tohoto řešení jsou velmi významné ajsou to:
- vypuštění regulátoru síťového transformátoru měniče (při zatížení nebo naprázdno)
- významné zmenšení výkonu kompenzační a filtrační baterie (zmenšení asi na polovinu),
- značné zvýšení produktivity, pokud jde o dobu trvání i množství,
- zmenšení kolísání napětí napájecí sítě,
- zmenšení rušivých impulzů v pásmu 0-30 Hz vysílaných do sítě (blikání — flicker),
- snížení ztrát měniče, a
- snížení vyšších harmonických a vysokofrekvenčního rušení v síti, způsobených měničem.
K získání těchto výhod je třeba jen připojit volnoběžné překlenovací spojení 19 s nulovými diodami 20 a příslušně dimenzovat spoje (vyhlazovací indukčnosti, kabely, elektrody) na výstupní straně měniče, aby odpovídaly nadproudům dovoleným vynálezem. To vede v praxi ke snížení investičních nákladů na obloukovou elektrickou pec 4.
-6CZ 286181 B6
Ve druhém provedení vynálezu bylo zvoleno pravidlo řízení změny zapínacích úhlů gj, a2 v závislosti na dodaném výkonu tak, že není usilováno o snížení úrovně střední hodnoty jalového výkonu, jako v předchozím případě, ale o snížení změn jalového výkonu kolem jeho střední hodnoty, tedy úrovně rušivých impulzů (blikání), za cenu mírného zvýšení hodnoty jalového výkonu.
Takto je vytvořen měnič schopný řídit činný výkon při stálém jalovém výkonu, který je možno kompenzovat jednoduchou soustavou pevných kondenzátorů 18 na obr. 4 bez použití jakéhokoli nákladného zařízení typu „TCR“ nebo „antiflicker“, a to i když je napájecí síť velmi slabá.
Přesněji řečeno se v tomto druhém způsobu provedení vynálezu zachovává obecné schéma podle obr. 8, to znamená zapojení s Graetzovým můstkem a volnoběžným překlenovacím spojením s fázovým posuvem, přičemž se použije pravidlo pro řízení zapínacích úhlů αχ, g2, podle kterého na rozdíl od předešlého případu není účelem maximalizace fázového posuvu | αι - α21.
Na obr. 14 je znázorněna charakteristika jalový výkon/činný výkon Q/P pro daný pracovní bod, to znamená pro konstantní proud oblouku Iarc (nebo usměrněný proud Id) a pro proměnlivý náhradní odpor, přičemž: - charakteristika I odpovídá klasickému schématu měniče bez volnoběžného překlenovacího spojení a bez fázového posuvu, tj. charakteristice z obr. 7, - charakteristika II odpovídá schématu s volnoběžným překlenovacím spojením, ale bez fázového posuvu, tj. schématu podle obr. 8, avšak při αχ = α2 charakteristika ΠΙ odpovídá stejnému schématu, avšak s maximálním fázovým posuvem, tj. s maximální hodnotou Ιου - α2|, tedy charakteristice znázorněné na obr. 13.
Je zřejmé, že mezi nulovým a maximálním fázovým posuvem je možné získat nekonečné množství různých charakteristik, které všechny leží ve vyšrafované oblasti mezi charakteristikami II a III. Přesněji řečeno jsou tyto charakteristiky určeny těmito vztahy:
P — R.I2<í = Ed-Ia = Edo-Id-fp (cti ,a2) {
Q = Edo-Id-fq (αια2ζ) kde P je činný výkon,
Q je jalový výkon,
R je náhradní odpor oblouku,
Id je usměrněný proud,
Ed je usměrněné napětí na zátěži,
Edo je usměrněné napětí naprázdno pro nulový fázový posuv a fp, fq jsou funkce zapínacích úhlů.
Takto pro jeden daný pracovní bod, to znamená pro dané R a Id, bude P určen, avšak Q bude regulovatelný v určitém rozsahu.
Například je možné nechat Q konstantní, což odpovídá charakteristice IV, nebo i zcela jiné charakteristice obsažené ve šrafované oblasti. Id, P a Q jsou tedy určeny a αχ, a? z nich přímo vyplývají.
Předpokládá-li se, jak bylo uvedeno výše, že je usilováno o udržování činného výkon přibližně konstantního zvětšováním proudu Id, když klesá náhradní odpor oblouku a naopak snižováním tohoto proudu, když se náhradní odpor oblouku zvětšuje, dojde k posunutí pracovního bodu a tedy posunutí charakteristiky v tomto diagramu.
-7CZ 286181 B6
Předpokládejme nyní, že řešení soustavy dvou rovnic o dvou neznámých, uvedených výše, zajišťuje pro daný provozní bod při daném konstantním proudu, charakteristiku jako je charakteristika V na obr. 14, to znamená rostoucí monotónní funkci Q - f(P). Když se v tomto případě proud Id mění, charakteristika V se přemisťuje způsobem znázorněným na obr. 15, čímž definuje soustavu charakteristik, z nichž každá odpovídá jednomu pracovnímu bodu s daným proudem Id. Opět je tedy možné zvolit průběh funkce Id = f(R) monotónní a klesající tak, že Q zůstane konstantní bez ohledu na výchylky Id. V tomto případě má tedy měnič v celém svém pracovním rozsahu, nebo alespoň v jeho největší části, přibližně konstantní jalový výkon Q i činný výkon P.
V obecném schématu, které bylo popsáno, je možné provést různá zdokonalení. Předně může být výhodné provést cyklické měnění smyslů fázového posuvu obou můstků, (cti + a2) pro jeden můstek a (α2 + ai) pro druhý můstek, za účelem vyrovnání oteplení polovodičových prvků a omezení nebezpečí, že se objeví stejnosměrná složka škodlivá pro magnetickou indukci v síťovém transformátoru.
Perioda této cyklické změny může být vypočítána v závislosti na tepelné časové konstantě polovodičových prvků a na maximální dovolené stejnosměrné složce přípustné pro síťový transformátor. Pokud jde o okamžik změny během periody, je třeba jej zvolit tak, aby byla minimalizována amplituda přechodného děje komutace, na střídavé nebo stejnosměrné straně, přičemž tato amplituda by neměla být větší než ty, které vznikají vlivem přirozených kolísání oblouku v peci.
Dále je možné zdvojit regulaci proudu, to znamená zajistit zvláštní regulaci proudů obou paralelních Graetzových můstků, nebo ještě výhodněji regulaci součtu obou proudů a jejich rovnosti („několikaparametrová diagonální“ regulace).
V případě nerovnováhy mezi oběma můstky se objeví nedokonalá kompenzace sudých harmonických a může se ukázat jako nutné omezit tuto nerovnováhu (omezením ai - af a α2 - a2’) a omezit tak sudé harmonické na přijatelnou úroveň. Takové nebezpečí se může zejména objevit, když oba Graetzovy můstky nejsou dokonale paralelně spojeny, zejména když spojení není provedeno na výstupních svorkách vyhlazovacích diod, ale na dnových elektrodách, které mají být elektricky spojeny s dolní částí („patou“) taveniny.
Dále je možné spojit více stejných podskupin znázorněných na obr. 9 a napájet je z transformátorů s různými fázovými úhly pro omezení harmonických. Fázové posunutí transformátorů se s výhodou vytváří na jejich primární straně, například s vinutími v zapojení do „lomeného trojúhelníka“ („triangle zigzag“) nebo „trojúhelníka s mezilehlými vývody“ („triangle intermediate tap“).

Claims (5)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob řízení výkonového měniče pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem, který obsahuje nejméně jeden transformátor napájený na své primární straně (9) třífázovým střídavým proudem a dodávajícím na nejméně jedné třífázové sadě (10, 11) sekundárních vinutí třífázový proud přiváděný do usměrňovacího prostředku dodávajícího do zátěže usměrněné napětí (Uarc) a usměrněný proud (Iarc), přičemž usměrňovači prostředek obsahuje volnoběžné překlenovací spojení (19) s nejméně jednou nulovou diodou (20) a pro každou třífázovou sadu (10, 11) sekundárních vinutí řízené polovodičové prostředky,
    -8CZ 286181 B6 vyznačený tím, že řízené polovodičové prostředky se spínají s proměnlivými zapínacími úhly (cti, a2), přičemž měněním těchto úhlů se prodlužuje doba trvání vodivosti ve volnoběžném překlenovacím spojení (19) a v odpovídající míře se zkracuje doba trvání vodivosti spínaných polovodičových prostředků, a naopak, a do zátěže se tak přivádí v podstatě konstantní činný výkon a/nebo jalový výkon bez ohledu na výchylky impedance zátěže.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že zapínací úhly (oti, a2), přiřazené k odpovídajícím řízeným polovodičovým prostředkům, se v případě dodávání třífázového proudu do více než jedné sady (10, 11) sekundárních vinutí transformátoru řídí se vzájemným fázovým posunem, přičemž v daném okamžiku se zapínací úhel (cti), přiřazený k první sadě řízených polovodičových prostředků, liší od zapínacích úhlů (a2) přiřazených k druhé sadě řízených polovodičových prostředků.
  3. 3. Způsob podle nároku 2, vyznačený tím, že zapínací úhly (at, a2) se volí pro daný pracovní bod pro minimalizaci jalového výkonu, a střední hodnota jalového výkonu v pracovním cykluje tak minimální.
  4. 4. Způsob podle nároku 2, vyznačený tím, že zapínací úhly (cti, a2) se volí pro daný usměrněný proud (Id) pro minimalizaci výchylky jalového výkonu okolo jeho střední hodnoty, a blikání je tak minimální.
  5. 5. Způsob podle nároku 2, vyznačený tím, že smysl fázového posuvu zapínacích úhlů (cti, a2) řízených polovodičových prostředků tvořených tyristory (15, 16) se cyklicky mění.
CZ1994998A 1993-04-30 1994-04-26 Výkonový měnič pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem CZ286181B6 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9305183A FR2704709B1 (fr) 1993-04-30 1993-04-30 Dispositif convertisseur de puissance pour l'alimentation en courant continu d'un four électrique à arc.
FR9312661A FR2704710B1 (fr) 1993-04-30 1993-10-22 Dispositif convertisseur de puissance perfectionné pour l'alimentation en courant continu d'un four électrique à arc.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ99894A3 CZ99894A3 (en) 1994-11-16
CZ286181B6 true CZ286181B6 (cs) 2000-02-16

Family

ID=26230295

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ1994998A CZ286181B6 (cs) 1993-04-30 1994-04-26 Výkonový měnič pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem

Country Status (22)

Country Link
US (2) US5463653A (cs)
EP (1) EP0622974B2 (cs)
JP (1) JPH07170742A (cs)
KR (1) KR100290998B1 (cs)
CN (1) CN1044304C (cs)
AT (1) ATE185230T1 (cs)
AU (1) AU685775B2 (cs)
BR (1) BR9401655A (cs)
CA (1) CA2122438C (cs)
CZ (1) CZ286181B6 (cs)
DE (1) DE69420889T2 (cs)
DK (1) DK0622974T3 (cs)
ES (1) ES2137335T5 (cs)
FR (1) FR2704710B1 (cs)
GR (1) GR3032160T3 (cs)
HU (1) HU216986B (cs)
MY (1) MY139364A (cs)
PL (1) PL174299B1 (cs)
RO (1) RO116937B1 (cs)
TR (1) TR27939A (cs)
TW (1) TW279299B (cs)
UA (1) UA35575C2 (cs)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4343899A1 (de) * 1993-12-22 1995-06-29 Abb Management Ag Regelungsverfahren für einen Gleichstromlichtbogenofen
DE4436353C2 (de) * 1994-10-12 1997-02-06 Abb Management Ag Verfahren zur Stabilisierung eines Wechselstromnetzes gegen Blindlastschwankungen und Blindleistungskompensationseinrichtung
DE19536545A1 (de) * 1995-09-29 1997-04-03 Siemens Ag Einrichtung zur Gleichstromversorgung
US5991327A (en) * 1995-10-26 1999-11-23 Inverpower Controls Ltd. Smart predictive line controller for AC and DC electric arc furnaces
US5818208A (en) * 1996-12-19 1998-10-06 Abb Power T&D Company Inc. Flicker controllers using voltage source converters
DE19703440A1 (de) * 1997-01-30 1998-08-06 Siemens Ag Einrichtung zur Gleichstromversorgung für ein elektrisches Schmelzaggregat
DE19845851A1 (de) * 1998-10-05 2000-04-06 Asea Brown Boveri Verfahren und Regelungseinrichtung zur Stabilisierung eines Stromversorgungsnetzes
WO2000025553A1 (en) * 1998-10-28 2000-05-04 Anglo Operations Limited Dc arc furnace operation
DE19920049C2 (de) * 1999-04-23 2001-10-11 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Stromversorgung eines über einen Lichtbogen betriebenen Schmelzaggregates
US6246595B1 (en) 1999-10-15 2001-06-12 General Electric Company Series control of electric ARC furnaces
US6226313B1 (en) * 1999-10-18 2001-05-01 Manoharan Thamodharan Power source circuit and its control for three-phase electric arc furnace to reduce flicker
US6603795B2 (en) 2001-02-08 2003-08-05 Hatch Associates Ltd. Power control system for AC electric arc furnace
US6573691B2 (en) * 2001-10-17 2003-06-03 Hatch Associates Ltd. Control system and method for voltage stabilization in electric power system
UA74047C2 (en) * 2003-08-26 2005-10-17 Anatolii Tymofiiovych Neklesa Control device for an arc apparatus
BRPI0515356B1 (pt) 2004-09-01 2017-10-10 Hatch Ltd. "electric oven and method for operating an electric oven"
US20080056327A1 (en) * 2006-08-30 2008-03-06 Hatch Ltd. Method and system for predictive electrode lowering in a furnace
ES2332852B1 (es) * 2008-04-02 2010-07-16 Javier Guiu Lapresta Sistema de control del flujo termico en horno electrico de arco.
DE102008049610A1 (de) * 2008-09-30 2010-04-08 Siemens Aktiengesellschaft Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen mit Zwischenkreisumrichter zwischen Netzanschluss und Ofentransformator
US8957662B2 (en) 2009-11-25 2015-02-17 Lutron Electronics Co., Inc. Load control device for high-efficiency loads
CN101782321B (zh) * 2010-01-27 2012-09-05 上海金自天正信息技术有限公司 一种直流电弧炉电极自动调节装置及其控制方法
FR2961968B1 (fr) * 2010-06-25 2012-08-10 Univ Nancy 1 Henri Poincare Dispositif de generation controlee d'arcs electriques
FR2967317B1 (fr) * 2010-11-10 2015-08-21 Areva T & D Sas Architecture de redresseur a diodes/thyristors compacte permettant une grande puissance
CN104578834B (zh) * 2013-10-15 2018-06-08 北京凯德恒源科技发展有限公司 直流电弧炉的高性能直流电源实现方法
WO2015105760A1 (en) * 2014-01-13 2015-07-16 Lutron Electronics Co., Inc. Two-wire load control device for low-power loads
ITUB20152674A1 (it) 2015-07-30 2017-01-30 Danieli Automation Spa Apparato e metodo di alimentazione elettrica di un forno elettrico ad arco
CN106019093B (zh) * 2016-05-15 2018-09-18 北华大学 一种三相电弧炉电弧长度的在线软测量方法
IT201800004846A1 (it) * 2018-04-24 2019-10-24 Metodo di alimentazione elettrica di un forno elettrico ad arco e relativo apparato
CN110247562A (zh) * 2019-06-14 2019-09-17 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种直流电弧炉的供电装置和供电方法
CN111394539B (zh) * 2020-04-17 2022-04-29 中冶京诚工程技术有限公司 三相交流电弧炉的直流控制方法及装置
DE102022130091A1 (de) * 2022-11-14 2024-05-16 Sms Group Gmbh Einrichtung zur herstellung eines metallischen produkts und verwendung einer einrichtung

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS553906B2 (cs) * 1974-07-15 1980-01-28
CH614571A5 (en) * 1976-12-29 1979-11-30 Le Pex Otdel Vgni I Pi Device for the contactless switching-over of winding sections of a regulating transformer by means of single-phase bridge rectifiers
US4129809A (en) * 1977-04-28 1978-12-12 Westinghouse Electric Corp. Power factor corrected dual converter motor drive
DE3115469A1 (de) * 1980-04-25 1982-04-08 ASEA AB, 72183 Västerås "kombinierte ofenanordnung"
US4349605A (en) * 1980-09-09 1982-09-14 National Distillers & Chemical Corp. Flame retardant radiation curable polymeric compositions
US4461010A (en) * 1982-07-29 1984-07-17 Electro-Petroleum, Inc. Power supply circuit for a direct current arc furnace
ATE27526T1 (de) * 1983-03-08 1987-06-15 Bbc Brown Boveri & Cie Anordnung zum umruesten eines drehstromlichtbogenofens auf gleichstrom.
JPS61218370A (ja) * 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Ltd 整流回路の点孤位相制御方法
FR2588432B1 (fr) * 1985-10-04 1987-11-27 Jeumont Schneider Dispositif d'alimentation en courant continu d'au moins deux charges electriques ayant une polarite commune, en particulier pour l'alimentation d'arcs electriques multiples
JPS63242135A (ja) * 1987-03-27 1988-10-07 三菱電機株式会社 無効電力補償装置
US5138630A (en) * 1989-11-06 1992-08-11 Nkk Corporation Direct current electric arc furnace
US5349605A (en) * 1990-06-15 1994-09-20 The University Of Sydney DC arc torch power supply
DE69022854T2 (de) * 1990-10-31 1996-05-02 Nippon Kokan Kk Einrichtung zur Flimmerkompensation für einen Gleichstromlichtbogenofen.
AU647576B2 (en) * 1991-02-08 1994-03-24 Asea Brown Boveri Limited Process for electrode control of a DC arc furnace, and an electrode control device
DE4118756C2 (de) * 1991-06-06 1995-11-30 Mannesmann Ag Gleichstromlichtbogenofen

Also Published As

Publication number Publication date
JPH07170742A (ja) 1995-07-04
UA35575C2 (uk) 2001-04-16
EP0622974B1 (fr) 1999-09-29
AU685775B2 (en) 1998-01-29
HU216986B (hu) 1999-10-28
CZ99894A3 (en) 1994-11-16
AU6070494A (en) 1994-11-03
DE69420889T2 (de) 2000-03-30
FR2704710B1 (fr) 1995-06-23
DE69420889D1 (de) 1999-11-04
ES2137335T5 (es) 2009-02-16
KR940025141A (ko) 1994-11-19
CN1100241A (zh) 1995-03-15
RO116937B1 (ro) 2001-07-30
EP0622974A1 (fr) 1994-11-02
ES2137335T3 (es) 1999-12-16
GR3032160T3 (en) 2000-04-27
US5463653A (en) 1995-10-31
EP0622974B2 (fr) 2008-07-30
CN1044304C (zh) 1999-07-21
MY139364A (en) 2009-09-30
TR27939A (tr) 1995-10-26
KR100290998B1 (ko) 2001-06-01
HU9401253D0 (en) 1994-08-29
DK0622974T3 (da) 2000-01-31
FR2704710A1 (fr) 1994-11-04
ATE185230T1 (de) 1999-10-15
BR9401655A (pt) 1994-11-01
PL174299B1 (pl) 1998-07-31
US5677925A (en) 1997-10-14
CA2122438A1 (fr) 1994-10-31
TW279299B (cs) 1996-06-21
HUT70234A (en) 1995-09-28
CA2122438C (fr) 2009-02-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ286181B6 (cs) Výkonový měnič pro napájení obloukové elektrické pece stejnosměrným proudem
JP4701250B2 (ja) 交流誘導炉用の制御装置
EP0575589B1 (en) Controlled power supply
EP2340609A2 (en) Voltage control and power factor correction in ac induction motors
JP2008522132A5 (cs)
RU2392728C1 (ru) Преобразователь трехфазного переменного напряжения (варианты)
RU2199838C2 (ru) Преобразователь мощности для питания постоянным током электродуговой печи
SU736298A1 (ru) Преобразователь переменного напр жени в посто нное
KR100427593B1 (ko) 직류공급장치
RU2251226C1 (ru) Индукционная установка
RU2819809C1 (ru) Преобразователь частоты с устройством коммутации постоянного тока
US6246218B1 (en) Method and control device for stabilizing a power supply network
RU2060126C1 (ru) Однофазный сварочный выпрямитель
RU2035829C1 (ru) Устройство для регулирования напряжения на двухсекционной нагрузке
SU1321380A3 (ru) Система питани потребител посто нного тока
RU34840U1 (ru) Индукционная установка
RU25129U1 (ru) Выпрямительное устройство
RU2022101686A (ru) Источник питания дуговой печи с резонансной схемой
JPH04363707A (ja) 無効電力補償装置
TH21238B (th) อุปกรณ์แปลงผันกำลังที่ปรับปรุงแล้วสำหรับการจ่ายกำลังกระแสตรงให้เตาอาร์กไฟฟ้า
JPH04363708A (ja) 無効電力補償装置

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20020426