CZ284521B6 - Palivová sestava obsahující vychylovací lopatky pro vychylování složky proudu tekutiny procházejícího okolo takové palivové sestavy - Google Patents

Palivová sestava obsahující vychylovací lopatky pro vychylování složky proudu tekutiny procházejícího okolo takové palivové sestavy Download PDF

Info

Publication number
CZ284521B6
CZ284521B6 CZ932292A CZ229293A CZ284521B6 CZ 284521 B6 CZ284521 B6 CZ 284521B6 CZ 932292 A CZ932292 A CZ 932292A CZ 229293 A CZ229293 A CZ 229293A CZ 284521 B6 CZ284521 B6 CZ 284521B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
rod
fuel
mixture
rme
softsol
Prior art date
Application number
CZ932292A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ229293A3 (en
Inventor
Edmund Emory Demario
Charles Norman Lawson
Original Assignee
Westinghouse Electric Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Westinghouse Electric Corporation filed Critical Westinghouse Electric Corporation
Priority claimed from SE9400075A external-priority patent/SE510737C2/sv
Publication of CZ229293A3 publication Critical patent/CZ229293A3/cs
Publication of CZ284521B6 publication Critical patent/CZ284521B6/cs

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
    • G21C3/30—Assemblies of a number of fuel elements in the form of a rigid unit
    • G21C3/32—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements
    • G21C3/34—Spacer grids
    • G21C3/352—Spacer grids formed of assembled intersecting strips
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
    • G21C3/30—Assemblies of a number of fuel elements in the form of a rigid unit
    • G21C3/32—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements
    • G21C3/322—Means to influence the coolant flow through or around the bundles
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
    • G21C3/30—Assemblies of a number of fuel elements in the form of a rigid unit
    • G21C3/32—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements
    • G21C3/33—Supporting or hanging of elements in the bundle; Means forming part of the bundle for inserting it into, or removing it from, the core; Means for coupling adjacent bundles
    • G21C3/332—Supports for spacer grids
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)
  • Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
  • Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)

Abstract

Palivová sestava obsahuje mřížkový člen (310), mající kosočtverečné tyčové buňky (420), které jím procházejí. Odpovídajícími tyčovými buňkami (410) prochází větší počet rovnoběžných palivových tyčí (130) a pouzdrovými buňkami (420) prochází větší počet rovnoběžných pouzdrových trubic (280). S každou tyčovou buňkou (410) je spojen větší počet vychylovacích lopatek (460), které jsou vcelku k ní připojeny na náběhové straně každé tyčové buňky (410). Každá vychylovací lopatka (460) vybíhá nad jí přiřazenou tyčovou buňku (410) a křivočaře vyčnívá částečně přes tyčovou buňku (450) pro vychylování složky proudu tekutiny na vnější povrch palivové tyče (130), procházející tyčovou buňkou (410). Vychylovací lopatka (460) a kosočtverečný tvar každé tyčové buňky (410) spolupůsobí pro vytváření víru vystředěného okolo podélné osy palivové tyče (130) pro udržování proudu kapaliny v podstatě jednofázovém toku podél vnějšího povrchu palivové tyče (130), takže se vyloučí výchylka od ŕ

Description

Vynález se týká paliva pro vznětové motory, které je z ekologického hlediska nezávadné a při jehož použití nevznikají škodlivé emise.
Dosavadní stav techniky
V současné době je znám celá řada paliv pro vznětové motory, splňujících požadavky na paliva, zejména z ekologického hlediska. Výroba těchto paliv je obvykle nákladnější než výroba dosud užívaných paliv, v některých případech jsou suroviny pro výrobu těchto paliv nedostupnější než suroviny pro výrobu běžných paliv.
Jednou z hlavních složek takových paliv jsou estery rostlinných olejů, nejužívanější takovou složkou je v současné době methylester řepkového oleje. Tyto estery není možno použít jako takové vzhledem k tomu, že při nižších teplotách pod -20 °C tuhnou a není je proto možno použít v zimním období. Z tohoto důvodu se estery rostlinných olejů užívají ve formě směsí, které obvykle obsahují alespoň tři složky, a to ester rostlinného oleje, některou z ropných frakcí a obvykle také látku, bránící tuhnutí při teplotách pod -20 °C, obvykle alkohol. Taková třísložková směs je popsána například v patentových spisech DE 3150989, DE 3150988 nebo DE 3149170. Obdobná směs, obsahující čtyři složky, z nichž jednou složkou je vždy ester rostlinného oleje a druhou alkohol, byla popsána v českém užitném vzoru č. CZ 1573 U (Ing. Souček). Další vícesložkovou směs popisuje také český užitný vzor č. CZ 1251 U (Šavrda Z. a další).
Nyní bylo zcela neočekávaně zjištěno, že v případě methylesteru řepkového oleje je možno tento ester použít ve dvousložkové směsi, aniž by bylo nutno do paliva zařadit další složku k zábraně tuhnutí paliva při nižších teplotách pod -20 °C.
Podstata vynálezu
Podstatu vynálezu tvoří palivo pro vznětové motory, které je tvořeno 10 až 90 % hmotnostními methylesteru řepkového oleje a 90 až 10 % hmotnostními ropné frakce s nízkým obsahem síry a aromatických látek, se střední destilační teplotou 177,9 °C. Tato frakce se běžně dodává pod názvem Softsol W (ÓMV Aktiengesellschaft, Rakousko).
Praktické provedení vynálezu bude osvětleno příkladovou částí přihlášky, v níž jsou uvedeny výsledky zkoušek s palivem podle vynálezu a s palivem obdobného typu, obsahujícím ropnou frakci SSS.
Příklady provedení vynálezu
1. Materiály
V následující tabulce jsou uvedeny směsi, užité k určení chemického složení a ke sledování fyzikálních veličin:
-1 CZ 285521 B6
ozn. vzorku obsah SSW v hmotn. % obsah RME v hmotn. % ozn. vzorku obsah SSS v hmotn. % obsah RME v hmotn. %
směs 1 100,0 0,0 směs IA 100,0 0,0
směs 2 90,0 10,0 směs 2A 90,0 10,0
směs 3 80,0 20,0 směs 3A 80,0 20,0
směs 4 70,0 30,0 směs 4A 70,0 30,0
směs 5 65,0 35,0 směs 5A 65,0 35,0
směs 6 60,0 40,0 směs 6A 60,0 40,0
směs 7 50,0 50,0 směs 7A 50,0 50,0
směs 8 40,0 60,0 směs 8A 40,0 60,0
směs 9 30,0 70,0 směs 9A 30,0 70,0
směs 10 20,0 80,0 směs 10A 20,0 80,0
směs 11 10,0 90,0 směs HA 10,0 90,0
směs 12 0,0 100,0
Byly provedeny tyto rozbory, zkoušky a stanovení:
1. Chemické složení vzorků RME, SSW a SSS (vzorky 12, 1 a la), stanovení mikroelementů (H, C, S, N, O - dopočtem), některých mikroelementů (Cl, Ni, Cr a V), splaného tepla Qs a výhřevnost Qj.
2. Závislost hustoty vzorků 1 až 12 a IA až 1 IA na teplotě.
3. Závislost dynamické viskozity vzorků 1 až 12 a 1A až 11A na teplotě.
4. Stanovení teploty vylučování parafínů a tuhnutí pro vzorky 1 až 12 a 1A až 11 A.
5. Stanovení bodu vzplanutí vzorků 1 až 12 a IA až 1 IA v uzavřeném kelímku podle PenskyhoMartense.
6. Stanovení destilačních křivek RME, SSW, SSS, ND1 (vz. 5) aND2 (vz. 5A).
7. Laboratorní určení cetanového čísla vzorků RME, SSW, SSS, ND1 (vz. 5) aND2 (vz. 5A).
8. Výpočet měrných emisí a porovnání s limity.
2. Výsledky rozborů, zkoušek a stanovení
2.1. Chemické složení vzorků
Chemické rozbory byly provedeny pouze pro čisté vzorky RME, Sofitsol W a Softsol S. Byly stanoveny jednak makroelementy (H, C, S, N, O - dopočtem) z mikroelementů Cl, Ni, Cr a V. Hodnocení Cl, Ni, Cr bylo provedeno proto, že znečištění RME je nejpravděpodobnější Cl z neutralizační HC1, Ni, Cr z technického hydroxidu, u BSD je sledován V jako doprovodný prvek ropných produktů. Dále bylo stanoveno spalné teplo Qs a výhřevnost Q;. Výsledky (původní stav) jsou uvedeny v následujícím přehledu.
-2CZ 285521 B6
(hmotn. %) RME Softsol W Softsol S
voda W 0,00 0,00 0,00
popel A 0,0009 0,0001 0,0011
vodík H 12,69 14,88 14,76
uhlík C 79,44 84,45 84,78
síra org. So 0,007 0,011 0,012
dusík N 0,010 0,010 0,020
kyslík Oq 7,852 0,649 0,427
chlór Cl 0,0070 0,0080 0,0030
nikl Ni * 0,000001 * 0,000001 0,000002
chróm Cr 0,0000005 * 0,0000005 * 0,0000005
vanad V 0,0000103 * 0,0000005 0,0000015
(MJ/kg)
sp. teplo Qs 41,88 46,15 46,65
výhřevnost Q, 39,11 42,90 43,43
Pozn. * zjištěné hodnoty jsou menší než toto číslo, které znamená mezní hodnotu citlivosti analytické metody
2.2. Závislost hustoty na teplotě
Stanovení hustoty směsí bylo provedeno pyknometricky, hustoty směsí při jednotlivých teplotách jsou uvedeny v tabulkách č. 1 a 2. Tyto závislosti byly zpracovány graficky a jsou na obr. č. 1 a 2. Závislost hustoty na složení směsí pro jednotlivé teploty byly zpracovány lineární regresí jako matematické závislosti:
1. Pro směsi RME a SSW p (0 °C) = 858,8 - 0,876»xn (spolehlivost 99,89 %) p (15 °C) = 849,1 - 0,875.xn (spolehlivost 99,91 %) p (20 °C) = 846,2 - 0,874.xn (spolehlivost 99,91 %) p (30 °C) = 839,7 - 0,881»xn (spolehlivost 99,90 %) p (40 °C) = 832,4 - 0,880.xn (spolehlivost 99,85 %) kde p je hustota v kg/m3, xN je hmotnostní zlomek SSW ve směsi v hmotn. %.
2. Pro směsi RME a SSS p (0 °C) = 858,6 - 0,728.xN (spolehlivost 99,94 %) p (15 °C) = 848,9 - 0,715«xn (spolehlivost 99,87 %) p (20 °C) = 846,3 - 0,725.xn (spolehlivost 99,93 %) p (30 °C) = 839,4 - 0,721 .xN (spolehlivost 99,89 %) p (40 °C) = 832,8 - 0,727.xn (spolehlivost 99,89 %) kde p je hustota v kg/m3,
Xn je hmotnostní zlomek SSS ve směsi v hmotn. %.
-3CZ 285521 B6
2.3. Závislost dynamické viskozity směsí na teplotě.
Stanovení viskozity bylo provedeno ve smyslu ČSN 656216 s tím, že místo zde vyjmenovaných typů viskozimetrů byl použit Hopplerův viskozimetr, pro výpočet viskozity byly použity hustoty směsí, jak byly zjištěny (viz kap. 2.2.). Dynamické viskozity směsí při jednotlivých teplotách jsou uvedeny v tabulkách č. 1 a 2. Tyto závislosti byly zpracovány graficky a jsou na obr. č. 3, 4, 5 a 6. Závislost hustoty na složení směsí pro jednotlivé teploty byly zpracovány lineární regresí jako matematické závislosti:
1. Pro směsi RME a SSW η ( 0 °C) = exp(l,9751 - 0,0166»xN) (spolehlivost 99,21 %) η (15 °C) = exp(l,4465 - 0,0142.xN) (spolehlivost 99,09 %)
1/η (20 °C) = 0,2176 + 7,468.10’3*xN (spolehlivost 99,27 %)
1/η (30 °C) = 0,3130 + 8,989.10’3.xN (spolehlivost 99,50 %)
1/η (40 °C) = 0,4679 + 9,677.10’3.xN (spolehlivost 99,70 %) kde η je dynamická viskozita v mPa.s,
Xn je hmotnostní zlomek SSW ve směsi v hmotn. %.
2. Pro směsi RME a SSS η ( 0 °C) = exp(2,0112 - 0,0131 .xN) (spolehlivost 99,79 %) η (15 °C) = exp( 1,4960 - 0,0116«xN) (spolehlivost 99,78 %) η (20 °C) = exp(l,3304 - 0,0112.xN) (spolehlivost 99,60 %)
1/η (30 °C) = 0,3360 + 6,198*10‘3.xN (spolehlivost 99,79 %)
1/η (40 °C) = 0,4638 + 7,731 * 10'3.xN (spolehlivost 99,77 %) kde η je dynamická viskozita v mPa.s, xN je hmotnostní zlomek SSS ve směsi v hmotn. %.
Metodou lineární regrese byly rovněž zpracovány závislosti dynamické viskozity na teplotě pro jednotlivé směsi. Výsledný vztah pro tuto semiempirickou závislost (Guzman-Andradeho rovnice) ln (η) = A + B/T, kde je η dynamická viskozita v mPa.s, A a B jsou konstanty, T je absolutní teplota v K.
Konstanty A a B a meze spolehlivosti pro jednotlivé směsi jsou uvedeny v tabulce č. 3.
2.4. Stanovení teploty vylučování parafínů a bodu tuhnutí
Stanovení bodu tuhnutí bylo provedeno podle ČSN 656167 a teplota vylučování parafínů byla stanovena ve smyslu ČSN 656160. Všechny tyto měřené teploty jsou pro jednotlivé směsi uvedeny v tabulkách č. 1 a 2. Závislosti byly zpracovány graficky a jsou na obr. č. 7 a 8.
2.5. Stanovení bodu vzplanutí v uzavřeném kelímku podle Penskyho-Martense
Stanovení bodu vzplanutí podle Penskyho a Martense bylo provedeno podle ČSN 656064 a výsledky jsou uvedeny v tabulkách č. 1 a 2, graficky pak jsou znázorněny na obr. č. 9. Tyto výsledky jsou korigovány na standardní barometrický tlak 101,3 kPa.
-4CZ 285521 B6
2.6. Destilační zkoušky
Destilační křivky pro RME (vz. 12), Softsol W (vz. 1), Softsol S (vz. IA), Naturdiesell (vz. 5) a Naturdiesel2 (vz. 5A) byly stanoveny podle ČSN 65 6175. Průběhy destilačních zkoušek jsou uvedeny v tabulce č. 4 a jsou znázorněny na obr. č. 10 a 11. V tabulce č. 4 jsou uvedeny také počátky a konce destilace a destilační průměry.
2.7. Laboratorní určení cetanového čísla
Cetanové číslo bylo stanoveno laboratorně podle ČSN 65 6187 pro řepkový metylester RME (vz. 12), Softsol W (vz. 1), Softsol S (vz. IA), Naturdiesell (vz. 5) a Naturdiesel2 (vz. 5A), protože pro jeho určení byly známy potřebné údaje, hustota a střední destilační teplota.
Pro Softsol W bylo cetanové číslo stanoveno orientačně, protože výpočet cetanového čísla podle ČSN 656187 předpokládá korekci na střední destilační průměr minimálně od 200 °C. Vzhledem ktomu, že tato teplota byla nižší a výsledná korekce zjištěna lineární extrapolací, nelze tento výsledek považovat za přesný. Z tohoto důvodu nebyla stanovena cetanová čísla pro ostatní směsi.
Cetanová čísla jsou uvedena v tabulce č. 4.
3. Výpočet měrných emisí a porovnání s limity
Pro vyhodnocení paliva z hlediska možných emisí byly srovnány obsahy sledovaných složek tak, jak je stanoví obecně závazné předpisy. Jako nej důležitější faktor pro stanovení použitelnosti paliva je maximální obsah síry v palivu pro vznětové motory. Tento obsah podle § 37 vyhlášky FMD č. 41/84 Sb. z 30. 4. 1984 o podmínkách provozu vozidel na pozemních komunikacích od (1. 1. 1987) činil 2 g S/kg paliva (0,2 hmotn. %), ale tento limit byl zpřísněn novelizací § 37 vyhláškou FMD 248/91 Sb. z 30. 5. 1991, kterou se upravuje vyhl. FMD č. 41/84 Sb., na 0,3 g S/kg motorové nafty (0,03 hmotn. %). Všechny hodnocené vzorky, řepkový metylester, Softsol W a Softsol S, tyto limity splňují. Stejně tak je splňují i jejich směsi.
Dále byl proveden přepočet na formální složení spalin a tyto výsledky byly porovnány s emisními limity, všeobecně platnými podle tabulky č. 3 Opatření FVŽP z 1. 9. 1991 a 23. 6. 1992 k zákonu č. 309/1991 Sb. o ochraně ovzduší před znečišťujícími látkami.
Přepočet ÚVP vychází z předpokladů, že veškerý popel v palivu se vyjádří jako prach, veškerá organická síra přejde do spalin jako SO2, dusík z paliva se ze 100 % konvertuje na NO2 (i když ve skutečnosti to je méně), chlór se vyjádří jako HC1. Množství spalin bylo určeno jednak jako spaliny vlhké ze stechiometrického spalování, jednak jako spaliny suché s 3 % obsahem kyslíku ve spalinách.
4. Závěr
Některé vybrané parametry u RME, Softsolu W, Softsolu S, Naturdieselul a Naturdieselu2 jsou shrnuty v tabulce č. 6.
Chemické složení směsí RME + Softsol W, RME + Softsol S nemá na dodržení vznikajících emisí vliv. Koncentrace znečišťujících látek ve spalinách vyhovuje všeobecně platným emisním limitům podle tabulky č. 3 Opatření FVŽP z 1. 9. 1991 a 23. 6. 1992 k zákonu č. 309/1991 Sb. o ochraně ovzduší před znečišťujícími látkami.
-5CZ 285521 B6
Další nárůst emisí (NO2, CO a nespálených uhlovodíků) vznikne provozem vznětových motorů a v žádném případě není vlastností paliva.
Vzhledem k nízkému obsahu aromatických látek je směs RME + Softsol S a směs RME + 5 Softsol W biologicky velmi dobře degradovatelná.
Tabulka č. 1 - Výsledky fyzikálně-chemických rozborů směsí RME a Softsol W
veličina jedn. číslo ssési
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
dynamická viskozita nPa.s
0 ’C 1.490 1.666 1.920 2.173 2.383 2.518 2.987 3.546 4.297 5.167 6.278 7.780
15 ’C 1.106 1.222 1.335 1.546 1.629 1.745 1.983 2.315 2.696 3.189 3.790 4.564
20 ’C 1.030 1.111 1.179 1.363 1.434 1.525 1.757 2.038 2.378 2.766 3.331 3.901
3o τ 0.821 0.875 0.968 1.068 1.133 1.188 1.353 1.553 1.789 2.069 2.419 2.822
40 ’C 0.707 0.749 0.779 0.867 0.891 0.942 1.052 1.178 1.355 1.547 1.788 2.060
hustota kg/n3
0 ‘C 773.4 779.5 789.0 796.8 800.3 805.5 814.7 823.6 832.3 841.3 850.7 859.5
15 ‘C 763.0 770.6 779.3 787.7 791.7 795.6 804.5 813.4 822.2 831.3 841.5 850.1
20 *C 760.3 767.9 776.5 784.8 788.8 792.7 801.6 810.6 819.5 828.5 838.4 847.3
30 ’C 753.3 761.1 769.0 777.6 781.8 785.9 794.7 803.6 812.9 822.0 832.1 840.6
40 *C 746.5 754.1 761.8 770.2 774.3 778.6 787.4 796.4 805.4 814.6 824.5 834.1
bod vyluč, paraf inů •c -60.0 -34.0 -30.0 -28.0 -25.0 -21.0 -21.0 -18.0 -16.0 -15.0 -13.0 -10.0
bod •
tuhnutí •c -61.0 -70.0 -70.0 •56.0 -55.0 -46.0 -28.0 -26.0 -25.0 -22.0 -20.0 -19.0
bod vzplan.PM •c 43.0 43.0 43.0 44.0 45.0 47.0 51.0 53.0 57.0 62.0 71.0 106.5
to Pozn. * - body tuhnutí těchto směsí jsou nižší než -70,0 °C
-6CZ 285521 B6
Tabulka č. 2 - Výsledky fyzikálně-chemických rozborů směsí RME a Softsol S
veličina jedn. číslo ssési
1A 2A 3A 4A 5A 6A 7A 8A 9A 10A 11A 12
dynaaická viskozita oPa.s
0 ’C 2.079 2.322 2.646 2.942 3.124 3.378 3.845 4.366 4.995 5.680 6.597 7.780
15 'C 1.445 1.592 1.760 1.980 2.061 2.175 2.444 2.777 3.144 3.574 3.998 4.564
20 ’C 1.276 1.398 1.582 1.680 1.791 1.882 2.112 2.383 2.691 3.016 3.431 3.901
30 ’C 1.045 1.109 1.190 1.310 1.364 1.409 1.554 1.717 1.972 2.224 2.492 2.822
40 ’C 0.808 0.858 0.909 1.002 1.044 1.069 1.187 1.313 1.472 1.639 1.829 2.060
hustota kg/n3
0 ’C 786.7 793.4 800.1 807.5 811.3 814.4 821.5 828.6 836.8 843.8 851.6 859.5
15 ‘C 778.7 785.3 791.5 798.0 802.2 805.5 812.9 818.8 827.3 834.3 842.4 850.1
20 ’C 774.8 781.6 788.3 795.3 798.9 802.1 809.6 816.6 824.2 832.0 839.4 847.3
30 ’C 768.7 775.0 781.9 788.4 792.0 795.3 802.8 809.8 817.4 825.0 832.7 840.6
40 ‘C 761.9 768.7 774.8 782.0 785.5 788.6 795.9 803.2 810.9 818.4 826.1 834.1
bod vyluč, parafinu •c -40.0 -39.0 -30.0 -25.5 -25.0 -24.0 -20.0 -18.0 -16.0 -13.0 -11.0 -10.0
bod tuhnuti •c -48.0 -48.0 -49.0 -39.0 -36.0 -34.0 -28.0 -24.0 -23.0 -22.0 -20.2 -19.0
bod vzplan.PM •c 59.0 59.0 59.0 60.5 64.0 65.5 68.0 71.0 75.0 80.0 87.0 106.5
Tabulka č. 3 - Závislost dynamické viskozity na teplotě pro jednotlivé směsi
Konstanty Guzman-Andradeho rovnice a spolehlivost pro teploty od 0 do 40 °C ío Guzman-Andradeho rovnice ve tvaru
1η(η) = Α + Β/Τ
T = absolutní teplota v K
CZ 285521 B6
Směs Softsol W + RME
č. směsi A B spolehlivost
X -5.5047 1614.8 99.65%
2 -5.8405 1737.4 99.68%
3 -6.2171 1874.8 99.95%
-4 -6.4611 1981.4 99.78%
5 -6.7981 2096.8 99.92%
β -6.7885 2110.9 99.83%
V -7.0403 2224.8 99.91%
s -7.3036 2344.7 99.86%
. s> -7.5229 2454.9 99.94%
X o -7.7502 2567.4 99.96%
X X -7.9419 2673.8 99.89%
X 22, -8.3149 2833.5 99.97%
Směs Softsol S + RME
č.směsi A B spolehlivost
XA -6.5578 1993.9 99.76%
2A -6.8879 2115.3 99.83%
3A -7.3403 2276.4 99.65%
-4-A -7.3354 2303.1 99.80%·
5A -7.4178 2341.7 99.86%
6A -7.7724 2459.7 99.89%
-7A -7.8792 2524.2 99.89%
8A -7.9925 2591.2 99.80%
S>A -7.9472 2615.1 99.86%
XOA -7.9776 2659.2 99.83%
XXA -8.1235 2738.1 99.92%
ΧΣ2. -8.3149 2833.5 99.97%
-8CZ 285521 B6
Tabulka č. 4 - Destilační zkoušky pro vybrané vzorky a vypočtená cetanová čísla
RME ssv sss ND1 ND2
(obj .%) (°C) (°C) (°C) (°C) (°C)
poč. dest. 238 161 186 161 186
5 251 165 191 166 192
10 258 166 191 170 194
15 262 167 192 172 195
20 269 168 192 173 197
25 276 170 193 175 199
30 289 171 194 178 202
35 300 172 195 181 205
40 320 173 195 184 208
45 330 173 196 188 211
50 335 175 197 192 213
55 338 176 198 196 218
60 340 177- 200 204 222
65 341 179 201 210 229
70 342 181 204 223 236
75 342 185 207 241 240
80 343 186 209 330 331
85 343 192 212 337 338
90 344 195 214 341 341
95 344 200 219 342 342
konec dest. 344 200 219 342 342
dest. zb. 5 5 5 5 5
(obj.%)
střed.dest.
, teplota(°C) 312.7 177.9 200.4 220.8 236.9
cctanové 61.4 59.3 55.3 56.1 57.5
číslo •
Pozn.: * - výpočet cetanového čísla podle ČSN 656187 předpokládá korekci na střední deštilo lační průměr minimálně od 200 °C, ale protože tato teplota byla nižší a výsledná korekce zjištěna lineární extrapolací, je tento výsledek pouze orientační
-9CZ 285521 B6
Tabulka č. 5 - Hodnocení směsí RME + Softsol W a RME + Softsol S z hlediska obsahu 5 znečišťujících látek ve spalinách
Bodnoceni sxési RME f Softsol V
složka jedn. číslo sačsí
spaliny 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 lícit
prach g/a3 0.081 0.148 0.216 0.286 0.321 0.357 0.430 0.504 0.581 0.659 0.739 0.821 150
S02 17.86 17.41 16.94 16.54 16.21 15.96 15.46 14.95 14.42 13.88 13.33 12.76 2500
N02 26.70 26.99 27.29 27.60 27.76 27.91 28.24 28.57 28.90 29.25 29.60 29.96 500
HC1 6.687 6.675 6.665 6.654 6.648 6.643 6.631 6.619 6.606 6.594 6.581 6.568 50
Ni 8.1e-4 8.2e-4 8.3e-4 8.4e-4 8.5e-4 8.5e-4 8.6e-4 8.7e-4 8.8e-4 8.9e-4 9.0e-4 9.1e-4 2
Cr 4.1e-4 4.1e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.3e-4 4.3e-4 4.4e-4 4.4e-4 4.5e-4 4.5e-4 4.6e-4 2
V 4.1e-4 1.2e-3 2.0e-3 2.9e-3 3.3e-3 3.8e-3 4.6e-3 5.6c-3 6.5e-3 7.4e-3 8.4e-3 9.4e-3 5
spaliny
3% 02-such
prach «g/ιΰ 0.080 0.146 0.213 0.282 0.317 0.352 0.424 0.497 0.572 0.649 0.727 0.807 150
S02 17.68 17.21 16.74 16.25 16.00 15.76 15.25 14.73 14.20 13.66 13.11 12.54 2500
NQ2 26.41 26.69 26.97 27.26 27.40 27.55 27.85 28.16 28.47 28.79 29.12 29.45 500
HCl 6.616 6.602 6.587 6.572 6.564 6.556 6.540 6.524 6.507 6.490 6.473 6.455 50
Ni 8.0e-4 8.1e-4 8.2e-4 8.3e-4 8.3e-4 8.4e-4 8.5e-4 8.6e-4 8.7e-4 8.8e-4 8.9e-4 9.0e-4 2
Cr 4.0e-4 4.1e-4 4.1e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.3e-4 4.3e-4 4.4e-4 4.4c-4 4.5e-4 2
V 4.0e-4 1.2e-3 2.0e-3 2.9e-3 3.3e-3 3.7e-3 4.6e-3 5.5e-3 6.4e-3 7.3e-3 8.3e-3 9.2e-3 5
Hodnoceni sačsí ME * Softsol S
složka jedn. číslo ssési
spaliny stech.-vlh IA 2A 3A 4A 5A 6A 7A 8A 9A 10A 11A 12 lia>t
prach ag/a3 0.894 0.888 0.881 0.874 0.871 0.867 0.860 0.852 0.845 0.837 0.829 0.821 150
SO2 19.49 18.89 18.27 17.63 17.31 16.9! 16.32 15.64 14.95 14.24 13.51 12.76 2500
N02 53.41 51.30 49.14 46.93 45.81 44.67 42.36 40.00 37.58 35.10 32.56 29.96 500
HCl 2.508 2.874 3.248 3.630 3.825 4.021 4.421 4.831 5.249 5.678 6.118 6.568 50
Ni 1.6e-3 l.6e-3 1.5e-3 1.4e-3 1.4e-3 1.4e-3 1.3e-3 1.2e-3 l.le-3 l.le-3 9.9e-4 9.1e-4 2
Cr 4.1e-4 4.1e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.3e-4 4.3e-4 4.4e-4 4.4e-4 4.5e-4 4.5e-4 4.6e-4 2
V 1.2e-3 2.0e-3 2.7e-3 3.5e-3 3.9e-3 4;3e-3 5.1e-3 5.9e-3 6.7e-3 7.6e-3 8.5e-3 9.4e-3 5
spaliny
31 02-such
prach ag/a3 0.884 0.877 0.870 0.862 0.859 0.855 0.848 0.840 0.832 0.824 0.815 0.807 150
S02 19.27 18.66 18.03 17.40 17.08 16.75 16.09 15.41 14.18 14.01 13.28 12.54 2500
N02 52.78 50.67 48.51 46.31 45.19 44.06 41.76 39.40 37.00 34.54 32.03 29.45 500
0C1 2.479 2.893 3.207 3.582 3.773 3.966 4.358 4.759 5.169 5.588 6.017 6.455 50
Ní 1.6e-3 1.5e-3 1.5e-3 1.46-3 1.4e-3 l.3e-3 1.3e-3 1.2e-3 l.le-3 l.le-3 9.7e-4 9.0e-4 2
Cr 4.0e-4 4.1e-4 4.1e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.2e-4 4.3e-4 4.3e-4 4.4e-4 4.4e-4 4.5e-4 2
V 1.2e-3 1.9e-3 2.7e-3 3.4e-3 3.8e-3 4.2e-3 5.0e-3 S.8e-3 6.6e-3 7.5e-3 8.4e-3 9.2e-3 5
- 10CZ 285521 B6
Tabulka č. 6 - Vybrané parametry RME, Softsolu W, Softsolu S, Naturdieselu 1 a Naturdieselu 2
paramexry\směs měr. jedn. RME SSV sss ND1 ND2
hustota 20*C kg/m3 847.3 760.3 774.8 788.8 798.9
dynamická viskozita 20*C mPa.s 3.901 1.030 1.276 1.434 1.791
kinematická viskozita 20*C mm^/s 4. 604 1.355 1.647 1.818 2.242
obsah vody Vr hmotn.% 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
obsah popela Ar hmotn.% 0.0009 0.0001 0.0011 0.0004 0.0010
obsah síry Sx r hmotn.% 0.007 0.0011 0.012 0.010 0.010
teplota vylučování parafínů •C -10.0 -60.0 -40.0 -25.0 -25.0
bod tuhnutí •c -19.0 -61.0 -48.0 -55.0 -36.0
* bod vzplanutí PM •c 106.5 43.0 59.0 45.0 64.0
destilační zkouška začátek destilace konec destilace destilační zbytek •c •c ob j . % 238 344 5 161 200 5 186 219 5 161 342 5 186 342 5
laboratorní cetanové číslo - 61.4 59.3 s 55.3 56.1 57.5
Pozn.: * - výpočet cetanového čísla podle ČSN 656187 předpokládá korekci na střední destilační průměr minimálně od 200 °C, protože tato teplota byla nižší a výsledná korekce zjištěna lineární extrapolací, je tento výsledek pouze orientační.
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (2)

1. Palivo pro vznětové motory, vyznačující se tím, že je tvořeno 10 až 90 % hmotnostními methylesteru řepkového oleje a 90 až 10 % hmotnostními ropné frakce s nízkým obsahem síry a aromatických látek, se střední destilační teplotou 177,9 °C.
2. Palivo podle nároku 1, vyznačující se tím, že je tvořeno 30 až 40% hmotnostními methylesteru řepkového oleje a 60 až 70 % hmotnostními ropné frakce s nízkým obsahem síry a aromatických látek, se střední destilační teplotou 177,9 °C.
CZ932292A 1992-10-29 1993-10-27 Palivová sestava obsahující vychylovací lopatky pro vychylování složky proudu tekutiny procházejícího okolo takové palivové sestavy CZ284521B6 (cs)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/968,647 US5303276A (en) 1992-10-29 1992-10-29 Fuel assembly including deflector vanes for deflecting a component of a fluid stream flowing past such fuel assembly
SE9400075A SE510737C2 (sv) 1994-01-13 1994-01-13 Kärnreaktorkärna med kärnbränsleaggregat och kärnbränsleaggregat innefattande deflektorvingar för avledning av en komponent hos en fluidström som flyter genom ett sådant bränsleaggregat
DE4401602A DE4401602A1 (de) 1992-10-29 1994-01-20 Brennstoffanordnung einschließlich Ablenkschaufeln zum Ablenken einer Komponente eines Flüssigkeitsstroms, der entlang einer solchen Brennstoffanordnung fließt
FR9400968A FR2715760B1 (fr) 1992-10-29 1994-01-28 Assemblage de combustible incluant des ailettes déflectrices pour dévier une composante d'un courant de fluide s'y écoulant.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ229293A3 CZ229293A3 (en) 1994-05-18
CZ284521B6 true CZ284521B6 (cs) 1998-12-16

Family

ID=27435902

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ932292A CZ284521B6 (cs) 1992-10-29 1993-10-27 Palivová sestava obsahující vychylovací lopatky pro vychylování složky proudu tekutiny procházejícího okolo takové palivové sestavy

Country Status (7)

Country Link
US (1) US5303276A (cs)
CZ (1) CZ284521B6 (cs)
DE (1) DE4401602A1 (cs)
FR (1) FR2715760B1 (cs)
GB (1) GB2272101B (cs)
HU (1) HUT65918A (cs)
SK (1) SK118493A3 (cs)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE510816C2 (sv) * 1993-11-02 1999-06-28 Asea Atom Ab Spridare och bränslepatron för en kärnreaktor
US5440599A (en) * 1994-02-03 1995-08-08 Combustion Engineering, Inc. Spacer grid with integral "side supported" flow directing vanes
ES2108615B1 (es) * 1994-10-31 1998-08-01 Asea Atom Ab Conjunto de combustible y separador para reactor nuclear
US6526116B1 (en) * 1997-07-02 2003-02-25 Westinghouse Electric Company Llc Nuclear fuel assembly with hydraulically balanced mixing vanes
US6144716A (en) * 1997-07-02 2000-11-07 Westinghouse Electric Corp. Nuclear fuel assembly grid with diagonal fuel retaining springs
DE19915444A1 (de) * 1999-04-06 2000-10-19 Siemens Ag Abstandhalter für Leichtwasserreaktor-Brennelement mit Maschengitter und sechseckigem Querschnitt
DE10107037A1 (de) * 2001-02-15 2002-09-19 Framatome Anp Gmbh Brennelement
KR100423737B1 (ko) * 2001-08-07 2004-03-22 한국수력원자력 주식회사 이중편향날개를 가진 핵연료집합체 지지격자
KR100600983B1 (ko) * 2003-10-07 2006-07-13 한국원자력연구소 경수로 원자로용 핵연료집합체의 지지격자체
US20050238131A1 (en) * 2004-04-21 2005-10-27 Hellandbrand Patrick A Jr Grid insert for the lowermost grid in a fuel assembly
US7149273B2 (en) * 2004-11-16 2006-12-12 Westinghouse Electric Co Llc Method of fabricating a nuclear reactor fuel assembly grid
JP4599410B2 (ja) * 2007-02-28 2010-12-15 三菱重工業株式会社 計装案内管流動振動抑制構造
RU2383954C1 (ru) * 2008-09-15 2010-03-10 Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод" Перемешивающая решетка тепловыделяющей сборки ядерного реактора
DE102010014643A1 (de) 2010-04-12 2011-10-13 Man Diesel & Turbo Se Rohrbündelreaktor
CN104681105B (zh) * 2015-03-04 2017-03-01 东南大学 一种双头螺旋菱形支撑板正六边形核燃料组件

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3764471A (en) * 1970-06-01 1973-10-09 Gen Electric Nuclear fuel assembly
US3764470A (en) * 1971-01-04 1973-10-09 Combustion Eng Flow twister
US4312706A (en) * 1980-03-17 1982-01-26 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Spacer grid assembly and locking mechanism
IL73802A0 (en) * 1983-12-30 1985-02-28 Westinghouse Electric Corp Coolant flow mixing grid for a nuclear reactor fuel assembly
US4692302A (en) * 1983-12-30 1987-09-08 Westinghouse Electric Corp. Coolant flow mixer grid for a nuclear reactor fuel assembly
US4844860A (en) * 1986-06-20 1989-07-04 Combustion Engineering, Inc. Support grid with integral vanes
DE8625662U1 (de) * 1986-09-25 1988-03-03 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Kernreaktorbrennelement
FR2662010B1 (fr) * 1990-05-10 1992-08-21 Framatome Sa Grille pour assemblage combustible nucleaire a reseau et assemblage en comportant application.
US5186891A (en) * 1991-05-17 1993-02-16 General Electric Company Swirl vanes in inconel spacer
FR2677163B1 (fr) * 1991-05-30 1994-01-07 Framatome Grille thermohydraulique et assemblage combustible nucleaire en comportant application.
FR2693825B1 (fr) * 1992-07-20 1994-09-23 Framatome Sa Assemblage combustible nucléaire et ensemble grappe-assemblage en comportant application.

Also Published As

Publication number Publication date
GB9322336D0 (en) 1993-12-22
SK118493A3 (en) 1994-05-11
HU9303058D0 (en) 1994-01-28
GB2272101A (en) 1994-05-04
US5303276A (en) 1994-04-12
HUT65918A (en) 1994-07-28
FR2715760B1 (fr) 1996-04-12
CZ229293A3 (en) 1994-05-18
DE4401602A1 (de) 1995-08-24
FR2715760A1 (fr) 1995-08-04
GB2272101B (en) 1996-04-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ284521B6 (cs) Palivová sestava obsahující vychylovací lopatky pro vychylování složky proudu tekutiny procházejícího okolo takové palivové sestavy
Graboski et al. The effect of biodiesel composition on engine emissions from a DDC series 60 diesel engine
Peterson et al. The effect of biodiesel feedstock on regulated emissions in chassis dynamometer tests of a pickup truck
Kalam et al. Emissions and deposit characteristics of a small diesel engine when operated on preheated crude palm oil
Ryan III Correlation of physical and chemical ignition delay to cetane number
Subramani Study of air pollution due to vehicle emission in tourism centre
Zeng et al. Evaluation of bottom ash slagging risk during combustion of herbaceous and woody biomass fuels in a small-scale boiler by principal component analysis
Yeh et al. Oxygenates: An evaluation of their effects on diesel emissions
EP0573496A1 (en) Low aromatic diesel fuel
Ladommatos et al. Effects of fuels with a low aromatic content on diesel engine exhaust emissions
Mathes et al. Binary mixtures of branched and aromatic pure component fuels as surrogates for future diesel fuels
CZ285470B6 (cs) Palivo pro vznětové motory
WO1998038266A1 (en) Coal additive
CZ76394A3 (en) Fuel for compression ignition engines
CZ2560U1 (cs) Palivo pro vznětové motory
Graboski et al. Effect of biodiesel composition on engine emissions from a DDC Series 60 diesel engine: Final report; Report 2 in a series of 6
CZ203294A3 (en) Environment-friendly fuel for compression ignition engines
CZ178193A3 (en) Fuel for compression ignition engines
Serdari et al. Tertiary fatty amides as diesel fuel substitutes
CZ1676U1 (cs) Palivo pro vznětové motory
Graboski et al. Effect of biodiesel composition on NOx and PM emissions from a DDC Series 60 engine
Murphy Oxygenate compatibility with diesel fuels
Yuan et al. Modeling of NOx emissions of biodiesel fuels
CZ2948U1 (cs) Ekologické palivo pro vznětové motory
Andalia et al. Physical Properties Analysis Of Gases Emission Of Blend Biodiesel Burning Process In A Fire Tube Boiler

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20131027