CZ279526B6 - Zařízení k vyvíjení plamene z kyslíku a paliva s nízkým obsahem NOx a způsob k provozu tohoto zařízení - Google Patents
Zařízení k vyvíjení plamene z kyslíku a paliva s nízkým obsahem NOx a způsob k provozu tohoto zařízení Download PDFInfo
- Publication number
- CZ279526B6 CZ279526B6 CZ93493A CZ49393A CZ279526B6 CZ 279526 B6 CZ279526 B6 CZ 279526B6 CZ 93493 A CZ93493 A CZ 93493A CZ 49393 A CZ49393 A CZ 49393A CZ 279526 B6 CZ279526 B6 CZ 279526B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- burner
- fuel
- passage
- flame
- diameter
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 63
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title abstract description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 39
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 14
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 8
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 7
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 210000000887 face Anatomy 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 210000001061 forehead Anatomy 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 229910002076 stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C3/00—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
- F23D2900/00004—Burners specially adapted for generating high luminous flames, e.g. yellow for fuel-rich mixtures
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Abstract
Zařízení sestává z hořáku (40) na kyslík a palivo, mající středový otvor (42) pro přívod paliva a soustředný otvor (46) pro kyslík přiváděný kolem paliva. Na hořák (40) na kyslík a palivo je napojen předspalovač (52) s vnitřním povrchem (56), který je uspořádán kolem plamene (47) vystupujícího z hořáku (40) na kyslík a palivo. Nejprve se vytvoří plamen (47) kyslíku a paliva, ve kterém jádro (48) směsi bohaté na palivo je obklopeno pláštěm (50) směsi chudé na palivo, načež se plamen (47) vyvine a usměrní do válcového tvaru, jehož vzdálenost od bodu, kdy je vyvíjen, do bodu, kde je zaveden do vyhřívacího zařízení , je určena poměrem délky ku průměru plamene (47), který je roven 2 až 6. Tepelný výkon je od 73,2 kW do 11712 kW.ŕ
Description
Vynález se kyslíko-palivového týká způsobu a plamene s nízkým zařízení pro vyvíjení obsahem Ν0χ v korozivním prostředí o vysoké teplotě, zejména v průmyslových tavících pecích pro rozličné výrobky jako kovy, sklo, keramické materiály a podobně.
Dosavadní stav techniky
V úplně nebo částečně spalováním vyhřívaných pecích na vysoké teploty, jako jsou sklářské tavící pece, jsou častým problémem nečistoty. Vysoké úrovně nečistot, jako jsou oxidy dusíku Ν0χ, oxid siřičitý S02, oxid uhličitý a částečky, jejichž množství často přesahuje maximální úroveň, dovolenou směrnicemi institucí pro ochranu životního prostředí, jsou typické pro pece s hořáky na vzduch a palivo, nebo na vzduch, obohacený kyslíkem, a palivo.
V minulosti byl problém řešen použitím dodatečného spalování pro snížení obsahu nečistot. Tyto procesy vsak vyžadují zařízení, která činí řešeni vysoce nákladnými na investice i v provozu. Jiná a účinnější metoda spočívá v použití kyslíku v procesu spalování pro odstranění dusíku ze vzduchu a omezení Ν0χ a zvláštní emise pod hodnoty, dovolené směrnicemi institucí pro ochranu životního prostředí. Navíc použití kyslíku ke spalování snižuje emisi oxidu uhličitého zvýšením účinnosti ohřevu pece a přináší četné jiné výhody, plynoucí ze zvýšené produktivity a úspory dávek chemikálií.
Hořáky na kyslík a palivo mohou být rozděleny do dvou hlavních skupin, totiž na vodou chlazené a plynem chlazené. Často se vyskytující problém u hořáků obou skupin je nepřítomnost ředicího a nosného plynu, například dusíku, která zvyšuje parciální tlaky těkavých složek dávky a zvyšuje rychlost koroze kovových a keramických materiálů, použitých při konstrukci hořáku. Nánosy a koroze tudíž představují nejobecnější problémy vodou nebo plynem chlazených trysek hořáků v pecích na vysoké teploty. Velké rozdíly teplot mezi chlazenými tryskami hořáků a pecními plyny způsobují kondenzaci těkavých a korozivních látek a nánosy na trysce hořáku. To je popsáno v pojednání Oxygen Firing of Parkersburg v časopise Američan Glass Review, 12/1990. Ve vodou nebo plynem chlazeném hořáku, kde vodní chlazení nemá optimální rychlost proudění, může nános na tryskách způsobit odchýlení plamene a náraz na trysku hořáku, vedoucí k poškození nebo destrukci hořáku.
Druhý problém, spojený s hořáky, chlazenými vodou a plynem, spočívá v tom, že žáruvzdorný blok hořáku, často užívaný pro umožnění instalace hořáku do pece a/nebo pro zvýšení stability plamene, má otvor o vnitřním průměru větším, než je průměr paprsku plamene, což způsobí vtažení korozivních pecních plynů nebo
1CZ 279526 B6 částeček materiálů do vnitřku bloku a jejich styk s hořákem. Tento typ hořáku je popsán v patentu US 4 690 634.
Jiný problém u hořáků, chlazených vodou a plynem, je nízká svítivost plamene vlivem vysoké rychlosti hořeni a rychlého směšování, vznikajícího v takových spalovacích systémech. To snižuje účinnost ohřevu, protože záření je nejmohutnější způsob přenosu tepla v peci na vysoké teploty, jako je např. sklářská tavící pec.
Navíc vodou chlazené hořáky na kyslík a palivo vyžadují vysoké náklady na investice a údržbu. Tyto hořáky mohou snížit celkovou účinnost pece tím, že z ní odvádí značné množství tepla proudem chladicí vody. Například pro hořák s průtokem chladicí vody 22,5 l.min-1 a rozdílem teploty vody na výstupu a na vstupu rovným 27,8 °C je ztráta tepla pro jeden hořák asi 36,6 kW. Navíc je zde možnost úniku vody do pece, když není hořák správně upevněn, a je zde nebezpečí ucpání a koroze kanálů vodního chlazení hořáku, je-li jediným prostředkem chlazení, dostupným uživateli, voda nízké jakosti.
Plynem chlazené hořáky na kyslík a palivo mohou představovat problém V případě přerušení dodávky paliva nebo kyslíku. Takové hořáky musí být ihned vyjmuty ze spalovací oblasti pece pro zamezení možného poškození vysokou teplotou, panující v peci. Když jsou takové hořáky uloženy v kovových koncovkách u čelní plochy hořáku pro jeho chlazení, mohou tyto koncovky sbírat kondenzátory a působit problémy koroze hořáku.
Hořáky podle známého stavu techniky obsahovaly kyslíko-palivový hořák a rozbíhavý velkoprůměrový válcový hořákový blok, nebo maloprůměrový válcový hořákový blok. U těchto přístrojů je tvar plamene obecně stejný. V případě rozbíhavé trysky nebo hořákového bloku a velkoprůměrového hořákového bloku působí tvar trysky sání ovzduší, obsaženého uvnitř pece, do plamene. To je vysvětleno v patentu US 4 690 635. Otvor většího průměru v hořákových blocích ve spojení s vysokými rychlostmi paprsků paliva a/nebo kyslíku, použitými k udržení vysoké teploty plamene v odlehlosti od kovových nebo žáruvzdorných materiálů hořáků, působí podstatnou recirkulaci a vtahování pecních plynů a částeček do hořákových bloků, což působí nánosy a korozi, jak je uvedeno v patentu US 4 378 205 a 4 541 796. Nános v hořákových blocích může změnit směr, tvar a stabilitu plamene a může mít za následek místní zvýšení teplot plamene a rychlou destrukci hořáku. Dále může nános nebo zúžení výstupní plochy trysky způsobit nežádoucí stoupání tlaku vstupního plynu. V pásmově řízených pecích může tato nerovnováha tlaku způsobit nestejné rozložení tepla k. zátěži, jakož i obtíže řízení. K zajišťování chodu při vystaveni Vysokým teplotám kyslíko-palivového plamene se některé hořákové bloky vyrábějí z velmi drahých vysokoteplotních keramických materiálů, jako je stabilizovaný oxid zirkoničitý ZrO2. Takové materiály nejsou obvykle odolné proti korozi a mají malou trvanlivost ve sklářských pecích. Alternativou žáruvzdorného bloku je kovový, vodou chlazený blok, popsaný v patentu US 4 797 087. Nicméně v chemicky agresivním prostředí pece mohou být očekávány provozní problémy s tímto typem hořáku podobné, jako s vodou nebo vzduchem chlazenými tryskami.
-2CZ 279526 B6
Dále je pro hořáky na kyslík a zemní plyn typická nízká svítivost plamene vlivem vysoké rychlosti hoření a rychlého směšování takových systémů spalování. To snižuje účinnost ohřevu, protože záření je nemocnější způsob přenosu tepla v peci s vysokou teplotou, jako je sklářská taviči pec.
Použití hořákového bloku malého průměru zmenší problém unášení na minimum, avšak neodstraní některé jiné problémy, vlastní hořákovým blokům podle dosavadního stavu techniky.
Je-li použit kyslíko-palivový hořák s rozbíhavou tryskou nebo hořákovým blokem, a je vysoká hybnost ve spalovacím prostoru, vyvíjí sé nesvítivý plamen. Ten je méně účinný pro ohřev pece a materiálů v ní uložených,s ohledem na špatné charakteristiky přenosu tepla, jak bylo uvedeno výše. Vyvíjí-li hořák plamen o nízké hybnosti, stane se plamen svítivým, avšak současně má snahu vychýlit se ke stropu vyhřívané pece nebo nádoby. Připustí-li se vychýlení plamene a tedy vznik místního ohřevu, značně se sníží životnost žáruvzdorného stropu sklářské tavící pece.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je odstranit výše popsané nedostatky dosavadního stavu techniky vytvořením nového způsobu a zařízení pro vyvíjení plamene z kyslíku a paliva.
Tento úkol je řešen způsobem vyvíjení takového kyslíko-palivového plamene s nízkým obsahem Ν0χ pro ohřev komory, u kterého je jádro fáze, bohaté na palivo, obklopeno pláštěm fáze chudé na palivo, přičemž se podle vynálezu použije zpožděně míchající souosý kyslíko-palivový hořák. Palivo je nuceno opustit středovou trubku a kyslík je nucen opustit souosou trubku, obklopující středovou trubku, za současného řízení průtoku kyslíku a paliva na maximální rychlost 183 m/s na výstupu z hořáku. Zároveň je omezován a usměrňován plamen v předspalovači, který má válcovitý průchod, rozkládající se přes vzdálenost od místa,, kde je plamen tvořen, až k místu, kde může být plamen zaveden do ohřívacího zařízení, přičemž tato vzdálenost je určena z poměru délky průchodu k průměru průchodu, který je 2 až 6 při tepelném výkonu 73,2 kW až 11 712 kw. Tato maximální rychlost a poměr jsou udržovány tak, aby se požadovaný kyslíko-palivový plamen rozkládal přes celou délku předspalovače, aniž by docházelo ke spalování na stěnách předspalovače.
Dále je tento úkol řešen i zařízením k provádění tohoto způsobu, přičemž zařízení obsahuje válcový zpožděně míchající kyslíko-palivový hořák s podélnou osou a předspalovač. Ten je upravený pro připevnění nebo namontování ve stěně komory, má nejméně dvě rovnoběžná čela, z nichž jedno je vystaveno vnitřnímu prostoru komory, obsahuje válcovitý průchod s podélnou osou, shodnou s podélnou osou hořáku. Hořák obsahuje jeden centrální první otvor pro zavedení plynného paliva do průchodu, přičemž první otvor je obklopen kruhovitým druhým otvorem nebo množstvím druhých otvorů, upravených v jedné kruhovité řadě, pro zavedení oxidačního plynu do průchodu, a je opatřen prostředky, uzpůsobenými pro ovládání rychlosti kyslíku a paliva na předním konci
-3CZ 279526 B6 hořáku. Podle vynálezu je délka průchodu k průměru předního konce hořáku v poměru 2 až 6 a tepelný výkon hořáku je od 73,2 kW do 11 712 kW.
Výhodné řešení spočívá v tom, že je délka průchodu k průměru předního konce hořáku v poměru 3,4 až 5,1 délka průchodu je od 30,48 cm do 45,72 cm, přičemž tepelný výkon hořáku je od 73,2 kW do 424,35 kW a průměr je 7,62 cm až 8,89 cm.
Další výhodné řešení spočívá v tom, že délka průchodu k průměru předního konce hořáku je v poměru 3,0 až 4,5, délka průchodu je od 30,48 cm do 45,72 cm, přičemž tepelný výkon hořáku je od
282,9 kW do 848,7 kW a průměr je 8,89 cm až 10,16 cm.
Jiné výhodné provedení spočívá v tom, že délka průchodu k průměru předního konce hořáku je v poměru 2,8 až 4,0, délka průchodu je od 30,48 do 45,72 cm, přičemž tepelný výkon hořáku je od 565,8 kW do 1 697,4 kW a průměr je 10,16 cm až 11,43 cm.
Další přednostní provedení spočívá v tom, že délka průchodu k průměru předního konce hořáku je v poměru 2,0 až 6,0, délka průchodu je od 40,64 cm do 121,92 cm, přičemž tepelný výkon hořáku je od 1 131,6 kW do 5 658 kW a průměr je 10,16 cm až 20,32 cm.
Poslední výhodné provedení spočívá v tom, že průchod v předspalovači má u čela, vystaveného komoře, sbíhavý nebo rozbíhavý tvar s maximálním úhlem 15° vzhledem k podélné ose průchodu.
Pokud je zde užit výraz kyslíkový, jedná se o nějaký plynný oxidizér, obsahující více než 30 % kyslíku. Jedná se tedy o jakékoli oxidizéry kromě vzduchu. Palivo značí normální plynná paliva, zahrnující bez omezení metan, zemní plyn, propan a podobně, jakož i kapalná paliva, jako palivové oleje, topné oleje, kaše a pod.
Tyto hodnoty jsou v protikladu k tradičním hodnotám při návrhu hořáků a .hořákových bloků, protože tento těsný předspalovač je chlazen a stíněn proudícími a reagujícími plyny. Výraz těsný zde značí malou vůli mezi vnějším průměrem plamene a vnitřním průměrem předspalovače.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je dále podrobně popsán pomocí výkresů a tabulky, na nichž představuje obr. 1 schematické znázornění zařízení podle předloženého vynálezu, obr. 2 diagram závislosti vzdálenosti od osy k radiálně protilehlým místům a, b na vnitřním povrchu předspalovače podle předloženého vynálezu na zvýšení z koncentrace kyslíko-palivových směsí v předspalovači, kde křivka p platí pro palivový průběh a křivka k pro kyslíkový průběh, a tab. 1 základní údaje o přednostních provedeních způsobu a zařízení podle vynálezu.
-4CZ 279526 B6
Příklady provedení vynálezu
Bylo zjištěno, že když se vytvoří kyslíko-palivový hořák 40 typu se středním otvorem 42 pro zavedení paliva, jako je např. zemní plyn, před čelem 44 hořáku 40 a soustředný otvor 46 nebo množina soustředných otvorů 46 pro zavedení kyslíku nebo jiného oxidizéru kolem paliva u čela 44 hořáku 40 a zdroj zapalování, vytvoří se plamen 47. Ten obsahuje jádro 48 kyslíko-palivové směsi, bohaté na palivo, které je obklopeno pláštěm 50 směsi chudé na palivo, tzn. bohaté na kyslík. Omezený kyslíko-palivový plamen 47, takto vytvořený v předspalovači 52 nebo v trysce, dosáhne účinku svítivého . plamene 47 nízké teploty se sníženým vyvíjením ΝΟχ a'vylučuje zavlékání škodlivých nečistot do trysky, hořákového bloku nebo předspalovače 52.
Dále bylo zjištěno, že geometrie předspalovače 52 je funkcí rychlosti hoření. Například, když je hořák 40 schopen hoření při tepelném výkonu od 73,2 kW do 11 712 kw, mají být rozměry předspalovače 52 takové, že vzdálenost nebo délka od čela 44 hořáku 40 k vypouštěcímu konci 54 předspalovače 52 je od 15,24 cm do 121,92 cm, průměr vnitřního válcovitého otvoru nebo průchodu předspalovače 52 má být od 5,08 cm do 20,3 2 cm a poměr délky k průměru má být od 2 do 6.
Toto přednostní provedení vynálezu je znázorněno v přiložené tabulce. Čísla v této tabulce jsou empirické hodnoty, odvozené z změření svítivosti plamene 47, průběhu teploty předspalovače 52 a tlaku v předspalovači 52., které byly zaznamenány v průběhu pokusného hoření.
Předspalovač 52 dále může mít sbíhavý nebo rozbíhavý tvar u vnitřního povrchu 56 , přičemž úhel a sbíhání nebo rozbíhání není větší než 15° a měří se vzhledem k podélné ose předspalovače 52. Úhel a je znázorněn na obr. 1.
Na obr. 2 je závislost vzdálenosti od příčné střední osy 53 předspalovače 52 ke stejně umístěnému místu-a 62 a místu b 60 na vnitřním povrchu 56 předspalovače 52 na koncentraci směsi kyslíku a paliva v předspalovači 52.
Jak je patrno z obr. 1, u střední čáry hořáku 40 je sklon k vyšší koncentraci paliva než kyslíku. Opačný sklon je u stěny předspalovače 52.. Ukazuje se tedy, že použití soustředného kyslíko-palivového hořáku vytváří fázi bohatou na palivo nebo pásmo uvnitř pásma nebo fáze, bohaté na kyslík nebo chudé na palivo, takže se vytvoří dvoufázový turbulentní difuzní plamen.
Vynález tedy umožňuje tvorbu a stabilizaci dvoufázového turbulentního difuzního plamene a jeho zavedení do pece bez vsávání pecních plynů do předspalovače 52.. Plamen 47 je v předspalovači 52 stabilizován a zasahuje do pece (není znázorněno) vypouštěcím koncem 54. Střední jádro 48 (fáze bohatá na palivo) plamene 47 je svítivá a při vysoké teplotě nepřichází do styku s vnitřním povrchem 56 předspalovače 52.. Chladnější prstencovitý plášť 50 nebo fáze bohatá na kyslík (chudá na palivo) obklopuje svítivé střední jádro 48 plamene 47, chladí a chrání vnitřní povrch 56 předspalovače 52 před vysokými teplotami plamene a zamezuje
-5CZ 279526 B6 vsávání pecních plynů do předspalovače 52. Produkty spalování z tohoto dvoufázového plamene (47) obsahují saze, částice, které byly vytvořeny krakováním paliva a nukleačním procesem plynné fáze uvnitř předspalovače 52. Oxidace sazí se zbývajícím palivem uvnitř pece dává velmi svítivý plamen 47, vhodný pro zářivý přenos tepla do zahřívaného výrobku. Bylo zjištěno, že pro správnou činnost předspalovače 52 rychlosti zemního plynu v^g. a kyslíku vQX v tryskách, například rychlost u čela 44 hořáku 40 nemají být vyšší než 182,88m.s_1 a poměr vng/vox má být od 0,3 do 6,0. Nicméně pro vysokou svítivost plamene 47, což je výhodný provoz při použití zařízení podle vynálezu, mají být použity nižší rychlosti při poměru v ng/vox od 1,0 do 1,5. V závislosti na použití ohřevu má být předspalovač 52 dále rozdělen na typ s vysokou hybností a s nízkou hybnosti, odpovídající vysokým a nízkým specifickým rozsahům rychlostí. Například v částečně konverzní peci s kyslíko-palivovými i vzducho-palivovými hořáky 40 se žádá provoz s vysokou hybností pro minimalizaci účinku vzducho-palivových hořáků 40 a velkého množství plynů, unikajících do sopouchu, na stabilitu tvaru kyslíko-palivového plamene 47. Na druhé straně v plně konverzní kyslíko-palivové peci je výhodná nízká hybnost, protože tento režim dává nižší teploty plamene 47 a jeho vyšší svítivost.
Předspalovač 52 může být použit, když hořák 40 hoří mimo stechiometrický poměr, například ve stupňovém spalovacím procesu. Když se méně než 50% požadovaného kyslíku vhání hořákem 40 do předspalovače 52, například když poměr kyslíku k zemnímu plynu je menší než 1/1, mohou být kyslík a palivo přiváděny v obrácené konfiguraci a proud paliva použit pro chlazení předspalovače 52. Když jsou uvedené rozsahy návrhu a činnosti použity tak, jak je výše uvedeno, předspalovač 52 podle vynálezu pracuje při nižších teplotách než jsou typické teploty v peci s vysokými teplotami. To je velice překvapivý výsledek, dávající značnou volnost pro hořák 40 nebo operátora pece, protože nejsou požadovány žádné zvláštní materiály ' kromě . materiálů snášenlivých s materiály, normálně užívanými v konstrukci dané pece.
Když ve skutečnosti pracovní parametry nebo parametry návrhu nejsou splněny, například je použit předspalovač 52 tam, kde poměr délky k průměru je menší než 2, průměr předspalovače 52 vyjde příliš velký, což nedovoluje vytvoření dvoufázového plamene 47 uvnitř předspalovače- 52. Navíc jsou nutné vysoké rychlosti v tryskách k zamezení zakřivení plamene 47 a přehřátí žáruvzdorného stropu pece. Je tedy žádán vysoce turbulentní proud, způsobující intenzivní smíchávání kyslíku a paliva, vysoké teploty plamene 47.. a vsávání pecních plynů do spalovače. To by byl případ, když by byl použit předspalovač 52 jako obvyklý hořákový blok malého průměru.
Na druhé straně, když je poměr délky k průměru větší než 6, je průměr předspalovače 52 příliš malý nebo délka je příliš velká, což vede k nepřípustně vysoké teplotě plamene v předspalovači 52. To také může vyvinout příliš velký teplotní gradient mezi konci předspalovače 52 a podporovat přenos trhlin v materiálu konstrukce předspalovače 52.
-6CZ 279526 B6
Způsob a zařízení podle vynálezu byly zkoušeny, když měl předspalovač 52 průchod s poměrem délky k průměru 3,2. Teplota pece, do které byl předspalovač instalován, byla udržována na 1 315,6 “C po 24 hodiny. Během zkoušky byly měřeny teploty některých součástí hořáku 40 - trysky, upevňovací desky, předspalovače 52. Navíc byl měřen tlak v zadní části hořákového bloku. Zaznamenané teploty za ustálených podmínek při tepelném výkonu 452,64 kW byly: střední teplota pece 1 321,1 °C, střední teplota předspalovače 52 u čela 44 byla 860,0 °C, a u vypouštěcího konce 54 nebo konce pece 1 076,7 °C. Statický tlak, měřený na zadní straně předspalovače, byl nad tlakem ovzduší při tepelném výkonu nad
282,9 kW. To'znamená, že nebylo žádné vsávání pecních plynů do předspalovače 52, neboť pec byla provozována při mírném podtlaku. Svítivost plamene 47 byla vysoká až do tepelného výkonu 848,7 kW. Nad touto hodnotou mírně poklesla.
Dále byl předspalovač 52 s poměrem délky k průměru 4 vyroben ze stejného materiálu jako stěny pece a byl zkoušen ve sklářské taviči peci na skleněná vlákna na kyslík a zemní plyn. Předspalovač 52 byl instalován blízko dávkovači strany do stěny pece o teplotě 1 206,7 ’C před spuštěním zkoušky. Během celé zkoušky se zařízením podle vynálezu byla teplota čela předspalovače 52 a okolní žáruvzdorné stěny pece snížena o 27,8 °C několik hodin po zapálení pece. Takto se ukázala účinnost chlazení kyslíkem a ochrana žáruvzdorných částí pece. Svítivost plamene 47 byla vysoká až do tepelného výkonu 424,35 kW. Po pěti týdnech plynulého provozu při tepelných výkonech mezi 282,9 kW a 707,25 kW byl předspalovač 52 přezkoušen a zjistilo se, že je čistý, bez známek koroze nebo nánosu na čele nebo na stěnách vnitřní komory. Tryska hořáku 40 , použitá pro vhánění zemního plynu a kyslíku, také nejevila žádné známky nánosu či koroze.
Claims (7)
1. Způsob vyvíjení kyslíko-palivového plamene s nízkým obsahem Ν0χ pro ohřev komory, u kterého je jádro fáze bohaté na palivo obklopeno pláštěm fáze chudé na palivo, vyznačuj ící se tím, že se použije zpožděně míchající souosý kyslíko-palivový hořák (40), přičemž je palivo nuceno opustit středovou trubku a kyslík je nucen opustit souosou trubku, obklopující 'středovou trubku, za současného řízení průtoku kyslíku a paliva na maximální rychlost 183 m/s na výstupu z hořáku (40), přičemž je zároveň omezován a usměrňován plamen (47) v předspalovači (52), který má válcovitý průchod, rozkládající se přes vzdálenost od místa, kde je plamen (47) tvořen až k místu, kde může být plamen (47) zaveden do ohřívacího zařízení, přičemž tato vzdálenost je určena z poměru L/d délky průchodu k průměru průchodu, který je 2 až 6 při tepelném výkonu 73,2 kw až 11 712 kW, přičemž tato maximální rychlost a poměr jsou udržovány tak, aby se požadovaný kyslíko-palivový plamen (47) rozkládal přes celou délku předspalovače (52), aniž by docházelo ke spalování na stěnách předspalovače (52).
2. Zařízení k provádění způsobu, které obsahuje válcový zpožděně míchající kyslíko-palivový hořák s podélnou osou a předspalovač, přičemž předspalovač je upravený pro připevněni nebo namontování ve . stěně komory, má nejméně dvě rovnoběžná čela, z nichž jedno je vystaveno vnitřnímu prostoru komory, obsahuje válcovitý průchod s podélnou osou, shodnou s podélnou osou hořáku, který obsahuje jeden centrální první otvor pro zavedení plynného paliva do průchodu, přičemž první otvor je obklopen kruhovitým druhým otvorem nebo množstvím druhých otvorů, upravenýclh v jedné kruhovité řadě, pro zavedení oxidačního plynu do průchodu, a je opatřen prostředky, uzpůsobenými pro ovládání rychlosti kyslíku a paliva na předním konci hořáku, vyznačuj ící setím, že délka průchodu k průměru předního konce hořáku (40) je v poměru 2 až 6, přičemž tepelný výkon hořáku (40) je od 73,2 kW do 11 712 kW.
1 a/nebo zařízení podle se tím, že délka je v poměru cm,
73,2 kw do 424,35
3. Způsob podle nároku vyznačující k průměru předního konce hořáku (40) a délka průchodu je od 30,48 cm do 45,72 výkon hořáku (40) je 7.62 cm až 8,89 cm.
od nároku průchodu
3,4 až 5,1 přičemž tepelný kW a
2, průměr je
4. Způsob podle nároku 1 a/nebo v y z n a čující se tí k průměru předního konce hořáku a délka průchodu je od 30,48 cm výkon hořáku (40) je od 282,9 kW cm a ž 10,16 cm.
zařízení podle m, že délka (40) je v poměru nároku 2, průchodu
3,0 až 4,5 do 45,72 cm, přičemž tepelný do 848,7 kW a průměr je 8,89
5. Způsob podle nároku 1 a/nebo zařízení podle nároku 2, vyznačující se tím, že délka průchodu k průměru předního konce hořáku (40) je v poměru 2,8 až 4,0 a délka průchodu je od 30,48 cm do 45,72 cm, přičemž tepelný výkon hořáku (40) je od 565,8 kW do 1 697,4 kW a průměr je 10,16 cm až 11,43 cm.
6. Způsob podle nároku 1 a/nebo zařízení podle nároku 2, vyznačující se tím, že délka průchodu k průměru předního konce hořáku (40) je v poměru 2,0 až 6,0 a délka průchodu je od 40,64 cm do 121,92 cm, přičemž tepelný výkon hořáku (40) je od 1 131,6 kW do 5 658 kW a průměr je 10,16 cm až 20,32 cm.
7. Způsob a/nebo zařízení podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že průchod v předspalovači (52) má u čela (44), vystaveného komoře, sbíhavý nebo rozbíhavý tvar o maximálním úhlu (a) 15° vzhledem k podélné ose průchodu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/860,652 US5256058A (en) | 1992-03-30 | 1992-03-30 | Method and apparatus for oxy-fuel heating with lowered NOx in high temperature corrosive environments |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ49393A3 CZ49393A3 (en) | 1994-04-13 |
| CZ279526B6 true CZ279526B6 (cs) | 1995-05-17 |
Family
ID=25333700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ93493A CZ279526B6 (cs) | 1992-03-30 | 1993-03-24 | Zařízení k vyvíjení plamene z kyslíku a paliva s nízkým obsahem NOx a způsob k provozu tohoto zařízení |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5256058A (cs) |
| EP (1) | EP0563792A3 (cs) |
| JP (1) | JPH0642722A (cs) |
| KR (1) | KR970009482B1 (cs) |
| CA (1) | CA2092255C (cs) |
| CZ (1) | CZ279526B6 (cs) |
| MX (1) | MX9301730A (cs) |
| MY (1) | MY109085A (cs) |
| PL (1) | PL298305A1 (cs) |
| TW (1) | TW244373B (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015007252A1 (en) | 2013-07-15 | 2015-01-22 | Flammatec, Spol. S R.O. | The way of gas combustion in industrial furnaces and burner for realization of this method |
Families Citing this family (55)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5256058A (en) * | 1992-03-30 | 1993-10-26 | Combustion Tec, Inc. | Method and apparatus for oxy-fuel heating with lowered NOx in high temperature corrosive environments |
| US5267850A (en) * | 1992-06-04 | 1993-12-07 | Praxair Technology, Inc. | Fuel jet burner |
| US5547368A (en) * | 1993-03-01 | 1996-08-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and device for combustion-enhanced atomization and vaporization of liquid fuels |
| US5449286A (en) * | 1993-06-22 | 1995-09-12 | Praxair Technology, Inc. | Controlled flame fuel jet combustion |
| US5387100A (en) * | 1994-02-17 | 1995-02-07 | Praxair Technology, Inc. | Super off-stoichiometric combustion method |
| US5725366A (en) * | 1994-03-28 | 1998-03-10 | Institute Of Gas Technology | High-heat transfer, low-nox oxygen-fuel combustion system |
| BR9502060A (pt) | 1994-05-18 | 1995-12-19 | Praxair Technology Inc | Método para a operação de um forno |
| FR2725017B1 (fr) * | 1994-09-22 | 1996-12-13 | Air Liquide | Ouvreau pour oxybruleur, ensemble d'oxybruleur comportant un tel ouvreau et procede de mise en oeuvre d'un tel ensemble |
| US5575637A (en) * | 1994-11-04 | 1996-11-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and device for low-NOx high efficiency heating in high temperature furnaces |
| US5725367A (en) * | 1994-12-30 | 1998-03-10 | Combustion Tec, Inc. | Method and apparatus for dispersing fuel and oxidant from a burner |
| US5567141A (en) * | 1994-12-30 | 1996-10-22 | Combustion Tec, Inc. | Oxy-liquid fuel combustion process and apparatus |
| US5545031A (en) * | 1994-12-30 | 1996-08-13 | Combustion Tec, Inc. | Method and apparatus for injecting fuel and oxidant into a combustion burner |
| US5984667A (en) * | 1995-07-17 | 1999-11-16 | American Air Liquide, Inc. | Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams |
| DE69632666T2 (de) * | 1995-07-17 | 2005-06-09 | L'Air Liquide, S.A. a Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verbrennungsverfahren und Vorrichtung dafür mit getrennter Einspritzung von Brennstoff und Oxydationsmittel |
| US5611682A (en) * | 1995-09-05 | 1997-03-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Low-NOx staged combustion device for controlled radiative heating in high temperature furnaces |
| US5743723A (en) * | 1995-09-15 | 1998-04-28 | American Air Liquide, Inc. | Oxy-fuel burner having coaxial fuel and oxidant outlets |
| US6253578B1 (en) * | 1996-04-12 | 2001-07-03 | Praxair Technology, Inc. | Glass melting process and apparatus with reduced emissions and refractory corrosion |
| US5975886A (en) | 1996-11-25 | 1999-11-02 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams |
| US5931654A (en) * | 1997-06-30 | 1999-08-03 | Praxair Technology, Inc. | Recessed furnace lance purge gas system |
| ATE234444T1 (de) | 1997-10-27 | 2003-03-15 | Alstom Switzerland Ltd | Verfahren zum betrieb eines vormischbrenners |
| US6237369B1 (en) * | 1997-12-17 | 2001-05-29 | Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. | Roof-mounted oxygen-fuel burner for a glass melting furnace and process of using the oxygen-fuel burner |
| US6029910A (en) * | 1998-02-05 | 2000-02-29 | American Air Liquide, Inc. | Low firing rate oxy-fuel burner |
| US5954498A (en) * | 1998-02-26 | 1999-09-21 | American Air Liquide, Inc. | Oxidizing oxygen-fuel burner firing for reducing NOx emissions from high temperature furnaces |
| DE59810351D1 (de) * | 1998-10-05 | 2004-01-15 | Alstom Switzerland Ltd | Zündbrenner für eine Brennkammer |
| US6123542A (en) * | 1998-11-03 | 2000-09-26 | American Air Liquide | Self-cooled oxygen-fuel burner for use in high-temperature and high-particulate furnaces |
| DE19855069A1 (de) * | 1998-11-28 | 2000-05-31 | Asea Brown Boveri | Flüssigbrennstoffaufbereitungseinheit für einen Brenner und Verfahren zum Betrieb derselben |
| US6244854B1 (en) * | 1999-05-13 | 2001-06-12 | The Boc Group, Inc. | Burner and combustion method for the production of flame jet sheets in industrial furnaces |
| US6705117B2 (en) | 1999-08-16 | 2004-03-16 | The Boc Group, Inc. | Method of heating a glass melting furnace using a roof mounted, staged combustion oxygen-fuel burner |
| CA2323032A1 (en) | 1999-10-18 | 2001-04-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for backing-up oxy-fuel combustion with air-fuel combustion |
| US6579085B1 (en) * | 2000-05-05 | 2003-06-17 | The Boc Group, Inc. | Burner and combustion method for the production of flame jet sheets in industrial furnaces |
| US6582218B1 (en) * | 2002-06-11 | 2003-06-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Self-cooling oxy-fuel through-port burner for protruding into glass furnace atmosphere |
| JP3653266B2 (ja) * | 2002-12-19 | 2005-05-25 | 山一金属株式会社 | 動植物油燃焼装置 |
| US6910431B2 (en) * | 2002-12-30 | 2005-06-28 | The Boc Group, Inc. | Burner-lance and combustion method for heating surfaces susceptible to oxidation or reduction |
| US20050252430A1 (en) * | 2002-12-30 | 2005-11-17 | Satchell Donald P Jr | Burner-lance and combustion method for heating surfaces susceptible to oxidation or reduction |
| US20040261676A1 (en) * | 2003-06-09 | 2004-12-30 | Choi Donald H | Utilization of exhaust heat for conversion of water to fuel |
| DE102005005735B4 (de) * | 2005-02-07 | 2009-11-05 | Air Liquide Deutschland Gmbh | Verfahren zum Erhitzen eines Industrieofens unter Einsatz eines Brenners und zur Durchführung des Verfahrens geeigneter Rohr-in-Rohr-Brenner |
| US20070218776A1 (en) * | 2006-03-20 | 2007-09-20 | American Water Heater Company, A Corporation Of The State Of Nevade | Fuel supply line connector for water heater mounting bracket |
| US20070221142A1 (en) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | American Water Heater Company, A Corporation Of The State Of Nevada | Ultra low NOx water heater |
| US20100159409A1 (en) * | 2006-06-05 | 2010-06-24 | Richardson Andrew P | Non-centric oxy-fuel burner for glass melting systems |
| US20070281264A1 (en) * | 2006-06-05 | 2007-12-06 | Neil Simpson | Non-centric oxy-fuel burner for glass melting systems |
| US8454354B2 (en) * | 2008-05-08 | 2013-06-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Highly radiative burner and combustion process |
| US20090325114A1 (en) * | 2008-06-27 | 2009-12-31 | Empire Comfort Systems, Inc. | Atmospheric Burner for Gas Log Fireplace Producing Stage Combustion and Yellow Chemiluminescent Flame |
| US9243799B2 (en) * | 2008-09-26 | 2016-01-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Combustion system with precombustor for recycled flue gas |
| US8689710B2 (en) * | 2008-09-26 | 2014-04-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Combustion system with precombustor |
| FR2941286B1 (fr) * | 2009-01-16 | 2012-08-31 | Air Liquide | Bruleur pilote air-gaz pouvant fonctionner a l'oxygene. |
| EP2392857A1 (en) * | 2010-06-07 | 2011-12-07 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Oxy-fuel burner |
| WO2012112686A2 (en) | 2011-02-16 | 2012-08-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Oxygen enrichment of premix air-gas burners |
| BR112013022745A2 (pt) | 2011-03-10 | 2019-09-24 | Air Prod & Chem | arranjo de queimador de oxi-combustível, sistema de combustão de oxi-combustível, e método para produzir uma chama de oxi-combustível achatada |
| EP2703339A1 (en) * | 2012-09-04 | 2014-03-05 | Casale Chemicals S.A. | Burner for the production of synthesis gas |
| US10174945B2 (en) | 2013-10-14 | 2019-01-08 | Bloom Engineering Company, Inc. | Burner port block assembly |
| US10859260B2 (en) | 2017-10-13 | 2020-12-08 | Praxair Technology, Inc. | Reduced fouling in staged combustion |
| JP7257517B2 (ja) | 2018-12-21 | 2023-04-13 | シーラス ヒート テクノロジー カンパニー エルエルシー | 酸素フォアハースバーナーアセンブリ |
| US10845052B1 (en) | 2019-12-20 | 2020-11-24 | Jupiter Oxygen Corporation | Combustion system comprising an annular shroud burner |
| US12359807B2 (en) | 2019-12-20 | 2025-07-15 | Jupiter Oxygen Corporation | Combustion system comprising an annular shroud burner |
| CN112228870B (zh) * | 2020-10-20 | 2023-04-07 | 凯盛君恒有限公司 | 一种用于中性硼硅玻璃管成型的无焰燃烧器 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2518025A (en) * | 1948-03-17 | 1950-08-08 | Surface Combustion Corp | Combination oil and gas burner |
| US3092166A (en) * | 1959-12-15 | 1963-06-04 | Air Reduction | Space heating method and apparatus |
| FR1441671A (fr) * | 1965-04-28 | 1966-06-10 | Air Liquide | Brûleur à flamme variable pour hydrocarbures gazeux notamment le gaz naturel |
| US3856457A (en) * | 1972-12-29 | 1974-12-24 | Air Prod & Chem | Burner of the oxy-fuel type |
| JPS5222131A (en) * | 1975-07-11 | 1977-02-19 | Henrii Haabei Edowaado | Fluid flow throttling device and it*s manufacturing method |
| US4378205A (en) * | 1980-04-10 | 1983-03-29 | Union Carbide Corporation | Oxygen aspirator burner and process for firing a furnace |
| US4541796A (en) * | 1980-04-10 | 1985-09-17 | Union Carbide Corporation | Oxygen aspirator burner for firing a furnace |
| JPS58221306A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-12-23 | Tokyo Gas Co Ltd | 輝炎発生燃焼方法 |
| US4726763A (en) * | 1982-09-24 | 1988-02-23 | Gte Products Corporation | Dual insulated ceramic burner |
| WO1986007436A1 (en) * | 1985-06-03 | 1986-12-18 | Asarco Incorporated | Gas burner |
| JPS6229820A (ja) * | 1985-04-26 | 1987-02-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直火還元加熱バ−ナ |
| CN1007920B (zh) * | 1985-07-15 | 1990-05-09 | 美国氧化公司 | 烃类流体燃料燃烧、控制方法及装置 |
| US4690635A (en) * | 1986-07-21 | 1987-09-01 | Maxon Corporation | High temperature burner assembly |
| SE455438B (sv) * | 1986-11-24 | 1988-07-11 | Aga Ab | Sett att senka en brennares flamtemperatur samt brennare med munstycken for oxygen resp brensle |
| US5100313A (en) * | 1991-02-05 | 1992-03-31 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Coherent jet combustion |
| US5256058A (en) * | 1992-03-30 | 1993-10-26 | Combustion Tec, Inc. | Method and apparatus for oxy-fuel heating with lowered NOx in high temperature corrosive environments |
-
1992
- 1992-03-30 US US07/860,652 patent/US5256058A/en not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-03-23 CA CA002092255A patent/CA2092255C/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-03-23 MY MYPI93000514A patent/MY109085A/en unknown
- 1993-03-24 CZ CZ93493A patent/CZ279526B6/cs unknown
- 1993-03-25 JP JP5090753A patent/JPH0642722A/ja active Pending
- 1993-03-25 EP EP19930104938 patent/EP0563792A3/en not_active Withdrawn
- 1993-03-26 MX MX9301730A patent/MX9301730A/es unknown
- 1993-03-29 KR KR1019930004928A patent/KR970009482B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1993-03-30 PL PL29830593A patent/PL298305A1/xx unknown
- 1993-05-21 TW TW082104031A patent/TW244373B/zh active
- 1993-08-17 US US08/108,030 patent/US5346390A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015007252A1 (en) | 2013-07-15 | 2015-01-22 | Flammatec, Spol. S R.O. | The way of gas combustion in industrial furnaces and burner for realization of this method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0642722A (ja) | 1994-02-18 |
| CA2092255A1 (en) | 1993-10-01 |
| CA2092255C (en) | 1997-03-04 |
| EP0563792A3 (en) | 1993-12-08 |
| KR970009482B1 (ko) | 1997-06-13 |
| CZ49393A3 (en) | 1994-04-13 |
| KR930020079A (ko) | 1993-10-19 |
| US5346390A (en) | 1994-09-13 |
| MY109085A (en) | 1996-11-30 |
| US5256058A (en) | 1993-10-26 |
| EP0563792A2 (en) | 1993-10-06 |
| MX9301730A (es) | 1994-02-28 |
| TW244373B (cs) | 1995-04-01 |
| PL298305A1 (en) | 1993-12-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ279526B6 (cs) | Zařízení k vyvíjení plamene z kyslíku a paliva s nízkým obsahem NOx a způsob k provozu tohoto zařízení | |
| US6331107B1 (en) | Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams | |
| KR850000951B1 (ko) | 산소나 산소농축 공기를 사용하는 버너장치 | |
| RU2426030C2 (ru) | УЗЕЛ ГОРЕЛОК С УЛЬТРАНИЗКОЙ ЭМИССИЕЙ NOx | |
| US4541796A (en) | Oxygen aspirator burner for firing a furnace | |
| US6068468A (en) | Refractory block for use in a burner assembly | |
| RU2394186C2 (ru) | Горелка для сжигания топлива (варианты), способ сжигания топлива с окислителем (варианты) и способ плавки стекла | |
| US5984667A (en) | Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams | |
| KR100219745B1 (ko) | 제어된 불꽃 연료 분사 연소법 | |
| KR0178058B1 (ko) | 복합랜스와 이를 이용한 가스 분사장치 | |
| CZ279820B6 (cs) | Spalovací systém na kyslík a palivo | |
| US9651248B2 (en) | Method for generating combustion by means of a burner assembly and burner assembly therefore | |
| US5413476A (en) | Reduction of nitrogen oxides in oxygen-enriched combustion processes | |
| NZ250362A (en) | Fuel nozzle for fuel burner having upper and lower oxidant nozzles | |
| JP2023504084A (ja) | 燃料燃焼のための燃焼器及びその燃焼方法 | |
| US4156590A (en) | Combustion in a melting furnace | |
| JPH05141631A (ja) | 囲い内の加熱方法及びバーナ | |
| KR100653029B1 (ko) | 다공성 벽 노에서의 연소 방법 | |
| SK68093A3 (sk) | Spôsob vyvíjania plameňa z kyslíka a paliva s nízkym obsahom NOx a zariadenie na vykonávanie spôsobu | |
| KR20200002982A (ko) | 금속 가공용 노를 가열하기 위한 방법 및 버너 | |
| SK61893A3 (sk) | Spaľovací systém na kyslík a palivo |