CZ20032815A3 - Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru a pomocné zařízení k provádění tohoto způsobu - Google Patents
Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru a pomocné zařízení k provádění tohoto způsobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20032815A3 CZ20032815A3 CZ20032815A CZ20032815A CZ20032815A3 CZ 20032815 A3 CZ20032815 A3 CZ 20032815A3 CZ 20032815 A CZ20032815 A CZ 20032815A CZ 20032815 A CZ20032815 A CZ 20032815A CZ 20032815 A3 CZ20032815 A3 CZ 20032815A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- slag
- converter
- nozzle
- steel
- phosphorus
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 127
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 82
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 68
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 10
- 238000004064 recycling Methods 0.000 title description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 10
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 9
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 9
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 9
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 27
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 10
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910001341 Crude steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 7
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 6
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 claims description 2
- ARHMMDOXGIIARL-UHFFFAOYSA-N calcium;dihydroxy(dioxido)silane Chemical compound [Ca+2].O[Si](O)([O-])[O-] ARHMMDOXGIIARL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 6
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 27
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 238000006366 phosphorylation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000035800 maturation Effects 0.000 description 1
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000003017 phosphorus Chemical class 0.000 description 1
- 229910001392 phosphorus oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N tetraphosphorus hexaoxide Chemical compound O1P(O2)OP3OP1OP2O3 VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru a pomocné zařízení k provádění tohoto způsobu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu a zařízení k výrobě tekuté surové oceli v konvertoru s horním dmýcháním. Vynález řeší omezení ztráty železa ve strusce při vylévání strusky z konvertoruj to změnou technologického postupu zkujňování oceli. K zajištění této technologie je možno konvertor rozšířit o technické zařízení usnadňující stažení strusky.
Dosavadní stav techniky
Je znám způsob výroby tekuté oceli v konvertorech. Tento způsob je v mnoha případech modifikován na místní podmínky a zejména surovinové zdroje, které určují vlastnosti, zejména chemické složení tekutého surového železa.
Obvyklý postup při výrobě oceli ze směsi tekutého surového železe s chemickým složením cti*
0,3^1,2 % Si, nízkým obsahem fosforu a ostatních příměsí kromě uhlíku s obsahem větším než 4 % je následující: Po ukončení sázení a postavení konvertoru do pracovní polohy začíná proces zkujňování. Horní kyslíková tryska pracuje zjpočátku v horní poloze (není to však podmínkou) a po
Λ®*' . o . , dobu zhruba 2/3 minuty oxiduje křemík a také železo, což kladně působí na vznik aktivní strusky. Po ukončení úvodní etapy se horní tryska zpravidla přibližuje lázni a při souběžném dmýchání se dodává v jednotlivých dávkách vápno. V procesu vzniká velké množství strusky s poměrně vysokým obsahem oxidů železa rovněž drobných granálií kovového železa. Celkový obsah železa ve strusce je vyšší než 15,%. Tato hodnota je ovlivněna požadovaným obsahem uhlíku v lázni. Vyšší obsahy uhlíku vedou k nižším obsahům železa ve strusce. Při velmi nízkých obsazích uhlíku v surové oceli je obsah železa ve strusce podstatně vyšší. Pro nízké konečné obsahy uhlíku přesahuje někdy hodnotu 30%.k Nízké obsahy uhlíku jsou požadovány zejména u značek ocelí s požadovanou nízkou hodnotou fosforu.
Jsou známy i jiné procesy vycházející například ze surového železa s vysokým obsahem ctsf iaž* fosforu v rozmezí l,5x.2,2íňebo pro nižší obsahy 0,5>l,0 %. Podstatnou vlastností je odfosfoření surového železa při poměrně vysokých obsazích uhlíku v roztaveném kovu. Proces a hlavně manipulace se struskou musí zajistit dosažení požadovaných hodnot fosforu na konci procesu. Ve světě jsou známy procesy pro zpracování fosfornatého surového železa pod následujícími zkratkami. LD-AC (proces uplatňovaný v Belgii a okolních státech, proces OLP (Francie) a proces
PL uplatňovaný zejména v Německu. Tyto procesy postupně upadají se zánikem ložisek železné ťL· rudy s vysokým obsahem fosforu. Podstatou těchto procesů je práce se dvěmjtnebo více struskami v konvertoru. Po úvodní etapě zkujňování je první struska s vysokým obsahem fosforu stažena z konvertoru (obsah oxidů fosforu dosahuje 25 %) a následně je vytvořena další struska, která postupně odstraňuje zbývající fosfor až na hodnoty fosforu v kovu pod 0,02 %. V případě velmi vysokých obsahů fosforu v surovém železe jsou známy případy, ve kterých se provádí dvojí stažení strusky v průběhu zkujňování.
Některé procesy pracují se souběžným dmýcháním kyslíku shora společně s prachovým vápnem.
V Japonsku se v širší míře používá předzpracované surové železo se sníženým obsahem křemíku, fosforu a síry. Ve vlastním ocelářském procesu není třeba odstraňovat tyto doprovodné prvky a proto je možno pracovat s minimem strusky.
Kromě konvertorů s horním dmýcháním jsou známy konvertory s kombinovaným dmýcháním. I v těchto konvertorech lze s určitými úpravami zpracovávat výše uvedené suroviny.
Vzhledem k rozdílným cenám šrotu (kovonosný odpad) a tekutého surového železa (produkt procesů ve vysoké peci) je snahou snížit měrnou cenu vsázky zvýšením podílu šrotu. Tohoto se dosahuje přísadou uhlí nebo koksu v úvodní etapě procesu zejména pak při sázení nebo nalévání surového železa. Takto přisazený uhlík při spalování kyslíkem uvolňuje teplo a toto teplo je využito pro pokrytí tepla potřebného pro tavení tuhé vsázky případně pro ohřev taveniny.
Další způsob snížení měrné ceny vsázky je přísada různých odpadů, které šetří pálené vápno a nebo obsahují větší množství železa^ to jak v oxidické,tak i v metalické formě. Úspory náhradou odpady jsou aplikovány rovněž v jiných agregátech. Příkladem je recyklace strusky z konvertoru ve vysoké peci jako náhrada vápence. Tento postup vedle nesporných výhod má i nevýhody. Hlavní nevýhodou je redukce fosforu ve vysoké peci a následné zvýšení obsahu fosforu v surovém železe. Tento fosfor je v oceli nepřijatelný a musí být v ocelářském procesu odstraněn.
V některých případech je část strusky ponecháno v konvertoru. Tato struska je, po možné úpravě chemického složení, horní tryskou rozstříknuta na stěny konvertoru a slouží jako její ochrana v dalším procesu.
V Japonsku byl také vyvinut proces umožňující odfosfoření surového železa v konvertoru s následným zkujněním. Tento proces byl vyvinut firmou Nippon Steel Corporation a byl patentován pod číslem US 5 868 817 a v Evropě pod číslem EP 0^71-4^989. Tento proces využívá stažení minimálně 60 % strusky po odkřemičitění a odfosfoření. Celý proces úvodního zkujňování je veden tak, aby teplota na jeho konci nepřesáhla 1200 až 1450 °C. Toto teplotní omezení snižuje množství zpětné redukce fosforu ze strusky. Po odkřemičení a odfosfoření je struska stažena a je vytvářena nová struska. Nová struska je využita v konvertoru v průběhu následného oduhličení a zůstává v konvertoru i po odpichu oceli. Množství strusky k recyklaci můře být až 30 kg/t. Pro kontrolu bazicity strusky je v úvodní etapě přidáváno malé množství páleného vápna jako tavidlo nebo vápence pro ochlazení strusky. Bazicita této strusky je od 0,7 do 2,5. Cílem uvedeného postupu je zejména zjednodušit rafínaci surového železa odstranit potřebu dodatkového zařízení pro odfosfoření surového železa.
Uvedená technologie řeší problematiku odfosfoření surového železa, nepředpokládá možnost předehřevu šrotu. Množství použitého šrotu je omezeno 25 % při obsahu křemíku kolem I % .
Jsou známy dále patenty US 5 417 740, US 5 286 277 a WO95/35394 popisující předehřev šrotu v ocelářské peci. Tyto patenty jsou zejména zaměřeny na rozšíření možnosti zpracování šrotu v konvertoru. I tyto patenty popisují recyklaci strusky v konvertoru. Struska z konce jedné tavby je použita v druhé a tato struska napomáhá vzniku nové strusky. Podmínky pro stažení první strusky jsou stanoveny následovně: je zoxidováno nejméně 60 % křemíku ze surového železa a je nadmýcháno maximálně 50 % celkového kyslíku. Bazicita strusky před prvním stažením je minimálně 1,4 a optimálně 2,2. Teplota taveniny v okamžiku stažení strusky je minimálně 111 °C a optimálně 222 °C pod žádanou teplotou při odpichu oceli. 1 v tomto případě je chemismus strusky upravován přísadou bazických složek strusky před sázením šrotu. Protože cílem patentu je zvýšit průsadu šrotuje zde kladen důraz na vyšší stupeň dospálení zejména CO na CO2.
Stahování strusky v ocelářském procesuje známý postup, který byl uplatňován i na Siemens - Martinském procesu i na elektrických obloukových pecích v případě vyšších obsahů fosforu v surovém železe i v konvertorech. Potřeba stažení strusky vychází z protichůdných požadavků na strusku v různých fázích ocelářského procesu. Nejsnadnějším způsobem jak dosáhnou změny vlastností strusky je její alespoň částečná výměna.
Všechny výše uvedené patenty upravují bazicitu strusky před nalitím surového železa, nezasahují do toku materiálu v ocelárněza to zejména do výměny materiálu mezi vysokými pecemi a konvertorem a neřeší problematiku rozpadavosti vzniklé strusky a následného využití strusky. Výše popsané patenty dále neřeší problematiku jímání plynu. Dalším nedostatkem uvedených technologických postupů je nevyřešená stabilizace složení strusky v procesu a možnost řízení bazicity strusky při stahování strusky a při odpichu oceli. Navržené postupy nepočítají s konečnou úpravou kovu v závěru dmýchání kyslíku. Výše uvedené důvody vedou pravděpodobně k omezenému využívání technologie stahování strusky uprostřed konvertorového procesu.
Množství strusky tvořené v LD procesu je podle BAT (Best Available Technique) mezi 85 až 110 kg/t, což představuje 8,5χ11 %. Toto množství strusky neobsahuje strusku z předchozího odsíření surového železa a strusku ze sekundární metalurgie.
Podstata vynálezu
Hlavní výhodou způsobu dle vynálezu je zlepšení využití železa ze vsázky a to současně dvojím způsobem. Za prvé snížením množství strusky a za druhé snížením obsahů oxidů železa ve strusce. Navrženým postupem lze ušetřit více než jedno procento kovu ve vsázce.
Proces je určen pro zpracování nízko fosfornatých surových želez v konvertoru s horním dmýcháním nebo v konvertorech s horním dmýcháním v kombinaci se spodním mícháním. Pro proces s kombinovaným dmýcháním je proces použitelný, jestliže je soustavným dmýcháním zabráněno průniku kovu nebo strusky do spodních dmyšen.
Odstranění doprovodných prvků v konvertoruje prováděno odlišně od současného procesu. Změna spočívá ve stažení strusky po úvodní oxidaci křemíku a fosforu. V následující etapě procesu je vytvořena nová struska s vysokou bazicitou a vysokým obsahem oxidů železa. Tato struska je společně se zbytkem surové oceli zanechána v konvertoru a je recyklována v další tavbě. Dalšího snížení fosforu je možno dosáhnout omezením recyklace strusky z konvertoru přes vysokou pec a tím i podstatným omezením přísunu fosforu do vysoké pece a následně i do konvertoru jako součást surového železa.
Vlastní proces v konvertoruje možno popsat takto:
Na konci obvyklého technologického postupuje v konvertoru surová ocel s obsahem uhlíku pod 0,1 % a požadovanou teplotou například kolem 1640 °C, současně je v konvertoru až 15 % strusky s bazicitou vyšší než 2,5. Tato struska je při novém postupu stažena jen částečně a je z poloviny ponechána v konvertoru. Na tuto strusku a tekutý zbytek je nasypán šrot.
Je možno provést předehřev šrotu přisazeným uhlím nebo koksem. Po nalití surového železa je možno pokračovat ve dmýchání kyslíku samostatně nebo společně s antracitem či koksem. V této etapě je vzhledem k nízké teplotě a poměrně reaktivní strusce z předchozí tavby zahájena oxidace křemíku a po jejím skončení i oxidace fosforu. Struska postupně snižuje bazicitu a tím klesá i její viskozita. Po zoxidování křemíku a větší části fosforu je proces dmýchání kyslíku přerušen. Horní tryska je z konvertoru vytažena tak, aby se umožnilo sklopení konvertoru do polohy kdy je možné provést stažení strusky. Stažení strusky je možné samovolným vytečením strusky nebo některým technickým prostředkem. Vytékání strusky lze podpořit napěněním strusky přidáním uhlí s velkým podílem těkavých složek. Toto řešení může vyvolat následné problémy s manipulací s vyteklou struskou z důvodů velkého objemu strusky. Vhodnější řešení je mechanické stažení nebo vyfoukání strusky pomocnou tryskou.
Po stažení strusky je pokračováno ve zkujňování dmýcháním kyslíku shora. Současně je vytvářeno malé množství nové strusky s vysokou bazicitou. V závěru procesuje při nízkém obsahu uhlíku dokončeno odfosfoření. Vzniklá struska je po odlití kovu ponechána v konvertoru a slouží jako základ pro vytvoření strusky pro první část procesu. Takto může proces pokračovat podle potřeb provozu a technického stavu konvertoru.
axli
Přehled obrázků na výkresu1
Pomocné zařízení k vynálezu, které však není nezbytnou součástí způsobu výroby dle vynálezu, je blíže osvětleno na přiložených výkresech, kde na obr. 1 je znázorněno zařízení pro stahování strusky. Na obrázku č. 2 je alternativní zařízení využívající trysky pomáhající stáhnou strusku z konvertoru.
Příklady provedení způsobu vynálezu
Příklad 1 (Přechod ze stávající technologie při aplikaci technologie bez předehřevu)
Pro objasnění způsobu dle vynálezu je uveden příklad výroby tekuté oceli v konvertoru s hmotností taveniny 200 t. V konvertoru -byla-ponechána část strusky z předchozí tavby vyráběné aa* _ obvyklou technologii v množství 1 ΟχΙ 2 t, případně je zvýšena bazicita. Část strusky z předchozího procesu je ponechána v konvertoru společně se zbytkem surové oceli v množství asi St. Na tuto strusku je možno přisadit šrot pomocí transportního koryta. Množství šrotu je cca 50 t a množství surového železa je 160 t. Při zkujňování je nejprve oxidován křemík ze surového železa. Produkty oxidace reagují se struskou a snižují její bazicitu. S poklesem bazicky klesá i viskozita strusky.
Množství nově vzniklé strusky je kolem tří tun. Část oxidů železa je ze strusky redukována křemíkem a uhlíkem ze surového železa. Tím se kromě bazicky snižuje i obsah lehce redukovatelných oxidů. Proces zkujňování je přerušen při teplotě nižší než 1590 °Ct optimálně
1530 °C. Vzniklá struska v množství 12*Ί4 t je stažena z konvertoru. Po ustavení konvertoru zpět * do pracovní polohy se pokračuje ve zkujňování. Do procesuje přisazeno kusové vápnoipřípadně další struskotvorné přísady, v množství 4 t. Toto vápno společně se zbytky strusky, kterou se nepodařilo stáhnout tvoří novou strusku. Proces je ukončen při dosažení požadované koncentrace uhlíku a teplotě. Následuje odpich oceli a ponechání celého objemu strusky v konvertoru.
Příklad 2 (Přechod mezi tavbami s recyklací strusky při aplikaci předehřevu šrotu)
V Do konvertoru, kde byla ponechána veškerá struska v množství 8^10 t z předchozí tavby vyráběné technologií s recyklací strusky. Struska z předchozího procesu je částečně ponechána v konvertoru společně se zbytkem surové oceli v množství asi 5 t. Na tuto strusku je možno přisadit šrot pomocí transportního koryta. Množství šrotu je cca 75 t. Konvertor je přesunut do pracovní polohy aje dmýcháno uhlí společně s kyslíkem. Tím je dosaženo předehřevu šrotu. Následně je do konvertoru naléváno surového železo v množství 135 t. Při zkujňování je nejprve oxidován křemík ze surového železa. Produkty oxidace reagují se struskou a snižují její bazicitu. S poklesem bazicity klesá i viskozita strusky. Množství nově vzniklé strusky je kolem 2,5 tun. Část oxidů železa je ze strusky redukována křemíkem a uhlíkem ze surového železa. Tím se kromě bazicity snižuje i obsah lehce redukovatelných oxidů. Proces zkujňování je přerušen při teplotě nižší než 1590 °C optimálně 1530 °C. Vzniklá struska v množství 8/11 t je stažena z konvertoru. Po ustavení konvertoru zpět do pracovní polohy se pokračuje ve zkujňování. Do procesuje přisazeno kusové vápno, v množství 3 t. Toto vápno společně se zbytky strusky, kterou se nepodařilo stáhnout tvoří novou strusku Proces je ukončen při dosažení požadované koncentrace uhlíku a teplotě. Následuje odpich oceli a ponechání celého objemu strusky a části kovu v konvertoru. Proces výroby oceli pak pokračuje podle potřeb dále.
Příklad 3 (Řešení problému při nedodržení obsahu fosforu v oceli)
Jestliže byla zjištěna příliš vysoká koncentrace fosforu v kovu při kontrole chemického složení surové oceli, je možno řešit tuto situaci dodatečným dofukem kyslíku. Konvertor je uveden
Ί zpět do pracovní polohy podle požadovaného snížení fosforu je proveden krátký dofuk kyslíku. Pri tomto dofuku probíhá další oxidace lázně a tím jsou podpořeny podmínky pro oxidaci fosforu. Při tomto řešení je třeba počítat s nárůstem teploty. Při nadmýchání 300 Nm3 kyslíku vzroste teplota o cca 5 °C.
Příklad provedení zařízení
Podle obr. 1 může být konvertor alternativně doplněn manipulátorem stahovače strusky. Pomocné zařízení k provádění způsobu dle vynálezu sestává z manipulátoru i, ramena 2 manipulátoru a hrabla 3, které odvádí strusku 4 z konvertoru 5 přes hrdlo 6 konvertoru.
Stahování strusky lze také urychlit pomocnou tryskou znázorněnou na obrázku č. 2. Alternativní pomocné zařízení k provádění způsobu dle vynálezu sestává z manipulátoru 4 trysky, ramena 8 trysky a trysky 9, které pomocí proudu plynu odvádí strusku 4 z konvertoru 5 přes hrdlo 6 konvertoru.
Claims (8)
1. Způsob výroby tekuté oceli v konvertoru,, vyznačující se t í m , že se do konvertoru obsahujícího veškerou strusku nebo její většinový podíl z předchozího cyklu / nasazuje vsázka tvořená šrotem se struskotvornými přísadami, případně tuhým uhlíkatým 0' palivem pro předehřej a tekutým surovým železem s obsahem fosforu pod 0,2 %; po sázení a předehřevu je zahájeno zkujňování, které vede v počáteční fázi k oxidaci především Jý/ křemíku a případně i dalších složek vsázky, s postupným poklesem bazicity, íná~Iíddhoíý optimálně kolem 1,2, (tato-hodnota bazicity však- není- podmínkou^následně se proces zkujňování přerušuje a konvertor se sklápí a struska z procesu se odlévá samovolným vytékáním nebo pomocí trysky či hrabla, struska v tomto okamžiku obsahuje méně než 20 % oxidů železa a celkové množství strusky je menší než 8 % vzhledem k množství taveniny; struska se stahuje v průběhu procesu při teplotě taveniny nižší než 1590 °C; po stažení strusky je tvořena nová struska přídavkem vápna případně dalších přísad jako například dolomitu a pokračováním procesu zkujňování, nově vzniklá struska má vyšší bázi citu než 3, proces zkujňování jé' přerušen při dosažení požadovaného obsahu uhlíku a teploty; následně se provádí odpich surové oceli z konvertoru a v konvertoru jě ponechána veškerá procesní struska nebo její většinový podíl a tím je konvertor připraven pro nové sázení.
2. Způsob podle nároku 1, v y z n a č u j í c í se t í m , že v procesu jé' ponecháno malé množství kovu zlepšující jakost bezstruskového odpichu ,
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že stažená struska neobsahuje žádné volné vápno.
4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že vyrobená struska je v převážné většině tvořena monokalciumsilikátem, který je stabilní a struska je tedy použitelná pro stavební účely,
5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že v případě potřeby dosažení nízkých koncentrací fosforu je omezena spotřeba ocelářské strusky do vysoké pece ,
6. Zařízení k provádění způsobu podle nároku 1, vyznačující se tím, že konvertor je alternativně doplněn manipulátorem stahovače strusky, který se skládá zvláštního manipulátoru (1), ramena (2) manipulátoru a hrabla (3), které odvádí strusku (4) z konvertoru (5) přes hrdlo (6) konvertoru, nebo je konvertor osazen pomocnou tryskou sestávající z manipulátoru (7) trysky, ramena (8) trysky a trysky (9), která pomocí proudu plynu odvádí strusku (4) z konvertoru (5) přes hrdlo (6) konvertoru,
7. Zařízení k provádění způsobu podle nároku 6, vyznačující se tím, že přídavné stahovací zařízení (3) je samostatně výměnná/-'.
8. Zařízení k provádění způsobu podle nároku 6, vyznačující se tím, že pomocná tryska (9) je samostatně výměnná.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20032815A CZ20032815A3 (cs) | 2003-10-15 | 2003-10-15 | Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru a pomocné zařízení k provádění tohoto způsobu |
| EP20040008654 EP1524322A3 (en) | 2003-10-15 | 2004-04-08 | Method of liquid steel production with slag recycling in a converter, equipment to employ the method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20032815A CZ20032815A3 (cs) | 2003-10-15 | 2003-10-15 | Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru a pomocné zařízení k provádění tohoto způsobu |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ293564B6 CZ293564B6 (cs) | 2004-06-16 |
| CZ20032815A3 true CZ20032815A3 (cs) | 2004-06-16 |
Family
ID=32400136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20032815A CZ20032815A3 (cs) | 2003-10-15 | 2003-10-15 | Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru a pomocné zařízení k provádění tohoto způsobu |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ20032815A3 (cs) |
-
2003
- 2003-10-15 CZ CZ20032815A patent/CZ20032815A3/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ293564B6 (cs) | 2004-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100695650B1 (ko) | 정련제 및 정련 방법 | |
| KR101140056B1 (ko) | 슬래그의 활용 방법 | |
| KR101648652B1 (ko) | 용선의 예비 처리 방법 | |
| JP5418733B2 (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| JP5560947B2 (ja) | 製鋼スラグからの鉄及び燐の回収方法並びに高炉スラグ微粉末または高炉スラグセメント及び燐酸資源原料 | |
| WO1995001458A1 (en) | Steel manufacturing method using converter | |
| CN113493868A (zh) | 一种基于熔融还原铁水的高废钢比转炉冶炼方法 | |
| KR101430377B1 (ko) | 용선의 탈규 탈인 동일 처리 방법 | |
| JP4983303B2 (ja) | 溶銑精錬方法 | |
| KR20080089650A (ko) | 용선탈린방법 | |
| JPH0853705A (ja) | 製鋼方法 | |
| JP4977870B2 (ja) | 製鋼方法 | |
| CZ20032815A3 (cs) | Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru a pomocné zařízení k provádění tohoto způsobu | |
| JP4210011B2 (ja) | 転炉を用いた溶銑の脱燐方法 | |
| JP4894325B2 (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| JP5493911B2 (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| JP3644307B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| CZ20033207A3 (cs) | Způsob výroby tekuté oceli s použitím recyklace strusky v konvertoru | |
| JP6544531B2 (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| KR100264990B1 (ko) | 용선의 동시 탈린 탈황방법 | |
| KR20210142090A (ko) | 야금용기에서 철을 제조하는 방법 | |
| JP2010255054A (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| KR101091956B1 (ko) | 용선의 탈류 처리 방법 | |
| JP2005060740A (ja) | クロム含有廃棄物の処理方法 | |
| JPH05239510A (ja) | 低Ｓｉ、低Ｓ、低Ｐ溶銑の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20081015 |