CZ20032221A3 - Způsob dehydroxylačního zpracování křemičitanu hlinitého a zařízení k jeho provádění - Google Patents
Způsob dehydroxylačního zpracování křemičitanu hlinitého a zařízení k jeho provádění Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20032221A3 CZ20032221A3 CZ20032221A CZ20032221A CZ20032221A3 CZ 20032221 A3 CZ20032221 A3 CZ 20032221A3 CZ 20032221 A CZ20032221 A CZ 20032221A CZ 20032221 A CZ20032221 A CZ 20032221A CZ 20032221 A3 CZ20032221 A3 CZ 20032221A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- temperature
- powder
- dry powder
- hot gas
- dryer
- Prior art date
Links
- 238000005906 dihydroxylation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 title abstract description 17
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 title abstract description 17
- PZZYQPZGQPZBDN-UHFFFAOYSA-N aluminium silicate Chemical compound O=[Al]O[Si](=O)O[Al]=O PZZYQPZGQPZBDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 3
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 title abstract 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 72
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 41
- 239000012634 fragment Substances 0.000 claims abstract description 18
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 10
- 230000009471 action Effects 0.000 claims abstract description 5
- YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] Chemical compound [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 17
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 claims description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 3
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- -1 silicate aluminate Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 claims 1
- LRCFXGAMWKDGLA-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;hydrate Chemical compound O.O=[Si]=O LRCFXGAMWKDGLA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 claims 1
- 229960004029 silicic acid Drugs 0.000 claims 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 48
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 25
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 description 24
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 19
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 14
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 14
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 14
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 7
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 6
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 5
- 238000004455 differential thermal analysis Methods 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 3
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- 229910052863 mullite Inorganic materials 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 2
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 2
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 2
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 2
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 2
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013058 crude material Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010981 drying operation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000009422 external insulation Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000011090 industrial biotechnology method and process Methods 0.000 description 1
- 229910052622 kaolinite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B33/00—Silicon; Compounds thereof
- C01B33/20—Silicates
- C01B33/36—Silicates having base-exchange properties but not having molecular sieve properties
- C01B33/38—Layered base-exchange silicates, e.g. clays, micas or alkali metal silicates of kenyaite or magadiite type
- C01B33/40—Clays
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
- B01J6/001—Calcining
- B01J6/004—Calcining using hot gas streams in which the material is moved
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/04—Silica-rich materials; Silicates
- C04B14/10—Clay
- C04B14/106—Kaolin
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B17/00—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement
- F26B17/10—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers
- F26B17/101—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers the drying enclosure having the shape of one or a plurality of shafts or ducts, e.g. with substantially straight and vertical axis
- F26B17/103—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers the drying enclosure having the shape of one or a plurality of shafts or ducts, e.g. with substantially straight and vertical axis with specific material feeding arrangements, e.g. combined with disintegrating means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/60—Agents for protection against chemical, physical or biological attack
- C04B2103/606—Agents for neutralising Ca(OH)2 liberated during cement hardening
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Silicates, Zeolites, And Molecular Sieves (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Description
Způsob dehydroxylacního zpracování křemičitanu hlinitého Λ/
Oblast techniky
Vynález se týká zpracování minerálních částic. Zejména se vynález týká způsobu dehydroxylacního zpracování křemičitanu hlinitého, který může být zejména obsažen v hlinkách , za účelem učinit ho reaktivním nebo zlepšit jeho reaktivitu ve funkci přísady (pucolánového typu) do cementu, betonu nebo do jiných matric.
Dosavadní stav techniky
Je známé přidávat křemičitan hlinitý ve formě metakaolinu do cementových, maltových nebo betonových kompozic jako přísadu, která je schopna reagovat s vápnem uvolněným hydratací cementu, zejména v cementech vyztužených skleněnými vlákny, kde vápno uvolněné v průběhu stárnutí cementu má negativní vliv na vyztužovací vlastnosti skleněných vláken.
Tento křemičitan hlinitý v reaktivní formě může být získán tepelně kalcinačním zpracováním kaolinu nebo kaolinitu pocházejícího obecně z jílovitých materiálů. Probíhá při tom následující endotermní reakce:
A12O3. 2 SiO2.2 H20 -> Al203.2 H20 + 2 H20 (asi -418 J/g) .
• ·· ·· · · · · ···· ··· · · · · · · · ·♦ • ·· · · · · · · · ·· · · · · · · · · · ·
Tato reakce probíhá při teplotě 500 až 650 °C v., závislosti na povaze výchozího jílovitého materiálu.
Při průmyslovém provedení této reakce musí být splněny dva požadavky: jílovitý materiál musí být zpracován dokonale za účelem převedení veškerého kaolínu na metakaolin, aniž by přitom teplota zpracovávaného materiálu dosáhla teploty rozkladu metakaolinu, který může být převeden (v průběhu endotermní reakce) při asi 900 °C na nereaktivní krystalickou formu, jakou je mullit nebo cristobalit.
Při jedné známé průmyslové technice se jíl ve formě pelet zpracuje v patrové peci, ve které každé patro vyhřívané hořáky na danou teplotu obsahuje desku, na které je uložena vrstva jílu mající značnou tloušťku, a shrabovací ramena, která zajišťují, že jíl je vystaven teplotě tohoto patra po požadovanou dobu a která potom přemisťují takto ošetřený jíl z daného patra na patro další. Takovéto zařízení obvykle zajišťuje' teplotní gradient vzrůstající ve směru cirkulace jílu a činící v patrech asi 500 až 750 °C. Aby se dosáhlo takových teplot, ohřívají hořáky stěny lokálně na mnohem vyšší teploty a komponenty pece, zejména stěny a uvedená ramena, které jsou jsou vystaveny vysokému tepelnému namáhání, musí být zhotoveny ze žárovzdorných materiálů s dobrou tepelnou stabilitou nebo/a musí být opatřeny chladícím systémem. Kromě toho je doba prodlení materiálů v peci velmi dlouhá, což vyžaduje velké množství energie a jemné částice, které vznikají vzájemným třením pelet jsou unášeny spalinami, v důsledku čehož takové zpracování musí zahrnovat stupeň, ve kterém dochází k oddělí uvedeného unášeného podílu z proudu spalin.
»« ·· ·· ······ • 9 9 9 9 9 9 9 » · 9 9 9 9 9 9 9
| je | uváděna | jako |
| se | částice | j ílu |
| tak | , aby | bylo |
mžiková kalcinace (flash calcination), vystaví velkému teplotnímu gradientu bezprostředně dosaženo požadované teploty zpracování. V praxi to znamená, že částice jílu se uloží do prostředí, jehož teplota může dosáhnout až 900 až 1000 °C anebo ještě více a to po velmi krátkou dobu volenou tak, aby se částice jílu zahřály tepelnou výměnou na požadovanou teplotu rovnou asi 500 až 600 °C. Podle některých provedení obsahuje kalcinační pec uzavřený prostor, ve kterém je instalován hořák, pomocí kterého se dosahuje požadované teploty. Tento typ pece představuje riziko, že částice jílu mohou přijít do styku s plamenem hořáku a že jejich teplota překročí požadovanou teplotu zpracování. Při jiném typu mžikové kalcinace, popsaném zejména v patentovém dokumentu US-A-6 139 313, se používá komora pro zpracování toroidním plynovým proudem, ve které se vytvoří plazma s velmi vysokou teplotou vstřikováním paliva do horkého plynného proudu vytvořeného před zpracovatelskou komorou. Kritické komponenty pece jsou i v tomto případě vystaveny velmi vysokým teplotám, což vyžaduje použití chladícího zařízení.
Cílem vynálezu je takto poskytnout zlepšený způsob kalcinačního zpracování, který by poskytoval uspokojivý konverzní výtěžek, aniž by přitom bylo zapotřebí použít složité zařízení nebo drahé materiály.
Podstata vynálezu
Uvedeného cíle se dosáhne v rámci vynálezu způsobem dehydroxylačního zpracování křemičitanu hlinitého, při kterém se částice obsahující křemičitan hlinitý vystaví • ·« ·· ·· ······ • · · · · · · · ·· · • ·· 9 9 99 9 9 ·
9 9 9 9 · · · · · · · • · · 9 9 9 9 9 9 9 9
999 99 99 99 99 ' 99 teplotě alespoň 500 °C, jehož podstata spočívá v tom, že částice jsou ve formě suchého prášku a že se tento suchý prášek unáší plyným proudem při teplotě 600 až 850 °C po dobu dostatečnou k dosažení požadovaného stupně dehydroxylace.
V rámci vynálezu bylo zjištěno, že materiál obsahující křemičitan hlinitý v případě, že je rozdružen do práškové formy, reaguje úžasně rychle v transportním plynu, jehož teplota je nicméně mnohem nižší, než jsou normální zpracovatelské teploty mžikového kalcinačního zpracování, v důsledku čehož vynález poskytuje tepelné dehydroxylační zpracování, jehož provedení je nenákladné, pokud jde o potřebnou energii a materiály použité pro sestrojení zpracovatelského zařízení.
V rámci detailnějšího popisu lze uvést, že suchý prášek má obecně velikost částic menší nebo rovnou 100 mikrometrům, což znamená, že všechny částice, které tento prášek tvoří, mají velikost charakterizovanou rozměry (průměr nebo zdánlivý průměr) menší nebo rovnou 100 mikrometrům. Výhodně je tento prášek v podstatě tvořen částicemi s rozměry menšími nebo rovnými 80 mikrometrům. Tento prášek výhodně obsahuje alespoň 60 % hmotnosti částic s rozměrem menším nebo rovným 20 mikrometrů, přičemž výhodně malé množství (například méně než 5 %) částic má rozměry větší než 40 mikrometrů (95 % částic má rozměry menší než 40 mikrometrů).
Výhodně je prášek vytvořen z hydratované surové pasty obsahující křemičitan hlinitý následujícím způsobem: surová pasta se rozdruží na fragmenty a tyto fragmenty surové
·. .· · · · · · · · ·
pasty se se desintegrují mechanickým účinkem v přítomnosti horkého plynu majícího teplotu asi 500 až 800 °C.
V rámci vynálezu bylo rovněž neočekávaně zjištěno, že jednoduchá mechanická operace drcení, mletí hnětení a obdobného mechanického zpracování , provedená v přítomnosti horkého plynu o teplotě vyšší nebo rovné 500 °C, která by byla obvykle potřebná pro vysušení hydratovaného materiálu, nejenže umožňuje odpaření hydratační vody surové pasty, nýbrž také iniciuje oddělení vázané vody křemičitanů hlinitého za vzniku metakaolinu. Tato operace se provádí transportováním práškových produktů horkým transportním plynem, jehož teplota (500 až 850 °C) je přesně definována tak, aby jednak umožnila dostatečný průběh reakce (teplota a transportní doba) a jednak zamezila tvorbě krystalických produktů, které jsou v přítomnosti vápna stabilní (horní teplotní mez).
Požadovaným mechanickým účinkem je výhodně v rámci vynálezu účinek vhodný pro separaci částic tvořících minerální materiál výchozí pasty s cílem získat suchý materiál s jeho přirozenou distribucí velikosti částic. Stejně tak, použije-li se zde výraz drcení, potom tento výraz zahrnuje mírný typ účinku, zejména takový, jakým je roztírání a není omezen na operaci vhodnou pro zmenšení velikosti částic materiálu rozdrcením částic, které ho tvoří.
Teplota horkého plynu použitá v desintegračním stupni se zvolí tak, aby byla nižší než 800 °C a aby se takto zabránilo následné konverzi metakaolinu na nereaktivní formu, přičemž je však žádoucí pokud možno co nejrychlejší vysušení hydratované surové pasty. Tato teplota může být • 9 9 99 9 ·· 9· ί 9 9 « » 9 9 9 rozmezí, které je závislé na obsahu vody a na charakteristikách výchozího materiálu, které a tudíž i charakteristikami zvolena z vlastních souvisejí s jeho rozkladem, lomu nebo jiného zdroje, kde je jíl získán. Přesná teplota, při které se kaolin převádí na natakaolin může být určena podrobením surového materiálu diferenční tepelné analýze (DTA, Differential Thermal Analysis), přičemž pík přeměny kaolinu na metakaolin obecně leží mezi 500 a 550 °C nebo 600 °C. Teplota horkého plynu může být výhodně zvolena tak, aby činila asi 600 až 750 °C, zejména 650 až 700 °C. To se vztahuje k teplotě plynů po smíšení a zavedení částic jílovitého materiálu. Je proto vhodné, když je horký plyn dodáván při teplotě pokud možno co nejbližší uvedené teplotě přeměny, i když tato teplota může být pokud možno co nejvyšší (850 až 900 °C, přičemž tato teplota musí být pod prahovou hodnotou teploty odpovídající reakci, při které dochází ke konverzi mullitu.
Podmínky deagregračního stupně podle vynálezu umožňují podstatné odstranění vody přítomné v hydratované surové pastě. Typicky má surová pasta obsah vody nižší než 30 % hmotnosti, zejména asi 15 až 30 % hmotnosti a deagregovaný prášek má obecně zbytkový obsah vody rovný asi 0 až 1 % hmotnosti.
Výhodně se deagregace provádí zaváděním fragmentů pasty a horkého plynu mezi rozdružující komponenty. To zajišťuje dosažení maximální povrchové plochy pro styk mezi pastou a horkým, plynem, což podporuje výměnu tepla a umožňuje téměř okamžité vysušení.
Díky těmto sušícím podmínkám se materiál výchozí pasty rozdruží na prášek mající rozměry jeho konstitutivních ·« ··· · • 4« ♦» • · · · · · ♦ • ·· ···· 9 9 ·
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 • 99 9 9 9 · 9 9 9 9
999 99 99 99 99 99 částic. Obecně má tento suchý prášek velikost částic menší nebo rovnou 100 mikrometrům, výhodně menší nebo rovnou 80 mikrometrům. Tento prášek výhodně obsahuje alespoň 60 % hmotnosti částic s rozměrem menším než 20 mikrometrů, přičemž výhodně malé množství (například menší nebo rovné 5 %) částic má rozměry větší než 40 mikrometrů.
Podle primárního materiálu, který je použit, může být získán suchý prášek obsahující křemičitan hlinitý, který může být částečně dehydroxylován v průběhu rozdružovací-sušící operace. Stupeň dehydroxylace může být určen stanovením reaktivity testem Chapelle, který spočívá ve stanovení množství CaO, které je potenciálně spotřebovatelné minerálním materiálem a tudíž definováním pucolánové reaktivity minerální přísady. Při tomto testu, který je popsán R. . Largentem v Bulletin de Liaison des Laboratoires des Ponts et Chaussées [ časopis laboratoří Francouzského vyššího vzdělávacího institutu pro civilní inženýrství] , č.93 (Leden-Únor 1976), 63-64, se minerální materiál a vápno suspendované ve vodě uvedou do styku po dobu šestnácti hodin při teplotě blízké teplotě varu. Po ochlazení se stanoví množství vápna, které nezreagovalo. Tento výsledek se vyjádří v gramech na 1 g minerálního materiálu.
Aby se dosáhlo vysoké míry dehydroxylace rovné při stanovení reaktivity testem Chapelle alespoň asi 0,7 až 0,8, poskytuje vynález stupeň tepelného zpracování transportem suchoho prášku v horkém plynném proudu o teplotě 600 až 850 °C po dobu, která je dostatečná k dosažení požadované míry dehydroxylace, aniž by přitom částice dosáhly teplotní zóny pro konverzi minerálu na mullit.
•v ·»·· • *· 99 9»
9999 9999 99 9
99 9 9 99 9 9 9 ·« t · · « · · » · » 9 • · 9 9 9 9 9 9 9 9 9
999 99 99 99 99 99
Analýza křivek poskytnutých diferenční termální analýzou DTA umožňuje nalézt a přesně stanovit jak reakční teploty (stanovení minimální a maximální teploty), tak kinetiku konverze kaolinu na metakaolin, což je užitečné pro stanovení teploty a doby transportu kaolinu v práškové formě v rámci vynálezu. Teplota horkého plynu určuje (za použití výsledků TDA) dobu transportu (kontakt mezi plynem a práškem), která je nezbytná pro konverzi kaolinu na metakaolin. Tak například v případě kaolinu, který byl specificky studován, je doba transportu potřebná k dosažení 80% dehydroxylace rovna 13 sekundám při teplotě 600 °C, přičemž tato doba je výhodně snížena na 0,1 sekundy v případě plynů majících teplotu asi 800 °C. Je třeba uvést, že tepelně zpracovatelské podmínky elementárních kaolinových částic v případě, že jsou zavedeny do zředěného proudu, jsou podstatně odlišné od teplotních podmínek, které jsou dosaženy v měřících zařízeních typu DTA/GTA, kde se vzorek nachází v malém balíčku. Toto geometrické uspořádání je rovněž modifikováno přítomností relativní vlhkosti v kelímcích zařízení, která je vyšší než relativní vlhkost, která se nachází ve zředěném proudu.
Prášek, který má být vystaven tepelným zpracováním v horkém plynu, může být zpracován přímo po deagregaci v případě, že se tato deagregace provádí v místě tepelného zpracování, nebo alternativně až po stupni prozatímního skladování na místě samém nebo v separátním zařízení pro přípravu prášku.
V prvně uvedeném případě, je možné rekuperovat prášek s horkým plynným proudem na výstupu z deagregačního stupně a potom prášek transportovat zbylou částí tepelného zpracování za případné dodávky dodatečného tepla ve formě dodatečného horkého plynného proudu nebo za použití jiných • · · · ·· · · · · · ···«· ·· ·· ·· ·· ohřívacích prostředků s cílem zvýšit teplotu plynu na 600 až 850 °C.
Ve druhém z uvedených případů se prášek zavede do druhého horkého plynného proudu o teplotě 600 až 850 °C.
Při jedné i druhé variantě může být teplota horkého plynu výhodně regulována v průběhu transportu suchého prášku. Tato regulace může spočívat v tom, že se v plynu a prášku vytvoří teplotní gradient, nebo naopak v tom, že se teplota horkého plynu udržuje konstantní v průběhu transportu suchého prášku.
Po ukončení uvedeného zpracování může být dehydroxylovaný suchý prášek izolován různými způsoby, zejména filtrací.
Vynález se rovněž týká zařízení pro dehydroxylační zpracování křemičitanů hlinitého, jehož podstata spočívá v tom, že zahrnuje vedení napájené horkým plynným proudem o teplotě 600 až 850 °C, prostředk pro zavedení suchého prášku obsahujícího křemičitan hlinitý do uvedeného vedení a prostředek pro transport suchého prášku v uvedeném vedení.
V rámci dalších charakteristik:
- toto zařízení obsahuje prostředek pro rozmělnění hydratované surové pasty obsahující křemičitan hlinitý na fragmenty, rozdružovač-sušič, který deagreguje získané fragmenty výchozí pasty mechanickým účinkem v přítomnosti horkého plynu o • 9
teplotě 500 až 800 °C, a prostředek pro jímání suchého prášku za rozmělňovačem-sušičem;
- rozdružovač-sušič zahrnuje rozdružovací zónu s rozdružovacími komponentami a průchody pro horký plyn v uvedené rozdružovací zóně;
- rozdružovací komponenty zahrnují alespoň dva rovnoběžné disky nesoucí prsty vybíhající z jejich protilehlých povrchů, přičemž průchody pro horký plyn jsou prostory mezi prsty disků;
- zařízení obsahuje na výstupu z rozdružovače-sušiče separační prostředek, jakým je cyklon,
- zařízení obsahuje prostředek pro prozatímní skladování prášku uspořádaný mezi rozdružovačem-sušičem a uvedeným vedením;
- vedení je napájeno horkým plynem vytvořeným hořákem, jehož plamen je vně vedení;
- vedení je vybaveno vnějším ohřívacím prostředkem, jakým je elektrický ohřívací prvek nebo/a ohřívací plášť;
- ohřívací prostředek sestává z alespoň jednoho přívodu pro plyn, který spalováním u stěny zařízení umožňuje zachovat teplotu stěny v blízkosti 800 °C;
- zařízení obsahuje na konci prostředek pro jímání prášku filtrací.
Další detaily a znaky vynálezu budou zřejmé z dále uvedeného detailního popisu příkladného provedení podle vynálezu, který bude doprovázen odkazy na připojené výkresy.
Popis obrázků na výkresech
Na připojených výkresech:
- obr.l znázorňuje proudové schéma zařízení podle vynálezu;
- obr.2 znázorňuje schematický řez rozdružovače-sušiče vhodného pro použití jako součást zařízení podle obr.1;
- obr.3 znázorňuje v detailu rozdružovací komponenty rozdružovače-sušiče z obr.2.
V rámci tohoto příkladného provedení se způsob podle vynálezu použije pro zpracování kaolinové jílů s cílem převést v něm obsažený křemičitan hlinitý na metakaolin.
Za tímto účelem může být použito zařízení znázorněné na obr.l. Je třeba zdůraznit, že zařízení znázorněné na obr.l je zobrazeno pouze schematicky, což znamená, že jednotlivé • ·« ·· ·· ·· ···· • · · · ······ · • ·· · · · · · · · • fc fc fc · fcfc ··· · · • fcfc 9··· fcfcfcfc • fcfc fcfc fcfc ·· ·· ·· prvky zařízení nejsou zobrazené v příslušném měřítku, a že toto zobrazené provedení nikterak neomezuje zařízení podle vynálezu, zejména pokud jde o uspořádání jednotlivých bloků nebo uspořádání nebo orientaci vedení pro cirkulaci materiálů.
Uvedené zařízení v podstatě obsahuje zásobník _1 pro skladování jílu, mělnící člen 2, rozdružovač-sušič £, případně separační cyklon £, případně skladovací zásobník 5_, transportní vedení _6, chadící stanicí Ί_ a filtr _8 pro izolací prášku.
Jíl obsažený v zásobníku 1 pro skladování jílu je ve formě, v jaké byl získán při jeho dobývání v lomu, tj . obecně ve formě bloků hydratované surové pasty, jejichž rozměry mohou být až asi deset centimetrů. Ve výchozím stavu má jíl obsah vody, který se pohybuje v rozmezí od 15 do 30 % hmotnosti.
Mělnící zmenšenými centimetrů, dopravního člen 2. dodává fragmenty výchozí pasty se rozměry, zejména velikosti asi několika do rozdružovače-sušiče _3, například pomocí šneku.
Rozdružovač-sušič 3 se napájí horkým plynným proudem, produkovaným v komoře 9 hořákem 10 a dmýchadlem 11, přičemž horký proud plynu je veden do rozdružovače-sušiče vedením 12. Plamen hořáku 10 se reguluje tak, aby teplota horkého plynu ve vedení 12 činila asi 500 až 800 °C, výhodně asi 600 až 750 °C a zejména asi 650 až 700 °C.
• *
Fragmenty výchozí pasty se vedou do horkého plynného proudu vedením 13, přičemž rychlost jejich přivádění je například ovládána regulováním rychlosti otáčení dopravního šneku a uvedené fragmenty se do horkého plynného proudu zavádějí bezprostředně před místem, ve kterém vedení 12 ústí do rozdrušovače-sušiče .3.
Deagregační stupeň bude lépe pochopen z obr. 2 a obr.3, které zobrazují rozdrušovač-sušič, který může být použit v rámci vynálezu a který je zde zobrazen ve vertikálním řezu společně s perspektivně zobrazenými rozdružovacími disky. Typ tohoto rozdružovače-sušiče je uveden na trh zejména společností CMI-HANREZ.
Uvedený rozsružovač-sušič 3 je v podstatě tvořen uzavřeným prostorem 14, ve kterém je uspořádána hřídel 15, která je poháněna schematicky zobrazeným hnacím členem 16 a která nese alespoň jeden disk 17 opatřený alespoň jednou řadou prstů 18 , které vybíhají na alespoň jedné straně disku a které jsou výhodně uspořádány v kruhu kolem obvodu disku 17 . Uzavřený prostor 14 obsahuje dvě diskovitě tvarované stěny 19 a 20., které jsou rovnoběžné s disky 17 a které na površích přivrácených ke stranám disků 17 nesou alespoň jednu řadu prstů 21 a 22., které jsou uspořádány v kruhu okolo obvodu disků 19 a 20. Řady prstů jsou uspořádány koncentricky a jejich délka je zvolena tak, aby tvořily šikany mezi prstvy dvou sousedních řad.
Při chodu zařízení žene otáčení disku 17 fragmenty 23 výchozí pasty směrem k obvodu uzavřeného prostoru 14. Podél první strany disků 17 fragmenty prochází skrze šikany vytvořené prsty 18 a prsty 22, načež procházejí podél obvodu uzavřeného prostoru 14 směrem ke druhé straně disku 17, kde procházejí skrze šikany vytvořené mezi prsty 18 a
| • ·« | • · · · | • · · · · · | |
| • · · | • · · · | • · · | |
| « · · | • · · * ♦ | • · · | 4 |
| • · · · · | • · · · | • « « · | ♦ |
21. Účelem průchodu vytvořeného mezi rozdružovacvími prsty, které k sobě velmi těsně přiléhají je hníst nebo rozetřít jílovitou pastu.
Horký plynný proud 24 sleduje stejnou cestu, která je naznačena šipkami a obklopuje fragmenty výchozí pasty a proniká do nich, přičemž pro tepelnou výměnu mezi horkým plynem a pastou zde existuje značně veliká povrchová plocha. Tato veliká teplosměnná povrchová plocha umožňuje velmi rychlé, skoro okamžité odpaření hydratační vody jílu, který je postupně rozdělen rozetřením na částice mající menší a menší velikost.
V diskově tvarované stěně 19 je uspořádána přepážka 25, která umožňuje, aby částice s malou velikostí opustily uzavřený prostor 14, zatímco částice větších rozměrů se vrací směrem k šikanám, kde budou podrobeny další deagregaci rozetřením. Je proto možné ovládat zařízení tak, že se za překážkou 25 získá prášek 26, jehož distribuce velikosti částic odpovídá přirozené velikosti jílových destiček. Typicky je prášek 2 6 tvořen částicemi, jejichž velikost je menší než 100 mikrometrů, přičemž tento prášek může obsahovat alespoň 95 % částic majících rozměr menší než 40 mikrometrů.
V tomto stádium prášek již neobsahuje více než 0 až 1 % hmotnosti vody. Prášek má reaktivitu vůči vápnu stanovenou testem Chapelle, která je v podstatě nezměněna vzhledem k výchozímu stavu a obecně je nižší než 0,5 g na 1 g.
Prášek 2 6 a plynný proud 27, který byl v průběhu deagregace ochlazen (jeho teplota může klesnout až na 100 °C a je nezbytné udržet jeho teplotu nad jeho rosným bodem), se odvádějí vedením 28, které může být směrováno k cyklonu za účelem případného oddělení částic prášku v závislosti na jejich velikosti, například za účelem odstranění zrn písku nebo agregovaných částic s rozměrem větším než 100 nebo 40 mikrometrů.
Prášek 26 transportovaný plynným proudem 27 může být skladován ve skladovacím zásobníku 5 po oddělení transportního plynu nebo může být přímo veden do následujícího tepelně zpracovatelského stupně.
Z obr.l je zřejmé, že prášek se odebírá ze skladovacího zásobníku 5 a je veden vedením 29, například proudem nosného plynu, do transportního vedení _6 ve kterém cirkuluje plynný proud 30 vytvořený hořákem 31, přičemž uvedený hořák 31 je umístěn před transportním vedením 6 tak, aby plamen hořáku nemohl zasahovat do zóny, kterou se zavádí prášek. Plamen hořáku 31 se reguluje tak, aby teplota horkého plynného proudu 30 ve vedení 6. činila asi 600 až 850 °C, výhodně asi 600 až 800 °C. Tímto horkým plynem může být proud spalin, jak je tomu v daném případě, avšak může jím být i jakýkoliv jiný typ plynu, vzduch nebo podobně, který byl ohřát na požadovanou teplotu libovolným známým způsobem.
Aby byla tepelná rovnováha v uvedeném vedení pokud možno co nejméně narušována, může být prášek veden do vedení 29 horkým plynným proudem.
Transportní vedení 6 může být opatřeno prostředkem pro kontrolu a regulaci teploty plynů, například za účelem • · ♦ · · ·» ·· · · · · • · · · β · · ♦ · · · φ «» · · · · · « ·
9 9 9 9 ·· · 9 9 9 9 9 vytvoření podél vedení teplotního gradientu nebo naopak za účelem udržení teploty měnící se pouze, ve velmi úzkém rozmezí. Transportní vedení 6 bude výhodně opatřeno ohřívacím prostředkem vzhledem k tomu, že dehydroxylační reakce kaolinu je endotermní reakcí, která snižuje teplotu zpracovatelského plynu a tudíž také teplotu částic jílu.
Transportní vedení 6_ zobrazené na obr.l je tudíž vybaveno ohřívacím pláštěm 32, který může být tvořen dvěma stěnami, mezi kterými cirkuluje ohřívací tekutina, zejména spaliny. V rámci alternativního nebo dodatečného provedení může být transportní vedení 6_ opatřeno elektrickým ohřívacím prostředkem.
Poněvadž je dehydroxylační reakce endotermní reakcí, může být účelné v rámci tepelné účinnosti zajistit energetický příkon do částic transportovaných plynným proudem. Tento energetický příkon může být zejména zajištěn elektrickým zářičem nebo spalováním plynného nebo kapalného paliva (jestliže se použije plyn, dojde při jeho styku se stěnou k samovolnému vznícení).
Transportní vedení 6_ je výhodně opatřeno vnější izolací (není znázorněna) za účelem omezení tepelných ztrát.
Transportní vedení _6 je uspořádáno libovolným známým způsobem , který umožňuje fluidizaci práškových částic, výhodně vertikálně, a je dimenzováno tak, aby umožnilo dostatečnou dobu prodlení prášku ve styku s plynným proudem 30. Toto dimenzování mezi jiným závisí na povaze materiálu, který má být zpracován, zejména velikosti částic, která diktuje fluidízační rychlost, která je definována jako • · · · * nejmenší rychlost plynného proudu 30 nezbytná pro transport prášku skrze transportní vedení 6_. Pro ilustraci lze uvést, že rychlost plynného proudu 30 pro zpracování jílu může být asi 10 m/s.
Doba prodlení prášku v transportním vedení _6 ve skutečnosti závisí na požadované míře dehydroxylace a na teplotě plynného proudu 30 a bude proto určena případ od případu příslušným odborníkem v daném oboru. Doba prodlení od 0,1 do 0,2 s při teplotě 800 °C bude obecně dostatečná pro zvýšení reaktivity vůči vápnu při testu Chapelle výhodně alespoň o 0,1 g, a zejména o asi 0,7 až 0,8 g.
Na bázi kaolinového jílu, který má již při opuštění rozdružovače-sušiče reaktivitu k vápnu při testu Chapelle například asi 0,5 g, transportním vedení zvýšením reaktivity bylo možné ověřit, že zpracování v 6 umožňuje zlepšení dehydroxylace prášku vůči vápnu. Zpracování v transportním vedení _6 může být rovněž použito pro dodání reaktivity vůči vápnů materiálu, který byl původně výrazně nereaktivní.
Proto v rámci dalšího testu provedeném s kaolinovým práškem uvedeným na trh společností SOKA pod . obcodním označením Sialite, jehož výchozí reaktivita vůči vápnu při testu Chapelle je velmi nízká (asi 45 mg CaO na gram) , byl prášek zpracován za použití plynu o teplotě 800 °C vedeným rychlostí 10 m/s skrue 1,7 m dlouhé transportní vedení, přičemž bylo dosaženo stupně dehydroxylace určeného reaktivitou vůči vápnu při testu Chapelle, který činil 307 mg na 1 gram materiálu a při 5,1 m dlouhém vedení bylo dosaženo reaktivity vůči vápnu 0,7 mg na 1 gram suchého materiálu.
• Φ Φ Μ · * ΦΦΦΦΦΦ • · φ · · ♦ · · Φ Φ ·
Φ · · ΦΦΦΦ ΦΦ Φ
Φ Φ Φ φ Φ ΦΦ ΦΦ ΦΦ ΦΦ
Při opuštění transportního vedení 6 mají prášek 26 a plynný proud 30 ještě vysokou teplotu a může být proto žádoucí ochladit je ještě předtím, než bude provedeno jejich vzájemné oddělení. To je důvodem toho, proč zařízení obsahuje chladící stanici 7_, zejména ve formě tepelného výměníku, připojenou k výstupu transportního vedení _6 ještě před filtrem _8 pro izolaci prášku v dehydroxylovaném stavu.
Za účelem zlepšení tepelné a energetické účinnosti zařízení může zařízení obsahovat obvod recyklování horkého plynu s možností jeho opětovného ohřátí.
I když byl vynález popsán za použití odkazů na zpracování kaolinového jílu, je vynález obecně aplikovatelný na zpracování libovolného materiálu obsahujícího křemíčitan hlinitý.
Claims (21)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob dehydroxylačního zpracování křemičitanu hlinitého, při kterém se částice obsahující křemičitan hlinitý vystaví teplotě alespoň 500 °C, vyznačený tím, že částice jsou ve formě prášku a že suchý prášek (26) je transportován v plynném proudu (30) o teplotě 600 až 850 °C po dobu dostatečnou k dosažení požadovaného stupně dehydroxylace.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že prášek se vytvoří z hydratované surové pasty obsahující hlinitan křemičitý následujícím způsobem:surová pasta se rozmělní na fragmenty (23), fragmenty (23) surové pasty se rozdruží mechanickým účinkem (v rozdružovačo-sušičí (
- 3)) v přítomnosti horkého plynného proudu (24) o teplotě 500 až 800 °C za vzniku prášku (26).
3. Způsob podle nároku 2, vyznačen Ý tím, že surová pasta má obsah vody nižší než 30 % hmotnosti a ze suchý prášek má zbytkový obsah vlhkosti asi 0 až 1 O, o hmotnosti. - 4. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačený tím, že suchý prášek má velikost částic menší nebo rovnou 100 mikrometrům, výhodně menší nebo rovnou 80 mikrometrům.• ·· »♦ ·· ·· ···· • · · · · · · · · · · • ·· · · ·♦ · · « • · · ·»·· · · · · ··· ·· ·· ·· ·· «·
- 5. Způsob podle některého z nároků 2 až 4, vyznačený t í m, že deagregace se provádí vedením fragmentů (23) pasty a horkého plynného proudu mezi rozdružovacími komponentami (18,21,22).
- 6. Způsob podle některého z nároků 2 až 5, vyznačen ý t í m, že po deagregačním stupni následuje stupeň separace hrubých částic (v separačním cyklonu (4)), načež se suchý prášek izoluje.
- 7. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačený t í m, že suchý prášek se skladuje (ve skladovacím zásobníku (5) ) před jeho transportováním (v transportním vedení (6)) v horkém plynném proudu.
- 8. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačený tím, že se teplota horkého plynného proudu v průběhu transportu suchého prášku reguluje.
- 9. Způsob podle nároku 8, vyznačený tím, že se teplota horkého plynného proudu udržuje v podstatě konstantní v průběhu transportu suchého prášku.
- 10. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačený tím, že se dehydroxylovaný suchý prášek izoluje po ochlazení filtrací.* ·· ·· ·· ······99 9 9 9 9 9 9 9 9 · • 99 9 9 99 9999 9 9 9 9 9 9 9 9 9 t * ··· · · · · · · · · ··· ·· 99 99 99 99
- 11. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačený tím, že suchý prášek má reaktivitu při testu Chapelle alespoň rovnou 0,7 g na 1 g.
- 12. Zařízení pro dehydroxylační zpracování křemičitanu hlinitého, vyznačené tím, že zahrnuje transportní vedení (6) napájené horkým plynným proudem (30) o teplotě 600 až 850 °C, prostředek pro vedení suchého prášku obsahujícího křemičitan hlinitý do transportního vedení (6) a prostředek (31) pro transport suchého prášku v transportním vedení.
- 13. Zařízení podle nároku 12, vyznačené tím, že obsahuje prostředek (2) pro rozmělnění hydratované surové pasty obsahující křemičitan hlinitý na fragmenty (23), rozdružovač-sušič (3), který rozdruží fragmenty (23) surové pasty mechanickým účinkem v přítomnosti horkého plynného proudu (24) o teplotě 500 až 800 °C a prostředky (28,8) pro jímání suchého prášku (26) za rozdružovačem-sušičem.
- 14. Zařízení podle nároku 13, vyznačené tím, že rozdružovač-sušič (3) zahrnuje rozdružovací zónu s rozdružovacími komponentami (18,21,22) a průchody pro horký plyn v uvedené rozdružovací zóně.
- 15. Zařízení podle nároku 14, vyznačené tím, že rozdružovací komponenty obsahují alespoň dva rovnoběžné disky (17,19,20) nesoucí prsty (18,21,22) vybíhající z jejich protilehlých povrchů a tím, že průchody pro horký plyn jsou tvořeny prostory mezi prsty (18,21,22) disků.
- 16. Zařízení podle některého z nároků 12 až 15, vyznačené t í m, že zahrnuje separační prostředek (4), jakým je cyklon, a výstup z rozdružovače-sušiče (3).
- 17. Zařízení podle některého z nároků 12 až 16, vyznačené t í m, že obsahuje prostředek (5) pro mezilehlé skladování mezi rozdružovačem-sušičem (3) a transportním vedením.
- 18. Zařízení podle některého z nároků 12 až 17, vyznačené t í m, že transportní vedení (6) je napájeno horkým plynným proudem (30) účinkem hořáku (31), jehož plamen je vně uvedeného vedení.
- 19. Zařízení podle některého z nároků 12 až 17, vyznačené t í m, že transportní vedení (6) je opatřeno vnějším ohřívacím prostředkem, jakým je elektrický ohřívací prvek nebo/a ohřívací plášť (32)
- 20. Zařízení podle některého z nároků 12 až 18, vyznačené t í m, že na konci obsahuje prostředek (8)pro izolaci prášku filtrací.
- 21. Zařízení podle nároku 19, vyznačené tím, že vnější ohřívací prostředek je tvořen elektrickým radiátorem nebo spalováním plynného nebo kapalného paliva.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0103094A FR2820990B1 (fr) | 2001-02-20 | 2001-02-20 | Procede et installation de traitement de deshydroxylation de silicate d'aluminium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20032221A3 true CZ20032221A3 (cs) | 2004-01-14 |
Family
ID=8860837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20032221A CZ20032221A3 (cs) | 2001-02-20 | 2002-02-06 | Způsob dehydroxylačního zpracování křemičitanu hlinitého a zařízení k jeho provádění |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20040129177A1 (cs) |
| EP (1) | EP1362007B1 (cs) |
| CN (1) | CN1295148C (cs) |
| AT (1) | ATE273241T1 (cs) |
| AU (1) | AU2002237352A1 (cs) |
| BG (1) | BG65259B1 (cs) |
| BR (1) | BR0207331C1 (cs) |
| CO (1) | CO5550482A2 (cs) |
| CZ (1) | CZ20032221A3 (cs) |
| DE (1) | DE60200939T2 (cs) |
| DK (1) | DK1362007T3 (cs) |
| ES (1) | ES2227428T3 (cs) |
| FR (1) | FR2820990B1 (cs) |
| HK (1) | HK1060556A1 (cs) |
| MX (1) | MXPA03007407A (cs) |
| PT (1) | PT1362007E (cs) |
| UA (1) | UA75391C2 (cs) |
| WO (1) | WO2002066376A2 (cs) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20020079075A1 (en) * | 1998-09-04 | 2002-06-27 | Imerys Minerals Limited | Treatment of solid containing material derived from effluent |
| US20050045754A1 (en) * | 2003-08-26 | 2005-03-03 | Avant David M. | Methods of processing kaolin from high grit content crude clay ore |
| US20080264301A1 (en) * | 2007-04-25 | 2008-10-30 | Marc Porat | Coal combustion product cements and related methods of production |
| US20080264066A1 (en) * | 2007-04-25 | 2008-10-30 | Marc Porat | Conversion of coal-fired power plants to cogenerate cement |
| DE102008020600B4 (de) * | 2008-04-24 | 2010-11-18 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung feinkörniger mineralischer Feststoffe |
| US20100092379A1 (en) * | 2008-10-13 | 2010-04-15 | Stewart Albert E | Apparatus and method for use in calcination |
| US9458059B2 (en) * | 2010-12-13 | 2016-10-04 | Flsmidth A/S | Process for the calcination and manufacture of synthetic pozzolan |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB646732A (en) * | 1946-12-31 | 1950-11-29 | Comb Eng Superheater Inc | Improvements in or relating to a system for removing water from materials |
| US2535570A (en) * | 1946-12-31 | 1950-12-26 | Comb Eng Superheater Inc | Continuous batch flash drier having coordinated feed and recycling means |
| GB663371A (en) * | 1947-07-10 | 1951-12-19 | Comb Eng Superheater Inc | Improvements in or relating to method of and apparatus for drying and calcining material |
| US3021195A (en) * | 1958-01-02 | 1962-02-13 | Bayer Ag | Treatment of silicates |
| GB1164314A (en) * | 1965-10-23 | 1969-09-17 | Carlos Salvador Fernan Sollano | Process and Apparatus for Drying and Milling Animal, Vegetable or Mineral Matter. |
| US4601997A (en) * | 1984-12-14 | 1986-07-22 | Engelhard Corporation | Porous mullite |
| US4781818A (en) * | 1984-12-18 | 1988-11-01 | Engelhard Corporation | Non catalytic solid mullite/crystalline silica material and use thereof |
| US4692279A (en) * | 1985-04-15 | 1987-09-08 | Stepan Company | Preparation of acyloxy benzene sulfonate |
| US4962279A (en) * | 1986-06-03 | 1990-10-09 | Ecc America Inc. | Kaolin calciner waste heat and feed recovery process |
| FR2634558B1 (fr) * | 1988-07-13 | 1992-10-30 | Saint Gobain Vetrotex | Methode de selection d'un metakaolin destine a etre incorpore dans un materiau composite comprenant du ciment et du verre |
| US4948362A (en) * | 1988-11-14 | 1990-08-14 | Georgia Kaolin Company, Inc. | Energy conserving process for calcining clay |
| US5023220A (en) * | 1988-11-16 | 1991-06-11 | Engelhard Corporation | Ultra high zeolite content FCC catalysts and method for making same from microspheres composed of a mixture of calcined kaolin clays |
| GB9018283D0 (en) * | 1990-08-21 | 1990-10-03 | Coal Industry Patents Ltd | Improvements in or relating to clay calcining |
| US5371051A (en) * | 1993-12-23 | 1994-12-06 | Ecc International Inc. | Method for producing high opacifying kaolin pigment |
| ES2164360T3 (es) * | 1996-07-23 | 2002-02-16 | Mortimer Tech Holdings | Horno que presenta una zona de calentamiento por circulacion de fluido toroidal. |
| US5792251A (en) * | 1997-02-14 | 1998-08-11 | North American Refractories Co. | Method of producing metakaolin |
| US6221148B1 (en) * | 1999-11-30 | 2001-04-24 | Engelhard Corporation | Manufacture of improved metakaolin by grinding and use in cement-based composites and alkali-activated systems |
| BR0114097A (pt) * | 2000-09-22 | 2004-03-02 | Engelhard Corp | Catalisador fcc de zeólita macroporoso; catalisador fluido para craqueamento catalìtico; e método para fabricar um catalisador fluido para craqueamento catalìtico |
| US6753299B2 (en) * | 2001-11-09 | 2004-06-22 | Badger Mining Corporation | Composite silica proppant material |
| US20050039637A1 (en) * | 2003-08-21 | 2005-02-24 | Saint-Gobain Materiaux De Construction S.A.S. | Dehydroxylated aluminium silicate based material, process and installation for the manufacture thereof |
-
2001
- 2001-02-20 FR FR0103094A patent/FR2820990B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-02-06 US US10/468,602 patent/US20040129177A1/en not_active Abandoned
- 2002-02-06 ES ES02703663T patent/ES2227428T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-06 DK DK02703663T patent/DK1362007T3/da active
- 2002-02-06 CZ CZ20032221A patent/CZ20032221A3/cs unknown
- 2002-02-06 PT PT02703663T patent/PT1362007E/pt unknown
- 2002-02-06 CN CNB028085809A patent/CN1295148C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-06 WO PCT/FR2002/000456 patent/WO2002066376A2/fr not_active Application Discontinuation
- 2002-02-06 DE DE60200939T patent/DE60200939T2/de not_active Revoked
- 2002-02-06 AU AU2002237352A patent/AU2002237352A1/en not_active Abandoned
- 2002-02-06 AT AT02703663T patent/ATE273241T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-02-06 BR BR0207331-5A patent/BR0207331C1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-02-06 EP EP02703663A patent/EP1362007B1/fr not_active Revoked
- 2002-02-06 MX MXPA03007407A patent/MXPA03007407A/es active IP Right Grant
- 2002-06-02 UA UA2003098589A patent/UA75391C2/uk unknown
-
2003
- 2003-08-20 BG BG108115A patent/BG65259B1/bg unknown
- 2003-08-22 CO CO03072537A patent/CO5550482A2/es not_active Application Discontinuation
-
2004
- 2004-05-17 HK HK04103500A patent/HK1060556A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20040129177A1 (en) | 2004-07-08 |
| WO2002066376A3 (fr) | 2002-11-28 |
| WO2002066376A2 (fr) | 2002-08-29 |
| DK1362007T3 (da) | 2004-12-06 |
| PT1362007E (pt) | 2004-12-31 |
| FR2820990A1 (fr) | 2002-08-23 |
| BG65259B1 (bg) | 2007-10-31 |
| BR0207331A (pt) | 2004-02-10 |
| CO5550482A2 (es) | 2005-08-31 |
| CN1503764A (zh) | 2004-06-09 |
| EP1362007B1 (fr) | 2004-08-11 |
| ES2227428T3 (es) | 2005-04-01 |
| UA75391C2 (en) | 2006-04-17 |
| BR0207331C1 (pt) | 2004-10-19 |
| AU2002237352A1 (en) | 2002-09-04 |
| HK1060556A1 (en) | 2004-08-13 |
| FR2820990B1 (fr) | 2003-11-28 |
| CN1295148C (zh) | 2007-01-17 |
| DE60200939T2 (de) | 2005-09-01 |
| EP1362007A2 (fr) | 2003-11-19 |
| ATE273241T1 (de) | 2004-08-15 |
| DE60200939D1 (de) | 2004-09-16 |
| MXPA03007407A (es) | 2003-11-18 |
| BG108115A (en) | 2004-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3364684B2 (ja) | 乾式沸騰流動床における炭素燃焼によるフライアッシュの選別 | |
| EP0951442B1 (en) | Treatment of mineral particles | |
| US5096692A (en) | Mineralogical conversion of asbestos waste | |
| CZ288842B6 (cs) | Způsob výroby cementového slínku v podlouhlé cementářské rotační peci | |
| EA020656B1 (ru) | Способ и установка для термической обработки мелкозернистых минеральных твердых частиц | |
| CZ20032221A3 (cs) | Způsob dehydroxylačního zpracování křemičitanu hlinitého a zařízení k jeho provádění | |
| KR101008694B1 (ko) | 제철용 칼슘페라이트 소결체의 제조방법 | |
| EP1735241B1 (en) | METHOD FOR HYDRATION OF A PARTICULATE OR PULVERULENT MATERIAL CONTAINING CaO | |
| US20210155521A1 (en) | Preparation of raw materials for glass furnace | |
| EP1946857A1 (en) | Method for modification of asbestos | |
| EP0479894B1 (en) | Mineralogical conversion of asbestos waste | |
| CN113302166A (zh) | 玻璃生产方法和工业玻璃制造设备 | |
| JP2006052117A (ja) | 無機質系廃材の処理方法 | |
| US5741342A (en) | Apparatus and method for preheating raw materials for glass making | |
| CS253590B2 (en) | Method of glass raw materials melting | |
| WO1996015076A1 (en) | Method for manufacturing cement clinker in a stationary burning reactor | |
| US20050039637A1 (en) | Dehydroxylated aluminium silicate based material, process and installation for the manufacture thereof | |
| US4592723A (en) | Process for reusing scrap glass | |
| JP4739041B2 (ja) | 石綿を含有する無機質系廃材の処理方法 | |
| CZ20032267A3 (en) | Fliudized reaction for producing synthetic silicates | |
| WO2002079113A1 (en) | Heat treatment of expansible materials to form lightweight aggregate | |
| JP2002274906A (ja) | 人工骨材原料の調整方法 | |
| US2410235A (en) | Method and apparatus for heat-treating calcareous materials | |
| AU683774C (en) | Method for manufacturing cement clinker in a stationary burning reactor | |
| CZ237291A3 (cs) | Hmota pro žáruvzdorné výrobky a způsob její výroby |