CZ20031818A3 - Způsob vhánění zplyňovacích látek do zplyňovacích prostorů obsahujících částice a zařízení k provádění tohoto způsobu - Google Patents
Způsob vhánění zplyňovacích látek do zplyňovacích prostorů obsahujících částice a zařízení k provádění tohoto způsobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20031818A3 CZ20031818A3 CZ20031818A CZ20031818A CZ20031818A3 CZ 20031818 A3 CZ20031818 A3 CZ 20031818A3 CZ 20031818 A CZ20031818 A CZ 20031818A CZ 20031818 A CZ20031818 A CZ 20031818A CZ 20031818 A3 CZ20031818 A3 CZ 20031818A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- gasification
- nozzle
- gasifier
- nozzles
- acceleration
- Prior art date
Links
- 238000002309 gasification Methods 0.000 title claims abstract description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims description 13
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims abstract description 16
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000009395 breeding Methods 0.000 description 1
- 230000001488 breeding effect Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000035485 pulse pressure Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/18—Details; Accessories
- F23C10/20—Inlets for fluidisation air, e.g. grids; Bottoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
- C10J3/30—Fuel charging devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/50—Fuel charging devices
- C10J3/503—Fuel charging devices for gasifiers with stationary fluidised bed
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/50—Fuel charging devices
- C10J3/506—Fuel charging devices for entrained flow gasifiers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu vhánění zplyňovacích látek do zplyňovacích prostorů obsahujících částice zplyňovacích zařízení s pevným ložem, fluidním ložem nebo proudem odletků prostřednictvím trysek, které jsou provedeny jako jednolátkové trysky. Vynález se dále týká zařízení k provádění tohoto způsobu.
Dosavadní stav techniky
Zplyňovací látka, která je vháněna do zplyňovacích prostorů obsahujících částice zplyňovacích zařízení s pevným ložem, fluidním ložem nebo proudem odletků, často sestává ze směsi páry a kyslíku. Kromě čistých směsí obsahujících páru a kyslík přicházejí v úvahu i jiné směsi, například s příměsí vzduchu, oxidem uhličitým CO2 a jinými plyny, které mají být zhodnoceny. Trysky na vhánění zplyňovací látky jsou provedeny jednak jako trysky s vnějším chlazením a jednak i jako nechlazené takzvané jednosložkové nebo jednolátkové trysky. Z mnoha způsobů zplyňování byl v následujícím zvolen způsob zplyňování struskové lázně ve zplyňovacím zařízení BGL britského systému LURGI (British Gas/Lurgi), na němž bude zvlášť názorně vysvětleno vhánění zplyňovací látky v celé své komplexnosti.
Ve zplyňovacích zařízeních BGL se vhání směs páry a kyslíku se směšovacím poměrem přibližně 1 kg páry/Nm3 kyslíku. Trysky na vhánění zplyňovací látky jsou vůči horizontále skloněny směrem dolů. Proud zplyňovací látky vystupující z trysek je nasměrován na povrch struskové lázně ve spodní části zplyňovacího zařízení BGL. Směs zplyňovací látky reaguje při určitém provozu v bezprostřední blízkosti před ústím trysek s uhlíkovými částicemi nacházejícími se v reakčním prostoru a s jinými oxidovatelnými složkami a spalovacími reakcemi uvolňuje teplo. Ve vytvářejícím se větru ve zplyňovacím zařízení BGL se přitom obvykle dosahuje teplot až nad 2000 °C. Při těchto teplotách má struska formu nízkoviskózní kapaliny.
Hlava trysky vyčnívající do reakčního prostoru zplyňovacího zařízení BGL je pro zabránění ulpívání strusky a pro ochranu před tvorbou oxidů kovů intenzivně chlazena. Vnější obrysy trysek na vhánění zplyňovacích látek jsou kompaktní a jsou provedeny s co nejmenším povrchem, aby plochy pro možné usazování strusky a pro přenos tepla do těchto trysek byly co nejmenší.
Trysky na vhánění zplyňovací látky jsou provedeny jako jednolátkové trysky. Aby za žádných okolností nemohla struska ani složky obsahující uhlík vnikat válcovým ústím do trysek a výstup z trysek omezovat nebo blokovat, vyfukuje se zplyňovací látka z ústí trysek s co nejvyšší rychlostí. Výstupní rychlost zplyňovací látky je při jmenovitém zatížení zplyňovacího zařízení BGL přibližně v rozsahu od 60 do 180 m/s. Čím vyšší je výstupní rychlost zplyňovací látky, tím vyšší je nebezpečí zpětného nasávání částic do trysek. Otvory trysek se zanášejí, až nakonec výstup zcela zablokují. Nesprávně fungující trysky se zjišťují měřením podle malé intenzity plamenu a podle zpětného pohybu určitého množství zplyňovací látky směrem k trysce. Prakticky zanesené nebo dokonce zablokované, takzvané „černé“, trysky musí být z bezpečnostních důvodů odstaveny. To vede ke snížení výkonu až do úplného předčasného odstavení zplyňovacího zařízení BGL. Zkušenosti ukazují, že často se • · · · • · „černými“ stane více trysek současně nebo krátce po sobě, takže tyto trysky musí být odstaveny, což vede k odstavení zplyňovacího zařízení BGL v krátké době. Aby trysky pro vhánění zplyňovací látky byly odolnější, musí se zplyňovací zařízení BGL chladit a vynášet. To má za následek dlouhé výpadky se značnými provozními odstávkami a náklady na údržbu. V praktickém provozu dochází stále častěji k odstavování zplyňovacího zařízení BGL v důsledku vnikání strusky a materiálu obsahujícího uhlíkové částice do trysek na vhánění zplyňovací látky, zejména při nestabilních provozních stavech a při opětovném najíždění do provozu.
Podstatným bezpečnostním kritériem pro provoz zplyňovacího zařízení BGL je zaručení nerušeného pravidelného výstupního proudění zplyňovací látky z trysek, kterého může být dosaženo pouze absolutní čistotou vnitřního obrysu trysek na vhánění zplyňovací látky v bezprostřední blízkosti jejich ústí. Ničím nerušený výstupní proud se zpravidla projevuje nerušeným a rovnoměrným vytvářením plamenu před tryskou. Nerušené volné vytváření proudu je nejlepší zárukou, že vystupující kyslík reaguje bezprostředně před tryskou, nevychyluje se a nedorazí do chladnějších částí zplyňovacího zařízení BGL nebo ke keramické vyzdívce nezreagován. Pro toto opatření doposud neexistují žádná řešení.
Jako zvlášť kritickou se ukázala zvýšená náchylnost k výpadku trysek na vhánění zplyňovací látky při zplyňování heterogenních směsí odpadních látek ve zplyňovacím zařízení BGL, u nichž se chování při zplyňování a při vytváření strusky vyznačuje zvlášť silnými nerovnoměrnostmi. Příčinami toho jsou extrémně rychle se měnící viskozita strusky a rychle se měnící výška struskové lázně v důsledku vysokého kolísání obsahu popela a jakosti, dále v důsledku velmi vysokých a velmi kolísajících teplot před tryskami způsobených vysokým a kolísajícím poměrem zplyňovací látky ke • · • · koksu odpadních látek, které jsou zpravidla vysoce těkavé, a v důsledku silného pulsování tlaku ve výfučně před tryskami.
konečně
Problémy vhánění zplyňovací látky do zplyňovacích prostorů obsahujících částice, které byly popsány na zplyňovacím zařízení BGL, existují podobně i u jiných způsobů zplyňování, jakým je například zplyňování HTW ve fluidní vrstvě. Pro odstranění těchto problémů se proto používají velmi nákladné dvoulátkové trysky, které však omezují flexibilitu provozu. Rovněž jejich náchylnost k poruše nemůže být dostatečným způsobem snížena.
Úkolem vynálezu proto je zaručit za všech provozních stavů stabilní a nepřerušené přivádění zplyňovací látky do zplyňovacích prostorů obsahujících částice, jakož i nerušené, rovnoměrné a intenzivní vytváření plemene před tryskami na vhánění zplyňovací látky i při použití nanejvýš heterogenních materiálů, a zabránit zanášení trysek na vhánění zplyňovací látky, odstavování zanesených trysek, a proto i v konečném výsledku předčasnému odstavení zplyfíovacího zařízení.
Podstata vynálezu
Uvedený úkol splňuje způsob vhánění zplyňovacích látek do zplyňovacích prostorů obsahujících částice zplyňovacích zařízení s pevným ložem, fluidním ložem nebo proudem odletků prostřednictvím trysek, které jsou provedeny jako jednolátkové trysky, podle vynálezu, jehož podstatou je, že izorychlost zplyňovací látky v trysce v přívodní části neklesne pod minimální hodnotu a v navazující urychlovací části se zplyňovací látka stále urychluje a po výstupu z ústí trysky se koncentruje v ohnisku.
4 · · · · • · · ·
44 ·· • · 4 4 4 · · · «
4 44«·· ·· ·
- · · 44······ · *> · · 4··4··· · ••••4 44 ·· · · ··
To znamená, že zplyňovací látka se do zplyftovacího prostoru přivádí tak, že její rychlost, vztažená na izotermické a izobarické podmínky, to znamená takzvaná izorychlost, má krátce před výstupem zplyňovací látky z ústí trysky, to znamená v přívodní části, minimální hodnotu a zplyňovací látka se v následující poslední části trysky neustále urychluje až bezprostředně k výstupu zplyňovací látky z ústí trysky, to znamená v urychlovací části, a za ústím trysky se koncentruje v ohnisku, přičemž v případech, v nichž se v reakčním prostoru nacházejí kapalné částice strusky nebo strusková lázeň, v poslední části trysky, viděno ve směru proudění vůči horizontále, je nejhlouběji ležící proudové vlákno zplyňovací látky nasměrováno se sklonem dolů nebo nejvýše vodorovně.
Dodržení minimální izorychlosti zplyňovací látky v přívodní části krátce před výstupem zplyňovací látky z ústí trysky slouží k tomu, aby vnitřek trysky byl chráněn za všech okolností před vnikajícím materiálem. Obvykle je nutno dodržovat minimální izorychlosti při dílčím zatížení v rozmezí od 15 do 20 m/s.
Vynález dále vychází z poznatku, že urychlování proudění zplyňovací látky v urychlovací části již samo za drsných a nepravidelných provozních podmínek umožňuje úplné a bezpečné zabránění zanášení látek do trysky až do nejvyšších výstupních izorychlosti. Proudění zvlášť těsně přilne na vnitřní obrys urychlovací části až bezprostředně k výstupu zplyňovací látky z trysky v ústí trysky, takže na vnitřní stěnu trysky se nemůže dostat žádný materiál, a to i tehdy, když je tryska ponořená do struskové lázně. Izorychlost zplyňovací látky se v urychlovací části zvýší o 20 až 200 %, s výhodou o 50 až 100 %, přičemž délka urychlovací části činí 0,5 až 3násobek průměru přívodní části. Urychlení zplyňovací látky z izorychlosti způsobí to, že trysky na vhánění zplyňovací látky ·· ···· • · ···· · · · • · · · · · · · · ·
6· · «·«·»··· · • · · · · · ···· *··· * ·· ♦ · tt ·· jsou za všech provozních stavů chráněny před vnášením pevných látek, a tudíž před zanášením nebo blokováním.
Urychlováním zplyňovací látky v urychlovací části až přímo k ústí trysky je možno dosáhnout zaostření proudu zplyňovací látky v ohnisku několik milimetrů před ústím trysky, a proto i mírného podtlaku vůči tlaku panujícímu v ústí trysky. Vrcholový úhel kužele urychlovací části se z tohoto důvodu stanoví v rozmezí od 5 do 20°. Struska a složky obsahující uhlík, které se z vnějšku dostanou k ústí trysky, se pohybují od ústí trysky pryč do ohniska a odtud dále s proudem zplyňovací látky do vnitřku zplyňovacího prostoru. Vytváření usazenin v ústi trysky se tím účinně zabrání. Zvýšením výstupní rychlosti zplyňovací látky, podtlaku před tryskou a prodloužením podtlakové oblasti se zvýší vnášení uhlíku do proudu zplyňovací látky, a proto i obrácení pohybu uhlíku před tryskami.
Zúžení trysky na vhánění zplyňovací látky v urychlovací části je v případě přítomnosti kapalné strusky nebo struskové lázně ve zplyňovacím prostoru omezeno mimo jiné tím, že směr proudění, viděno vůči horizontále, je u nejhlouběji položeného proudového vlákna zplyňovací látky skloněn vůči horizontále směrem dolů v rozmezí od 0 do 30°, s výhodou od 5 do 15°, nebo je nanejvýš vodorovný. Toto úhlové omezení podle vynálezu zajišťuje, aby se při ponoření trysky do struskové lázně nemohla uvnitř trysky usazovat žádná struska. Kromě toho nemůže docházet ani v průběhu odstávky k žádnému usazování materiálu v trysce.
Vynález zásadně výhodně ovlivňuje zplyňování obtížněji zplyňovaných látek, jak bude dále objasněno na příkladu zplyňovacího zařízení BGL. Trysky na vhánění zplyňovacích látek zůstávají v první řadě při trvání provozu nezanesené. Bez problémů • ·· · ·· ···· 99 99 ·· • · ···· « « • · 9 9 999 9 9 • · · · ·· 9 9 9 9 jsou zvládány nízké až vysoké průtoky zplyňovací látky. Doba provozu a výkon zplyňovacího zařízení BGL již nejsou omezovány problémy spojenými se zanášením trysek na vhánění zplyňovací látky. Uvádění do provozu a mimo provoz je plně ovládáno i v komplikovaných provozních situacích. Zvýšení výstupní rychlosti zplyňovací látky a zaostřování jejího proudu vedou ke zrovnoměrnění zplyňovacích postupů ve výfučně a k vyšší bezpečnosti ohledně nerušeného a rovnoměrného vytváření plamene před tryskou. Zabrání se nebezpečnému odchylování proudu, vnikání nezreagované zplyňovací látky do chladnějších částí vedoucímu až k poškození vyzdívky nebo jiným nekontrolovaným reakcím.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále blíže objasněn na příkladném provedení podle přiloženého výkresu, na němž je schematicky znázorněn řez tryskou na vhánění zplyňovací látky.
Příklady provedení vynálezu
Nyní bude popsáno přivádění zplyňovací látky do velkého zplyňovacího zařízení BGL pro zplyňování extrémně heterogenních odpadních látek. Do zplyňovacího zařízení BGL se přivádí celkem šesti tryskami 1_ zplyňovací látka ve formě směsi 3_ sestávající z 6000 Nm3/h kyslíku a 5700 kg/h páry. Trysky 1 jsou vytvořeny jako takzvané jednolátkové trysky s kruhovým průřezem. Na obrázku je schematicky znázorněn řez předním koncem trysky 1_. Chladicí plášť, který obklopuje přívodní trubku 2, není kvůli zjednodušení znázorněn. Do přívodní trubky 2 se přivádí směs 3. s teplotou 260 °C. V prostoru výfučny 4 panuje tlak o velikosti 2,5 MPa a střední teplota o velikosti 2100 °C. Vnitřní obrys trysky 1 sestává podle ·· ·ΦΦΦ φ φ φ · • · Φ··· · • · · φ φ · · φ ·· φφ ·· φφ vynálezu ze dvou částí 5 a7, tj. z přívodní části 5_ provedené ve tvaru válce a z urychlovací části 7. zužující se kuželovité k ústí 6. trysky 1., přičemž urychlovací část 7. je provedena jako přivařené pouzdro. Místo, v němž začíná urychlovací část ]_, je označeno jako přechod 9.. Přechod 9. představuje skokové zúžení průměru z 25 na 24 mm. Směs 3_, která tvoří vháněnou zplyňovací látku, proudí přívodní částí 5. s izorychlostí o velikosti 104 m/s (při teplotě 300 °C a tlaku 2,5 MPa). Od přechodu 9 se izorychlost v urychlovací části 7. plynule zvyšuje až k výstupu z ústí 6. trysky 1_, který má průměr o velikosti 19 mm. Proud 10 zplyňovací látky vystupuje z ústí 6 s izorychlostí o velikosti 179 m/s. Délka urychlovací části 7. činí 23,8 mm a vrcholový úhel kužele je proto 6°. Před ústím 6_ trysky £ pokračuje urychlování proudu 1 0 zplyňovací látky ještě na vzdálenosti několika milimetrů a v ohnisku 11 dosahuje maximální izorychlostí a nejnižšího statického tlaku.
Osa trysky 1_ je skloněna směrem dolů pod úhlem 20° vůči horizontále 12. Nejhlouběji položené proudové vlákno 13 zplyňovací látky má sklon dolů vůči horizontále 12 o velikosti 14°.
Realizováním výše popsaného provedení trysky £ ve velkém zplyňovacím zařízení byl v praxi vyřešen zadaný úkol vynálezu. Podle vynálezu bylo dosaženo výhod vůči dosavadnímu stavu techniky ve všech uvedených bodech.
Claims (8)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob vhánění zplyňovacích látek do zplyňovacích prostorů obsahujících částice zplyňovacích zařízení s pevným ložem, fluidním ložem nebo proudem odletků prostřednictvím trysek, které jsou provedeny jako jednolátkové trysky, vyznačující se tím, že izorychlost zplyňovací látky v trysce (1) v přívodní části (5) neklesne pod minimální hodnotu a v navazující urychlovací části (7) se zplyňovací látka stále urychluje a po výstupu z ústí (6) trysky (1) se koncentruje v ohnisku (11).
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že v případě přítomnosti částic kapalné strusky nebo struskové lázně ve zplyňovacím prostoru v urychlovací části (7), při pohledu ve směru proudění vůči horizontále (12), je nejhlouběji položené proudové vlákno (13) zplyňovací látky skloněno směrem dolů nebo je nasměrováno nejvýše vodorovně.
- 3. Způsob podle nároků 1 a 2, vyznačující se tím, že v přívodní části (5) se nastaví minimální izorychlost zplyňovací látky v rozmezí od 15 do 20 m/s.
- 4. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že izorychlost zplyňovací látky v urychlovací části (7) se neustále zvyšuje o 20 až 200 %, s výhodou o 50 až 100 %.
- 5. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že nejhlouběji položené proudové vlákno (13) zplyňovací látky je skloněno dolů vůči horizontále (12) pod úhlem o velikosti v rozmezí od 0 do 30°, s výhodou v rozmezí od 5 do 10°.• 9 9999 • 9 • · • 99999 ·9 9 9 99 9 99 9 9 999 9 9 9 99 9 9 999 999 9 · 99 ·9 9 99 9 99 9 9 99 9 9 999 99
- 6. Zařízení k provádění způsobu podle jednoho z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že tryska (1) na vhánění zplyňovací látky sestává z přívodní trubky (2) s přívodní částí (5), která přechází do urychlovací části (7) ve tvaru kužele, přičemž délka urychlovací části (7) činí 0,5 až 3násobek vnitřního průměru přívodní části (5).
- 7. Zařízení podle nároku 6, vyznačující se tím, že průměr na začátku urychlovací části (7) je menší nebo roven průměru přívodní části (5).
- 8. Zařízení podle nároků 6 a 7, vyznačující se tím, že vrcholový úhel kužele urychlovací části (7) je v rozmezí od 5 do 20°.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10242594A DE10242594B4 (de) | 2002-09-13 | 2002-09-13 | Verfahren und Vorrichtung zum Einblasen von Vergasungsmittel in druckaufgeladene Vergasungsräume |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20031818A3 true CZ20031818A3 (cs) | 2004-04-14 |
| CZ304761B6 CZ304761B6 (cs) | 2014-10-01 |
Family
ID=29762146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2003-1818A CZ304761B6 (cs) | 2002-09-13 | 2003-06-27 | Způsob vhánění zplyňovacích látek do zplyňovacích prostorů obsahujících částice a zařízení k provádění tohoto způsobu |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7021223B2 (cs) |
| CN (1) | CN1227338C (cs) |
| CZ (1) | CZ304761B6 (cs) |
| DE (1) | DE10242594B4 (cs) |
| ZA (1) | ZA200302719B (cs) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006041838B4 (de) * | 2006-09-04 | 2010-08-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Vergasen von festen Vergasungsstoffen in Schlackebadvergasungsreaktoren |
| DE102009039920A1 (de) | 2009-09-03 | 2011-03-10 | Karl-Heinz Tetzlaff | Verfahren und Vorrichtung zur Nutzung von Sauerstoff bei der Dampfreformierung von Biomasse |
| CN104781376B (zh) * | 2012-10-06 | 2016-09-21 | 北京博汇特环保科技有限公司 | 压实木炭肥料的生产方法和设备 |
| KR102278435B1 (ko) * | 2017-04-28 | 2021-07-16 | 스미토모 에스에이치아이 에프더블유 에너지아 오와이 | 유동화 가스 노즐 헤드 및 다중 유동화 가스 노즐 헤드를 갖는 유동층 반응기 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE940228C (de) * | 1949-02-01 | 1956-03-15 | Heinrich Dr Ing E H Koppenberg | Verfahren und Vorrichtung zum Vergasen von Kohle im Schachtofen bei gleichzeitiger Gewinnung von fluessigem Eisen |
| AT170030B (de) * | 1949-06-01 | 1952-01-10 | Thyssensche Gas Und Wasserwerk | Verfahren zum Betriebe von Abstichgaserzeugern |
| DE1255237B (de) * | 1962-12-17 | 1967-11-30 | Hans Lingl Sen | Verfahren und Vorrichtung zum Heizen deckenbefeuerter keramischer OEfen |
| US3302596A (en) * | 1966-01-21 | 1967-02-07 | Little Inc A | Combustion device |
| BE786025A (fr) * | 1971-07-09 | 1973-01-08 | Union Carbide Corp | Procede d'incineration d'ordures |
| DE2552077A1 (de) * | 1975-11-20 | 1977-06-02 | Otto & Co Gmbh Dr C | Schlackenbadgenerator |
| DE2743549C3 (de) * | 1977-09-28 | 1981-07-23 | British Gas Corp., London | Schlackenbadvergaser |
| US4352675A (en) * | 1979-11-30 | 1982-10-05 | Ruhrkohle Aktiengesellschaft | Coal gasification reactor |
| DE3033064A1 (de) * | 1980-09-03 | 1982-04-22 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren und reaktor zum vergasen fester brennstoffe im festbett |
| SE457265B (sv) * | 1981-06-10 | 1988-12-12 | Sumitomo Metal Ind | Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern |
| SE451033B (sv) * | 1982-01-18 | 1987-08-24 | Skf Steel Eng Ab | Sett och anordning for omvandling av avfallsmaterial med plasmagenerator |
| DE4104252C2 (de) * | 1991-02-13 | 1998-07-02 | Schingnitz Manfred | Entsorgungsverfahren für schadstoffbelastete, kohlenstoffhaltige Abfallstoffe |
| DE4212360A1 (de) * | 1992-04-13 | 1993-10-14 | Babcock Energie Umwelt | Brennerlanze zum Zerstäuben einer Kohle-Wasser-Suspension |
| JPH07103439A (ja) * | 1993-10-05 | 1995-04-18 | Ookawa Toransuteiru Kk | 乾留ガス化焼却炉における燃焼用空気の供給装置 |
-
2002
- 2002-09-13 DE DE10242594A patent/DE10242594B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-03-04 CN CN03119855.4A patent/CN1227338C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-04-08 ZA ZA200302719A patent/ZA200302719B/xx unknown
- 2003-06-27 CZ CZ2003-1818A patent/CZ304761B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2003-08-19 US US10/643,271 patent/US7021223B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1227338C (zh) | 2005-11-16 |
| ZA200302719B (en) | 2003-05-27 |
| DE10242594B4 (de) | 2005-10-06 |
| US7021223B2 (en) | 2006-04-04 |
| DE10242594A1 (de) | 2004-04-01 |
| US20040052691A1 (en) | 2004-03-18 |
| CN1482215A (zh) | 2004-03-17 |
| CZ304761B6 (cs) | 2014-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8240259B2 (en) | Method and apparatus for cooling hot gases and fluidized slag in entrained flow gasification | |
| US8197564B2 (en) | Method and apparatus for cooling syngas within a gasifier system | |
| US9890341B2 (en) | Gasification reactor and process for entrained-flow gasification | |
| US9228744B2 (en) | System for gasification fuel injection | |
| KR101547865B1 (ko) | 켄칭 용기 | |
| US5782032A (en) | Coal gasification furnace with a slag tap hole of specific shape | |
| JPH07278573A (ja) | 石炭ガス化炉及び石炭ガス化炉の使用方法 | |
| CZ294341B6 (cs) | Injekční hořák pro částicové materiály | |
| JP2010255892A (ja) | ガス化用バーナ、及びガス化用バーナの燃料供給方法 | |
| KR101483566B1 (ko) | 가스화 버너 및 그를 이용한 합성가스 전환장치 | |
| CZ20031818A3 (cs) | Způsob vhánění zplyňovacích látek do zplyňovacích prostorů obsahujících částice a zařízení k provádění tohoto způsobu | |
| JP5139714B2 (ja) | ガス化炉及びガス化装置 | |
| DK169526B1 (da) | Brænder til forgasning af finkornet til støvformigt fast brændstof | |
| CN104650987B (zh) | 一种含碳物质气化装置及方法 | |
| KR101191954B1 (ko) | 개선된 유동환원로를 구비한 용철제조장치 | |
| CN105132034B (zh) | 一种底部带有喷氧助熔的气流床气化炉 | |
| KR101837650B1 (ko) | 합성가스 냉각장치가 결합된 가스화기 | |
| JPH083361B2 (ja) | 微粉原料ガス化用バーナ及び微粉原料ガス化装置 | |
| JP2003193068A (ja) | ガス化炉用バーナ | |
| JP2013007059A (ja) | ガス化炉、ガス化発電プラント、ガス化装置及びガス化炉の運転方法 | |
| JP2010254727A (ja) | 気流層ガス化炉及びその運転方法 | |
| SE462915B (sv) | Foerfarande foer foergasning av kolhaltiga fasta aemnen och en virvelbaeddsreaktor foer genomfoerande av detta foerfarande | |
| CN106085510A (zh) | 煤气化方法及气化炉 | |
| CN213977567U (zh) | 一种气化炉 | |
| JP2001059092A (ja) | 気流層石炭ガス化装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20180627 |