CS276857B6 - Process for a protective plate soldering on - Google Patents

Process for a protective plate soldering on Download PDF

Info

Publication number
CS276857B6
CS276857B6 CS903827A CS382787A CS276857B6 CS 276857 B6 CS276857 B6 CS 276857B6 CS 903827 A CS903827 A CS 903827A CS 382787 A CS382787 A CS 382787A CS 276857 B6 CS276857 B6 CS 276857B6
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
blade
protective plate
copper
plate
temperature
Prior art date
Application number
CS903827A
Other languages
English (en)
Inventor
Andre Ing Coulon
Original Assignee
Alsthom Gec
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alsthom Gec filed Critical Alsthom Gec
Publication of CS276857B6 publication Critical patent/CS276857B6/cs

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C33/00Making ferrous alloys
    • C22C33/02Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0292Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with more than 5% preformed carbides, nitrides or borides
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01DNON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12Blades
    • F01D5/28Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00Metal working
    • Y10T29/49Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316Impeller making
    • Y10T29/49336Blade making
    • Y10T29/49337Composite blade

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)

Description

Vynález se týká způsobu připájení ochranné destičky ze slitiny obsahující karbid titanu na lopatku z titanové slitiny u parní turbiny.
Lopatky z titanových slitin pro parní turbiny jsou obzvláště vhodné pro poslední nízkotlaké stupně, kde se používá velkých lopatek. V těchto posledních stupních však pára obsahuje také kapičky vody, které narážejí na pohybující se turbinové lopatky, mající vysokou obvodovou rychlost a pozvolna destruují náběhové hrany těchto lopatek. Problém této destrukce náběhových hran nebyl zatím v minulosti vyřešen a opotřebované lopatky musely být velmi často periodicky vyměňovány za lopatky nové.
V současné době je ochrana náběhových hran z titanové slitiny lopatek řešena tak, že se tyto náběhové hrany připevňují ochranné destičky ze slitiny podle patentu č. 276 725 obsahující v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu, nebo chrómu, plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až
1,5 % mědi, přičemž zbytek do 100 % je tvořen železem.
Problém zůstává způsob vytvoření kvalitního pájeného spoje mezi ochrannou destičkou a lopatkou turbiny, aby ovrstvené náběhové hrany turbinové lopatky ze slitiny titanu výše uvedenou ochrannou destičkou ze slitiny s karbidem titanu měly dlouhodobou životnost i ve velmi exponovaných posledních nízkotlakových stupních parních turbin.
Pájený spoj mezi lopatkou a ochrannou destičkou bývá zdrojem častých vad, někdy docházelo i k odprýsknutí destičky před zatížením.
Uvedené nedostatky odstraňuje způsob připájení ochranné destičky mající složení v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu a kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi a zbytek do 100 % je tvořen železem na lopatku z titanové slitiny parní turbiny podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se ochranná destička umístí na lopatku, přičemž se mezi ochrannou destičku a lopatku vloží pásek na bázi mědi tlouštky 0,07 až 0,15 mm a lopatka s ochrannou destičkou se zahřívají v peci za vakua nebo v inertní atmosféře na teplotu 900 až 950 °C po dobu 30 až 75 minut, načež se ochladí na teplotu okolí.
S výhodou se po uvedeném ochlazení na teplotu okolí lopatka s ochrannou destičkou opětovně zahřívají na teplotu 450 až 500 °C po dobu 4 až 6 hodin, načež se teplota lopatky s ochrannou destičkou nechá opět klesnout na teplotu okolí.
Tímto postupem se dosáhne toho, že pájený spoj mezi lopatkou, páskem na bázi mědi a ochrannou destičkou vzniká současně a má optimální kvalitu. Navíc dochází k převedení alespoň části karbidu titanu do roztoku, což uděluje ochranné destičce tvrdost vyšší než 50 HRC. Jestliže je žádoucí, aby ochranná destička měla tvrdost přesahující hodnotu 60 HRC, potom se po ochlazení na teplotu okolí opět zvýší teplota lopatky na 450 až 500 °C a tato teplota se udržuje po dobu 4 až 6 hodin, načež se provede opětovné vychladnutí na teplotu okolí. Tento dodatečný pracovní stupeň umožňuje převedení téměř veškerého karbitu titanu do roztoku a současně zajištuje tepelné popouštění spájených částí.
Způsob podle vynálezu bude v následující části popisu detailněji popsán na příkladném provedení, které má pouze ilustrativní a neomezující charakter a které je zobrazeno na připojeném výkrese, na kterém:
- obr.l znázorňuje ochrannou destičku uspořádanou na lopatce z karbidu titanu,
- obr.2 znázorňuje půdorys lopatky z obrázku 1 a
- obr.3 znázorňuje řez lopatkou z obr.l v rovině III -III.
Lopatka parní turbiny zobrazená na obrázku 1 sestává z paty 1 a ze šroubovicovitě stočeného listu 2, majícího náběhovou hranu
3. a odtokovou hranu 4. V horní části lopatky je podél náběhové hrany 2 na vnější straně lopatky uspořádaná ochranná destička 5. Tato destička se rozprostírá na asi jedné třetině šířky listu 2. Mezi listem 2 a destičkou 5 se nachází pásek 6 mědi (obr.2. a obr.3).
Lopatka je zhotovena z titanové slitiny a destička 5 může mít obecně složení v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi, přičemž zbytek do 100 % je tvořen železem. V daném konkrétním případě má destička 5 složení zahrnující 32 % karbidu titanu, 20 % chrómu, 2 % molybdenu, 3 % niklu, 1 % mědi a 42 % železa (kompozice 1), nebo 33 % karbidu titanu, 14 % chrómu, 9 % kobaltu, 5 % molybdenu, 6 % niklu, 0,8 % mědi a 32,2 % železa (kompozice 2).
Ochranná destička 5 se vyrobí z prášku spékáním, machanickým a následujícím obráběním. Tato destička bude mít délku odpovídající délce části listu lopatky určené k ochraně ( až 500 mm) a adekvátní šířku, přičemž bude mít plochý nebo prohnutý tvar s oblou nebo ostrou hranou a to tak, aby byla svým tvarem přizpůsobena tvaru listu lopatky. Obrábění destičky se musí provádět s dostatečnou přesností tak, aby vůle mezi listem 2 lopatky a ochrannou destičkou byla všude nižší než 0,1 mm. Potom se připraví list 2 lopatky a na tento list 2 se připájí destička 5, přičemž se předtím mezi destičku 5 list 2 lopatka vloží pásek 6 mědi tlouštky 0,010 mm. Za účelem provedení připájení destičky 5 se list 2 lopatky opatřený destičkou 5 umístí do pece, přičemž destička 5 se na listu 2 fixuje dvěma nebo třemi molybdenovými svorkami.
Potom se zvyšuje teplota v peci až na hodnotu 900 až 950 °C. Tato teplota se potom udržuje po dobu 30 až 75 minut a to v závislosti na tloušťce náběhové hrany lopatky, načež se pec nechá vychladnout na teplotu okolí. Toto tepelné zpracování umožňuje kromě připájení ochranné destičky 5 na list 2 lopatky také strukturální vytvrzení destičky 5 převedením podstatné části karbidu titanu do roztoku. Ochranná destička 5 takto získá tvrdost 50 až 55 HRC. Za účelem dalšího zvýšení tvrdosti ochranné destičky 5 se lopatka podrobí následujícímu dodatečnému tepelnému zpracování. Teplota v peci se opět zvýší na 450 až 500 °C a tato teplota se udržuje po dobu 4 až 6 hodin, což má za následek převedení do roztoku téměř veškerého karbidu titanu. Navíc přitom současně dochází k popouštění spájených částí a ochranná destička takto získá tvrdost minimálně 60 HRC.

Claims (2)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob připájení ochranné destičky, mající složení v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi a zbytek do 100 % je tvořen železem, na lopatku z titanové slitiny u parní turbiny, vyznačený tím, že se ochranná destička umístí na lopatku, přičemž se mezi ochrannou destičku a lopatku vloží pásek na bázi mědi tlouštky 0,07 až 0,15 mm a lopatka s ochrannou destičkou se zahřívají v peci za vakua nebo v inertní atmosféře na teplotu 900 až 950 °C po dobu 30 až 75 minut, načež se ochladí na teplotu okolí.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že se po ochlazení na teplotu okolí lopatka a ochranná destička znovu zahřívají na teplotu 450 až 500 °C po dobu 4 až 6 hodin, načež se teplota nechá opětovně klesnout na teplotu okolí.
CS903827A 1986-05-28 1987-05-28 Process for a protective plate soldering on CS276857B6 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8607661A FR2599425B1 (fr) 1986-05-28 1986-05-28 Plaquette de protection pour aube en titane et procede de brasage d'une telle plaquette.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS276857B6 true CS276857B6 (en) 1992-08-12

Family

ID=9335746

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS873892A CS276725B6 (en) 1986-05-28 1987-05-28 Alloy for protective plates of steam turbine blades made of titanium alloy
CS903827A CS276857B6 (en) 1986-05-28 1987-05-28 Process for a protective plate soldering on
CS903827A CS382790A3 (en) 1986-05-28 1990-08-02 Process for a protective plate soldering on

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS873892A CS276725B6 (en) 1986-05-28 1987-05-28 Alloy for protective plates of steam turbine blades made of titanium alloy

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS903827A CS382790A3 (en) 1986-05-28 1990-08-02 Process for a protective plate soldering on

Country Status (11)

Country Link
US (1) US4795313A (cs)
EP (1) EP0249092B1 (cs)
JP (1) JPS62297442A (cs)
CN (1) CN1009472B (cs)
AT (1) ATE50824T1 (cs)
CS (3) CS276725B6 (cs)
DE (1) DE3761833D1 (cs)
ES (1) ES2013272B3 (cs)
FR (1) FR2599425B1 (cs)
GR (1) GR3000501T3 (cs)
ZA (1) ZA873837B (cs)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0491075B1 (de) * 1990-12-19 1995-07-05 Asea Brown Boveri Ag Verfahren zur Herstellung einer Turbinenschaufel aus einer Titan-Basislegierung
EP0578518B1 (fr) * 1992-06-05 1998-09-30 Gec Alsthom Electromecanique Sa Procédé de formation d'un insert sur une pièce à revêtir en acier ou en alliage de titane
US5165859A (en) * 1992-06-26 1992-11-24 Hudson Products Corporation Leading edge protection for fan blade
US5351395A (en) * 1992-12-30 1994-10-04 General Electric Company Process for producing turbine bucket with water droplet erosion protection
DE4310896C1 (de) * 1993-04-02 1994-03-24 Thyssen Industrie Verfahren zum Herstellen von verschleißfesten Kanten an Turbinenschaufeln
US5449273A (en) * 1994-03-21 1995-09-12 United Technologies Corporation Composite airfoil leading edge protection
CN1041642C (zh) * 1994-06-17 1999-01-13 株式会社日立制作所 高韧性13Cr5Ni系不锈钢及其用途
GB2293631B (en) * 1994-09-30 1998-09-09 Gen Electric Composite fan blade trailing edge reinforcement
US5531570A (en) * 1995-03-06 1996-07-02 General Electric Company Distortion control for laser shock peened gas turbine engine compressor blade edges
IL117347A (en) * 1995-03-06 1999-10-28 Gen Electric Laser shock peened gas turbine engine compressor airfoil edges
FR2742689B1 (fr) * 1995-12-22 1998-02-06 Gec Alsthom Electromec Procede pour fabriquer une aube en titane alpha beta comprenant un insert de titane beta metastable, et aube realisee par un tel procede
DE10326541A1 (de) * 2003-06-12 2005-01-05 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zur Schaufelspitzenpanzerung der Laufschaufeln eines Gasturbinentriebwerkes und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US7222422B2 (en) * 2004-02-16 2007-05-29 General Electric Company Method for refurbishing surfaces subjected to high compression contact
US7841834B1 (en) * 2006-01-27 2010-11-30 Florida Turbine Technologies, Inc. Method and leading edge replacement insert for repairing a turbine engine blade
US20080181808A1 (en) 2007-01-31 2008-07-31 Samuel Vinod Thamboo Methods and articles relating to high strength erosion resistant titanium alloy
US7780419B1 (en) 2007-03-06 2010-08-24 Florida Turbine Technologies, Inc. Replaceable leading edge insert for an IBR
US20090068446A1 (en) * 2007-04-30 2009-03-12 United Technologies Corporation Layered structures with integral brazing materials
DE102008047043A1 (de) * 2008-09-13 2010-03-18 Mtu Aero Engines Gmbh Ersatzteil für eine Gasturbinen-Schaufel einer Gasturbine, Gasturbinen-Schaufel sowie ein Verfahren zur Reparatur einer Gasturbinen-Schaufel
DE102009047798A1 (de) * 2009-09-30 2011-04-14 Siemens Aktiengesellschaft Turbinenschaufel, insbesondere Endstufenlaufschaufel für eine Dampfturbine
CN102107306B (zh) * 2009-12-23 2013-06-05 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种涡轮导向叶片缺陷的修补方法
US8376712B2 (en) * 2010-01-26 2013-02-19 United Technologies Corporation Fan airfoil sheath
US9151173B2 (en) 2011-12-15 2015-10-06 General Electric Company Use of multi-faceted impingement openings for increasing heat transfer characteristics on gas turbine components
CN103603695B (zh) * 2011-12-31 2016-06-22 无锡透平叶片有限公司 一种叶片合金槽及其加工方法
WO2014158245A1 (en) * 2013-03-14 2014-10-02 Hodgson Benedict N Airfoil with leading edge reinforcement
US10428657B2 (en) 2013-06-21 2019-10-01 Pratt & Whitney Canada Corp. Method for repairing a blade
US9682449B2 (en) * 2014-05-09 2017-06-20 United Technologies Corporation Repair material preform
EP3020925A1 (en) * 2014-10-29 2016-05-18 Alstom Technology Ltd Rotor blade with edge protection
FR3041684B1 (fr) * 2015-09-28 2021-12-10 Snecma Aube comprenant un bouclier de bord d'attaque et procede de fabrication de l'aube
GB2549113A (en) * 2016-04-05 2017-10-11 Rolls Royce Plc Composite bodies and their manufacture
JP7245215B2 (ja) * 2020-11-25 2023-03-23 三菱重工業株式会社 蒸気タービン動翼
FR3123380A1 (fr) * 2021-05-28 2022-12-02 Safran Aircraft Engines Bouclier de bord d'attaque amélioré

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2661286A (en) * 1950-01-13 1953-12-01 Mallory Sharon Titanium Corp Titanium base alloys containing silicon
GB692867A (en) * 1950-03-24 1953-06-17 Hard Metal Tools Ltd Improvements relating to turbine blades
US2664355A (en) * 1950-10-06 1953-12-29 Battelle Development Corp Ti-mn-fe alloys
FR1146511A (fr) * 1951-12-07 1957-11-13 Sintercast Corp America Aube de turbine
US2714245A (en) * 1951-12-07 1955-08-02 Sintercast Corp America Sintered titanium carbide alloy turbine blade
BE560921A (cs) * 1956-09-21
US2903785A (en) * 1957-02-11 1959-09-15 Gen Motors Corp Method of hot working titanium
GB1096294A (en) * 1964-06-12 1967-12-29 English Electric Co Ltd Turbine blades
US3561886A (en) * 1969-02-07 1971-02-09 Gen Electric Turbine bucket erosion shield attachment
US4010530A (en) * 1975-07-24 1977-03-08 United Technologies Corporation Method for making blade protective sheaths
JPS52103306A (en) * 1976-02-27 1977-08-30 Mitsubishi Metal Corp Lightweight hard alloy for parts of hot rolling equipment
GB1479855A (en) * 1976-04-23 1977-07-13 Statni Vyzkumny Ustav Material Protective coating for titanium alloy blades for turbine and turbo-compressor rotors
JPS5560605A (en) * 1978-10-27 1980-05-07 Toshiba Corp Method of manufacturing turbine blade having anti- corrosive plate
JPS5564104A (en) * 1978-11-10 1980-05-14 Hitachi Ltd Rotor blade of turbine
GB2076019B (en) * 1980-05-16 1984-03-28 Metallurg Ind Inc Erosion-resistant alloys
JPS5798651A (en) * 1980-12-11 1982-06-18 Seiko Epson Corp Hard external parts for watch
JPS59126752A (ja) * 1983-01-07 1984-07-21 Taiho Kogyo Co Ltd 鉄系摺動材料およびその製法
JPS60228657A (ja) * 1984-04-26 1985-11-13 Sumitomo Precision Prod Co Ltd アルミニウム合金構造物の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP0249092B1 (fr) 1990-03-07
CS276725B6 (en) 1992-08-12
FR2599425B1 (fr) 1988-08-05
US4795313A (en) 1989-01-03
DE3761833D1 (de) 1990-04-12
ATE50824T1 (de) 1990-03-15
ZA873837B (en) 1987-11-24
FR2599425A1 (fr) 1987-12-04
CS389287A3 (en) 1992-03-18
JPS62297442A (ja) 1987-12-24
CN1009472B (zh) 1990-09-05
EP0249092A1 (fr) 1987-12-16
CN87104497A (zh) 1987-12-16
CS382790A3 (en) 1992-01-15
ES2013272B3 (es) 1990-05-01
GR3000501T3 (en) 1991-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS276857B6 (en) Process for a protective plate soldering on
US7407715B2 (en) Method of brazing and article made therefrom
KR100506036B1 (ko) 단결정 니켈 기재 초합금 물질의 수선방법
US5366345A (en) Turbine blade of a basic titanium alloy and method of manufacturing it
JPH06173033A (ja) マルテンサイト鋼又はチタン合金製部材に保護被膜として機能するインサートを取り付ける方法
JP7102141B2 (ja) アセンブリ、処理物品、及びタービン部品の処理方法
JP2018145967A5 (cs)
US5293734A (en) Bottom blade for grass cutting unit and method of producing
CN101934405A (zh) 一种钎焊方法
GB2189204A (en) Titanium alloy erosion shield for aerofoil
KR100526690B1 (ko) 니켈기 초내열합금 이종재 부품의 제조방법
JP3737911B2 (ja) チタンカーバイド焼結合金と析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の接合体の製造方法
EP4083250A1 (en) Precipitation-hardened stainless steel alloys
RU2179096C1 (ru) Способ изготовления изделий сложного профиля с сетчатой оболочкой
Durman et al. A Method of Heat Treating High Chromium Cast Ferrous-Based Alloys and a Wearing Element Formed of a High Chromium Cast Ferrous Based Alloy
SU1161307A1 (ru) Способ изготовления многолезвийного дискового инструмента
Durman et al. A Method of Heat Treating Chromium Cast Ferrous-Based Alloys and a Wearing Element Formed of a High Chromium Cast Ferrous-Based Alloy
GB833261A (en) Improvements relating to the manufacture of blades for turbines or compressors
Hoppin Heat Treatment for Dual Alloy Turbine Wheels
Verkhoturov et al. Influence of Heat Treatment on Surface Layer Properties of Steel 45 After Electro-Spark Alloying With Carbide
JPH01309978A (ja) カムシャフトの製造方法
JPS62165509A (ja) タ−ビン翼
JPS60190601A (ja) タ−ビンロ−タ−の製造方法