CS276857B6 - Process for a protective plate soldering on - Google Patents
Process for a protective plate soldering on Download PDFInfo
- Publication number
- CS276857B6 CS276857B6 CS903827A CS382787A CS276857B6 CS 276857 B6 CS276857 B6 CS 276857B6 CS 903827 A CS903827 A CS 903827A CS 382787 A CS382787 A CS 382787A CS 276857 B6 CS276857 B6 CS 276857B6
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- blade
- protective plate
- copper
- plate
- temperature
- Prior art date
Links
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 title claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 238000005476 soldering Methods 0.000 title claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 11
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 5
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 5
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000005923 long-lasting effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0292—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with more than 5% preformed carbides, nitrides or borides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49316—Impeller making
- Y10T29/49336—Blade making
- Y10T29/49337—Composite blade
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu připájení ochranné destičky ze slitiny obsahující karbid titanu na lopatku z titanové slitiny u parní turbiny.
Lopatky z titanových slitin pro parní turbiny jsou obzvláště vhodné pro poslední nízkotlaké stupně, kde se používá velkých lopatek. V těchto posledních stupních však pára obsahuje také kapičky vody, které narážejí na pohybující se turbinové lopatky, mající vysokou obvodovou rychlost a pozvolna destruují náběhové hrany těchto lopatek. Problém této destrukce náběhových hran nebyl zatím v minulosti vyřešen a opotřebované lopatky musely být velmi často periodicky vyměňovány za lopatky nové.
V současné době je ochrana náběhových hran z titanové slitiny lopatek řešena tak, že se tyto náběhové hrany připevňují ochranné destičky ze slitiny podle patentu č. 276 725 obsahující v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu, nebo chrómu, plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až
1,5 % mědi, přičemž zbytek do 100 % je tvořen železem.
Problém zůstává způsob vytvoření kvalitního pájeného spoje mezi ochrannou destičkou a lopatkou turbiny, aby ovrstvené náběhové hrany turbinové lopatky ze slitiny titanu výše uvedenou ochrannou destičkou ze slitiny s karbidem titanu měly dlouhodobou životnost i ve velmi exponovaných posledních nízkotlakových stupních parních turbin.
Pájený spoj mezi lopatkou a ochrannou destičkou bývá zdrojem častých vad, někdy docházelo i k odprýsknutí destičky před zatížením.
Uvedené nedostatky odstraňuje způsob připájení ochranné destičky mající složení v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu a kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi a zbytek do 100 % je tvořen železem na lopatku z titanové slitiny parní turbiny podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se ochranná destička umístí na lopatku, přičemž se mezi ochrannou destičku a lopatku vloží pásek na bázi mědi tlouštky 0,07 až 0,15 mm a lopatka s ochrannou destičkou se zahřívají v peci za vakua nebo v inertní atmosféře na teplotu 900 až 950 °C po dobu 30 až 75 minut, načež se ochladí na teplotu okolí.
S výhodou se po uvedeném ochlazení na teplotu okolí lopatka s ochrannou destičkou opětovně zahřívají na teplotu 450 až 500 °C po dobu 4 až 6 hodin, načež se teplota lopatky s ochrannou destičkou nechá opět klesnout na teplotu okolí.
Tímto postupem se dosáhne toho, že pájený spoj mezi lopatkou, páskem na bázi mědi a ochrannou destičkou vzniká současně a má optimální kvalitu. Navíc dochází k převedení alespoň části karbidu titanu do roztoku, což uděluje ochranné destičce tvrdost vyšší než 50 HRC. Jestliže je žádoucí, aby ochranná destička měla tvrdost přesahující hodnotu 60 HRC, potom se po ochlazení na teplotu okolí opět zvýší teplota lopatky na 450 až 500 °C a tato teplota se udržuje po dobu 4 až 6 hodin, načež se provede opětovné vychladnutí na teplotu okolí. Tento dodatečný pracovní stupeň umožňuje převedení téměř veškerého karbitu titanu do roztoku a současně zajištuje tepelné popouštění spájených částí.
Způsob podle vynálezu bude v následující části popisu detailněji popsán na příkladném provedení, které má pouze ilustrativní a neomezující charakter a které je zobrazeno na připojeném výkrese, na kterém:
- obr.l znázorňuje ochrannou destičku uspořádanou na lopatce z karbidu titanu,
- obr.2 znázorňuje půdorys lopatky z obrázku 1 a
- obr.3 znázorňuje řez lopatkou z obr.l v rovině III -III.
Lopatka parní turbiny zobrazená na obrázku 1 sestává z paty 1 a ze šroubovicovitě stočeného listu 2, majícího náběhovou hranu
3. a odtokovou hranu 4. V horní části lopatky je podél náběhové hrany 2 na vnější straně lopatky uspořádaná ochranná destička 5. Tato destička se rozprostírá na asi jedné třetině šířky listu 2. Mezi listem 2 a destičkou 5 se nachází pásek 6 mědi (obr.2. a obr.3).
Lopatka je zhotovena z titanové slitiny a destička 5 může mít obecně složení v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi, přičemž zbytek do 100 % je tvořen železem. V daném konkrétním případě má destička 5 složení zahrnující 32 % karbidu titanu, 20 % chrómu, 2 % molybdenu, 3 % niklu, 1 % mědi a 42 % železa (kompozice 1), nebo 33 % karbidu titanu, 14 % chrómu, 9 % kobaltu, 5 % molybdenu, 6 % niklu, 0,8 % mědi a 32,2 % železa (kompozice 2).
Ochranná destička 5 se vyrobí z prášku spékáním, machanickým a následujícím obráběním. Tato destička bude mít délku odpovídající délce části listu lopatky určené k ochraně ( až 500 mm) a adekvátní šířku, přičemž bude mít plochý nebo prohnutý tvar s oblou nebo ostrou hranou a to tak, aby byla svým tvarem přizpůsobena tvaru listu lopatky. Obrábění destičky se musí provádět s dostatečnou přesností tak, aby vůle mezi listem 2 lopatky a ochrannou destičkou byla všude nižší než 0,1 mm. Potom se připraví list 2 lopatky a na tento list 2 se připájí destička 5, přičemž se předtím mezi destičku 5 list 2 lopatka vloží pásek 6 mědi tlouštky 0,010 mm. Za účelem provedení připájení destičky 5 se list 2 lopatky opatřený destičkou 5 umístí do pece, přičemž destička 5 se na listu 2 fixuje dvěma nebo třemi molybdenovými svorkami.
Potom se zvyšuje teplota v peci až na hodnotu 900 až 950 °C. Tato teplota se potom udržuje po dobu 30 až 75 minut a to v závislosti na tloušťce náběhové hrany lopatky, načež se pec nechá vychladnout na teplotu okolí. Toto tepelné zpracování umožňuje kromě připájení ochranné destičky 5 na list 2 lopatky také strukturální vytvrzení destičky 5 převedením podstatné části karbidu titanu do roztoku. Ochranná destička 5 takto získá tvrdost 50 až 55 HRC. Za účelem dalšího zvýšení tvrdosti ochranné destičky 5 se lopatka podrobí následujícímu dodatečnému tepelnému zpracování. Teplota v peci se opět zvýší na 450 až 500 °C a tato teplota se udržuje po dobu 4 až 6 hodin, což má za následek převedení do roztoku téměř veškerého karbidu titanu. Navíc přitom současně dochází k popouštění spájených částí a ochranná destička takto získá tvrdost minimálně 60 HRC.
Claims (2)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob připájení ochranné destičky, mající složení v % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi a zbytek do 100 % je tvořen železem, na lopatku z titanové slitiny u parní turbiny, vyznačený tím, že se ochranná destička umístí na lopatku, přičemž se mezi ochrannou destičku a lopatku vloží pásek na bázi mědi tlouštky 0,07 až 0,15 mm a lopatka s ochrannou destičkou se zahřívají v peci za vakua nebo v inertní atmosféře na teplotu 900 až 950 °C po dobu 30 až 75 minut, načež se ochladí na teplotu okolí.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že se po ochlazení na teplotu okolí lopatka a ochranná destička znovu zahřívají na teplotu 450 až 500 °C po dobu 4 až 6 hodin, načež se teplota nechá opětovně klesnout na teplotu okolí.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8607661A FR2599425B1 (fr) | 1986-05-28 | 1986-05-28 | Plaquette de protection pour aube en titane et procede de brasage d'une telle plaquette. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS276857B6 true CS276857B6 (en) | 1992-08-12 |
Family
ID=9335746
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS873892A CS276725B6 (en) | 1986-05-28 | 1987-05-28 | Alloy for protective plates of steam turbine blades made of titanium alloy |
CS903827A CS276857B6 (en) | 1986-05-28 | 1987-05-28 | Process for a protective plate soldering on |
CS903827A CS382790A3 (en) | 1986-05-28 | 1990-08-02 | Process for a protective plate soldering on |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS873892A CS276725B6 (en) | 1986-05-28 | 1987-05-28 | Alloy for protective plates of steam turbine blades made of titanium alloy |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS903827A CS382790A3 (en) | 1986-05-28 | 1990-08-02 | Process for a protective plate soldering on |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4795313A (cs) |
EP (1) | EP0249092B1 (cs) |
JP (1) | JPS62297442A (cs) |
CN (1) | CN1009472B (cs) |
AT (1) | ATE50824T1 (cs) |
CS (3) | CS276725B6 (cs) |
DE (1) | DE3761833D1 (cs) |
ES (1) | ES2013272B3 (cs) |
FR (1) | FR2599425B1 (cs) |
GR (1) | GR3000501T3 (cs) |
ZA (1) | ZA873837B (cs) |
Families Citing this family (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0491075B1 (de) * | 1990-12-19 | 1995-07-05 | Asea Brown Boveri Ag | Verfahren zur Herstellung einer Turbinenschaufel aus einer Titan-Basislegierung |
EP0578518B1 (fr) * | 1992-06-05 | 1998-09-30 | Gec Alsthom Electromecanique Sa | Procédé de formation d'un insert sur une pièce à revêtir en acier ou en alliage de titane |
US5165859A (en) * | 1992-06-26 | 1992-11-24 | Hudson Products Corporation | Leading edge protection for fan blade |
US5351395A (en) * | 1992-12-30 | 1994-10-04 | General Electric Company | Process for producing turbine bucket with water droplet erosion protection |
DE4310896C1 (de) * | 1993-04-02 | 1994-03-24 | Thyssen Industrie | Verfahren zum Herstellen von verschleißfesten Kanten an Turbinenschaufeln |
US5449273A (en) * | 1994-03-21 | 1995-09-12 | United Technologies Corporation | Composite airfoil leading edge protection |
CN1041642C (zh) * | 1994-06-17 | 1999-01-13 | 株式会社日立制作所 | 高韧性13Cr5Ni系不锈钢及其用途 |
GB2293631B (en) * | 1994-09-30 | 1998-09-09 | Gen Electric | Composite fan blade trailing edge reinforcement |
US5531570A (en) * | 1995-03-06 | 1996-07-02 | General Electric Company | Distortion control for laser shock peened gas turbine engine compressor blade edges |
IL117347A (en) * | 1995-03-06 | 1999-10-28 | Gen Electric | Laser shock peened gas turbine engine compressor airfoil edges |
FR2742689B1 (fr) * | 1995-12-22 | 1998-02-06 | Gec Alsthom Electromec | Procede pour fabriquer une aube en titane alpha beta comprenant un insert de titane beta metastable, et aube realisee par un tel procede |
DE10326541A1 (de) * | 2003-06-12 | 2005-01-05 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zur Schaufelspitzenpanzerung der Laufschaufeln eines Gasturbinentriebwerkes und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
US7222422B2 (en) * | 2004-02-16 | 2007-05-29 | General Electric Company | Method for refurbishing surfaces subjected to high compression contact |
US7841834B1 (en) * | 2006-01-27 | 2010-11-30 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Method and leading edge replacement insert for repairing a turbine engine blade |
US20080181808A1 (en) | 2007-01-31 | 2008-07-31 | Samuel Vinod Thamboo | Methods and articles relating to high strength erosion resistant titanium alloy |
US7780419B1 (en) | 2007-03-06 | 2010-08-24 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Replaceable leading edge insert for an IBR |
US20090068446A1 (en) * | 2007-04-30 | 2009-03-12 | United Technologies Corporation | Layered structures with integral brazing materials |
DE102008047043A1 (de) * | 2008-09-13 | 2010-03-18 | Mtu Aero Engines Gmbh | Ersatzteil für eine Gasturbinen-Schaufel einer Gasturbine, Gasturbinen-Schaufel sowie ein Verfahren zur Reparatur einer Gasturbinen-Schaufel |
DE102009047798A1 (de) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbinenschaufel, insbesondere Endstufenlaufschaufel für eine Dampfturbine |
CN102107306B (zh) * | 2009-12-23 | 2013-06-05 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种涡轮导向叶片缺陷的修补方法 |
US8376712B2 (en) * | 2010-01-26 | 2013-02-19 | United Technologies Corporation | Fan airfoil sheath |
US9151173B2 (en) | 2011-12-15 | 2015-10-06 | General Electric Company | Use of multi-faceted impingement openings for increasing heat transfer characteristics on gas turbine components |
CN103603695B (zh) * | 2011-12-31 | 2016-06-22 | 无锡透平叶片有限公司 | 一种叶片合金槽及其加工方法 |
WO2014158245A1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-10-02 | Hodgson Benedict N | Airfoil with leading edge reinforcement |
US10428657B2 (en) | 2013-06-21 | 2019-10-01 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method for repairing a blade |
US9682449B2 (en) * | 2014-05-09 | 2017-06-20 | United Technologies Corporation | Repair material preform |
EP3020925A1 (en) * | 2014-10-29 | 2016-05-18 | Alstom Technology Ltd | Rotor blade with edge protection |
FR3041684B1 (fr) * | 2015-09-28 | 2021-12-10 | Snecma | Aube comprenant un bouclier de bord d'attaque et procede de fabrication de l'aube |
GB2549113A (en) * | 2016-04-05 | 2017-10-11 | Rolls Royce Plc | Composite bodies and their manufacture |
JP7245215B2 (ja) * | 2020-11-25 | 2023-03-23 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン動翼 |
FR3123380A1 (fr) * | 2021-05-28 | 2022-12-02 | Safran Aircraft Engines | Bouclier de bord d'attaque amélioré |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2661286A (en) * | 1950-01-13 | 1953-12-01 | Mallory Sharon Titanium Corp | Titanium base alloys containing silicon |
GB692867A (en) * | 1950-03-24 | 1953-06-17 | Hard Metal Tools Ltd | Improvements relating to turbine blades |
US2664355A (en) * | 1950-10-06 | 1953-12-29 | Battelle Development Corp | Ti-mn-fe alloys |
FR1146511A (fr) * | 1951-12-07 | 1957-11-13 | Sintercast Corp America | Aube de turbine |
US2714245A (en) * | 1951-12-07 | 1955-08-02 | Sintercast Corp America | Sintered titanium carbide alloy turbine blade |
BE560921A (cs) * | 1956-09-21 | |||
US2903785A (en) * | 1957-02-11 | 1959-09-15 | Gen Motors Corp | Method of hot working titanium |
GB1096294A (en) * | 1964-06-12 | 1967-12-29 | English Electric Co Ltd | Turbine blades |
US3561886A (en) * | 1969-02-07 | 1971-02-09 | Gen Electric | Turbine bucket erosion shield attachment |
US4010530A (en) * | 1975-07-24 | 1977-03-08 | United Technologies Corporation | Method for making blade protective sheaths |
JPS52103306A (en) * | 1976-02-27 | 1977-08-30 | Mitsubishi Metal Corp | Lightweight hard alloy for parts of hot rolling equipment |
GB1479855A (en) * | 1976-04-23 | 1977-07-13 | Statni Vyzkumny Ustav Material | Protective coating for titanium alloy blades for turbine and turbo-compressor rotors |
JPS5560605A (en) * | 1978-10-27 | 1980-05-07 | Toshiba Corp | Method of manufacturing turbine blade having anti- corrosive plate |
JPS5564104A (en) * | 1978-11-10 | 1980-05-14 | Hitachi Ltd | Rotor blade of turbine |
GB2076019B (en) * | 1980-05-16 | 1984-03-28 | Metallurg Ind Inc | Erosion-resistant alloys |
JPS5798651A (en) * | 1980-12-11 | 1982-06-18 | Seiko Epson Corp | Hard external parts for watch |
JPS59126752A (ja) * | 1983-01-07 | 1984-07-21 | Taiho Kogyo Co Ltd | 鉄系摺動材料およびその製法 |
JPS60228657A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-13 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | アルミニウム合金構造物の製造方法 |
-
1986
- 1986-05-28 FR FR8607661A patent/FR2599425B1/fr not_active Expired
-
1987
- 1987-05-26 EP EP87107673A patent/EP0249092B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-26 JP JP62129588A patent/JPS62297442A/ja active Pending
- 1987-05-26 DE DE8787107673T patent/DE3761833D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-05-26 AT AT87107673T patent/ATE50824T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-05-26 ES ES87107673T patent/ES2013272B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-27 ZA ZA873837A patent/ZA873837B/xx unknown
- 1987-05-28 CN CN87104497A patent/CN1009472B/zh not_active Expired
- 1987-05-28 CS CS873892A patent/CS276725B6/cs unknown
- 1987-05-28 US US07/054,926 patent/US4795313A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-05-28 CS CS903827A patent/CS276857B6/cs unknown
-
1990
- 1990-05-23 GR GR90400323T patent/GR3000501T3/el unknown
- 1990-08-02 CS CS903827A patent/CS382790A3/cs unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0249092B1 (fr) | 1990-03-07 |
CS276725B6 (en) | 1992-08-12 |
FR2599425B1 (fr) | 1988-08-05 |
US4795313A (en) | 1989-01-03 |
DE3761833D1 (de) | 1990-04-12 |
ATE50824T1 (de) | 1990-03-15 |
ZA873837B (en) | 1987-11-24 |
FR2599425A1 (fr) | 1987-12-04 |
CS389287A3 (en) | 1992-03-18 |
JPS62297442A (ja) | 1987-12-24 |
CN1009472B (zh) | 1990-09-05 |
EP0249092A1 (fr) | 1987-12-16 |
CN87104497A (zh) | 1987-12-16 |
CS382790A3 (en) | 1992-01-15 |
ES2013272B3 (es) | 1990-05-01 |
GR3000501T3 (en) | 1991-07-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CS276857B6 (en) | Process for a protective plate soldering on | |
US7407715B2 (en) | Method of brazing and article made therefrom | |
KR100506036B1 (ko) | 단결정 니켈 기재 초합금 물질의 수선방법 | |
US5366345A (en) | Turbine blade of a basic titanium alloy and method of manufacturing it | |
JPH06173033A (ja) | マルテンサイト鋼又はチタン合金製部材に保護被膜として機能するインサートを取り付ける方法 | |
JP7102141B2 (ja) | アセンブリ、処理物品、及びタービン部品の処理方法 | |
JP2018145967A5 (cs) | ||
US5293734A (en) | Bottom blade for grass cutting unit and method of producing | |
CN101934405A (zh) | 一种钎焊方法 | |
GB2189204A (en) | Titanium alloy erosion shield for aerofoil | |
KR100526690B1 (ko) | 니켈기 초내열합금 이종재 부품의 제조방법 | |
JP3737911B2 (ja) | チタンカーバイド焼結合金と析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の接合体の製造方法 | |
EP4083250A1 (en) | Precipitation-hardened stainless steel alloys | |
RU2179096C1 (ru) | Способ изготовления изделий сложного профиля с сетчатой оболочкой | |
Durman et al. | A Method of Heat Treating High Chromium Cast Ferrous-Based Alloys and a Wearing Element Formed of a High Chromium Cast Ferrous Based Alloy | |
SU1161307A1 (ru) | Способ изготовления многолезвийного дискового инструмента | |
Durman et al. | A Method of Heat Treating Chromium Cast Ferrous-Based Alloys and a Wearing Element Formed of a High Chromium Cast Ferrous-Based Alloy | |
GB833261A (en) | Improvements relating to the manufacture of blades for turbines or compressors | |
Hoppin | Heat Treatment for Dual Alloy Turbine Wheels | |
Verkhoturov et al. | Influence of Heat Treatment on Surface Layer Properties of Steel 45 After Electro-Spark Alloying With Carbide | |
JPH01309978A (ja) | カムシャフトの製造方法 | |
JPS62165509A (ja) | タ−ビン翼 | |
JPS60190601A (ja) | タ−ビンロ−タ−の製造方法 |