CS252468B2 - Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method - Google Patents

Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method Download PDF

Info

Publication number
CS252468B2
CS252468B2 CS839801A CS980183A CS252468B2 CS 252468 B2 CS252468 B2 CS 252468B2 CS 839801 A CS839801 A CS 839801A CS 980183 A CS980183 A CS 980183A CS 252468 B2 CS252468 B2 CS 252468B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
reaction zone
flue gas
dry powder
absorbent
water
Prior art date
Application number
CS839801A
Other languages
English (en)
Other versions
CS980183A2 (en
Inventor
Vinay K Bhatia
Original Assignee
Smidth & Co As F L
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8144337&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CS252468(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Smidth & Co As F L filed Critical Smidth & Co As F L
Publication of CS980183A2 publication Critical patent/CS980183A2/cs
Publication of CS252468B2 publication Critical patent/CS252468B2/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Photoreceptors In Electrophotography (AREA)
  • Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
  • Polyoxymethylene Polymers And Polymers With Carbon-To-Carbon Bonds (AREA)
  • Cyclones (AREA)

Description

Vynález se týká způsobu odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů z horkých spalin, při němž se disperguje absorpční prostředek a voda v proudu horkých spalin v reakční zóně, kde se oxidy a jiné kyselé plyny absorbují na absorpčním prostředku a reagují s tímto absorpčním prostředkem v přítomnosti odpařuuící se vody za vytváření suchého prachu obsahuuícího reakční produkty uvedené reakce a nezreagovaný absorpční prostředek suspendované ve spalinách, načež se tento prach odděluje od spalin v separační zóně a zčásti se recykluje do reakční zóny. Vynález se rovněž týká zařízení k provádění tohoto způsobu.
Pro odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů ze spalin, poch^zeících nap příklad z elektráren a spaloven, je známo několik postupů. Přehled těchto postupů je uveden v patentu US 4 197 278. Většina těchto postupů spadá do jedné z následuuících skupin.
1) Mokré způsoby zahrnu uící praní spalin v suspenzích nebo roztocích hydroxidů nebo uhličitanů alkalických kovů nebo kovů alkalických zemn, při nichž se reakční produkty oddei^j ve formě kalu. Hlavními výhodami těchto mokrých způsobů jsou jednak nežádoucí forma konečného produktu (kaa), což vyžaduje poměrně náročné technologické zpracování za účelem získání pevného koncového produktu a jednak vodou nasycený výstupní plyn, který musí být před vypouštěním do atmooféry zahříván. Navíc vede zanášení a koroze pračky plynu k provozním obtížím.
2) Suché způsoby, při nichž se spaliny přivádějí do styku se suchými absorpčními prostředky a reagují s nimi, pjřičemž se reakční produkty oddeiíaj ve formě suchého prachu. Hlavními výhodami suchých způsobu jsou jednak vyloučení rizika zanášení separačního zařízení a jednak získání suchých tuhých konečných tc . ž akrů a výstupního plynu, který se může snadno vypouštět do atmootéry. Avšak vzhled^fm k tonu, že reakce mezi plynem a tuhou látkou jsou relativně pon^aé, jsou účinnost odstranění oxidu síry a tedy i vyuuítí absorbentu nízké.
3) Polosuché způsoby, při nichž se spali.ny přivádějí do styku s vodními suspenzemi nebo roztoky hydroxidů nebo uhličitanů alkalických kovů nebo kovů alkalických zemin za podmínek, při kterých se voda odpaří a reakční produkty se ocdcbírrpí ve formě suchého prachu. Polosuché, způsoby z^^jišřují účinnější odstranění oxidu síry a absorbentu ve srovnání se suchými způsoby (i když stupeň odstranění oxidů síry a využití absorbentu nedosáhlí hodnot dosažených při mokrých způsobech) a snadno vypiiusitelné odsířené spaliny a suchý, sypký a tuhý prášek jako konečný produkt.
Polosuché způsoby jsou hojně popsány v patentové literatuře.
Patent US 3 932 587 popisuje odstranění oxidu siřičitého stykem horkých spalin s vodným rozookem nebo suspenzí uhličitanu alkalického kovu a/nebo UydroggeuSUlčitřnu alkalického kovu v rozprašovací sušárně po odstranění létavého popílku z horkých spalin.
Britská patentová přihláška 2 021 086 p°Půsиuí podobný postup vyuuivařící lacinější absorpční prostředek - hydroxid vápenatý suspendovaný ve vodě. Zvýšeného vyuužtí vápna se dosáhne jednak neodstraňováním létavého popUku z horkého vstupního plynu a jednak ^cirkulací části konečného práškového produktu z rozprašovací sušárny do vodné suspenze přiváděné do rozprašovací sušárny. Avšak vzhledem k tomu, že viskozita vodné suspenze absorpčního prostředku, zaváděná do rozprašovací sušárny, musí mít určitou vymezenou hodnotu, je mnošžsví práškového produktu reci.^noovaného do vodné suspenze, zaváděné do rozprašovací sušárny, poměrně značné om^é^£^l^(t.
Aby se tato nevýhoda odetrřnilř, navrhuje se v dánské přihlášce vynálezu 3 959/79 ^cirkulovat část konečného práškového produktu přímo do rozprašovací sušárny dmýcháním.
Je známo, že klíčovým [Parametrem provozních podmínek polosuchých postupů je hodnota PTN, což je hodnota přiblížení se k teplotě nasycenn, definované jako teplota plynu vystupujícího z reakční zóny minus satirační teplota plynu, přičemž stupeň odstraňování oxidů síry v rozprašovací sušárně stejně jako v přidruženém tkaninovém filtru ostře vzrůstá, když se hodnot .1 Ι'Ί'Ν blíží nul··.
Je vsak nevýhodné· piovo^zova^L rozprašovací sušárny při nízkých hodnotách PTN vzhledem k nebezpečí m^lcircho dna, to je akum^Uace vlhkého produktu na stěnách a dnu rozprašovací sušárny, přičemž k rostoucí akumuuaci dochází se snižováním hodnoty PTN. Tato akumulace je velmi nežádoucí, poněvadž vede k nesnázím při manippuaci a odvádění tuhého mattriálu sraženého v rozprašovací sušárně. Nízké hodnoty PTN jsou také nežádoucí proto, že vytváří podmínky neslučitelné s provozem v přiduuženém pytlovém filtru.
Ačkoliv bylo věnováno velké úsilí vývoji polosuchých postupů odsíření spalin za vyuuití rozprašovacích sušáren a ačkoliv tyto způsoby jsou realizovány v provozním měřítku při zpracování spalin vytvářených spalováním uhlí s nízkým obsahem síry a neobsahujícím reaktivní alkalický létavý popílek, to je létavý popílek s obsahem alkálií, přispívajících k absorpci oxidů síry a jiných kyselých plynů v rozprašovací sušárně, existuje i nadále potřeba účinného způsobu a jednoduchého OompρtOního zařízení pro odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů ze spalin, zejména ze spalin produkovaných v elektrárnách a spalovnách, při zajištění odpovídajícího stupně odstranění oxidů síry a účinného vyuužtí absorpčního prostředku.
Nyní bylo zjištěno, že je možné realizovat způsob odstraňování oxidů síry, umolnuujcí rozsáhlé koncentrace suspendovaného absorpčního maatriálu v reakční zóně a zaaištující radikálně zvýšený styk mezi plynem a tuhou absorpční látkou, vedoucí k odpovídajícímu stupni odstranění oxidu síry a účinnému vyuužtí absorpčního prostředku bez rizika jevu mokrého dna rozprašovacích sušáren, přičemž je tento způsob provozovatelný v kompaktním, zařízení jednoduché konntrukce.
Výše uvedené nevýhody tedy nemá způsob odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů z horkých spalin, při kterém se do proudu horkých spalin ve spodní části reakční zóny zavadí absorpční prostředek a kapalná voda a tyto látky se v proudu horkých spalin dispergují, přičemž se oxidy síry a jiné kyselé plyny absorbuuí na absorpčním prostředku a s tímto absorpčním prosteedkem reagučí v přítomnoosti odp^uuící se vody za vzniku suchého prášku obsahuuícího reakční produkty a nezreagovaný absorpční prostředek a suspendovaného ve síaji“ nách, načež se uvedený suchý prášek, suspendovaný a unášený spalinami, odvádí z horní části reakční zóny a odděluje od spalin v samootatné separační zóně a částečně recykluje do reakční zóny, jehož spočívá v tom, že se rychlost axiálně zaváděného, stoupajícílo proudu horkých spalin rychle sníží za vzniku vymezené separační vrstvy ve spodní části reakční zóny, přičemž se rychlost proudu sp.. in sníží z 10 až 60 m.s 3, výhodně z 25 až 45 m.s 3, na 2 až 20 m.s 3 . výhodě na 3 až 6 m.s \ coi odpovídá poměru rychlost ^ivv^V^chlost sníiená rovné^mu 3 až 20, výhodné 4 až 9, a k uvedenému snížení rycl-hosti dochází během doby, která je rovna 0,05 až 0,2násob0u doby zdržení plynu v reakční zóně.
Rychlého snížen:! rychlooti horkých spalin se s výhodou dosáhne vedením horkých spalin skrze divergentní írstricovitou komoOkuelovou spodní část reakční zóny.
Výhodně se rychlého snížení rychlosti horkých spalin dosáhne vedením horkých spalin skrze divergentní írstricovitou komoOuuelovou spodní část reakční zóny maaící vrchol, ový úhel větší iei 12°, s výhodu v rozmezí 12 až 120% obzvlášť výhodě v rozmezí 40 až 90°.
Výhodně je doba zdržení plynu v reakční zóně rovna 1 až 5 s, s výhodou 2 až 3 s, a doba zdržení zpracovávaného maatriálu v reakční zóně je rovna 1 až 8 minutám, s výhodou až 5 minutám.
S výhodou je mnioitví ^cirkulovaného prášku rovné 10 až 70násobku, s výhodou 15 až 30násobku, mnnlžtví absorpčního prostředku a pevných částic puíOoπmýcl v horkých spalinách.
Veeikost částic suchého prásku před jeho ^cirkulací do reakční zóny se s výhodou zmmnňí rozdrcením.
S výhodou se voda zavádí do reakční zóny v množství odpovídájícím 50 až 100 % množství nezbytného k ochlazení spaain na tditbatickvu saturační teplotu.
Výhodně dochází k oddělování suchého prášku od spa^n v teparační zóně tvořené dvěma sekcemi, přieemž v první sekci dochází k odloučení hrubých částic suchého prášku a v druhé sekci dochází k odloučení jemných částic suchého prášku.
Předmětem vynálezu je rovněž zařízení k provádění výše uvedeného způsobu, jehož podstata spočívá v tom, že obsahuje reakční komoru, mající prstencovou dolů se sbíháaící spodní částí, cennrální vstupní vedení pro zavádění horkých spa^n do uvedené spodní čássi, spodní boční vedení pro zavádění absorpčního prostředku do uvedeného centrálního vstupního veden:!, horní boční vedení pro přivádění recirkužívanéhv suchého prášku do spodní čássi nebo do blízkossi této spodní č^s^s^ti reakční komory, a výstup suspenze provedený ve vrcholu reakční komory a připojený k odlučovači čássic suchého prášku, opatřenému výstupem suchého prášku spojeným s horním bočním vedením.
Vrcholový úhel prstencovité dolů se sbíhaaící spodní čássi je s výhodou větší než 12% obzvláště s výtoku je roven 12 až 120°.
S výhodou je průměr mmei plochou horního průřezu a dolního průřezu spodní čássi reakční kom^iry roven 3 až 20, zejména 4 až 9.
Horní boční vedení pro přívod vody nebo vody a absorpčního činidla je s výhodou opatřen Vzenu^ho vstřikovací tryskou.
Zaaízení podle vynálezu s výhodou obsahuje úsřrojí pro rozdrcení suchého prášku před jeho recirkulací do reakční zóny.
S výhodou je za odlučovačem hrubých částic zařazen odlučovač jemných částic.
Odlučovač hrubých částic je s výhodou tvořen cyklonem.
Odlučovač jemných částic, je s výhodou tvořen elektrostatikám fitteem nebo tkanónovým fitteem.
’ Výhodou způsobu podle vynálezu je, že zaaištuje krajně příznivý styk plynu s tuhou látkou,
1) poněvadž se ve vymezené separační vrstvě vytváří intenzivní turbulentní proud plynu vedoucí k i^nt^e^nzii^nmu rozptýlení absorpčního prostředku a recykoovaného prachu ve spalinách ve spodní reakční zóny;
2) poněvadž se mtteit^^L ílíw^i vymezené separační vrstvy ve spodní reakční zóny recirkuluje uvnňtř reakční zóny, což vede k pohybu částic nahoru v jádru reakční zóny a dolů u stěn uzavřeného prostoru zthannjícího reakční zónu;
3) poněvadž interakce mezi gravitačními silami na suspendovaných částicích a třecími tijaii meei plynem a suspendovanými částicemi vede k další recirkulací maateiálu uvnňtř reakční zóny a
4) poněvadž vysoce turbulentní pohyb plynu vede ke zvýšeným rzltt:íonm rychloseem meei plynem a suspendovanými částicemi, což vede ke snížení difusníav odporu plynné fáze.
Způsob podle vynálezu rovněž dovoluje značně vyšší konceenraci suspendovaného ma^eiá^ v reakční zóně, než je koncentrace získaná způsoby pracuuícími s klesajícím nebo horizontálním tvuprvudzm čássic a plynu. Navíc rozsáhlé vznášení a rychlá recirkulace maateiálu v reakční zóně zajištuje snížené riziko poruch v^eem příliš nízkých hodnot PTN.
Teplota horkých spalin zaváděných do reakční zóny je obvykle vyšší než Ш °C. Teplota horkých spalin z elektráren lež.í obvykle v rozmezí HO až 250 °C, zpravičla v rozmezní 140 až 180 °C.
Létavý popílek může být případně odstraněn z horkých spalin úplně nebo alespoň zčásti a to ještě předtím, než se spaliny zavedou do reakční zóny. Ryydost horkých spalin vstupujících do reakční zóny může kolisat v závislosti na mnnžžtví a rozměru částic cirkulujících v reakční zóně; tato · rychlost však muuí být dostatečně vysoká, aby se suspendované částice udržely ve vznosu v reakční zóně, a aby se zabránilo vypadnutí částic ze spodku reakční zóny.
Snížení rychlosti spalin muuí být dostatečné, aby se zajjstil transport částic ven z horní části reakční zóny a správné suspendování mattríálu v reakční zóně.
Vrcholové úhly divergentní prstencovité komoouuelové spodní části reakční zóny vetší než 120° nejsou žádoucí vzhledem u riLziku nežádoucí segmentace suspenčlovanéto mtE^r^:Lált na spodek reakční zóny tvaru komolého kužele.
Absorpční prostředek se výhodně zvooí ze skupiny zahrnu jcí oxidy a hydroxidy vápníku a hořčíku a oxidy, hydroxidy a uhličitany alkalických kovu. Z ekonomických důvodů je výhodným absorpčním prostředkem hydroxid vápenatý s výhodou hašený v roztíracím hydrátoru nebo kulovém mlýnu. AAborpční prostředek se může zavádět ve formě suchého prachu nebo suspendovaný nebo rozpuštěný ve vodě a voda se může zavádět odděleně nebo vé směsi s absorpčním prostředkem. Aby se dosáhlo vysokého · vyústí absorpčního prostředku, zavádí se absorpční prost řádek výhodně suspendován nebo rozpuštěn ve vodě. Voda nebo suspenze nebo roztok absorpčního prostředku ve vodě se výhodně zavádí do reakční zóny v poloze, kde je vysoká rychlost horkých spalin.
Výhodné pracovní podmínky zahrnuj dobu zdržení plynu v reakční zóně 1 až 5 sekund, výhodně 2 až 3 sekundy a dobu zdržení matteiálu v reakční zóně 1 až 8 minut, výhodně 3 až 5 minut, přičemž uvedená doba zdržení materiált tM je definována rovnicí
kde Идо je hmoonoot mat^e^rLálu vznášeného v reakční zóně v kg a je mnnožtví mat^i-rLálu v kg vstupujícího do reakční zóny za jednu minutu; uvedeným vstupujícím maaeriálem se rozumí čerstvý absorpční prostředek včetně tuhých částic příoomných v horkých spalinách.
Jak · bylo uvedeno výše, obsahuje uvedený suchý prach reakční produkty a nezreagovaný absorpční prostředek. Navíc spaliny vstupujcí do reakční zóny obvykle nesou částice létavého popílku. Létavý popílek může obsahovat reaktivní altáne schopné reakce s oxidy síry a jinými kysel.ými plyny za vhodných podmínek, což vede ke snížené spotřebě absorpčního prostředku.
Podle výhodného provedení je recirkulovaný poddl prachu rovný 10 až 70násobku, výhodně 15 až · 30^<^;soSUu, vstupního podílu absorpčního prostředku a pevných částic příoomných v horkých spalinách, přičemž vstupní poddl absorpčního prostředku je definován jako vstupní podíl čerstvého absorpčního prostředku neobsahujcího nezreagovaný absorpční prostředek.
Doba zdržení maαeriált v reakční zóně se řídí podílem uvedeného rrcirkuOovanéUo podílu.
Průměrná velikost částic recL^:^)^uh^\^j^n^é^Uo prachu leží výhodně v rozm^2^:í 50 až 250 mikromeerů. Tento výhodný rozměr může být zajištěn úpravou rozměrů suchého prachu odděleného v separační zóně, například sítováním nebo snížením rozměrů rozmělňováním, například v kladivovém mlýnu předtím, než se nechá ^cirkulovat do reakční zóny.
Nááežité hodnoty PTN se získáj, když se voda zavede do reakční zóny v mnnožtví odpo vídajícím 50 až 100 procentům z množství potřebného k ochlazení spalin na adiabatickou saturaČní teplotu. Hodnoty PTN spaddií obvykle do rozm^J^JL 0 as 40 °C, výbodně do rozm^:^í 5 as 20 °C, zejména do rozmezí 6 as 16 °C.
NaaPíklad při práci za velmi nízkých hodnot PTN te může výstupní plyn případně znovu zahřát, nappíklad obtokem části horkých spehn kolem reakční zóny.
Po opuštění reakční zóny te spaHny zbaví prachu v jednostupňové nebo dvoustupňové separační zóně, přčeemž se odstraní prach obsaahjící nezreagovaný absorpční prostředek, reakční produkty a létavý popplek. Podle výhodného provedení obsahuje separační zóna dvě sekce, přčeemž v první sekci dochází k odloučeni hrubých částic suchého prášku a v druhé sekci dochází k odloučení jemných čássic suchého prášku.
V násseddjící čássi popisu budou způsob a zařízení podle vynálezu popsány s odkazy na připojený obrázek, na kterém je znázorněno schéma zařízení podle vynálezu.
Zařízení zahrnuje trubicovitou reakční komoru ,, opatřenou kónickou dovnňtř se sbíHaáící spodní částí 2, centrálním vedením , pro přívod horkých spaHn, spodním' bočním vedením £ pro přívod absorpčního prostředku suspendovaného nebo rozpuštěného ve vodě, horním bočním .
vedením _5 pro přívod rec^k^o^aného suchého prachu. Vršek reakční komory je připojen k separační zóně zahhnvuící odlučovač hrubých částic j6, tvořený cyklonem, s výstupem materiálu, opatřeným rozdělovačem Q rozdělujícím prach na dva proudy, z nichž jeden se recirkuluje do reakční komory 2 a druhý se vypouuší jako odpadní produkt potrubím 9. Výstupní plyn z odlučovače hrubých částic 6 se plynovým výstupním potrubím 10 usměrňuje do odlučovače . jemných částic 6' , tvořeného elektrostatikám fitteem a opatřeného výstupem 7' jemného prachu a plynovým výstupním potrubím 10. Jemný prach sražený v elektrostatikám filtru se může vypouutět jako odpadní, produkt nebo se alespoň zčáási recirkuluje do reakční komory 2·
Spodní boční vedení £ může být případně nahrazeno dvěma potrubími, jedním pro vodu a druhým pro absorpční prostředek.
Příklad
Jako případné provedení způsobu podle vynálezu byl proveden způsob odstraňování oxidů síry v poloprovozním měřítku za poouití spalin v mnnožsví vdpoondalícím provozu 2,5 MW-elektrárny.
VAS^v^S reakční komora byla opatřena komokuželovým dnem. Objem reakční komory byl 4,59 m3. Reakční komora byla spojena s cyklonovým separátvrem, zaáišlzuj^ím vně^í recirku laci reakčních produktů. Vlhké plyny z cyklon^ého separátoru byly zbaveny prachu v textinním filtru a potom byly vypuštěny do okolní atmooséry.
Za účelem testování výkonu reaktoru byl ve směrovací zóně s oleóovým ohřevem získáván horký a zvlhčený vzduch. Rooličných konceenrací oxidu siřiČttého bylo dosaženo injkowáním oxidu siřičtéého z takové láhve, přčeemž mnnožsví oxidu siřččtéého injímaného do horkého vzduchu za časovou jednotku se stanoví z hmoVnootoího úbytku takové lahve určeného vážením. Suspenze hydroxidu vápenatého byla připravena v separátním tanku a tato suspenze byla potom zaváděna do reakční komory dvoufázovou rozprašovací tryskou vzduch/suspenze hydroxidu vápenatého, umístěnou axiálně v potrubí pro přívod plynu, uspořádaném ve dnu reakční komory. Mno0itví dávkované suspenze hydroxidu vápenatého bylo měřeno mmcjgneickým průtokoměrem. MnoVžtví zřeáovací vody bylo měřeno odděleně rotametrem. .
Koncentrace oxidu s^ř:^í^té^l^o na vstupu a výstupu z reaktoru byla měřena UV-sppetrofotometrcckým SOo-annlyzátorem. Zvláštní péče byla věnována mměení koncentrace SO2 ve vlhkých a prašných plynech oi výstupu z reaktoru. Rovněž byla měřena koncentrace oxidu siřiC^ého na výstupu z tkaninového filtru a to rovněž 0V-S02“anllyzátorem.
Vzhledem к výsledkům uvedeným v následující tabulce mohou být uvedeny následující provozní podmínky reaktoru:
1) recirkulovaný materiál by měl obsahovat nejvýše asi 4 % CaCl2;
2) recirkulovaný materiál by měl obsahovat asi 4 až 6 % vlhkosti (hmotnostně);
3) výstupní teplota plynu by měla být o 8 až 13 °C vyšší než adiabatická saturační teplota.
Za těchto provozních podmínek reaktoru bylo dosaženo účinnosti odloučení oxidu siřičitého v samotném reaktoru (nezapočítáno odloučení ve filtru) až 95 % při vstupní koncentraci oxidu siřičitého 4 000 ppm. Přitom bylo dosaženo využití absorbentu 90 až 95 %.
Uvedený vysoký výkon reaktoru je srovnatelný s výkonem kombinace absorpční rozprašovací sušárna /tkanivový filtr za srovnatelných operačních podmínek.
Tabulka
Pokus Vstupující Recirkulovaný materiál
č. množství
horkého množství obsah CaCl2
vzduchu vlhkosti
(kg/min) (kg/min) (% H20) (%)
Teplota Vlhký plyn na výstupu vstupuj ícího horké- Teplota Rosný bod ho vzduchu (°C) (°C) (°C)
6.10 168,1 100 lz7 2,0 147 152 57 57 49,0 49,6
6.50 169,4 95 1,1 155 62 48,2
1,1 156 63 48,4
7.50 165,5 50 2,7 2,5 161 62 48,8
2,0 3,0 160 69 48,0
7.70 162,9 65 2,9 3,5 158 64 49,0
2,8 159 65 49,0
7.70 162,9 53 4,7 - 163 60 50,6
4,9 160 • 60 50,6
7.70 165,5 53 7,1 154 56 49,8
9,3 3,7 160 56 50,8
7.70 142,2 53 5,3 140 57 47,2
5,6 3,8 141 57 . 47,8
7.14 133,20 25 2,8 1,5 163 64 55,8
5,7 3,3 159 65 57,4
7.14 133,2 34 5,9 3,7 156 64 56,8
4,9 3,4 160 66 56,6
Ta u lka pokračování
Pokus Koncentrace Účinnost RyyhJ-osit přivádění Střchismeřtic
č. S°2 odstranění absorbentu ký poměr
Vstup Výstup so2 Ca(OH>2 chladivo (Ca/S)
,(ppm) (ppm) (%) (ku/h) (ku/h)
6.10 1 375 350 74,8 38,0 388 1,04
1 110 200 81,8 37,4 394 1,28
6.50 1 095 250 77,2 38,5 385 1,31
1 085 265 76,0 38,0 385 1,31
7.50 1 035 95 91,1 32,1 387 1,13
1 180 285 75,8 32,4 351 1,07
7.70 1 085 105 90,4 39,2 376 1,34
1 140 135 88,2 39,9 377 1,30
7.70 1 130 95 92,3 39,6 415 1,16
1 428 115 91,9 39,9 410 1,04
7.70 1 300 70 94,6 39,6 421 1,12
1 675 180 89,2 ' 40,4 476 0,89
7.70 1 485- 120 92,0 39,9 340 1,13
1 375 85 93,8 39,9 347 1,22
7.14 2 320 340 85,4 58,7 379 1,20
3 740 180 95,2 77,7 396 0,98
7.14 3 160 125 96,1 80,7 400 1,21
3 985 330 91,7 80 376 0,95
PŘEDMĚT VYNÁLEZU

Claims (15)

1. Způsob odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů z horkých při kterém se do proudu horkých spaain ve spodní čásSi reakční zóny zavádí absorbční prostředek a kapalná voda a tyto látky se v proudu horkých spalin dispergují, přieemž se oxidy síry a jiné kyselé plyny absoobují na absorpčním prostředku a s tíéto absorpčním prostřddkeé reagují v přítomnoosi odppřřuící se vody za vzniku suchého prášku obsahujícího reakční produkty a nezreauovaný absorpční prostředek a suspendovaného ve spalinách, načež se uvedený suchý prášek, suspendovaný a unášený odvádí z horní dásš reakční zóny a odděluje od spaHn v sarnéstatné separační zóně a částečně recykluje do reakční zóny, vyznačený tím, že se rychlost axiálně zaváděného, stoupajícího proudu spaHn rychle sníží za vzniku vymezeného separaČní vrstvy ve spodní čássi reakční zóny, přččemž se rychlost proudu . spaain sníží z 10 až 60 m.s-1, výhodně z 25 až 45 m.s * 1, na 2 až 20 m.s 1, výhodně na 3 až 6 m.s 1, což odpovídá poměru rychlost pйvoSdi/rychlstt snížená rovnému 3 až 20, výhodně 4 až 9 a k uvedenému snížení rychlossi dochází během doby, která je rovna 0,05 až 0,2násobku doby zdržení plynu v reakční zóně.
2. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se rychlého snížení rychlosti horkých spalin dosáhne vedením horkých spalin skrze divergentní prstencovitou komokíiuelovou spodní část reakční zóny.
3. Způsob podle bodu 2, vyznačený tím, že se rychlého snížení rychlosti horkých spalin dosáhne vedením horkých spalin skrze divergentní prstencovitou komoouuelovou spodní část reakční zóny mající vrcholový úhel větší než 12% s výhodou v rozm^:^:í 12 až 120o, obzvláště výhodně v rozmezí 40 až 90°.
4. Způsob podle bodů · 1 až' 3, vyznačený tím, že doba zdržení plynu v reakční zóně je rovna 1 až 5 s, s výhodou 2 až 3 s, a doba zdržení zpracovávaného materiálu v reakční zóně je rovna 1 až 8 minutám, s výhodou 3 až 5 minutám.
5. Způsob podle bodů 1 až 4, vyznačený tím, že mnooství recirkulovaného prášku je rovné 10 až 70násobku, s výhodou 15 až 30násobku, mnoožSví absorpčního prostředku a pevných částic příoomných v horkých spalinách.
6. Způsob podle bodů 1 až 5, vyznačený tím, že se velikost částic suchého prášku před jeho rrciruůltcí do re^^ zóny zmenši rozdrcením.
7. Způsob podle bodů 1 až 6, vyznačený tím, že se voda zavádí do reakční zóny v шго^^! odpovvdajícím 50 až 100 % mnnžžtví nezbytného k ochlazení spalin na adiabatickou saturační teplotu.
8. Způsob podle bodů 1 až 7, vyznačený tím, že k oddělování suchého prášku od spalin dochází v separační zóně tvořené dvěma sekcemi, přičemž v první sekci dochází k odloučení hrubých částic suchého prášku a v druhé sekci docházi k odloučení jemných částic suchého prášku.
9. Zařízení k provádění způsobu podle bodů 1 až 8, vyznačené tím, že obsahuje reakční komoru (1), mající prstenco^tou dolů se sbíhájící spodní část (2), centrální vstupní vedení (3) pro zavádění horkých spalin do uvedené spodní části (2) , spodní boční vedení (4) pro zavádění absorpčního prostředku do centrálního vstupního vedení (3), horní boční vedení (5) pro přivádění r^^^ocvs^ho suchého prášku do spodní části (2) nebo do blízkosti této spodní části (2) reakční komory (1) a výstup sespenze provedený ve vrcholu reakční komory (1) a připojený k odlučovači částic suchého prášku, opatřenému výstupem (7) suchého prášku spojeným s horním bočním vedením (5).
10. Zařízení podle bodu 9, vyznačené tím, že vrcholový úhel prstencov^té dolů se sbíhající spodní části (2) je větší než 12% s výhodou je roven 12 až 1200, zejména 40 až 90o.
11. Zař řízení podle bodů 9 až 11, vyznačené tím, že poměr mezi plochou horního průřezu a dolního průřezu spodní části (2) je roven 3 až 20, s výhodou 4 až 9.
12. Zařízení podle bodů 9 až 11, vyznačené tím, že horní boční vedení (5) pro přívod vody nebo vody a absorpčního prostředku je opatřeno Vennuriho vstřikovací tryskou.
13. Zatízroí podle bodů 9 až 12, vyznačené tím, že obsahuje ústrojí pro rozdrcení suchého prášku před jeho reci^u^cí do reakční zóny.
14. Zaaízení podle bodů 9 až 13, vyznačené tím, že za odlučovačem (6) hrubých částic je zařazen-odlučovač (6) jemných částic.
15. Zaa-lzení podle bodu 14, vyznačené tím, že odlučovač (6) hrubých částic je tvořen cyklonem.
CS839801A 1982-12-22 1983-12-22 Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method CS252468B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK566682 1982-12-22

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS980183A2 CS980183A2 (en) 1987-02-12
CS252468B2 true CS252468B2 (en) 1987-09-17

Family

ID=8144337

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS839801A CS252468B2 (en) 1982-12-22 1983-12-22 Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4555390A (cs)
EP (1) EP0114477B2 (cs)
JP (1) JPH0653209B2 (cs)
AT (1) ATE26545T1 (cs)
CA (1) CA1212220A (cs)
CS (1) CS252468B2 (cs)
DD (1) DD215573A5 (cs)
DE (1) DE3370942D1 (cs)
DK (1) DK154118C (cs)
PL (1) PL143667B1 (cs)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH671523A5 (cs) * 1985-03-13 1989-09-15 Von Roll Ag
FI78401B (fi) * 1985-04-24 1989-04-28 Tampella Oy Ab Foerfarande och anordning foer att bringa roekgasernas gasformiga svavelfoereningar saosom svaveldioxid att reagera till fasta foereningar som separeras fraon roekgaserna.
DE3536893C1 (de) * 1985-10-16 1986-10-09 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach Verfahren zum Reinigen von Rauchgasen einer Feuerung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US5100633A (en) * 1985-11-07 1992-03-31 Passamaquoddy Technology Limited Partnership Method for scrubbing pollutants from an exhaust gas stream
US5499587A (en) * 1986-06-17 1996-03-19 Intevep, S.A. Sulfur-sorbent promoter for use in a process for the in-situ production of a sorbent-oxide aerosol used for removing effluents from a gaseous combustion stream
GB2225257A (en) * 1988-11-22 1990-05-30 Atomic Energy Authority Uk Separation of gas
CS206990A2 (en) * 1989-05-02 1991-09-15 Chiyoda Chem Eng Construct Co Method of waste gas cleaning that contains dust and chemical impurities and equipment for this method realization
FI84435C (fi) * 1990-02-23 1995-02-22 Ahlstroem Oy Foerfarande och anordning foer rengoering av foeroreningar innehaollande gaser
CA2116233A1 (en) * 1991-08-22 1993-02-23 Foster Wheeler Energia Oy Method for purification of waste gases
DE4206602C2 (de) * 1992-03-03 1995-10-26 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Entfernen von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen und Wirbelschichtreaktor hierzu
US5470556A (en) * 1993-12-22 1995-11-28 Shell Oil Company Method for reduction of sulfur trioxide in flue gases
US5723099A (en) * 1996-05-17 1998-03-03 Steinke; Richard A. Method and apparatus for remediation of toxic flue gases
DE19709095A1 (de) * 1997-03-06 1998-09-17 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Abscheidung von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen
US5997823A (en) * 1997-08-18 1999-12-07 Noxso Corporation Processes and apparatus for removing acid gases from flue gas
AU2006212947B2 (en) * 2005-02-04 2012-02-02 Fuel Tech, Inc. Targeted duct injection for SO3 control
US20100263577A1 (en) * 2009-04-21 2010-10-21 Industrial Accessories Company Pollution abatement process for fossil fuel-fired boilers
US8695516B2 (en) * 2009-04-21 2014-04-15 Industrial Accessories Company Pollution abatement process for fossil fuel-fired boilers
WO2013075719A1 (en) 2011-11-23 2013-05-30 Flsmidth A/S Method and plant for manufacturing cement clinker
US9751043B1 (en) 2014-09-05 2017-09-05 Mississippi Lime Company Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber
US10155227B2 (en) 2012-08-24 2018-12-18 Mississippi Lime Company Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber
US10668480B1 (en) 2014-09-05 2020-06-02 Mississippi Lime Company Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber
US11365150B1 (en) 2018-07-18 2022-06-21 Mississippi Lime Company Lime hydrate with improved reactivity via additives
CN114226066B (zh) * 2021-12-20 2024-04-12 中国建筑材料科学研究总院有限公司 一种从尾气中回收再利用SiO2粉末的方法及装置

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3932587A (en) 1971-12-09 1976-01-13 Rockwell International Corporation Absorption of sulfur oxides from flue gas
JPS498459A (cs) * 1972-05-24 1974-01-25
JPS499471A (cs) * 1972-05-24 1974-01-28
JPS5239382B2 (cs) * 1972-05-24 1977-10-05
US3989465A (en) * 1973-03-07 1976-11-02 American Air Filter Company, Inc. Apparatus for controlling reaction conditions in a sulfur dioxide scrubber
JPS5239382A (en) * 1975-09-23 1977-03-26 Meidensha Electric Mfg Co Ltd Gate control semiconductor element
DE2739509C2 (de) * 1977-09-02 1982-09-16 Babcock-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG, 4150 Krefeld Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung eines Abgasstromes
US4150096A (en) * 1977-10-31 1979-04-17 Nelms William M Process for treating combustion gases
US4197278B1 (en) 1978-02-24 1996-04-02 Abb Flakt Inc Sequential removal of sulfur oxides from hot gases
GR75064B (cs) 1978-05-19 1984-07-13 Niro Atomizer As
US4293524A (en) * 1978-09-20 1981-10-06 Teller Environmental Systems, Inc. Method and apparatus for cooling and neutralizing acid gases
DE2901637A1 (de) * 1979-01-17 1980-07-24 Steag Ag Verfahren zur entfernung von chlorund fluorverbindungen in rauchgasen, insbesondere zur verminderung der salzfracht von abwaessern einer industriellen rauchgasentschwefelung
DK147999C (da) 1979-09-21 1985-07-01 Anhydro As Fremgangsmaade til fra roeggasser at fraskille aggressive og miljoeskadelige luftarter og anlaeg til udoevelse af fremgangsmaaden

Also Published As

Publication number Publication date
EP0114477B2 (en) 1991-04-10
CA1212220A (en) 1986-10-07
DK154118C (da) 1989-03-20
DK588883D0 (da) 1983-12-21
DD215573A5 (de) 1984-11-14
DK588883A (da) 1984-06-23
DK154118B (da) 1988-10-17
JPS59166229A (ja) 1984-09-19
EP0114477B1 (en) 1987-04-15
PL245276A1 (en) 1984-07-16
EP0114477A1 (en) 1984-08-01
CS980183A2 (en) 1987-02-12
JPH0653209B2 (ja) 1994-07-20
ATE26545T1 (de) 1987-05-15
DE3370942D1 (en) 1987-05-21
US4555390A (en) 1985-11-26
PL143667B1 (en) 1988-03-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS252468B2 (en) Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method
SI9620065B (sl) Postopek za suho razžveplanje zgorevnih dimnih plinov
KR100369932B1 (ko) 액체로부터생성되는고체물질을건조하는방법및장치
SE448522B (sv) Sett for avsvavling av forbrenningsgas
CA1069430A (en) Wet gas cleaning system
US4324770A (en) Process for dry scrubbing of flue gas
CS274271B2 (en) Method of sulphur dioxide removal from fue gases and equipment for realization of this method
JPH03101812A (ja) 排ガスの乾式浄化方法
RO115421B1 (ro) Procedeu de separare a poluantilor gazosi din gazele de ardere fierbinti ale instalatiilor de incalzire
EP0446295A1 (en) PROCESS AND APPARATUS FOR DRY REMOVAL OF POLLUTANT MATERIALS FROM GAS STREAMS.
CN109569260B (zh) 循环硫化床锅炉烟气脱硫装置及工艺
FI84435B (fi) Foerfarande och anordning foer rengoering av foeroreningar innehaollande gaser.
US4446109A (en) System for dry scrubbing of flue gas
CS274270B2 (en) Method of sulphur dioxide removal from fue gases
US4317806A (en) Method and apparatus for dedusting and absorption of contaminating gases being the exhaust gases of waste-incinerating devices and hot-air cupola furnaces
JPS6048120A (ja) 高温ガスから酸化物粒状汚染物の乾式スクラビング方法
EP0128698B1 (en) Process and reactor for desulfurization of hot waste gas
US4756892A (en) Method of separating from flue gases such gases as are agressive and injurious to the environment, and plant to carry the method into effect
CN107787245B (zh) 用于从燃烧设施的烟气中去除汞的方法
EP0139352B1 (en) Treatment of flue gas
US4335663A (en) Thermal processing system
JP2695988B2 (ja) 廃ガスの精製法
EP0095459B1 (en) Process and system for dry scrubbing of flue gas
JPH05502617A (ja) 燃焼ガス清浄方法およびその装置
SK124392A3 (en) Method and apparatus for desulfurization of exhaust gas by a dry way