CS241619B1

CS241619B1 - Způsob likvidace kalů vznikajících při procesu čištění odpadních vod

Info

Publication number: CS241619B1
Application number: CS838866A
Authority: CS
Inventors: Petr Fuchs; Ondrej Krivanka; Jiri Janda
Original assignee: Petr Fuchs; Ondrej Krivanka; Jiri Janda
Priority date: 1983-11-29
Filing date: 1983-11-29
Publication date: 1986-04-17
Also published as: CS886683A1

Abstract

Vynález se týká způsobu likvidace primárních a biologických kalů, vznikajících v procesu čištění odpadních vod, které zadržují vázanou odpadní vodu, při němž se kaly ve směsivs pevnými odpady ze spalování nebo/a zplyňování fosilních paliv uvedou do mixéru, v němž se mechanicky rozruší a uvolní vodu, z níž se látký organické a anorganické nevratně sorbují na aktivním povrchu pevných odpadů a společně se odvádějí na složiště, kde dojde k aerobnímu dočištění zbylých nečistot.

Description

(54) Způsob likvidace kalů vznikajících při procesu čištění odpadních vod

Vynález se týká způsobu likvidace primárních a biologických kalů, vznikajících v procesu čištění odpadních vod, které zadržují vázanou odpadní vodu, při němž se kaly ve směsi_vs pevnými odpady ze spalování nebo/a zplyňování fosilních paliv uvedou do mixéru, v němž se mechanicky rozruší a uvolní vodu, z níž se látký organické a anorganické nevratně sorbují na aktivním povrchu pevných odpadů a společně se odvádějí na složiště, kde dojde k aerobnímu dočištění zbylých nečistot.

241 619

- 1 241 619

Vynález se týká způsobu likvidace kalů, vznikajících v procesu čištění odpadních vod, zejména primárních, t.j, surových kalů vznikajících usazováním z vod, a biologických kalů.

Kaly se v čistírnách odpadních vod usazují jednak ve for mě surového (primárního) kalu v usazovacích nádržích, jednak při biologickém čištění ve formě biologických kalů v dosazovacích nádržích. Pro jejich závadnost, která je v převážné míře způsobena koloidně vázanou vodou, kapilárními silami vázanou vodou a vodou vázanou v buněčné hmotě, která se uvolňuje· až po rozrušení buněčné blány, je nutno tyto kaly Upravovat dalšími technologickými postupy.

Všechny známé postupy mají řadu nevýhod. Tak například nejčastěji používaný postup, který spočívá v zahuštění kalů, vyhnití, opětovném zahuštění vyhnilého zbytku a uložení do pů dy, vyžaduje výstavbu investičně náročných zařízení.

Další postup, při kterém se kaly odvodní a spálí, je nejen investičně nákladný, ale navíc je náročný na spotřebu paliv a energií.

Poslední postup, který odstraňuje nedostatky předchozích dvou postupů, využívá k likvidaci biologických kalů, případně jejich směsi a primárními kaly, hydraulické dopravy popelovin z elektráren a plynáren /odpady ze spalováni a zplyňování fosilních paliv/ do složišt, Hlavní nevýhoda tohoto postupu je v tom, že takto zachycené a v popelovinách uložené biologické

- 2 241 619 kaly podléhají postupnému anaerobnímu rozkladu, při kterém dochází k metanovému kvašeni, uvolňující do ovzduší kromě metanu také zapáchající látky, jako skatol a indol. Při použití tohoto postupu dochází také k sekundárnímu znečištěni plavící vody, která bučí veškerá nebo jeji část odchází do veřejných toků. Uvedené nedostatky řeší způsob likvidace kalů vznikajících při procesu čištění odpadních vod, zejména primárních, t.j, surových kalů vznikajících usazováním z vod a biologických kalů, který podle vynálezu spočívá v tom, že biologické kaly spolu s primárními kaly se smisí s pevnými odpady ze spalování nebo/a zplyňování fosilních paliv v poměru 3,5 až 18,5 mg/g, výhodně 5,1 až 9,6 mg/g, načež se primární a biologické kaly mechanicky rozruší mícháním při ReynolcčUvě čísle pro míchání Re_M rovné 1 · 10^ až 1 . 10? s výhodou 1 . 10° až 1 . 10° tak, že dojde k uvolnění vody vázané vně uvnitř kalů, přičemž se organické i anorganické látky obsažené v této vodě nasorbují na aktivní povrch těchto odpadů. Mícháni a rozrušování probíhá ve vodě používané k hydraulické dopravě po* pelů při poměru pevné fáze ku kapalné fázi 1 : 15 až 1 ; 25 s výhodou 1 : 20. Směs se uvádí k usazeni, kde se zbytky organických látek obsažených ve vodě dočisti aerobně kyslíkem obsaženým ve vodě.

Kromě toho, že při popsaném způsobu nedochází k sekundárnímu znečištěni vody produkty anaerobního rozkladu organických látek a nedochází k uvolňováni methanu spočívají další výhody navrženého postupu v tom, že je nenáročný na spotřebu energii, lze jej realizovat s minimálními nároky na investiční náklady ve stávajícím zařízení.

Způsob aplikace popisovaného postupu vyplyne z následujících příkladů.

Příklad 1

Do každé ze dvou pětilitrových nádob A, B bylo odměřeno

500 ml vody z hydraulické dopravy pevných odpadů ze spalování a zplyňováni fosilních paliv. Dále byla do každé nádoby nadávkována směs kalů z primární sedimentace, flotace a biologických kalů

241 619 a směs teplárenských popelů a škváry v množství 3,5 mg kalů na 1 g popelovin.

Výsledná chemická spotřeba kyslíku (CHSK) této směsi byla 32,5 mg/1, biochemická spotřeba kyslíku za 5 dní (BSKg) byla 12,64.

Obsah nádoby A byl převeden do mixeru, v kterém byla směs desintegrována při Re^ = 1 , 10 , V dalším kroku byla směs 30 min. míchána na míchačce při obvodové rychlosti míchadla 1,25 m/s.

Po zastavení míchadla byl odebrán vzorek ke kontrolnímu stanovení na CHSK a BSK₅.

CHSK..................-13,8 mg/1

BSKg ............. 4,2 mg/1

Oakmile byl odebrán vzorek vody ke kontrolnímu stanovení, byl obsah nádoby A převeden do plynotěsné nádoby, nádoba uzavřena a ponechána v klidu při teplotě 20° C, Další kontrolní vzorek vody odebraný po 3 dnech, vykazoval následující hodnoty:

CHSK.................. 12,9 mg/1

BSK₅ .................. 3,2 mg/1

Desintegrovaná směs kalů a popelovin byla ponechána v uzavřené nádobě po dobu 60ti dnů s tím, že bylo manometřickými metodami * sledováno, zda nedochází k vývoji plynů. Oelikož v tomto období nebyl vývoj plynů pozorován, byl pokus ukončen.

Voda nad sedimentovanými popelovinami byla čirá, bez zápachu a vykazovala následující hodnoty CHSK a BSKg:

CHSK................. 12,9 mg/1

BSKg ................. 3,2 mg/1

Obsah nádoby B byl míchán na míchačce 30 min,, opět při °bvodové rychlosti míchadla 1, 25 m/s. Po zastavení míchadla byl odebrán vzorek vody ke stanovení CHSK a BSKg.

<*»

V tomto případě bylo:

CHSK ..........»...... 18,9 mg/1

BSKg................. 12,0 mg/1

241 619

Promíchaná směs byla stejně jako v případě A převedena do plynotěsné nádoby, v které byla ponechána v klidu při teplotě 20° C po dobu 60ti dnů, Manometrickým sledováním bylo zjištěno, že počínaje třetím dnem dochází k uvolňování plynu. Vzhledem k tomu, že se vývoj plynu zastavil cca po 58 dnech, byl pokus 60. dne zastaven. Vzorek vody odebraný nad sedimentovanými popelovinami lehce hnilobně zapáchal a byl zakalený. Při analytické kontrole byly zjištěny následující hodnoty:

CHSK .......... 18,2 mg/1

BSI<₅ ................ 10,3 mg/1

Z provedeného pokusu vyplývá, že při použití postupu^cfle vynálezu (nádoba A) došlo ke snížení BSK₅ o 74,7 zatímjjco^^le původního postupu (nádoba B) ke snížení BSK^ pouze o 14,17 5Ó,

Příklad 2

Pokus.uvedený v příkladě 1 byl opakován za týchž podmínek, pouze s tím rozdílem, že poměr kalů z primární sedimentace, flotace a biologických kalů vůči směsi teplárenských popelů a škody byl 18,5 mg kalů na 1 g- popelovin.

Výsledná chemická spotřeba kyslíku (CHSK) této směsi byla 112 mg/1, biochemická spotřeba kyslíku za 5 dní (BSKg) byla 54,2 mg/1

Obsah nádoby A byl převeden do mixěrju, v kterém byla směs 7 desintegrována při Re,., 1 , 10 . V dalším kroku byla směs 30 minut míchána na míchačce při obvodové rychlosti míchadla

1,4 m/s. Po zastavení míchadla byl odebrán vzorek ke kontrolnímu stanovení na CHSK a BSK^,

CHSK ................. 17,6 mg/1

BSI<₅................. 7,3 mg/1

Oakmile byl odebrán vzorek vody ke kontrolnímu stanovení, byl obsah nádoby A převeden do plynotěsné nádoby, nádoba uzavřena a ponechána v klidu při teplotě 20° C. Další kontrolní vzorek vody odebraný po 3 dnech vykazoval následující hodnoty:

CHSK ................. 13,4 mg/1

BSI<₅................. 4,1 mg/1

241 619

Desintegrovaná směs kalů a popelovin (vzorek A) byla ponechána v uzavřené nádobě po dobu 6O-ti dnů s tím, že bylo manometrickými metodami sledováno, zda nedochází k vývoji plynů,

Oelikož v tomto období nebyl vývoj plynů pozorován, byl pokus ukončen.

Voda nad sedimentovanými popelovinami byla čirá, bez zápachu a vykazovala následující hodnoty CHSK a BSK^.

CHSK.................. 13,0 mg/1

BSI<₅ .................. 3,8 mg/1

Obsah nádoby B byl míchán na míchačce 30 minut, opět při obvodové rychlosti míchadla 1,4 m/s. Po zastavení míchadla byl odebrán vzorek vody ke stanovení CHSK a BSKg,

CHSK ................., 98 mg/1

BSKg .................. 53,8 mg/1

Promíchaná směs byla stejně jako v případě Apřevedena do plynotěsné nádoby, která byla ponechána v klidu při teplotě 20° C po dobu 60ti dnů. Manometrickým sledováním bylo zjištěno, že počínaje třetím dnem dochází k bouřlivému vývoji plynu. Po 60ti dnech, kdy byl pokus ukončen, vzorek vody odebraný nad sedimentovanými popelovinami hnilobně zapáchal a byl zakalený. Při analytické kontrole byly zjištěny následující hodnoty

CHSK................... 46,8 mg/1

BSl<₅................... 28,5 mg/1

Z provedeného pokusu vyplývá, že při použití postupu dle vynálezu (nádoba A) došlo ke snížení BSKg o 93¾. zatím co dle původního postupu (nádoba B) ke snížení BSI<₅ pouze o 47,03

Příklad 3

Do sací nádrže přicházejí popřely ze dvou tepláren a tlakové plynárny, dále odpadni kaly z úpravrty uhlí, odpadní vody ze zplyňování mazutu a odpadní solanka. Do této nádrže také přichází

- 6 241 619 biokal z čistíren, flotačni kaly a kaly ze sedimentačních nádrží. Tato směs při poměru pevná fáze ku kapalné fázi 1 : 17 až 1 : 22, poměru 5,2 až 9,6 mg kalů na gram popelovin a CHSK v rozmezí 70 - 95 mg/1 je čerpadly dopravován dvěma potrubími '2

Js 500 do popelové skládky o ploše cca 300 000 m .

Do jednoho ze dvou potrubí (A) byl vsazen statický mixer, na kterém bylo dosahováno Re_f1 1 . 10 . Druhé potrubí (B) zůstalo v původním stavu. Po vyrovnáni průtokových poměrů mezi potrubím A a B bylo zjištěno, že směs odebraná v rozdělovači jímce, vzdálené cca 3 000 m od čerpací stanice z potrubí A, má CHSK v rozmezí 15,4 - 17,3 mg/1, zatímco táž směs odebraná z potrubí B, má CHSK v rozmezí 64 - 77 mg/1. Dále bylo zjištěno, že vzorek odebraný z potrubí A ponechaný při laboratorní teplotě (20° C) nevykazoval vývoj plynu a po 4 dnech pokleslo CHSK vody nad popelovinami na hodnotu 12,7 mg/1.

Naproti tomu táž-směs odebraná z potrubí B za týchž podmínek, vykazovala po 4 dnech CHSK 58 mg/1 (voda nad popelovinami). Navíc byl u tohoto vzorku počínaje druhým dnem pozorován vývoj plynových bublin.

Claims

PŘEDMĚT VYNÁLEZU

Λ

241 619 '1, Způsob likvidace kalů vznikajících při procesu čištění odpadních vod, zejména primárních, t.j. surových kalů vznikajících usazováním z vod, a biologických kalů, vyznačený tím, že biologické kaly spolu s primárními kaly se smísí s pevnými odpady ze spalováni nebo/a zplyňování fosilních paliv v poměru 3,5 až 18,5 mg/g, výhodně 5,1 až 9,6 mg/g, načež se primární a biologické kaly ve směsi s pevnými odpady mechanicky rozruš! mícháním, výhodně v prostře di vody používané k hydraulické dopravě popelů při Reynoldeově čísle pro míchání R^ rovném 1 . 10 až 1 . 10 , výhodně 1 . 10⁵ až 1 . 10®, načež se směs uvádí k usazení, kde se zbytky organických látek obsažených ve vodě dočisti aerobně kyslíkem obsaženým ve vodě.
2. Způsob podle bodu 1 vyznačený tím, že poměr vody používané k hydraulické dopravě popelů k pevné fázi je 1 : 15 až 1 : 25, s výhodou 1 : 20.