CS241477B2 - Method of calcium hydroxide ca(oh)2 occurence limitation in hydraulic binder on base of portland cement clinker - Google Patents
Method of calcium hydroxide ca(oh)2 occurence limitation in hydraulic binder on base of portland cement clinker Download PDFInfo
- Publication number
- CS241477B2 CS241477B2 CS807829A CS782980A CS241477B2 CS 241477 B2 CS241477 B2 CS 241477B2 CS 807829 A CS807829 A CS 807829A CS 782980 A CS782980 A CS 782980A CS 241477 B2 CS241477 B2 CS 241477B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- cement
- portland cement
- clinker
- cement clinker
- calcium hydroxide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/30—Oxides other than silica
- C04B14/303—Alumina
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/38—Preparing or treating the raw materials individually or as batches, e.g. mixing with fuel
- C04B7/42—Active ingredients added before, or during, the burning process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/60—Agents for protection against chemical, physical or biological attack
- C04B2103/606—Agents for neutralising Ca(OH)2 liberated during cement hardening
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
(54) Způsob zamezování výskytu hydroxidu vápenatého Са(ОН)г v hydraulickém pojivu na bázi portlandského cementového slínku
2
Řešení se týká úpravy portlandského cementového' slínku pro zvýšení jeho odolnosti proti působení některých druhů vod a kyselin a také zvýšení trvanlivosti v tepelně namáhaných konstrukcích. Úprava se provádí způsobem podle vynálezu, při kterém se k portlandskému cementovému slínku přidá hydroxid hlinitý A1(OH)3 v množství dvou molů na tři moly hydroxidu vápenatého Ca (OH h, který se odlučuje v průběhu hydratace z portlandského cementového slínku; způsobem podle vynálezu se dosahuje vázání veškerého odloučeného hydroxidu vápenatého.
Vynález se týká způsobu zamezování výskytu hydroxidu vápenatého Ca(OH)2 v hydraulickém pojivu na bázi umělého portlandského cementu v průběhu jeho tuhnutí a tvrdnutí, probíhajícím při teplotě okolního· vzduchu a za nepřítomnosti přidaných katalyzátorů.
Je známo, že běžné druhy portlandských cementů uvolňují v průběhu své hydratace hydratované vápno, hydroxid vápenatý Ca (OH) 2, takže jsou pro některé účely nepoužitelné, například jsou nevhodné pro· ty případy, kdy je vyžadována odolnost proti teplotám vyšším než 500 °C nebo odolnost proti čisté vodě, popřípadě proti některým druhům kyselin.
Uvolňování hydratovaného vápna vyplývá ze základního charakteru portlandského cementu, jehož hlavní složka bývá vyjadřována vzorcem C3S, kde C představuje CaO a S zastupuje SIO2. Je známo, že při hydrataci C3S se uvolňuje z cementového slínku hydroxid vápenatý Ca(OH)2, přičemž průběh hydratace je možno obecně vyjádřit rovnicí
C3S + 3 H -» CSH + ·2 CH, kde H = H2O.
Dále je známo, že při výrobě stavebních hmot je možno hydratované vápno Ca.(OH)2, odlučované při hydrataci cementu, slučovat s přísadami · . například na bázi pucolánu, aby se vytvořit hydratovaný křemičitan vápníku.
Tato reakce však začíná probíhat se značným zpožděním za počátkem hydratace a v praxi se uplatňuje teprve po čtrnáctidenním tvrdnutí směsi s hydraulickým pojivém. Tyto cementy jsou obecně známy jako pucolánové cementy, které se používají především v podmínkách, kdy je vyžadována odolnost proti čisté vodě a kyselinám.
Jestliže se portlandský cement zahřeje po dokončené hydrataci na teplotu asi 400 až 500 °C, změní se hydratované vápno
Ca(OH)2, odloučené v průběhu hydratace, na pálené vápno CaO, které po snížení teploty, například při zastavení provozu pece a vychladnutí vyzdívky, přijímá z okolního vzduchu vodu a tím- dochází k výraznému nabývání objemu betonu a poškozování jeho struktury.
Pucolánové cementy je možno· používat jako pojivá pro žáruvzdorné konstrukce za předpokladu, že žáruvzdorný beton z tohoto pucolánového cementu bude moci dozrávat po dobu několika měsíců ve vlhkém prostředí nebo ve vlhké atmosféře, aby mohla plně proběhnout pucolánová reakce ještě před vystavením betonu působení vysokých teplot. Tato· dlouhá technologická přestávka mezi dohotovením vyzdívky a její použitelností je velmi nevýhodná a bylo· proto· hledáno řešení k odstranění takového· zdržení, které by navíc umožnilo· využití i běž ného portlandského- cementu pro účely, pro které to dříve nebylo možné.
Řešení tohoto problému bylo· nalezeno ve způsobu zamezování výskytu hydratovaného vápna Ca(OH)<2 v portlandském cementovém slínku v průběhu tuhnutí a tvrdnutí směsi, připravené z tohoto· cementu, probíhající za teploty okolního vzduchu a za nepřítomnosti přidávaných katalyzátorů, jehož podstata spočívá v tom, že se k portlandskému cementovému slínku · přidává hydroxid hlinitý AI(OH)3 v množství dvou molů na tři moly hydroxidu vápenatého Ca (OH) 2, odloučitelnéhO' v průběhu tuhnutí a tvrdnutí směsi s umělým portlandským cementem jako hydraulickým pojivém.
Při způsobu podle vynálezu se hydroxid hlinitý Al (OH) 3 přidává do směsi, obsahující portlandský cementový slínek, · v · takovém množství, že veškeré hydratované vápno Ca(OH)2 se váže v okamžiku · svého odloučení při hydrataci pojivá s hydroxidem hlinitým A1(OH)3 a v zatvrdlém betonu se potom nevyskytuje žádný hydroxid vápenatý Ca(OH)2 a nemůže tedy docházet k nepříznivým důsledkům jako u zámých cementů.
Hydroxid hlinitý A1(OH)3 se může přidávat do· směsi s portlandským cementovým slínkem v . takovém stadiu, kdy je možno nejlépe zajistit rovnoměrné promíchání obou těchto· složek směsi. Proto je výhodné přidávat hydroxid hlinitý A1(OH)3 k cementovému slínku po· jeho vypálení a obě složky je potom možno společně semlít. Reakce hydroxidu vápenatého· Ca(OH)2 s hydroxidem hlinitým A1(OH)3, popřípadě Al(OH)n probíhá velmi rychle, jestliže se směs vytváří při současném rozmělňování, . · zejména mletí portlandského· cementového slínku a látky, obsahující kysličník hlinitý, například chemického· hydroxidu hlinitého, surového bauxitu nebo lateritu. Společné · mletí obou složek směsi je možno vynechat, jsou-li částice obou složek dostatečně · malé a projdou sítem s velikostí ok 40. mikronů.
Pojivo upravené způsobem podle· vynálezu obsahuje v podstatě technický portlandský cementový slínek a kysličník hlinitý, tvořený hydroxidem hlinitým Al:(0H)n, který je v pojivu přítomen v dostatečném množství, aby v průběhu hydratace pojivá bylo zmezeno volnému odlučování hydratovaného vápna, které je veškeré · vázáno hydroxidem hlinitým.
Při hydrataci pojivá, upraveného· způsobem podle vynálezu, předává základní složka pojivá C3S do směsi hydratované ..vápno, které je bezprostředně po svém odloučení vázáno hydroxidem hlinitým Ai(OH)n a reaguje s ním za vzniku hlinitanu vápenatého· typu C3AHc, popřípadě C/AHn, nebo na hlinitan křemičitý typu hydratačního gehlenitu C2ASH8 a hydrogranátu. Po dokončené hydrataci není v portlandském cementu obsažen žádný hydroxid vápenatý Ca(OH)2.
Hydraulické pojivo na bázi portlandského cementového slínku, upravené tímto způsobem podle vynálezu, může být používáno pro různé účely, z nichž některé jsou uvedeny v dalším popisu, zejména pak pro ty betonové směsi, u kterých je vyžadována vysoká pevnost ztvrdlého betonu. Kromě uvedených příkladů je však možná celá řada dalších aplikací.
Úprava cementu způsobem podle vynálezu a také průběh reakcí při provádění tohoto způsobu jsou objasněny pomocí příkladů provedení a také pomocí výkresu, na kterém je zobrazeno grafické vyjádření výsledků termodiferenciální analýzy (TDA). Touto analýzou je možno zjistit přítomnost hydratovaného vápna v pojivu, protože výskyt vápna se projeví růstem endotermické špičky na hodnotu mezi 450 °C a 500 °C.
Analýza výsledků hydratačního procesu cementové malty může být provedena vyhodnocením ohybových křivek rentgenové ho záření.
Příklad 1
Pojivo bylo připraveno smícháním umělého portlandského cementového slínku Superblanc s přísadami, přičemž směsi obsahovala v hmotnostních množstvích % umělého portlandského slínku s chráněným obchodním názvem „Superblanc“,
2,7 %· sádry,
27,3 °/o hydroxidu hlinitého (AH3), vyrobeného Bayerovým postupem, přičemž velikost částic těchto složek byla volena tak, že všechny propadly sítem s velikostí ok 40 mikronů.
„Superblanc“ je umělým portlandským cementem, vyráběným firmou CIMENTS LAFARGE FRANCE a vyznačujícím se především tím, že neobsahuje žádný kysličník železnatý.
Při zkoumání chování malty, připravené z tohoto směsného cementu ve srovnání s maltou, obsahující pouze „Superblanc“ byly zjištěny výsledky, uvedené v tabulce I:
malta obsahující samotný „Superblanc“, po jednom dnu se vyskytlo značné množství Ca(OH)2, zatímco po sedmi dnech se vyskytlo 70 až 80 % volného, hydrataci C3S uvolnitelného vápna, a směsný cement podle příkladu 1:
Při tomto příkladu provedení se nejprve kysličník hlinitý drtí drtičem AUREC po dobu 30 minut, takže se dosáhne částečné amorfnosti materiálu.
Cementová m-alta se potom vytvoří přidáním vody v množství, aby poměr vody к cementu byl 0,64.
Tabulka I
Difrakční špičky rentgenového záření
| C3S | AH3 | Ca(OH)2 | C3AH6 | c4ah, | ||
| cementová | 1 den | F | _ | F | — | — |
| malta se | 7 dní | mF | — | tF | — | — |
| Superblancem | 28 dní | mF | — | tF | — | — |
| cementová | 1 den | F | tF | — | f | f |
| malta podle | 7 dní | mF | F | — | F | f |
| příkladu 1 | 28 dní | f | mF | — | F | f |
| tF = velmi vysoká | F = vysoká | mF | = středně vysoká | |||
| mf = středně malá | f = malá | tf = | = velmi malá |
Kromě toho v tomto procesu ještě vznikají další etapy, které nejsou z tabulky к příkladu 1 patrny, například tvorba Ca2ASH8 (gehlenitový hydrát) a granátového hydrátu.
Výsledky diferenciální termální analýzy DTA (po jednom dni tvrdnutí při teplotě 20 stupňů Celsia a relativní vlhkosti 95 %), které jsou vyznačeny na výkresu, odpovídající křivce n° 2 pro cement podle příkladu 1, přičemž křivka n° 1 odpovídá Superblancu s nemletým hydroxidem hlinitým.
Z tohoto grafického znázornění je patrno, že křivka n° 2 neobsahuje pro jednodenní tvrdnutí žádnou špičku, která by naznačovala přítomnost Ca(OH)2.
Příklad 2
Použitý cement odpovídá cementu použitému v příkladu 1, avšak byl navíc podroben současnému mletí za stejných podmínek.
Zkouškami cementu, prováděnými difrakcí rentgenového záření, byla zjištěna částečná amorfie trihydrátu hliníku, zatímco „Superblanc“ se tímto zpracováním výrazněji neovlivnil.
V cementové maltě, tvořené pouze směsí cementu a vody, se po čtyřech dnech neobjevilo žádné Ca(OH)2, ale objevil se hydratovaný hlinitan vápenatý (C3AH6 — C4AHn) a také hydrát gehlenitu (C2AH8). Hydratační produkty odpovídají obdobným hydratačním produktům, získávaným ze směsi při nejjemnějším mletí každé ze složek směsi.
Oba tyíoi příklady tedy objasnily možnost, že se za určitých podmínek může hašené vápno, vznikající při hydrataci hlavních složek portlandského cementu, zejména C3S, reagovat s hydroxidem hlinitým.
Tím je možno* získat cement, který po hydrataci obsahuje pouze hydraulický křemičitan hlinitý a hydraulický křemičito-hlinitan vápenitý.
Nepřítomnost Ca.(OH)2 a překonání nedostaků, plynoucích z přítomnosti Ca(OH)2, umožňují použití tohoto* typu cementu pro nejrůznější účely a zejména v oblasti žáruvzdorných stavebních hmot.
Příklad 3 až 32
V následujících příkladech, které jsou postupně uvedeny, se jedná o aplikaci tří tyipů portlandského cementu a různých druhů hlinitanových materiálů.
Používá se tří základních typů slínků:
slínek A: slínek, mající vysoký obsah C3S a C3A;
slínek B: slínek, mající nízký obsah C3S a C?A;
slínek C: slínek s velmi nízkým obsahem C3A.
Tyto slínky mají následující potenciální mineralogické složení, vypočítané z jejich chemické analýzy:
alkalický sulfonát volný
C^AF CaSOZj CaO celkem
C3S C2S
C3A
| slínek A | 68 | 17,4 | 7,75 0,8 0,35 | 4,05 | 100 | |
| slínek В | 57,5 | 21,6 | 7,20 9,8 1,60 | 0,65 | 100 | |
| slínek C | 66,3 | 15,35 | 0,50 14,50 0,40 | 1,55 | 100 | |
| Dále jsou | používány dva typy | bauxitu: | bauxit B: s vysokým obsahem železa, kte- | |||
| bauxit A: s | nízkým obsahem železa, | ré mají následující složení: | ||||
| SiO2 TiO2 Al2O;i | CaO | MgO SO;1 CO2 ztráty Fe2O:! | K2O Na20 celkem | |||
| bauxit A | 0,7 3,9 60,9 | 0 | 0 | 0,05 0,05 30,85 3,45 | 0,05 0,05 | 100 |
| bauxit В | 8,9 2,7 53,3 | 0 | 0 | 0,1 0,05 23,63 11,3 | 0,05 0,02 | 100 |
ztráty jsou rozuměny ztrátami při spalování
Z různých difrakčních spekter rentgenového záření a hodnot obsahu kysličníku hlinitého a vody je možno pro každý druh bauxitu. vypočítat obsah trihydrátu (AH3) a monohydrátu (АН), přičemž procenta pro jednotlivé fáze procesu jsou uvedena v následující tabulce II:
Tabulka II
AH3 Bayer bauxit A bauxit В
AH3 100 %
АН — nečistoty —
Příklady 3 až 5
V příkladech 3 až 5 je poměr slínku В к hlinitanovému materiálu 2 : 1.
Příklad 3 po smíchání bez současného mletí.
Příklad 4 po smíchání a současné mletí po dobu 2 hod.
Příklad 5 ipo smíchání a společném mletí po dobu 6 hod.
Společné mletí se neprovádělo, jako tomu bylo v příkladu 1 a 2, pomocí vibračních mlýnů, ale konvenčními kulovými mlýny.
Čistá cementová kaše se uložila při teplotě 20 °C a relativní vlhkosti 95 %.
87,2 % 61,9 %
4,7 % 14,9 %
8,1 % 23,2 %
Při skladování za těchto podmínek, tj. za teploty 20 °C a při relativní vlhkosti 95 proč., bylo pomocí diferenciální tepelné analýzy a rentgenové analýzy zjištěno, že cement podle příkladu 3, obsahující směs, která nebyla současně mleta, obsahuje i po dlouhodobějším uložení, například po třech měsících, hašené vápno Ca(OH)2, zatímco u cementů připravovaných současným mletím složek se již po čtyřiadvaceti hodinách nevyskytuje žádné hašené vápno Ca(OH)2.
Skladování při teplotě 50 °C a při relativní vlhkosti 95 % zlepšuje reakční schopnost směsi, protože Ca[OH)2, vyskytující se ve směsi ještě po sedmi dnech, byla-li směs .uložena při teplotě 20 °C a 95 % relativní .vlhkosti, zcela zmizel.
Tabulka III
| Uložení | Příklad | doba | c3s | AH3 | Ca(OH]2 | C3AH6 | C4AHn |
| 24 hod. | F | F | F | — | |||
| 3 | 7 dní | mF | F | tF | — | — | |
| 20 °C | 3 min | F | F | tF | — | — | |
| 95 % rel. | 4 | 24 hod. | F | F | — | mf | f |
| vlhkost | 7 dní | mF | mF | — | mf | f | |
| 3 min | f | mF | — | mf | f | ||
| 24 hod. | F | F | — | mf | f | ||
| 5 | 7 dní | mF | mf | — | mf | f | |
| 3 min | f | mf | — | mf | f | ||
| 24 hod. | F | F | F | — | — | ||
| 3 | 7 dní | mf | mf | — | mf | f | |
| 50 °C | 3 min | J | f | —· | mf | f | |
| 95 % rel. | 24 hod. | F | F | — | mf | f | |
| vlhkost | 4 | 7 dní | mf | mf | — | mf | f |
| 3 min | f | f | — | mf | f | ||
| 24 hod. | Л | F | — | mf | f | ||
| 5 | 7 dní | mf | mf | — | mf | f | |
| 3 min | f | f | — | mf | f |
Podobně jako· v příkladech 1 a 2, také v těchto· případech byla zjištěna přítomnost C2ASH8 (hydratovaný gehlen-itj a hydratovaný granát.
V tabulce III značí tF = velmi vysoký obsah,
F — vysoký obsah, mF — středně vysoký obsah, mf = středně nízký obsah, f = nízký obsah a tf — velmi nízký obsah.
Příklady 6až 8
V těchto příkladech bylo použito směsi slínku B a bauxitu B v poměru 2 : 1.
Příklr.d 6 po smíchání nejsou současně semílány,
Příklad 7 po smíchání se provádí společné mletí po dobu dvou hodin.
Příklad 8 po smíchání se provádí společné mletí po dobu šes-ti hodin.
Cementové kaše byly v jednotlivých příkladech uloženy jednak při teplotě 20 °C a relativní vlhkosti 95 % a jednak při teplotě 50 °C a relativní vlhkosti 95 %.
V příkladech 6 až 8 bylo· pozorováno podobně jako1 v předchozích příkladech, že okamžitě nastává reakce Ca(OH)2— AHn, jestliže byla cementová směs připravena za současného mletí obou složek.
Tato reakce se urychlí, jestliže se zvýší okolní teplota.
Příklad 9 až 27
V těchto příkladech byly zkoumány za stejným účelem směsi různého· složení, které obsahovaly různé materiály, a různé poměry cementového slínku k hlinitanovému materiálu.
Příklady 9 až 27
| Příklad | slínek | hlinitanový materiál | slínek/plnivo | příprava |
| A | A | .57/43 | společné | |
| 9 až 27 | B | B | 67/33 | mletí |
| C | 77/23 |
Vcelku poskytují kombinace 3x2x3 = = 18 různých případů, obsažených v příkladech 9 až 27.
Rozborem a analýzou cementové kaše, získané ze všech těchto příkladů 9 až 27 bylo zjištěno, že po· čtyřiadvacetihodinové hydrataci jak diferenciální tepelná analýza, tak také difrakce rentgenových paprsků ukazují, že hašené vápno se ve hmotě nevyskytuje.
Pro odborníka je zřejmé, že je nutno přizpůsobit množství hlinitanového materiálu množství hašeného1 vápna, které vzniká při hydrataci portlandského- cementu, přičemž je třeba vzít v úvahu nečistoty, vyskytující se v obou materiálech.
Podstatný znak směsné cementové malty, připravené podle vynálezu, spočívá v tom, že malta po proběhnutí hydratace neobsahuje v žádném časovém intervalu Ca(0H)2 a v důsledku toho· může být .pou žita jako pojivá, odolávající žáru, a kromě toho může být použita ve všech případech, kde je výskyt hašeného vápna nežádoucí, aby byla zachována například odolnost proti čisté vodě nebo některým kyselinám.
Příklad 28
a] žáruvzdornost
Směs . se připraví z 67 % slínku A a 33 proč, chemického AH3, vyrobeného . Bayerovým procesem. Směs se potom mlela po dobu dvou hodin.
Po čtyřiadvacetihodinové hydrataci při teplotě 2θ °C a při relativní vlhkosti okolního prostředí 95 % se cementová kaše sušila v peci při teplotě 110 °C a potom se postupně zahřívala na teplotu 300, 500, 800, 1100 a 1 250 °C po dobu šesti hodin, načež se na závěr ochladila.
Intenzita . jednotlivých etap tepelného zpracování čisté cementové kaše:
mineralogická fáze 20 °C 110 °C 300 °C 500 °C 800 °C 1100 °C 1 250 °C
C3S FF
AH3 tFtF
Ca(OHh -~
CaO ——
C3AH6 FF
СзАНп f—
C2AS —— C12A7 ——
CA2 -CA—
Zjistilo se, že nezávisle na teplotě vypalování čisté cementové kaše z pojivá podle vynálezu nedocházelo k uvolňování páleného vápna, které by mohlo znovu hydratovat, takže pojivá je možno bez jakýchkoliv potíží využít jako žáruvzdorného pojivá.
b) odolnost proti vlhkosti:
f f f f
| F | — | — — | — |
| _ | f F | F | |
| F | F | — tF | F |
| — | — | — tF | f |
| — | — | — tf | mf |
| la vyrobena | šamotocementová | krychle o | |
| délce hrany | 10 cm, která byla | podle- ná- |
sledující tabulky vystavena tepelnému zpracování.
Ve srovnání s podobným cementovým vzorkem zůstala krychle z cementového pojivá podle vynálezu nepoškozena, zatímco cementová srovnávací krychle popraskaa.
Z cementu uvedeného- v příkladu 28 byaktivovaný cement srovnávací vzorek hod. — 500 °C hod. ve vlhkém - vzduchu hod. — 800- °C dnů ve vlhkém prostředí hod. — 110 °C dnů ve vlhkém prostředí bez trhlin bez trhlin bez trhlin bez trhlin bez trhlin bez trhlin bez trhlin bez trhlin bez trhlin krychle s trhlinkami krychle s trhlinkami krychle s trhlinkami
Příklady 29 až 31
V těchto příkladech je zkoumáno- chování směsného cementu, sestaveného ze slínku C a bauxitu B zkouškami, které se používají pro' běžné zkoušení žáruvzdorných výrobků a při nichž se zjišťuje zejména:
— mechanické vlastnosti po zahřátí;
— následná změna rozměrů vzorku;
— smršťování při působení -teplot a zatížení.
Mezní teplota pro použití směsi leží mezi 1 250 °C a 1 300 °C, protože do těchto teplot se ještě rozměrové změny pohybují v mezích, stanovených Syndicat des Fabricant de Produits Réfractaires Européens, tj. jsou nižší nebo rovny + 1,5 %.
Obecně závisí žáruvzdornost cementu na poměru cementového -slínku k hlinitanovým složkám a. také na -čistotě složek, zejména na obsahu kysličníku železnatého·.
Příklady 2 9 až 3 1
Vlastnosti žáruvzdorného betonu, obsahujícího 500 kg cementu na 1 m3 betonu, přičemž složky pojivá byly současně mlety po dobu dvou· hodin
>4 Й >CD S N
O o
ω o
O LO CM
T—I
o o
o o 00
4-»
X s ca £3
O
cd o TJ o w
Ό cd o
2xJ cS jel f >O
114
CO
O
CD CO rH
LO
CM
Ю CO CM
LD tx
LO OCM
O
LO
CM
O
CM CM
O o LO
Ю CO tx
CO O rH
CO TI
| LO | O |
| co | CM |
| co | co |
| o | tx |
| TI | co |
| LO | CD | in | o | LO | o | CD | CD | Ю |
| co | O | rH | co | CM | ID | 00 | rH | CO |
| rH | CM | iH | CM | rH | co | |||
| LO | CD | co | 00 | Co | tx | CD | CD | CD |
| rH | CM | T< | rH | Co | LD | rH | CM | LO |
T<
T^
CD
CD
Ti Ti θ'
CD CM
O
CO
| CO | 00 | co |
| T< | co | CM |
| b^ | tx | tx |
| LO | co | tx |
Reologické vlastnosti cementu mohou být upravovány přidáním bezvodého nebo· hydratovaného síranu vápenatého nebo· přísad, zejména plastifikátorů, ztekucova.del nebo prostředků pro redukci vodního· součinitele.
Příklad 32
Směsný cement, vytvořený společným mletím, cementového slínku B a bauxitu B' po dobu dvo-u hodin má zpracovatelnost, je-li smíchán s křemičitým pískem na maltu:
po· odležení 3 min.169 s po odležení 30 min.268 s
Po přidání 0,1 % (0,1/1 000) glukonátu sodného se dosáhne následujících hodnot:
po odležení 3 min.14 s po odležení 30 min.34 s
Zpracovatelnost byla měřena přístrojem ,,Mania:bilimetre L. C. L. firmy Etablissements Perrier in Monrouge ve Francii způsobem popsaným v „Mode Opératoire B F M—1“, vydané vydavatelstvím· Dunod 1973.
Tím bylo· zjištěno, že pojivo podle vynálezu může ještě dále zlepšovat své vlastnosti přidáváním dalších· přísad, používaných v betonářské praxi. Druh zvolených přísad závisí v podstatě na charakteru a jemnosti materiálů, tvořících hydraulické pojivo podle vynálezu.
Vynález ovšem není omezen jen na uvedené příklady, pojivo se může ještě dále obměňovat v rozsahu vynálezu.
Claims (1)
- PŘEDMĚT VYNALEZUZpůsob zamezování výskytu hydroxidu vápenatého Ca(OH)2 v hydraulickém pojivu na bázi portlandského· cementového slínku v průběhu jeho tuhnutí a tvrdnutí, probíhajícím při · teplotě · okolního vzduchu a za nepřítomnosti přidávaných katalyzátorů, vyznačující se tím, že k umělému port landskému cementovému slínku se přidá hydroxid hlinitý Al(OH)-3 v množství dvou molů na tři moly hydroxidu vápenatého Ca(OH)2, odlučitelného podle stechiometrických zákonitostí u umělého* portlandského cementového slínku v průběhu jeho tuhnutí a tvrdnutí.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| LU81915A LU81915A1 (fr) | 1979-11-19 | 1979-11-19 | Application nouvelle des ciments portland et les liants ainsi obtenus |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS782980A2 CS782980A2 (en) | 1985-06-13 |
| CS241477B2 true CS241477B2 (en) | 1986-03-13 |
Family
ID=19729296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS807829A CS241477B2 (en) | 1979-11-19 | 1980-11-18 | Method of calcium hydroxide ca(oh)2 occurence limitation in hydraulic binder on base of portland cement clinker |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56145140A (cs) |
| AU (1) | AU536984B2 (cs) |
| BE (1) | BE886239A (cs) |
| BR (1) | BR8007555A (cs) |
| CA (1) | CA1138903A (cs) |
| CS (1) | CS241477B2 (cs) |
| DE (1) | DE3041652A1 (cs) |
| DK (1) | DK487380A (cs) |
| ES (1) | ES8205187A1 (cs) |
| FR (1) | FR2470103B1 (cs) |
| GB (1) | GB2063240B (cs) |
| GR (1) | GR71925B (cs) |
| HU (1) | HU188570B (cs) |
| IE (1) | IE50476B1 (cs) |
| IN (1) | IN152460B (cs) |
| IT (1) | IT1151499B (cs) |
| LU (1) | LU81915A1 (cs) |
| NL (1) | NL8006298A (cs) |
| OA (1) | OA06655A (cs) |
| SE (1) | SE448450B (cs) |
| YU (1) | YU292580A (cs) |
| ZA (1) | ZA806783B (cs) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58161953A (ja) * | 1982-03-19 | 1983-09-26 | 株式会社間組 | ２成分系セメント組成物 |
| FR2626873B1 (fr) * | 1988-02-08 | 1992-12-24 | Lafarge Fondu Int | Procede et composition pour accelerer la prise des ciments et supprimer les efflorescences |
| JP2663298B2 (ja) * | 1988-06-28 | 1997-10-15 | 宇部興産株式会社 | 加温養生用セメント組成物、その硬化方法及び硬化体 |
| FR2765571B1 (fr) * | 1997-07-01 | 1999-08-13 | Schlumberger Cie Dowell | Compositions de cimentation et application de ces compositions pour la cimentation des puits petroliers ou analogues |
| CN100362165C (zh) * | 2004-05-21 | 2008-01-16 | 克拉玛依新科澳化工有限责任公司 | 化学筑沙漠公路方法及其固路液和固路液的生产方法 |
| CN105531238B (zh) * | 2013-09-11 | 2018-11-09 | 纳博特股份公司 | 基于氧化铝的水硬性粘结料体系 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE390434A (cs) * | ||||
| GB266775A (en) * | 1925-10-20 | 1927-02-21 | Arthur Ernest Hills | Improvements in and relating to the production of cementitious material |
| AU5028264A (en) * | 1965-05-28 | 1966-12-01 | Golortone Brick Proprietary Limited | Concrete masonry |
| US4028126A (en) * | 1970-12-28 | 1977-06-07 | Onoda Cement Company, Ltd. | Process for manufacturing rapid hardening portland cement clinker |
| IT979952B (it) * | 1972-03-23 | 1974-09-30 | Perlmooser Ag | Cemento e relativo calcestruzzo di cemento nonche procedimento per la loro produzione |
| JPS50153036A (cs) * | 1974-05-31 | 1975-12-09 | ||
| GB1537501A (en) * | 1974-12-28 | 1978-12-29 | Matsushita Electric Works Ltd | Compositions for forming hardened cement products and process for producing hardened cement products |
| JPS51111826A (en) * | 1975-03-28 | 1976-10-02 | Matsushita Electric Works Ltd | Method of manufacturing hardened cement products |
| JPS51111827A (en) * | 1975-03-28 | 1976-10-02 | Matsushita Electric Works Ltd | Method of manufacturing hardened cement products |
| JPS5266525A (en) * | 1975-11-29 | 1977-06-02 | Matsushita Electric Works Ltd | Method of manufacturing hardened * reinforced cement products |
| JPS5833805B2 (ja) * | 1976-07-31 | 1983-07-22 | 松下電工株式会社 | ガラス繊維強化セメント製品の連続製造法 |
-
1979
- 1979-11-19 LU LU81915A patent/LU81915A1/fr unknown
-
1980
- 1980-11-04 IN IN1250/CAL/80A patent/IN152460B/en unknown
- 1980-11-04 ZA ZA00806783A patent/ZA806783B/xx unknown
- 1980-11-05 DE DE19803041652 patent/DE3041652A1/de active Granted
- 1980-11-05 GR GR63288A patent/GR71925B/el unknown
- 1980-11-06 FR FR8023686A patent/FR2470103B1/fr not_active Expired
- 1980-11-06 AU AU64151/80A patent/AU536984B2/en not_active Ceased
- 1980-11-10 GB GB8035989A patent/GB2063240B/en not_active Expired
- 1980-11-14 DK DK487380A patent/DK487380A/da not_active Application Discontinuation
- 1980-11-17 IE IE2388/80A patent/IE50476B1/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-17 YU YU02925/80A patent/YU292580A/xx unknown
- 1980-11-18 CS CS807829A patent/CS241477B2/cs unknown
- 1980-11-18 CA CA000364866A patent/CA1138903A/en not_active Expired
- 1980-11-18 HU HU802754A patent/HU188570B/hu not_active IP Right Cessation
- 1980-11-18 SE SE8008088A patent/SE448450B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-11-18 BR BR8007555A patent/BR8007555A/pt not_active IP Right Cessation
- 1980-11-18 NL NL8006298A patent/NL8006298A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-11-18 BE BE6/47323A patent/BE886239A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-11-19 IT IT12729/80A patent/IT1151499B/it active
- 1980-11-19 JP JP16211980A patent/JPS56145140A/ja active Pending
- 1980-11-19 ES ES496952A patent/ES8205187A1/es not_active Expired
- 1980-11-19 OA OA57254A patent/OA06655A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3041652C2 (cs) | 1989-12-28 |
| GB2063240A (en) | 1981-06-03 |
| LU81915A1 (fr) | 1981-06-04 |
| YU292580A (en) | 1983-04-30 |
| SE8008088L (sv) | 1981-05-20 |
| DE3041652A1 (de) | 1981-05-27 |
| OA06655A (fr) | 1981-09-30 |
| GR71925B (cs) | 1983-08-18 |
| GB2063240B (en) | 1984-06-06 |
| FR2470103A1 (fr) | 1981-05-29 |
| CA1138903A (en) | 1983-01-04 |
| ZA806783B (en) | 1981-10-28 |
| BE886239A (fr) | 1981-05-18 |
| IE802388L (en) | 1981-05-19 |
| BR8007555A (pt) | 1981-06-02 |
| CS782980A2 (en) | 1985-06-13 |
| ES496952A0 (es) | 1982-06-01 |
| FR2470103B1 (fr) | 1985-07-12 |
| HU188570B (en) | 1986-04-28 |
| IT1151499B (it) | 1986-12-17 |
| SE448450B (sv) | 1987-02-23 |
| AU536984B2 (en) | 1984-05-31 |
| IE50476B1 (en) | 1986-04-30 |
| NL8006298A (nl) | 1981-06-16 |
| IN152460B (cs) | 1984-01-21 |
| DK487380A (da) | 1981-05-20 |
| ES8205187A1 (es) | 1982-06-01 |
| AU6415180A (en) | 1981-05-28 |
| JPS56145140A (en) | 1981-11-11 |
| IT8012729A0 (it) | 1980-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103889923B (zh) | 用于提高早期强度的方法和添加剂 | |
| US4957556A (en) | Very early setting ultra high early strength cement | |
| AU2018364382B2 (en) | Enhancing calcined clay use with inorganic binders | |
| US8409344B2 (en) | Cement and methods of preparing cement | |
| US8268071B2 (en) | Sulfoaluminous clinker and method for preparing same | |
| US5509962A (en) | Cement containing activated belite | |
| EP3041808A1 (en) | Binder comprising calcium sulfoaluminate cement and a magnesium compound | |
| US20180305253A1 (en) | Method for producing highly reactive cements | |
| JP7542130B2 (ja) | セメント混和材、セメント組成物、及びコンクリート製品の製造方法 | |
| US20180305254A1 (en) | Activator having a low ph value for supplementary cementitious material | |
| WO2021215509A1 (ja) | セメント混和材、膨張材、及びセメント組成物 | |
| JP2023552844A (ja) | 低カーボンフットプリント及び高早期強度を有する水硬性結合材 | |
| US20220363601A1 (en) | Use of a clay for producing a pozzolanic material | |
| RU2304562C2 (ru) | Способ изготовления быстротвердеющего портландцемента и способ изготовления бетона на его основе | |
| CN117120393A (zh) | 用于砂浆组合物的水硬性粘结剂 | |
| CS241477B2 (en) | Method of calcium hydroxide ca(oh)2 occurence limitation in hydraulic binder on base of portland cement clinker | |
| CN117279783A (zh) | 具有低的碳足迹和高的早期强度的水硬性粘结剂 | |
| Maczura et al. | Refractory cements | |
| JP7001318B2 (ja) | 建設化学品用低ビーライトｃｓａセメント | |
| CA1153024A (en) | Portland cement clinker | |
| US3257219A (en) | High-alumina cement | |
| CA2298328C (en) | Hydrated calcium aluminate based expansive admixture | |
| CN116768505B (zh) | 一种离子掺杂制备的阿利特-贝利特-硫铝酸钙水泥熟料及方法 | |
| KR850000492B1 (ko) | 내화 수경성 바인더의 제조방법 | |
| GB2055786A (en) | Portland cement clinker |