CS241107B2

CS241107B2 - Ring cutter

Info

Publication number: CS241107B2
Application number: CS824204A
Authority: CS
Inventors: Everett D Hougen
Original assignee: Everett D Hougen
Priority date: 1981-09-21
Filing date: 1982-06-07
Publication date: 1986-03-13
Also published as: AU546136B2; CA1176542A; GB2106018B; TR22166A; AR227097A1; IT1186680B; ES265798Y; SE8201209L; AU8104082A; FR2513157A2; HU188782B; JPS5859712A; DE3208889A1; IT8248137A1; ES265798U; GR77678B; BG47492A3; IT8248137A0; NL8200883A; BR8201938A

Abstract

In a modification to the cutter disclosed in UK Patent application No. 20 80 162A, the back-off surface (56) and therefore the inner and intermediate cutting edges (34, 36) are inclined radially inwardly and axially rearwardly at an angle (ab) between +10 DEG (Figure 10) and -3 DEG (Figure 14). In the case of a rapid feed rate producing thick chips which do not bend easily, these angles cause the chips to be directed closer to the vertical to facilitate their entry into the flutes (22). An additional back-off surface (86) on the outer cutting edge (38) is inclined upwardly and rearwardly at a high inclination angle (c) of 40 DEG to 45 DEG to assist in directing the chip cut by the outer edge (38) away from the wall of the hole being cut and reduce the risk of chipping of the cutting edge. <IMAGE>

Description

Vynález se týká prstencové frézy s frézovanými zuby, sestávající z tělesa s válcovou prstencovou boční stěnou, opatřenou větším počtem řezacích zubů, uspořádaných v pravidelných roztečích po obvodu jejího spodního okraje, a větším počtem spirálových žlábků provedených v pravidelných roztečích a probíhajících od spodního okraje válcové prstencové boční stěny k jejímu hornímu okraji, a z dříku pro upnutí tělesa do otočného členu pohonu.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to an annular cutter with milled teeth, comprising a body with a cylindrical annular side wall provided with a plurality of cutting teeth arranged at regular intervals along the periphery of its lower edge and a plurality of spiral grooves formed at regular intervals therebetween and extending from the lower edge a side wall to its upper edge, and from a shaft for clamping the body into a rotatable drive member.

Je známa prstencová fréza, obsahující větší počet zubů uspořádaných kolem spodního vodícího okraje frézy. Každý zub této frézy je opatřen dvěma obvodově odstupňovaně uspořádanými řeznými hranami, z nichž každá řeže vlastní třískou.An annular cutter is known, comprising a plurality of teeth arranged around the lower guide edge of the cutter. Each tooth of the milling cutter is provided with two circumferentially spaced cutting edges, each cutting its own chip.

Vnitřní radiální řezná hrana je vytvořena na čelní hraně mělké zubové drážky, provedené v žebru mezi sousedními zuby, a vnější radiální řezná hrana je vytvořena radiálně na čelní hraně žlábku, provedeného na vnějším obvodu frézy mezi sousedními zuby a probíhajícího spirálovitě směrem nahoru.The inner radial cutting edge is formed at the leading edge of a shallow tooth groove formed in the rib between adjacent teeth, and the outer radial cutting edge is formed radially at the leading edge of a groove formed on the outer periphery of the milling cutter between adjacent teeth and running helically upward.

Radiální hloubka tohoto žlábku a žebra se rovná polovině tloušťky prstencové stěny frézy, v důsledku čehož vnější i vnitřní radiální délka řezné hrany každého zubu frézy se rovněž rovná asi polovině tloušťky prstencové stěny frézy. Radiální hloubka vnějšího žlábku je dostatečně veliká pro odvod třísek, odřezávaných oběma řeznými hranami.The radial depth of the groove and the rib is equal to half the thickness of the annular wall of the milling cutter, so that the outer and inner radial length of the cutting edge of each cutter tooth is also equal to about half the thickness of the annular wall of the cutter. The radial depth of the outer groove is sufficiently large for chip removal by both cutting edges.

Je také známo provedení prstencové frézy se třemi obvodově odstupňovanými řeznými hranami na každém zubu frézy, takže každý zub frézy řeže tři třísky místo dvou. Radiální hloubka žlábku a tloušťka žebra jsou stejné jako u frézy s dvojřeznými zuby.It is also known to provide an annular cutter with three circumferentially spaced cutting edges on each cutter tooth so that each cutter tooth cuts three chips instead of two. The radial groove depth and rib thickness are the same as with a double-cutter cutter.

Třetí řezná hrana vzniklá rozdělením původní vnější radiální řezné hrany na dvě samostatné, obvodové odstupňované řezné hrany. Vnější radiální řezná hrana je vymezena vnější radiální drážkou s poměrně malou axiální hloubkou vyúsťující do vnějšího žlábku.The third cutting edge is formed by dividing the original outer radial cutting edge into two separate, circumferential, graduated cutting edges. The outer radial cutting edge is defined by an outer radial groove with a relatively small axial depth resulting in an outer groove.

Radiální hloubka vnějšího žlábku se opět přibližně rovná polovině tloušťky prstencové stěny frézy, takže může snadno odvádět třísku, odříznutou vnitřní radiální řeznou hranou. Na žebrové části prstencové stěny frézy je provedena jen jedna řezná hrana o radiální šířce rovnající se asi polovině tloušťky prstencové stěny frézy, přičemž tříska odřezávaná touto řeznou hranou je vnitřní radiální drážkou vedena do vnějšího žlábku.Again, the radial depth of the outer groove is approximately equal to half the thickness of the annular wall of the milling cutter, so that it can easily evacuate the chip cut off by the inner radial cutting edge. Only one cutting edge with a radial width equal to about half the thickness of the annular wall of the cutter is provided on the rib portion of the annular wall of the milling cutter, the chip cut by this cutting edge being guided through the inner radial groove into the outer groove.

I když popsaná provedení prstencové frézy mají při frézování otvorů mnohem vyšší řezný výkon než prstencové frézy se zuby opatřenými jen jednou řeznou hranou, mají sklon k nepravidelnému odvádění třísek z vnitřní radiální drážky do vnějšího žlábku.Although the described embodiments of the annular milling cutter have a much higher cutting performance when milling holes than annular milling cutters with only one cutting edge, they tend to irregularly transfer chips from the inner radial groove to the outer groove.

Tím se řezný výkon frézy snižuje a provedený otvor je kuželovitý s nadměrným rozměrem a s hrubou jakostí povrchu. Kromě toho se značně zkracuje životnost řezných hran frézy.As a result, the cutting performance of the cutter is reduced and the bore is conical with an oversized dimension and with a rough surface quality. In addition, the cutting edge life of the cutter is considerably reduced.

Další nevýhoda známých prstencových fréz spočívá v tom, že se normálně odříznutá tříska začne svíjet do spirály. Objem a tuhost spirálové třísky jsou dány její šířkou a tloušťkou. Je-li tříska Široká, je její ohýbání obtížné a proto zaujímá poměrně velký objem. Důsledkem velkého objemu spirálové třísky muže průchodem vymezeným žlábkem projít v daném časovém rozmezí směrem nahoru jen menší množství materiálu třísky.A further disadvantage of the known annular milling cutters is that the normally cut chip starts to coil in a spiral. The volume and stiffness of the spiral chip are determined by its width and thickness. If the chip is wide, it is difficult to bend and therefore occupies a relatively large volume. As a result of the large volume of the spiral chip, only a smaller amount of chip material can pass through the groove defined by the passage within a given time period.

Hlavním úkolem vynálezu je vývoj prstencové frézy s účinnějším, rychlejším a přesnějším řezáním ’ než u frézy odpovídající velikosti v dosavadním provedení za současného dosažení lepší jakosti obrobeného povrchu a delší životnosti frézy.The main object of the invention is to develop an annular cutter with more efficient, faster and more accurate cutting than a corresponding size cutter in the prior art while achieving better surface finish and longer cutter life.

Dalším úkolem vynálezu je umožnit výrobu prstencových fréz malých rozměrů s podstatně menším sklonem k vytváření vlasových trhlin, k nimž dochází u dosavadních prstencových fréz malých rozměrů při rozměru při broušení a tepelném zpracování jejich žlábků, a tím získat, možnost výroby prstencových fréz s požadovaným speciálním průměrem.It is a further object of the present invention to provide the possibility of producing small-sized annular cutters with a substantially lesser tendency to form hairline cracks that occur in the prior art small-size annular cutters when grinding and heat treating their grooves. .

Prstencová fréza podle vynálezu má být též vhodná pro frézování většího poštu obrobků naskládaných na sebe, к provádění velkých řezů bez ucpávání jejich žlábků a drážek třískami a její konstrukce má umožňovat provedení sestávající ze dvou vzájemně teleskopicky spojených částí vyrobených z materiálu různé jakosti, z nichž jedna je vyměnitelná.The annular cutter according to the invention should also be suitable for milling a large number of stacked workpieces for making large cuts without clogging their grooves and splines, and its construction should allow an embodiment consisting of two telescopically connected parts made of different quality materials, one of which is replaceable.

Vytčené úkoly splňuje u prstencové frézy shora uvedeného typu, jejíž každý řezací zub je opatřen nejméně třemi řeznými hranami, vynález, jehož podstata spočívá v tom, že střední radiální řezná hrana každého zubu je vytvořena na části žebra vystupující radiálně ven z vnějšího konce vnitřní radiální řezné hrany a je spojen s vnitřní radiální řeznou hranou prvním obvodově probíhajícím osazením a se sousední vnější radiální řeznou hranou druhým obvodově probíhajícím osazením, jehož obvodová délka je větší než šířka střední radiální řezné hrany.The object of the invention is to provide a ring radius cutter extending radially outwardly from an outer end of an inner radial cutting edge in an annular cutter of the above type, each cutting tooth having at least three cutting edges. and is connected to the inner radial cutting edge by a first circumferentially extending shoulder and to the adjacent outer radial cutting edge by a second circumferentially extending shoulder, the circumferential length of which is greater than the width of the central radial cutting edge.

К podstatě vynálezu dále náleží, že každá vnitřní radiální řezná hrana a každá střední radiální řezná hrana je skloněna radiálně ven a axiálně nahoru vůči vodorovné rovině v úhlu menším než 10°. V jiném provedení je každá vnitřní radiální řezná hrana a každá střední radiální řezná hrana je skloněna radiálně ven a axiálně nahoru vůči vodorovné rovině v úhlu od +10° do -3°.It is a further object of the invention that each inner radial cutting edge and each central radial cutting edge is inclined radially outwards and axially upwardly to an horizontal plane at an angle of less than 10 °. In another embodiment, each inner radial cutting edge and each central radial cutting edge is inclined radially outwardly and axially upwardly to an horizontal plane at an angle of + 10 ° to -3 °.

Každá vnitřní radiální řezná hrana a každá střední radiální řezná hrana svírá s vnitřním obvodem válcové prstencové boční stěny pozitivní radiální úhel menší než 10°. Každá vnější radiální řezná hrana svírá s vnějším obvodem válcové prstencové stěny pozitivní úhel menší než 10°.Each inner radial cutting edge and each central radial cutting edge make a positive radial angle of less than 10 ° with the inner periphery of the cylindrical annular side wall. Each outer radial cutting edge forms a positive angle of less than 10 ° with the outer periphery of the cylindrical annular wall.

Na každém řezacím zubu jsou provedeny na jeho spodním konci tři hřbety, z nichž dva jsou skloněny v radiálním směru vzájemně protilehle a vůči každé radiální řezné hraně axiálně nahoru a ve směru obvodu dozadu.On each cutting tooth there are three ridges at its lower end, two of which are inclined in a radial direction opposite to each other and axially upward and in a circumferential direction rearwardly relative to each radial cutting edge.

První z uvedených hřbetů leží v radiálním směru v přímce s vnitřní radiální řeznou hranou a je skloněn radiálně ven a axiálně nahoru vůči vodorovné rovině v menším úhlu než 10°.The first of said ridges lies in a radial direction in line with the inner radial cutting edge and is inclined radially outwards and axially upwards with respect to the horizontal at less than 10 °.

V jiném provedení je první z uvedených hřbetů skloněn radiálně ven a axiálně nahoru vůči, vodorovné rovině v úhlu od +10° do -3°.In another embodiment, the first of said ridges is inclined radially outwardly and axially upwardly with respect to a horizontal plane at an angle of + 10 ° to -3 °.

Druhý z uvedených hřbetů probíhá od vnější radiální řezné hrany dozadu a je skloněn radiálně ven a axiálně nahoru v úhlu od 20 do 25°. Třetí hřbet každého řezacího zubu probíhá od vnější radiální řezné hrany dozadu a od vnějšího obvodu válcové prstencové vnější stěny radiálně dovnitř a je skloněn vůči vodorovné rovině radiálně ven a axiálně nahoru v úhlu od 40 do 45°.The other of said ridges extends rearwardly from the outer radial cutting edge and is inclined radially outwards and axially upwards at an angle of 20 to 25 °. The third ridge of each cutting tooth extends radially inward from the outer radial cutting edge and from the outer periphery of the cylindrical annular outer wall and is inclined radially outward and axially upward at an angle of 40 to 45 ° relative to the horizontal.

Radiální šířka třetího hřbetu se na vnější radiální řezné hraně rovná jedné čtvrtině radiální hloubky sousedního spirálového žlábku. Druhé obvodově probíhající osazení je delší než šířka střední radiální řezné hrany a jeho povrch je opatřen alespoň zčásti zaoblením vymezeným poloměrem přechodového úhlu navazujícího z jedné strany na obvodové osazení střední radiální řezné hrany a z druhé strany na vnější radiální řeznou hranu.The radial width of the third spine at the outer radial cutting edge is equal to one quarter of the radial depth of the adjacent spiral groove. The second circumferentially extending shoulder is longer than the width of the central radial cutting edge and its surface is at least partially rounded by a defined radius of transition angle adjoining the circumferential shoulder of the central radial cutting edge and from the other side to the outer radial cutting edge.

Konstrukcí prstencové frézy podle vynálezu se dosahuje řady výhod, z nichž nejdůležitější je úzká tříska, která má menší sklon к ucpávání odváděcího žlábku, snadno se deformuje a láme, čímž se podstatně snižuje její navíjení na pracovní nástroj a umožňuje se stlačení a tím i zmenšení rozměrů odváděcího žlábku.The design of the annular cutter according to the invention achieves a number of advantages, the most important being a narrow chip, which has less tendency to clog the chute, easily deforms and breaks, thereby substantially reducing its winding on the work tool and allowing compression and thus reduced dimensions drain channel.

Konstrukcí prstencové frézy podle vynálezu je možno vyrábět prstencové frézy i v malých rozměrech bez nebezpečí vzniku vlasových trhlin, vyfrézované otvory jsou lépe obrobeny a je možno frézovat otvory v několika na sebe naskládaných obrobcích. Prstencová fréza podle vynálezu může být vyrobena též ze dvou teleskopicky zásuvných částí, z nichž opotřebená část může být vyměněna.By designing the annular milling cutter according to the invention, it is possible to produce annular milling cutter even in small dimensions without the risk of hairline cracks, the milled holes being better machined, and the holes in several stacked workpieces can be milled. The annular cutter according to the invention can also be made of two telescopically sliding parts from which the worn part can be replaced.

Uvedené výhody spolu s dalšími výhodami budou podrobně popsány a prokázány na konci popisné části v souvislosti s jednotlivými provedeními prstencové frézy podle vynálezu.These advantages, together with other advantages, will be described and demonstrated in detail at the end of the specification in connection with individual embodiments of the annular mill according to the invention.

Příkladná provedení prstencových fréz podle vynálezu jsou znázorněna na výkresech, na nichž značí obr. 1 perspektivní pohled na jeden tvar provedení prstencové frézy; obr. 2 zvětšený detail prstencové frézy podle obr. 1 vyznačený kruhem 2; obr. 3 dílčí příčný řez v rovině 3-3 prstencovou frézou podle obr. 1; obr. 4 dílčí, částečně perspektivní pohled v řezu na jeden zub prstencové frézy podle obr. 1; obr. 5 perspektivní pohled na jiné provedení prstencové frézy; obr. 6 zvětšený detail prstencové frézy podle obr. 5 vyznačený kruhem 6; obr. 7 dílčí, částečně perspektivní pohled v řezu na jeden zub prstencové frézy podle obr. 5; obr. 8 dílčí pohled zespodu ve zvětšeném měřítku, znázorňující vztah prstencové frézy a opracovávaného obrobku; obr. 9 dílčí perspektivní pohled na jiné provedení prstencové frézy s čátečnou obměnou jejího provedení podle obr. 5 až 8; obr. 10 dídčí svislý řez dalším provedením prstencové frézy; obr. 11 dílčí perspektivní pohled na prstencovou frézu v provedení podle obr. 10; obr. 13 dílčí pohled zespodu na prstencovou frézu v provedení podle obr. 1O; obr. 14 dílčí svislý řez dalším provedením prstencové frézy podle vynálezu; obr. 15 dílčí svislý řez znázorňující provedení prstencové frézy podle obr. 14 pro frézování dvou na sobě uložených obrobků.Exemplary embodiments of annular milling cutters according to the invention are shown in the drawings, in which Fig. 1 shows a perspective view of one embodiment of an annular cutter; FIG. 2 is an enlarged detail of the ring mill of FIG. FIG. 3 is a partial cross-sectional view taken along line 3-3 of the annular cutter of FIG. 1; FIG. 4 is a fragmentary, partially perspective, cross-sectional view of one tooth of the annular mill of FIG. 1; FIG. 5 is a perspective view of another embodiment of an annular cutter; FIG. 6 is an enlarged detail of the annular cutter of FIG. 5, indicated by a circle 6; FIG. 7 is a fragmentary, partially perspective, cross-sectional view of one tooth of the ring mill of FIG. 5; FIG. 8 is a fragmentary bottom view on an enlarged scale showing the relationship of an annular cutter and the workpiece to be machined; FIG. 9 is a fragmentary perspective view of another embodiment of an annular milling cutter with an initial variation of the embodiment of FIGS. 5 to 8; FIG. 10 is a vertical sectional view of another embodiment of an annular cutter; FIG. 11 is a fragmentary perspective view of the annular cutter of the embodiment of FIG. 10; FIG. 13 is a partial bottom view of the ring mill in the embodiment of FIG. 10; FIG. 14 is a fragmentary vertical sectional view of another embodiment of an annular cutter according to the invention; FIG. 15 is a fragmentary vertical sectional view showing the embodiment of the annular cutter of FIG. 14 for milling two superimposed workpieces.

Prstencová fréza 10 sestává z tělesa 12 a z dříku 14 pro upnutí tělesa 12 do otočného členu pohonu. Těleso 12 má tvar obráceného kalíšku, vymezeného válcovou prstencovou boční stěnou 16 a horní stěnou 18..The annular cutter 10 comprises a body 12 and a shaft 14 for clamping the body 12 into a rotatable drive member. The body 12 has the shape of an inverted cup defined by a cylindrical annular side wall 16 and an upper wall 18.

Spodní okraj válcové prstencové boční stěny 16 je opatřen větším počtem řezacích zubů 20 uspořádaných v pravidelných roztečích po obvodu spodního okraje válcové prstencové boční štěkny 16.The lower edge of the cylindrical annular side wall 16 is provided with a plurality of cutting teeth 20 arranged at regular intervals around the periphery of the lower edge of the cylindrical annular side wall 16.

Souběžně s řezacími zuby 20 jsou provedeny v pravidelných roztečích spirálové žlábky 22 pro odvádění třísek z obráběného materiálu, probíhající od spodního okraje válcové prstencové boční stěny 16 nahoru.In parallel to the cutting teeth 20, spiral flutes 22 are provided at regular intervals for the removal of chips from the material to be processed, extending from the lower edge of the cylindrical annular side wall 16 upwards.

Sousední spirálové žlábky jsou od sebe odděleny fazetami 24 provedenými na vnějším povrchu válcové prstencové boční stěny 16.Adjacent spiral grooves are separated from each other by facets 24 provided on the outer surface of the cylindrical annular side wall 16.

U základního provedení prstencové frézy 10 znázorněného na obr. 1 až 4 probíhají spirálové žlábky 22 a fazety 24 po celé délce vnějšího povrchu válcové prstencové boční stěny 16. U některých provedení prstencových fréz 10 mohou být spirálové žlábky 22 a fazety 24. podstatně kratší než válcová prstencová boční stěna 16.In the basic embodiment of the annular milling cutter 10 shown in Figures 1 to 4, the helical grooves 22 and veneers 24 extend along the entire length of the outer surface of the cylindrical annular side wall 16. In some embodiments of the annular milling cutters 10, the spiral grooves 22 and veneers 24 may be substantially shorter than the cylindrical milling annular side wall 16.

Každý řezací zub 20 je spojen se sousedním řezacím zubem 20 žebrem 26 vytvořeným na vnitřním obvodu válcové prstencové boční stěny 16. Žebra 26 jsou uspořádána radiálně souběžně se spirálovými žlábky 22, které jsou vymezeny náběžnými bočními stěnami 30* zadními bočními stěnami 32 uspořádanými v pravidelných roztečích po vnějším obvodu válcové prstencové boční stěny 16 a obvodově probíhající vnitřní stěnou 28., která je společná s. radiální vnější stěnou žebra 26.Each cutting tooth 20 is connected to an adjacent cutting tooth 20 by a rib 26 formed on the inner circumference of the cylindrical annular side wall 16. The ribs 26 are arranged radially parallel to the spiral grooves 22 which are delimited by leading side walls 30 * rear side walls 32 arranged at regular intervals. along the outer periphery of the cylindrical annular side wall 16 and the circumferentially extending inner wall 28 which is common to the radial outer wall of the rib 26.

U provedení prstencové frézy 10 znázorněného na obr. 1 až 4, je každý řezací zub 20 opatřen vnitřní radiální řeznou hranou 34 a vnější radiální řeznou hranou 2®.* mezi nimiž je provedena střední radiální řezná hrana 36 tvořící další vnitřní radiální hranu prstencové frézy 10.In the embodiment of the annular milling cutter 10 shown in FIGS. 1 to 4, each cutting tooth 20 is provided with an inner radial cutting edge 34 and an outer radial cutting edge 2 '. * Between which a central radial cutting edge 36 is formed forming another inner radial edge of the annular cutter 10 .

Radiální řezné hrany vnitřní 34, střední 36 a vnější 38 jsou uspořádány tak, že vnitřní radiální řezná hrana 34 je umístěna před střední radiální řeznou hranou 36 a střední radiální řezná hrana 36 je umístěna před vnější radiální řeznou hranou 38. Vnitřní radiální řezná hrana 34 je provedena na spodním okraji stěny 40 první vnitřní drážky 42 vytvořené v žebru 26.The radial cutting edges inner 34, middle 36 and outer 38 are arranged such that the inner radial cutting edge 34 is located in front of the central radial cutting edge 36 and the central radial cutting edge 36 is located in front of the outer radial cutting edge 38. The inner radial cutting edge 34 is provided on the lower edge of the wall 40 of the first inner groove 42 formed in the rib 26.

Horní stěna 44 první vnitřní drážky 42 má sklon radiálně nahoru směrem ven. Střední radiální řezná hrana 36 je provedena na spodním okraji zadní stěny 46 druhé vnitřní drážky 48 vytvořené v žebru 26 v těsné blízkosti první vnitřní drážky 42.The top wall 44 of the first inner groove 42 tends radially upwardly outward. The central radial cutting edge 36 is provided at the lower edge of the rear wall 46 of the second inner groove 48 formed in the rib 26 in close proximity to the first inner groove 42.

Horní stěna 50 druhé vnitřní drážky 48 je zaoblena radiálně nahoru směrem ven nad první vnitřní drážkou 42. První vnitřní drážka 42 a druhá vnitřní drážka 48 ústí svými odpovídajícími horními stěnami 44, 50 do sousedního spirálového žlábku 22.The upper wall 50 of the second inner groove 48 is radially upwardly outwardly above the first inner groove 42. The first inner groove 42 and the second inner groove 48, with their respective upper walls 44, 50, extend into the adjacent spiral groove 22.

Radiální hloubka každého spirálového žlábku 22 je alespoň tak veliká jako radiální šířk. vnitřní radiální řezné hrany 34, popřípadě střední radiální řezné hrany 3_6, je-li širší a jeho obvodové šířka je větší než jeho radiální hloubka.The radial depth of each spiral groove 22 is at least as large as the radial width. the inner radial cutting edges 34 or the central radial cutting edges 36, if wider and its circumferential width greater than its radial depth.

Vnitřní radiální řezná hrana 34 a střední radiální řezná hrana 36 jsou vzájemně oddělen prvním obvodově probíhajícím osazením 51 provedeným na spodním okraji vnitřní stěny 52 druhé vnitřní drážky 48.The inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 are separated from each other by a first circumferentially extending shoulder 51 provided at the lower edge of the inner wall 52 of the second inner groove 48.

Vnější radiální řezná hrana 38 je provedena alespoň zčásti na spodním okraji zadní bočn stěny 32 spirálového žlábku 22 a je vůči střední radiální řezné hraně 36 posunuta dozadu druhým osazením *54 probíhajícím obvodově na spodním konci vnitřní stěny 28 spirálového žlábku 22.The outer radial cutting edge 38 is formed at least in part at the lower edge of the rear side wall 32 of the helical flute 22 and is offset relative to the central radial cutting edge 36 by a second shoulder 54 extending circumferentially at the lower end of the inner wall 28 of the helical flute 22.

Na každém řezacím zubu 20 jsou provedeny dva hřbety 56, 58· V pracovní poloze prstencov frézy 10 je hřbet 56 skloněn vůči vodorovné rovině.axiálně nahoru, avšak radiálně ven. Kromě toho jsou oba hřbety 56, 58 skloněny od radiálních řezných hran 31, 3j>, 38 nahoru ve směru obvodu za účelem provedení potřebného zábřitu na radiálních řezných hranách 34, 36, 38 v ^úhlu 8 až 1⁰°. 'On each cutting tooth 20 two ridges 56, 58 are provided. In the working position of the annular cutter 10, the ridge 56 is inclined with respect to the horizontal plane upwardly but radially outwardly. In addition, the two ridges 56, 58 are inclined from the radial cutting edges 31, 38, 38 upwardly in the circumferential direction in order to provide the necessary bevel on the radial cutting edges 34, 36, 38 at an ^angle of 8 to ¹⁰ °. '

Oba hřbety .56, 58 se protínají ve vrcholu 60, který leží na vnější radiální řezné hraně 38· Hřbety .56, 58 mohou být podbroušeny tak, že vrchol 60 leží na kterékoli radální řezn< hraně 34, 36, 3B. Většinou je však výhodnější, leží-li vrchol 60 na vnější radiální řezné hraně 38.The two ridges 56, 58 intersect at an apex 60 lying on the outer radial cutting edge 38. The ridges 56, 58 may be undercut such that the apex 60 lies on any radial cutting edge 34, 36, 3B. In most cases, however, it is preferable that the apex 60 lies on the outer radial cutting edge 38.

V důsledku sklonu hřbetů .56, 5_8 jsou radiální vnitřní řezná hrana 34 a střední radiáln řezná hrana 36 skloněny radiálně ven a axiálně nahoru k vodorovné rovině v úhlu menším než 10°·Due to the inclination of the ridges 56, 58, the radial inner cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 are inclined radially outward and axially upward to the horizontal at an angle of less than 10 °.

Jeden z důležitých charakteristických znaků prstencové frézy 10 v uspořádání podle vynálezu spočívá v tom, že na spodním konci každého řezacího zubu 20 jsou v každém žebru 26 provedeny vnitřní radiální řezná hrana 34 a střední radiální řezná hrana 36.One important characteristic of the annular cutter 10 in the arrangement according to the invention is that at the lower end of each cutting tooth 20 an inner radial cutting edge 34 and a central radial cutting edge 36 are provided in each rib 26.

U provedení prstencové frézy 10 podle obr. 1 až 9 má žebro 26 radiální tlouštku větší než je radiální hloubka spirálového žlábku 22.1 to 9, the rib 26 has a radial thickness greater than the radial depth of the spiral groove 22.

Protože podle znázornění na výkresech jsou radiální řezné hrany 34, 36, 38 obvodově odstupňovány, je při otáčení prstencové frézy 10 a jejím záběru s obrobkem každou z radiálních řezných hran 34, .36, 38 odřezávána samostatná tříska.Since, as shown in the drawings, the radial cutting edges 34, 36, 38 are circumferentially spaced, a separate chip is cut off when the annular cutter 10 is rotated and engaged with the workpiece.

Vnitřní radiální řeznou hranou 34 odříznutá tříska je působením radiálního sklonu vnil radiální řezné hrany 34 ihned po odříznutí vedena do druhé vnitřní drážky 48 a působením horních stěn .44, 50 obou vnitřních drážek 42, 48 do spirálového žlábku 22.The chip is cut through the radial cutting edge 34 by the radial inclination of the radial cutting edge 34 immediately after cutting into the second internal groove 48 and by the upper walls 44, 50 of the two internal grooves 42, 48 into the spiral groove 22.

Podobně střední radiální řeznou hranou 36 odříznutá tříska je působením radiálního sk. nu této řezné hrany 36 ihned po odříznutí vedena do druhé vnitřní drážky 48 a její zaoblen· horní stěnou 50 pak zaváděna do spirálového žlábku .22, který je na ni napojen. Axiální vý druhé vnitřní drážky 48 je zpravidla větší než axiální výška první vnitřní drážky 42, aby se tím podporovalo snadné zavádění třísek od vnitřní radiální řezné hrany 34 do druhé vnit-,..Similarly, the chip cut off by the central radial cutting edge 36 is the action of the radial sk. Immediately after cutting, the cutting edge 36 is guided into the second inner groove 48 and rounded by its upper wall 50 into the spiral groove 22 which is connected thereto. The axial extension of the second inner groove 48 is generally greater than the axial height of the first inner groove 42 to promote easy chip entry from the inner radial cutting edge 34 to the second inner groove.

drážky 48 a odtud do spirálového žlábku 22 a aby se tím předcházelo hromadění a pěchování třísek v první vnitřní drážce 42·grooves 48 and thence into the spiral groove 22 and thereby prevent chip accumulation and upsetting in the first inner groove 42 ·

Protože v důsledku sklonu vnitřní radiální řezné hrany 34 je odříznutá tříska vedena nahoru a radiálně směrem ven, to jest ve směru kolmém na radiální směr vnitřní radiální řezné hrany 34 a na rovinu hřbetu 56, je třeba, aby obvodová šířka první vnitřní drážky 42 byla dostatečně malá, aby se předcházelo svíjení třísky, odříznuté vnitřní radiální řeznou hranou 34, ve větším rozsahu již v první vnitřní drážce 42.Since, due to the inclination of the inner radial cutting edge 34, the cut chip is guided upwards and radially outwardly, i.e. in a direction perpendicular to the radial direction of the inner radial cutting edge 34 and the plane of the spine 56, the circumferential width of the first inner groove 42 needs to be sufficiently small, in order to prevent the chip being cut off by the inner radial cutting edge 34, to a greater extent already in the first inner groove 42.

Je-li šířka první vnitřní drážky 42 v obvodovém směru dostatečně malá, zůstává vnitřní radiální hranou 34 odříznutá tříska poměrně rovná a je snáze vedena nahoru a ven z druhé vnitřní drážky 48 do spirálového žlábku 52·If the width of the first inner groove 42 in the circumferential direction is sufficiently small, the cut radial 34 remains relatively straight and is easier to guide up and out from the second inner groove 48 into the spiral groove 52.

Obvodová šířka první vnitřní drážky 42 není zpravidla větší než asi polovina tloušťky žebra 26 a rovná se asi jedné třetině tloušťky žebra 26· Je nutné, aby obvodová šířka první vnitřní drážky 42 se měnila podle tloušťky žebra 26·The circumferential width of the first inner groove 42 is generally no greater than about half the thickness of the rib 26 and is equal to about one third of the thickness of the rib 26.

Řeznými radiálními hranami, vnitřní 34 a střední 36 odřezávané třísky jsou ihned po odříznutí vedeny radiálně směrem ven a axiálně nahoru do spirálového žlábku 22· Podobně vnější radiální řeznou hranou 38 odříznutá tříska je vedena axiálně nahoru do spirálového žlábku .22·The radial cutting edges, inner 34 and center 36 of the chip to be cut are guided radially outwardly and axially upwardly to the helical groove 22 immediately after cutting. Similarly, the chip cut is guided axially upwardly to the helical groove 22 by the outer radial cutting edge 38.

Vzhledem k tomu, že každá z třísek je poměrně úzká a má sklon vytvářet spíše axiální než radiální spirály, jsou třísky oběma vnitřními drážkami 42, 48 účinně vedeny do radiálně vnějšího směru. Když svinuté třísky z každé radiální řezné hrany 34, 36, 38 postupují axiálně nahoru a radiálně ven do spirálového žlábku 22* mají sklon se vzájemně proplétat·Since each of the chips is relatively narrow and tends to form axial rather than radial spirals, the chips are effectively guided in the radially outward direction by the two internal grooves 42, 48. When the coiled chips from each radial cutting edge 34, 36, 38 progress axially upward and radially outwardly into the spiral groove 22 *, they tend to interweave each other.

Jakmile se propletené, svinuté třísky dotknou stěny frézovaného otvoru, brzdí tření vyvolané dotykem otáčení třísek s prstencovou frézou 10· Jestliže k tomu dojde, zachycuje zadní stěna spirálového žlábku 22, ^v němž jsou třísky vedeny, spirálové třísky a vyvádí je spirálovým žlábkem 22 nahoru ven·Once tangled, curled chips touch the wall of the hole being cut, braking friction caused by touching rotation chips with the cutter 10 · If this happens, captures the back wall of the spiral groove 22 ⁱⁿ which chips are fed, spiral chips and outputs a spiral groove 22 upwardly out ·

Jelikož spirálové třísky jsou úzké, a zejména jsou-li i poměrně tenké, je možno je snadno stlačit mezi vnitřní stěnu 28 spirálového žlábku 22 a stěnu obrobku frézovaného otvoru. Tím, že zadní boční stěna 32 každého spirálového žlábku 22 je utvářena jako plynulá spirála, je také tok třísek směrem nahoru v spirálovém žlábku 22 plynulý, hladký a bez překážek·Since the spiral chips are narrow, and especially when relatively thin, they can be easily compressed between the inner wall 28 of the spiral groove 22 and the workpiece wall of the milled hole. Since the rear side wall 32 of each spiral groove 22 is formed as a continuous spiral, the upward flow of chips in the spiral groove 22 is also smooth, smooth and unobstructed.

Jsou-li první vnitřní drážky 42 a druhé vnitřní drážky 48 tvarově a rozměrově řešeny tak, aby vnitřní řeznou radiální hranou 34 a střední radiální hranou 36 odříznuté třísky byly v podstatě ihned vedeny do spirálového žlábku 22, a je-li tok třísek směrem nahoru ve spirálovém žlábku 22 plynulý, je zajištěn jejich volný výstup ze spirálového žlábku 22 směrem nahoru.If the first internal grooves 42 and the second internal grooves 48 are shaped and dimensioned in such a way that the internal cutting radial edge 34 and the central radial edge 36 of the cut chip are substantially immediately guided into the spiral groove 22, and the chip flow is upwardly the spiral groove 22 is continuous, their free exit from the spiral groove 22 is provided upwards.

Volný výstup malých třísek ze spirálového žlábku směrem nahoru je plynulejší, když se do prstencové frézy 10 přivádí zevnitř tlaková chladicí kapalina. Protože třísky jsou úzké a tenké, mají přirozený sklon k lámání· Neovíjejí se proto při výstupu z frézovaného otvoru a ze spirálového žlábku kolem prstencové frézy 10 anebo kolem vřetena frézovacího stroje a neblokují ani nebrzdí výstup dalších třísek z následných řezů·The free flow of small chips from the spiral groove upwards is smoother when pressurized coolant is supplied from the inside of the annular cutter 10. Because the chips are narrow and thin, they have a natural tendency to break. Therefore, they do not wind when exiting the milling hole and spiral groove around the annular cutter 10 or around the milling machine spindle and do not block or hinder the output of further chips from subsequent cuts.

Kromě toho je v obvodovém směru úzkou první vnitřní drážkou 42 brzděn sklon třísek odříznutých vnitřní radiální řeznou hranou 34 ke svíjení, takže třísky jsou do spirálového žlábku 22 vedeny poměrně rovné, čímž je snížena pravděpodobnost zpříčení třísky a tím zablokování vnitřních drážek £2, 48 a spirálového žlábku 22·In addition, in the circumferential direction by the narrow first inner groove 42, the tendency of chips cut off by the inner radial cutting edge 34 to be wound is braked so that the chips are routed relatively straight into the helical groove 22, thereby reducing the likelihood of chipbreaking. spiral groove 22 ·

Požadujeje-li se zajištění malé vůle mezi vnitřním povrchem válcové prstencové boční stěny 16 tělesa 12 prstencové frézy 10 a vyfrézovaným válcovým špalkem materiálu, je možno provést od spodní hrany vnitřního povrchu válcové prstencové boční steny 16 krátký kuželovitý úkos 62 /obr. 3/ v úhlu menším než 1° na délce 12,5 mm směrem nahoru a radiálně ven. Část vnitřního povrchu 64 prstencové boční stěny 16 za úkosem 62 může zůstat válcová.If it is desired to provide a small clearance between the inner surface of the cylindrical annular side wall 16 of the annular cutter body 12 and the milled cylindrical block of material, a short tapered bevel 62 may be provided from the lower edge of the inner surface of the cylindrical annular side wall 16. 3 / at an angle of less than 1 ° over a length of 12.5 mm upwards and radially outwards. A portion of the inner surface 64 of the annular side wall 16 behind the bevel 62 may remain cylindrical.

Tím se na krátké vzdálenosti nad radiálními řeznými hranami 34 , 36, 38 získá vůle asi 0,2 mm mezi vnitřním povrchem prstencové válcové boční stěny 16 a vnějším válcovým povrchem vyfrézovaného špalku materiálu.Thereby a clearance of about 0.2 mm between the inner surface of the annular cylindrical side wall 16 and the outer cylindrical surface of the milled log is obtained at short distances above the radial cutting edges 34, 36, 38.

Vůli mezi vnitřním povrchem válcové prstencové boční stěny 16 a válcovým špalkem materiálu z obrobku je také možno získat tím, že se vnitřní válcový povrch 64 válcové prstencové boční stěny 16 provede mírně výstředně vzhledem к vnějšímu válcovému povrchu prstencové boční stěny 16.The clearance between the inner surface of the cylindrical annular side wall 16 and the cylindrical block of workpiece material can also be obtained by making the inner cylindrical surface 64 of the cylindrical annular side wall 16 eccentrically relative to the outer cylindrical surface of the annular side wall 16.

Jak je znázorněno na obr. 3, je také možno radiální hloubku spirálového žlábku 22 směrem nahoru postupně zvětšit vybroušením jeho radiální vnitřní stěny 28 tak, aby na jejím spodním konci byl vytvořen úkos, probíhající nahoru směrem radiálně dovnitř, čímž se mírně rozšíří úkos 62 žebra 26 vzhledem к jeho vnitřnímu válcovému povrchu 64.As shown in FIG. 3, the radial depth of the helical groove 22 can also be gradually increased by grinding its radial inner wall 28 so as to form a bevel extending upwardly radially inward at its lower end, thereby slightly expanding the rib bevel 62. 26 with respect to its inner cylindrical surface 64.

Tím je možno zajistit radiální vůli pro třísku, odříznutou vnější radiální řeznou hranou 38, ihned po jejím odříznutí. Spirálový žlábek 22 může být také proveden tak, že se jeho průřez směrem nahoru zvětšuje, čímž se ještě více usnadní výstup třísek. Každý spirálový žlábek 22 je také možno provést tak, že se jeho průřez rozšiřuje po celé délce od spodního konce к hornímu konci.In this way, it is possible to provide a radial clearance for the chip cut off by the outer radial cutting edge 38 immediately after cutting. The spiral groove 22 can also be designed so that its cross-section increases upwards, thereby facilitating the chip exit even further. Each spiral groove 22 can also be designed such that its cross-section extends along its entire length from the lower end to the upper end.

Zajištěním masivnějšího žebra 26 při současném zachování velmi úzké šířky všech třísek se též umožňuje provedení axiálně hlubší první vnitřní drážky 42, která zajišťuje nejen vyšší průtok chladicí kapaliny kolem řezacích zubů 20 prstencové frézy, nýbrž umožňuje také ostření radiálních řezných hran 34, .38, 86 delší dobu před tím, než je nutné přebrousit axiální hloubky prvních vnitřních drážek 42.By providing a more massive rib 26 while maintaining a very narrow width of all chips, it is also possible to provide an axially deeper first inner groove 42 which not only provides a higher coolant flow around the cutting teeth 20 of the annular cutter but also allows sharpening radial cutting edges 34, 38, 86 a longer time before it is necessary to regrind the axial depths of the first inner grooves 42.

Je třeba mít na zřeteli, že pro snížení požadavků na energii, potřebnou pro řezný záběr prstencové frézy, například s ocelovým obrobkem, je nutné, aby řezná stopa prstencové drážky vytvářené prstencovou frézou v obrobku byla poměrně úzká.It will be appreciated that in order to reduce the energy requirement for cutting engagement of an annular cutter, for example with a steel workpiece, it is necessary that the cutting track of the annular groove formed by the annular cutter in the workpiece be relatively narrow.

U prstencové frézy 10, určené pro frézování malých nebo středně velkých otvorů do oceli, například o průměru do 25 mm, je vhodná tlouštka válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10 asi 4,0 až 4,5 mm.In an annular cutter 10 intended for milling small or medium-sized holes in steel, for example with a diameter of up to 25 mm, a suitable thickness of the cylindrical annular side wall 16 of the annular cutter 10 is about 4.0 to 4.5 mm.

U prstencové frézy 10, u níž je každý řezací zub 20 opatřen třemi radiálními řeznými hranami 34, 36, 38 jak je znázorněno u provedení podle obr. 1 až 4, je při tloušňce válcové prsténcové boční stěny 16 asi 4,5 mm a větší při tloušňce žebra 26 proveden spirálový žlábek 22 s radiální hloubkou asi 2,0 mm a tloušťka žebra 26 je asi 2,5 mm.In an annular cutter 10 in which each cutting tooth 20 is provided with three radial cutting edges 34, 36, 38 as shown in the embodiment of Figures 1 to 4, the thickness of the cylindrical annular side wall 16 is about 4.5 mm and greater at a spiral groove 22 having a radial depth of about 2.0 mm and a thickness of the rib 26 of about 2.5 mm is provided.

Vnitřní radiální řezná hrana 34 a střední radiální řezná hrana 36 široké asi 1,25 mm nebo šířka vnitřní radiální hrany 34 může být asi 1,0 mm a střední radiální řezné hrany 36 asi 1,5 mm. Při poměrně tlustém žebru 26 a poměrně tenké válcové prstencové boční stěně 16 může být každá tříska, odříznutá kteroukoliv ze tří radiálních řezných hran 34, 36, 38 snadno zavedena do spirálového žlábku 22.The inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 about 1.25 mm wide or the width of the inner radial edge 34 may be about 1.0 mm and the central radial cutting edge 36 about 1.5 mm. With a relatively thick rib 26 and a relatively thin cylindrical annular side wall 16, each chip cut off by any of the three radial cutting edges 34, 36, 38 can be easily inserted into the spiral groove 22.

Obvodová šířka spirálových žlábků 22 je několikanásobně větší než jejich radiální hloubka. Není-li požadováno tlusté žebro 26, může být prstencová fréza 10 dimenzována například tak, že tloušťka žebra 26 je asi o 0,25 mm menší než polovina tloušřky válcové prstencové boční stěny 16.The circumferential width of the spiral grooves 22 is several times greater than their radial depth. If a thick rib 26 is not required, the annular cutter 10 may be sized, for example, so that the thickness of the rib 26 is about 0.25 mm less than half the thickness of the cylindrical annular side wall 16.

Je-li tloušbka válcové prstencové boční stěny 16, asi 4,5 mm, je tloušťka žebra 26 asi 2,0 mm a spirálového žlábku 22 radiální hloubka asi 2,5 mm. V tomto případě je šířka vnitřní radiální řezné hrany 34, a radiální střední řezné hrany 36 asi 1,0 mm. Ve všech případech je radiální hloubka spirálového žlábku 22 větší než šířka radiální vnitřní řezné hranyWhen the thickness of the cylindrical annular side wall 16 is about 4.5 mm, the thickness of the rib 26 is about 2.0 mm and the spiral groove 22 is a radial depth of about 2.5 mm. In this case, the width of the inner radial cutting edge 34, and the radial middle cutting edge 36 is about 1.0 mm. In all cases, the radial depth of the helical groove 22 is greater than the width of the radial inner cutting edge

34, popřípadě střední radiální řezné hrany 36. Je-li přívod hnací energie omezen, může být prstencová fréza 10 o větším průměru provedena s tenčí válcovou prstencovou boční stěnou 16 tak, aby bylo možno snížit požadavek na energetický příkon potřebný pro otáčení prstencové frézy 10 při jejím záběru do obrobku.34 or a central radial cutting edge 36. If the supply of drive energy is limited, the larger diameter annular milling cutter 10 may be provided with a thinner cylindrical annular side wall 16 so as to reduce the power input required to rotate the annular milling cutter 10. its engagement in the workpiece.

Při poměrně tenké válcové prstencové boční stěně 16 se touštka žebra 26 volí zpravidla větší než radiální hloubka spirálového žlábku 22, aby se dosáhlo zvýšení pevnosti prstencové frézy 10.With a relatively thin cylindrical annular side wall 16, the thickness of the rib 26 is generally chosen to be greater than the radial depth of the helical groove 22 in order to increase the strength of the annular cutter 10.

Prstencová fréza 10 podle obr. 5 až 8 se od provedení podle obr. 1 až 4 konstrukčně liší v podstatě jen jedním znakem, že u provedení podle obr. 5 až 8 je část každého řezacího zubu 20 odpovídající radiální hloubce spirálového žlábku 22 opatřena dvěma vnějšími radiálními řeznými hranami 22* 72 /obr. 6/ na rozdíl od jedné vnější radiální řezné hrany 38 u provedení podle obr. 1 až 4.The ring milling cutter 10 of FIGS. 5 to 8 differs in design from FIGS. 1 to 4 by virtually only one feature that, in the embodiment of FIGS. 5 to 8, a portion of each cutting tooth 20 corresponding to the radial depth of the helical groove 22 is provided with two outer radial cutting edges 22 * 72 / fig. 6 / unlike one outer radial cutting edge 38 in the embodiment of FIGS. 1 to 4.

V tomto případě se šířka každé vnější radiální řezné hrany 70, 72 rovná asi polovině hloubky spirálového žlábku .22. Hřbety 56, 58 každého řezacího zubu 20 jsou provedeny stejně jako u prstencové frézy 10 podle obr. 1 až 4, přičemž se protínají ve vrcholu 74, ležícím asi uprostřed vnější radiální řezné hrany Ύ2.In this case, the width of each outer radial cutting edge 70, 72 is about half the depth of the spiral groove 22. The ridges 56, 58 of each cutting tooth 20 are formed in the same way as the annular cutter 10 of FIGS. 1 to 4, intersecting at the apex 74 lying approximately in the middle of the outer radial cutting edge Ύ2.

U provedení prstencové frézy 10 podle obr. 5 až 8 je vnější radiální řezná hrana 72 od vnější .radiální řezné hrany 70 odsazena obvodově jen o malou vzdálenost, takže tyto dvě vnější radiální řezné hrany 70, 72 vytvářejí prakticky společnou třísku s vytlačenou střední rýhou. ₄ In the embodiment of the annular milling cutter 10 of FIGS. 5 to 8, the outer radial cutting edge 72 is offset from the outer radial cutting edge 70 by a small distance circumferentially, so that the two outer radial cutting edges 70, 72 form a practically common chip with an embossed middle groove. ₄

V praktickém provedení má být u prstencové frézy 10, určené pro frézování otvorů do oceli, vnější radiální řezná hrana 72 vůči vnější radiální řezné hraně 70 odsazena obvodově asi o jednu čtvrtinu osazení vnitřní radiální řezné hrany 34, a střední radiální řezné hrany 36, nanejvýš o 0,04 mm.In a practical embodiment, in an annular cutter 10 for milling holes in steel, the outer radial cutting edge 72 is offset circumferentially by approximately one quarter of the shoulder of the inner radial cutting edge 34, and the central radial cutting edge 36, at most 0,04 mm.

Tříska odříznutá vnějšími radiálními řeznými hranami.70, 72 je střední rýhou deformována a při nárazu na překážku se snadno láme. Tato společná tenká tříska je pak ihned vedena do širokého spirálového žlábku 22, omezujícího sklon úzkých třísek k pěchování v části spirálového žlábku 22 mezi osazením 82. /obr. 8/ a boční stěnou 76 frézovaného otvoru.The chip cut off by the outer radial cutting edges.70, 72 is deformed by the middle groove and breaks easily when hitting an obstacle. This common thin chip is then immediately guided into a wide spiral groove 22, limiting the tendency of the narrow chips to upset in the portion of the spiral groove 22 between the shoulder 82. / FIG. 8) and a side wall 76 of the milled hole.

Při obvodovém odsazení vnější radiální řezné hrany 72 od vnější radiální řezné hrany 70 dozadu tak, aby každá z těchto vnějších radiálních řezných hran 70, 72 řezala vlastní třísku, je výhodnější, aby část spirálového ' žlábku .22, napojená na vnější radiální řeznou hranu 72, byla vytvořena jako vnější drážka 84 /obr. 9/, jejíž axiální výška se rovná asi axiální výšce horních stěn 44, 50 vnitřních drážek 42, 48 /obr. 7/.With circumferential offset of the outer radial cutting edge 72 away from the outer radial cutting edge 70 so that each of these outer radial cutting edges 70, 72 cuts its own chip, it is preferable that a portion of the helical flute 22 connected to the outer radial cutting edge 72 was formed as an outer groove 84 / FIG. 9), the axial height of which is approximately equal to the axial height of the upper walls 44, 50 of the internal grooves 42, 48 (FIG.). 7 /.

Je-li vnější radiální řezná hrana 72 obvodově dostatečně odsazena tak, že řeže samostatnou třísku, je tato tříska vnější drážkou 84 vedena přímo do širokého spirálového žlábku .22 a nemůže proto vnější drážku 84 ucpávat.If the outer radial cutting edge 72 is circumferentially offset to cut a separate chip, the chip is routed through the outer groove 84 directly into the wide spiral groove 22 and therefore cannot block the outer groove 84.

U provedení prstencové frézy 10 podle obr. 9 jsou při jejím otáčení a záběru s obrobkem jejími radiálními řeznými hranami 34, 36 a 70, '.72 odřezávány čtyři samostatné třísky. Naproti tomu u provedení prstencové frézy 10 podle obr. .5 až 8 ' odřezávají vnitřní radiální řezná hrana 34 a střední radiální řezná hrana 36 samostatnou třísku a vnější radiální řezné hrany 70, 72 odřezávají společnou snadno se lámající třísku.In the embodiment of the annular milling cutter 10 shown in FIG. 9, four separate chips are cut as it rotates and engages the workpiece through its radial cutting edges 34, 36 and 70, 72. In contrast, in the embodiment of the annular cutter 10 of FIGS. 5 to 8 ', the inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 cut a separate chip, and the outer radial cutting edges 70, 72 cut a common, easily chipping chip.

V obou případech je vnitřní radiální ‘ řeznou hranou 34 odříznutá tříska vedena ihned radiálně ven do spirálového žlábku 22 a střední radiální řeznou hranou 36 odříznutá tříska je rovněž ihned vedena axiálně nahoru a radiálně ven do spirálového žlábku 22.In both cases, through the inner radial cutting edge 34 the cut chip is guided immediately radially outward into the helical groove 22 and the central radial cutting edge 36 the cut chip is also immediately guided axially upward and radially outward into the helical groove 22.

Podobně i vnějšími radiálními řeznými hranami 70, 72 odříznuté společné nebo rozdělené třísky jsou vedeny axiálně nahoru do spirálového žlábku 22.Similarly, the joint or split chips cut by external radial cutting edges 70, 72 are guided axially upwardly into the spiral groove 22.

Radiálními řeznými hranami 14, 36, 70 odříznuté třísky po odříznutí a zavedení do spirálového žlábku 22 přicházejí však do třecího styku s boční stěnou 76 otvoru frézovaného v obrobku. Protože třísky, které se nezlomily, mají zovaného otvoru normálně částečně spirálový tvar, má otáčení spirálových třísek s prstencovou frézou 10.However, the chips cut off by radial cutting edges 14, 36, 70 after cutting and insertion in the spiral groove 22 come into frictional contact with the side wall 76 of the hole milled in the workpiece. Since the chips that have not broken have a normally spiral shape of the forged hole, it has the rotation of the spiral chips with the annular cutter 10.

při svém styku s boční stěnou 76 frétm vzniklý třecí odpor sklon zastavit žlábku 22 /obr. 6/ ^a vystupují popsanýmthe frictional resistance generated by contact with the side wall 76 tends to stop the groove 22 / fig. 6 / ^and exiting as described

Jsou proto vedeny po zadní stěně 78 spirálového způsobem bez překážek axiálně nahoru ze spirálového žlábku 22. Tím u prstencové frézy 10 v provedení podle obr. 5 až 8 nepřijdou třísky vzhledem k malému obvodovému rozměru osazení 82 do styku se zadní stěnou 80 spirálového žlábku 22 a nejsou jí zachycovány.They are therefore guided along the rear wall 78 in an unobstructed manner axially upwardly from the spiral groove 22. Thus, in the annular cutter 10 of the embodiment of Figures 5 to 8, chips do not come into contact with the rear wall 80 of the spiral groove 22 due to the small circumferential dimension. they are not captured.

To je výhodné, protože se tm značně sníží sklon všech třísek k zaklonění mezi vnější obvod prstencové frézy 10 a boční stěnu 76 frézovaného otvoru. Tak je tomu zejména u tenkých a snadno se lámaaících třísek.This is advantageous because the inclination of all chips to tilt between the outer periphery of the annular cutter 10 and the side wall 76 of the milled hole is greatly reduced. This is especially the case with thin and easily chipping chips.

Krčmě toho je u užších třísek menžíí pravděpodobnit, že při svém průchodu axiálně nahoru poškrábou boční stěnu 76 frézovaného otvoru. Úzké třísky se po svém výstupu z frézovaného otvoru snáze lámou a nem^í tak velký sklon ovíjet se kolem prstencové frézy 10 anebo kolm vřetena frézovacího stroje a tm brzddt volný průchod dalších odřezávaných třísek.In addition, narrower chips of smaller sizes are likely to scratch the side wall 76 of the milled hole as they pass axially upwards. Narrow chips are easier to break when they exit from the milling hole and do not tend to wrap around the annular milling cutter 10 or the perpendicular spindle of the milling machine and thus stop the free passage of further chips.

Daaší výhoda provedení prstencové frézy 10, znázorněných na obr. 5 až 8 a · na obr. 9, u nichž je část řezacího zubu 20 cipočidijící radiální hloubce spirálového vnějšího žlábku 22 opatřena místo jedné dvěma vnějšími radiálnmi řeznými hranami 70, 72 spočívá v · tom, že v případě potřeby prstencové frézy 10 s vnějším průměrem, například o 0,5 mm menším ňež je standardní průměr takovéhoto typu frézy, postačí pouze obro^st hotovou standardní‘prstencovou frézu 10 cipooidijícíhč průměru na vnějšm obvodě o 0,25 mm.A further advantage of the embodiment of the annular milling cutter 10 shown in FIGS. 5 to 8 and FIG. 9, in which a portion of the cutting tooth 20 that accommodates the radial depth of the helical outer groove 22 is provided instead of one with two outer radial cutting edges 70, 72 For example, if an annular cutter 10 having an outside diameter, for example 0.5 mm smaller than the standard diameter of such a type of cutter, is required, it is sufficient to produce a finished standard annular cutter 10 on the outer circumference of 0.25 mm.

Tím se hloubka spirálového žlábku 22 změníš jen o 0,25 mm kách řezaných zbývajíícmt třemi radiálnmi řeznými hranami 34, na požadovaný speciální průměr je možná i z prstencové frézy 10 standardního průměru v pro! vedení podle obr. 1 až 4 tak, že se její vnější průměr obrou^, přičemž se však radiální ¹ hloubka výsledného spirálového žlábku 22 muuí ještě stále rovnat alespoň šířce iejširší řezané třísky.As a result, the depth of the spiral groove 22 is reduced by only 0.25 mm of cuts remaining with the three radial cutting edges 34; line of Fig. 1 to 4 so that its outer diameter Obroa ^, but starting with ¹ radial depth of the resulting flute 22 muuí still at least equal to the width of the chips cut iejširší.

a postačí odvádět třísky o šíř36,'70. Úprava prstencové · frézyand it suffices to cut chips of width36, '70. Adjusting the annular cutter

Daaší výhoda prstencové frézy 10 s alespoň dvěma radiálními řeznými hranami 34, 36 jak v žebrech 26 tak i v řezacích zubech .20, čdppčidiaících hloubce spirálového žlábku 22 souvisí s tm, že kovová tříska má po odříznutí sklon roztahovat se až o 10 %.Another advantage of the annular cutter 10 with at least two radial cutting edges 34, 36 in both the ribs 26 and the cutting teeth 20, which are dependent on the depth of the spiral groove 22, is that the metal chip tends to expand by up to 10%.

U lového půpřípadě £2<In the case of £2 <

prsténcových fréz 10 žlábku 22 o více než v provedení podle obr. 5 až 8 a podle obr. 9 10 % větší než šířka nejširší radiální řezné je hloubka spiráhrany 34, 36, 705 to 8 and according to FIG. 9 10% greater than the width of the widest radial cutting is the spiral depth 34, 36, 70

Sklon roztahuuících se třísek k zadření nebo uváznutí ve spiráopvém ještě dále snižuje. I když dvě vnější radiální řezné hrany 70, 72 prstencové frézy .10 v provedení pdle obr. 5 až 8 řežou společnou třísku, je na ní vytlačena středová tenká rýha, čítaž se tato tříska může snadno lámat na malé úzké třísky.The tendency of expanding chips to seize or jam in the spiral is further reduced. Although the two outer radial cutting edges 70, 72 of the annular milling cutter 10 in the embodiment according to FIGS. 5 to 8 cut a common chip, a central thin groove is embossed thereon, which chip can easily break into small narrow chips.

žlábku 22 se tmgroove 22 becomes dark

Provedení dvou radiálních řezných hran 34, 36 na žebru 26 prstencové frézy W, má ještě další výhody, spočívvajícoC v tem, že je možno, je-li třeba provést boční válcovou prstencovou stěnu 16 prstencové frézy 10 tlustší a zmínit tak řezání širší drážky v obrobku.The design of the two radial cutting edges 34, 36 on the rib 26 of the annular milling cutter W has further advantages in that it is possible to make the lateral annular wall 16 of the annular milling cutter 10 thicker and to mention wider groove cutting in the workpiece. .

U provedení prstencové frézy 10 pouze s jednou radiální řeznou hranou o šířce více než 2,5 mm na žebru 26 by docházelo k potížm, protože by bylo obtížné vyvést třísku o takové šířce radiálně ven do spirálového žlábku 22. Úzké třísky, řezané alespoň dvěma radiálními řeznými hranami 34, 36 na žebrech 26 prstencové frézy 10, se mohou v axiálním ± radiálním směru velmi snadno pohybovat do spirálového žlábku 22 a je proto možno snadno dosáhnout šířky frézované prstencové drážky přes 5 mm.In the embodiment of the annular cutter 10 with only one radial cutting edge more than 2.5 mm wide on the rib 26, problems would arise because it would be difficult to lead a chip of that width radially outward into the spiral groove 22. Narrow chips cut by at least two radial The cutting edges 34, 36 on the ribs 26 of the annular milling cutter 10 can move very easily in the spiral groove 22 in the axial ± radial direction, and the width of the milled annular groove over 5 mm can be easily achieved.

Prstencová fréza 10 v provedení podle obr. 10 až 15 je velmi podobná fréze 10 v provedení podle obr. 14 a liší se od ní jen nepatrně. U prstencové frézy 10 v provedení podle obr. 1 až 4 je hřbet 56 řezacího zubu 20 skloněn radiálně dovnitř a axiálně nahoru pod úhlem asi 20 až 25°, z čehož vyplývá, že vnitřní radiální řezná hrana 24, a střední radiální řezná hrana 36 mají obdobné sklony.The ring milling cutter 10 of the embodiment of Figs. 10-15 is very similar to the milling cutter 10 of the embodiment of Fig. 14 and differs only slightly from it. In the annular cutter 10 of the embodiment of Figs. 1 to 4, the ridge 56 of the cutting tooth 20 is inclined radially inwardly and axially upward at an angle of about 20-25 °, indicating that the inner radial cutting edge 24, and the central radial cutting edge 36 have similar inclinations.

To se označuje jako pozitivní vuitřní úhel“ sklonu. Úhel sklonu této velikosti je vhodný pro frézování otvorů bez nadměrného zatížení prstencové frézy 10 třískou, například 0,05 až 0,75 mm na otáčku. Takto řezané tenké třísky jsou velmi ohebné a snadno se lámou.This is referred to as the positive intrinsic angle of inclination. The angle of inclination of this size is suitable for milling holes without overloading the annular cutter 10 with chips, for example 0.05 to 0.75 mm per revolution. These thin chips are very flexible and easy to break.

Jak bylo uvedeno, je tříska po odříznutí vedena axiálně nahoru ve směru kolmém na rovinu povrchu hřbetu 56, 58 a kolmo na radiální směr odpovídající radiální řezné hrany 34., 36.As mentioned, the chip is guided axially upward in a direction perpendicular to the plane of the surface of the back 56, 58 and perpendicular to the radial direction of the corresponding radial cutting edge 34, 36.

Při poměrně velkém pozitivním vnitřním úhlu sklonu jsou třísky vedeny vnitřní radiální řeznou hranou 34 a střední radiální řeznou hranou 36 radiálně ven proti boční stěně 76 frézovaného otvoru.At a relatively large positive internal inclination angle, the chips are guided by the inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 radially outwardly against the side wall 76 of the milled hole.

Jsou-li tyto třísky tenké, snadno se lámou a není překážky pro jejich vyvádění axiálně nahoru do spirálových žlábků 22 prstencové frézy, jak bylo shora popsáno.When these chips are thin, they break easily and there is no impediment to leading them axially up into the spiral grooves 22 of the annular cutter as described above.

Jsou-li však třísky poměrně tlusté, neohýbají se tak snadno, při styku s boční stěnou 76 frézovaného otvoru a při frézování více otvorů současně do na sebe naskládaných obrobků mohou ucpávat spirálové žlábky 22.However, if the chips are relatively thick, they do not bend so easily when they are in contact with the side wall 76 of the milled hole and when milling multiple holes simultaneously in superimposed workpieces, the spiral grooves 22 may clog.

Z toho důvodu není u provedení prstencové frézy podle obr. 1 až 4 Žádoucí velký úhel sklonu vnitřní radiální řezné hrany 34 a střední radiální řezné hrany 36 tam, kde má být prstencové frézy použito pro frézování více otvorů současně v na sebe naskládaných obrobcích při poměrně vysoké rychlosti posuvu, jako například při tloušřce třísky 0,15 mm.For this reason, in the embodiment of the annular cutter shown in FIGS. 1 to 4, a large angle of inclination of the inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 is not desirable where the annular cutter is to be used for milling multiple holes simultaneously in superimposed workpieces. feed rates, such as at a chip thickness of 0.15 mm.

Má-li se prstencové frézy 10 používat za podmínek spojených s odběrem tlustších třísek, má být radiální sklon vnitřní radiální řezné hrany 34 a střední radiální řezné hrany 36 .If the annular cutters 10 are to be used under conditions associated with the removal of thicker chips, the radial inclination of the inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 should be.

podstatně menší než 25°, aby třísky byly více axiálně nahoru vedeny a méně radiálně ven. V takových případech má být radiální úhel sklonu uvedených řezných hran 34, 36 volen přednostně v rozmezí +10 až -3°.substantially less than 25 ° so that the chips are guided more axially upwards and less radially outward. In such cases, the radial inclination angle of said cutting edges 34, 36 should preferably be selected within the range of +10 to -3 °.

U prstencové frézy 10 v provedení podle obr. 10 je úhel sklonu alfa vnitřní radiální řezné hrany 34 a střední radiální řezné hrany 36 asi +10° a u frézy v provedení podle obr. 14 a obr. 15 je úhel sklonu beta těchto řezných hran 34, 36 asi - 3°.In the annular cutter 10 of the embodiment of FIG. 10, the angle of inclination alpha of the inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 is about + 10 °, and the cutter angle of the embodiment of FIGS. 36 about -3 °.

líhly alfa, beta sklonu těchto velikostí mají snahu těmito řeznými hranami 34, 36 odříznuté třísky odvádět svisleji v porovnání s úhlem 25° sklonu. Při poměrně malém úhlu alfa, beta, sklonu je vhodné sklonit vnitřní radiální řezné hrany 34 a střední radiální řeznou hranu 36 v pozitivním radiálním úhlu ró vzhledem к vnějšímu povrchu prstencové frézy 10, jak je znázorněno na obr. 13.The slope alpha, beta slopes of these sizes tend to lead the cut chips 34, 36 more vertically away compared to a 25 ° slope angle. At a relatively small angle α, β, the inclination is desirable to incline the inner radial cutting edges 34 and the central radial cutting edge 36 at a positive radial angle θ relative to the outer surface of the annular cutter 10 as shown in Figure 13.

Je-li pozitivní radiální úhel ró těchto řfezných hran 34, 36 mírně pozitivní, například do +10°, je každá těmito řeznými hranami 34, 36 odříznutá tříska vedena méně radiálně ven a více axiálně nahoru. I když je úhel beta sklonu negativní a rovná se asi -3° /obr. 14, budou mírně pozitivním radiálním úhlem ró asi 10° radiálních řezných hran, vnitřní 34 a střední 21 odříznuté třísky vedeny mírně radiálně ven a axiálně nahoru tak, že se tříska bude dotýkat horních skloněných stěn 44, 50 obou vnitřních drážek 42, 48 nebo s nimi bude ve styku pod velmi malým úhlem, takže ji bude možno spirálovým žlábkem 22 vést axiálně nahoru s velmi malou deformací. Malým úhlem alfa, beta sklonu se příslušně zmenšuje deformace nebo ohýbání třísky bučí horními stěnami 44, 50 vnitřních drážek 42, 48 nebo boční stěnou 76 frézovaného otvoru. Malé úhly alfa, beta sklonu v rozmezí asi +100 až -3° snižují sklon к ucpávání spirálových žlábků 22 poměrně tlustými třískami.If the positive radial angle θ of these cutting edges 34, 36 is slightly positive, for example up to + 10 °, each chip cut 34, 36 is guided less radially outwards and more axially upwards. Although the inclination angle beta is negative and is about -3 ° / fig. 14, the slightly positive radial angle [alpha] of about 10 [deg.] Of the radial cutting edges, the inner 34 and the center 21 of the cut chip will be guided slightly radially outward and axially upward so that the chip touches the upper inclined walls 44, 50 of both inner grooves 42, 48 or s they will be in contact at a very small angle so that it can be guided axially upwards by the helical groove 22 with very little deformation. Due to the low inclination angle alpha, beta, deformation or bending of the chip is caused either by the upper walls 44, 50 of the internal grooves 42, 48 or by the side wall 76 of the milled hole. Small alpha, beta inclination angles in the range of about +100 to -3 ° reduce the tendency to clog spiral grooves 22 with relatively thick chips.

Tyto malé úhly alfa, beta sklonu vnitřní radiální řezné hrany 34 a střední radiální řezné hrany 36 mají řadu dalších výhod. Když se úhel sklonu blíží к 0°, je zřejmé, že příslušná řezná hrana zkracuje, čímž bude řezaná tříska užší.These small angles alpha, beta of the inner radial cutting edge 34 and the central radial cutting edge 36 have a number of other advantages. When the angle of inclination approaches 0 °, it is clear that the respective cutting edge shortens, thus narrowing the chip to be cut.

Užší tříska je vedena axiálně nahoru do spirálového žlábku 22 snáze než širší tříska a má také menší tendenci tento žlábek 22 ucpávat. Když třísky procházejí spirálovým žlábkem 22 axiálně nahoru volně a plynule, vyžadují menší energetický příkon pro otáčení prstencové frézy 10 v záběru než když třísky mají tendenci se v radiálním žlábku 22 pěchovat.The narrower chip is guided axially upwardly into the spiral groove 22 more easily than the wider chip and also has less tendency to clog the groove 22. When the chips pass freely and continuously axially upwardly through the helical groove 22, they require less energy input to rotate the annular cutter 10 in engagement than when the chips tend to ram in the radial groove 22.

Působí-li na prstencovou frézu IQ menší kroutící moment, může být její válcová prstencová boční stěna 16 tenčí, protože je méně namáhána, čímž se prodlužuje její životnost. Další vý-r hodou poměrně malých úhlů alfa, beta sklonu je schopnost prstencové frézy 10.vyfrézovat‘ otvory do navrstveného materiálu.If a smaller torque is applied to the annular cutter 10, its cylindrical annular side wall 16 may be thinner because it is less stressed, thereby extending its service life. Another advantage of the relatively small angles of alpha, beta inclination is the ability of the annular milling cutter 10 to mill the holes into the layered material.

Tak například na obr. 15 je znázorněna prstencová fréza 10 podle obr. 14, frézující otvory do dvou na sebe položených desek pl, £2. Protože vnitřní hrot vnitřní radiální řezné hrany 34 tvoří náběhový bod nástroje, je zřejmé, že jakmile vnitřní radiální řezná hrana 34 pronikne horní deskou pl, je z desky pl úplně vyříznut válcový špalek s uvnitř prstencové frézy 10 a vnitřní radiální řezná hrana 34 může hned vnikat do spodní desky p2.For example, in Fig. 15, the annular cutter 10 of Fig. 14 is shown, milling holes into two superposed plates p1, p2. Since the inner tip of the inner radial cutting edge 34 forms the lead-in point of the tool, it is clear that once the inner radial cutting edge 34 has penetrated the top plate pl, the cylindrical block with the inside of the annular cutter 10 is completely cut from the plate pl. into the bottom plate p2.

I když se úhel ró, sklonu zvětší na asi +10°, bude se prstencová fréza 10 stále ještě snadno zařezávat do navrstveného materiálu, protože při proniknutí vrcholu 60 /obr. 10/ horní deskou pl je část středního špalku, vystupující radiálně ven velmi tenká - a i když špalek s již vyříznut - je mírný tlak působící na prstencovou frézu směrem dolů dostatečný pro snadné vniknutí prstencové frézy 10 do spodní desky p2 a tím pro ohnutí a odříznutí tenké zbývající části po obvodě špalku s, vyříznutého z horní desky pl.Although the angle of inclination [alpha] is increased to about + 10 [deg.], The annular cutter 10 will still be easily cut into the layered material, since on penetrating the apex 60 / FIG. 10 / the top plate pl is the portion of the middle block projecting radially outwardly very thin - and even if the block has already been cut off - the slight downward pressure on the annular cutter is sufficient to easily penetrate the annular cutter 10 into the bottom plate p2 thereby bending and cutting the thin the remaining parts along the circumference of the log s, cut from the top plate pl.

Bylo zjištěno, že při vnitřním úhlu sklonu asi +3° se dosáhne velmi dobrých výsledků z hlediska jak tlustých třísek tak i frézování otvorů do navrstveného materiálu.It has been found that at an internal inclination angle of about + 3 °, very good results are obtained in terms of both thick chips and the milling of holes into the laminate.

Jak bylo uvedeno při popisu prstencové frézy 10 v provedení podle obr. 1 až 4 je vrchol 60 průsečíkem dvou hřbetů 56, 58, přičemž hřbety 56, 58 se zpravidla protínají na vnější radiální řezné hraně 38.1 to 4, the apex 60 is the intersection of the two ridges 56, 58, the ridges 56, 58 generally intersecting at the outer radial cutting edge 38.

Vnější radiální řezná hrana 38 svírá zpravidla s vnějším obvodem válcové prstencové stěny 16 pozitivní radiální úhel ró menší než 10°. U provedení prstencové frézy 10 podle obr. 10 až 15 je vnější radiální řezná hrana 38 na svém vnějším konci opatřena třetím hřbetem 86, probíhajícím od vnější radiální řezné hrany 38 dozadu a od vnějšího obvodu válcové prstencové boční stěny 16 radiálně dovnitř, přičemž je vůči vodorovné rovině skloněn radiálně ven a axiálně nahoru v úhlu gama od 40° do 45° /obr. 10/, takže radiální třetího hřbetu 86 na vnější radiální řezné hraně 38 se rovná jedné čtvrtině radiální hloubky sousedního spirálového žlábku 22.As a rule, the outer radial cutting edge 38 forms a positive radial angle? Of less than 10 ° with the outer periphery of the cylindrical annular wall 16. 10 to 15, the outer radial cutting edge 38 is provided at its outer end with a third ridge 86 extending rearwardly from the outer radial cutting edge 38 and from the outer periphery of the cylindrical annular side wall 16 radially inwardly relative to the horizontal plane inclined radially outwards and axially upwards at a gamma angle of 40 ° to 45 ° / fig. 10), so that the radial third clearance 86 on the outer radial cutting edge 38 is equal to one quarter of the radial depth of the adjacent helical flute 22.

Vnější úhel delta sklonu hřbetu 58 se volí v rozmezí 20 až 25°. Zkušeností bylo zjištěno, že sklon vnějšího okraje vnější radiální řezné hrany 38 se strmějším úhlem gama v rozmezí 40 až 45° má několik výhod.The external delta inclination angle 58 is selected in the range of 20-25 °. Experience has shown that the inclination of the outer edge of the outer radial cutting edge 38 with a steeper gamma angle in the range of 40 to 45 ° has several advantages.

Velký úhel sklonu podporuje jednak vedení vnější radiální řeznou hranou 38. odříznuté třísky dovnitř od boční stěny 76 frézovaného otvoru a jeho výsledkem je také poměrně velký úhel epsilon na vnějším konci vnější radiální řezné hrany 38, tj. úhel sevřený obvodem prstencové frézy 10 a hřbety 56, 58 řezacího zubu 20.On the one hand, the large angle of inclination is supported by guiding the outer radial cutting edge 38 of the chip cut inwards from the sidewall 76 of the milled hole and also results in a relatively large epsilon angle at the outer end of the outer radial cutting edge 38. , 58 of the cutting tooth 20.

Tento velký úhel epsilon na této obvodové části válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10 má příznivý vliv na snížení vylamování zubů a tím na prodloužení životnosti nástroje.This large angle epsilon on this circumferential portion of the cylindrical annular side wall 16 of the annular cutter 10 has a beneficial effect in reducing tooth breaking and thereby extending tool life.

Jak je znázorněno na obr. 13, protíná vrchol 60 průsečíku hřbetů 56, 58 vnější radiální řeznou hranu 38 asi uprostřed radiální hloubky spirálového žlábku 22. Vrchol 88 průsečíku hřbetů 58 a 86 leží asi v jedné čtvrtině radiální hloubky spirálového žlábku 22 dovnitř od vnějšího povrchu válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10. ,As shown in FIG. 13, the tip 60 of the intersection of the ridges 56, 58 intersects the outer radial cutting edge 38 about midway through the radial depth of the helical groove 22. The tip 88 of the intersection of the ridges 58 and 86 lies about one quarter of the radial depth of the helical groove 22 inwards from the outer surface. cylindrical annular side walls 16 of an annular cutter 10.,

Jak je rovněž znázorněno na obr. 13, je obvodově probíhající osazení 54 delší než šířka střední radiální řezné hrany 36 a jeho povrch je opatřen alespoň zčásti zaoblením 90 vymezeným poměrně velkým poloměrem přechodového úhlu navazujícího z jedné strany bezprostředně na obvodové osazení 54, střední radiální řezné hrany 36 a z druhé strany na vnější radiální řeznou hranu 38.As also shown in FIG. 13, the circumferentially extending shoulder 54 is longer than the width of the central radial cutting edge 36 and its surface is provided at least in part with a curvature 90 defined by a relatively large radius of transition angle adjoining directly to the circumferential shoulder 54 edge 36 and from the other side to the outer radial cutting edge 38.

Obvodové osazení s velkým zaoblením 90 vystupuje od vnějšího konce střední radiální řezné hrany 36 ve směru otáčení prstencové frézy 10 dopředu v délce nejméně asi 1,0 mm. I když je toto obvodové osazení 54 mezi střední radiální řeznou hranou 36 a vnější radiální řeznou hranou 38 provedeno s velkým zaoblením 90, řežou uvedené řezné hrany 36, 38 samostatné třísky za předpokladu, že jsou axiálně přesazeny o větší vzdálenost než je posuv prstencové frézy 10 do ·. · záběru.The circumferential shoulder with a large curvature 90 extends from the outer end of the central radial cutting edge 36 in the direction of rotation of the annular cutter 10 for a length of at least about 1.0 mm. Although this circumferential shoulder 54 between the central radial cutting edge 36 and the outer radial cutting edge 38 is made with a large curvature 90, said cutting edges 36, 38 cut separate chips provided they are offset axially by a greater distance than the feed of the annular cutter 10. do ·. · Shot.

Bylo zjištěno, že pokud jsou uvedené řezné hrany 36, 38 axiálně přesazeny o asi 0,25 mm, řežou dvě samostatné třísky. Axiální přesazení těchto řezných hran 36, 38 je dáno délkou druhého obvodového osazení 54 mezi nimi a úhlem axiálního sklonu jejich hřbetů .56, 58.It has been found that when said cutting edges 36, 38 are axially offset by about 0.25 mm, they cut two separate chips. The axial offset of these cutting edges 36, 38 is given by the length of the second circumferential shoulder 54 therebetween and the angle of axial inclination of their ridges 56, 58.

Jak bylo uvedeno, má tříska po odříznutí sklon k roztažení. Poměrně tlustá tříska bude mít sklon roztahovat se ve větším rozsahu než tříska tenká. Zaoblením druhého obvodového osazení 54 je umožněno svíjení tlusté třísky a její snadné roztažení bez uváznutí mezi boční stěnou 76 frézovaného otvoru a druhým obvodovým osazením .54. Vnější radiální řeznou hranou 38 odříznutá a svinutá tříska je volně odváděna axiálně nahoru do spirálového žlábku 22.As mentioned, the chip has a tendency to expand after cutting. A relatively thick chip will tend to expand to a greater extent than a thin chip. Rounding the second circumferential shoulder 54 allows the thick chip to be rolled and easily expanded without being trapped between the sidewall 76 of the milled hole and the second circumferential shoulder 54. The outer radial cutting edge 38 cut and rolled is freely discharged axially upwardly into the spiral groove 22.

U prstencové frézy 10 podle vynálezu je zajištěno snadné vyhazování třísek, jakož i další výhody bez snížení pevnosti válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10, jelikož na každém řezacím zubu 20 prstencové frézy 10 jsou provedeny nejméně tři, výhodně čtyři, případně i více radiálních řezných hran, přičemž hloubka spirálového žlábku.22 může být podstatně menší než radiální šířka neboli tloušťka žebra 26 mezi sousedními řezacími zuby 20.In the annular cutter 10 according to the invention, easy chip ejection as well as other advantages are provided without reducing the strength of the annular side wall 16 of the annular cutter 10, since at least three, preferably four, or more radial cuts are provided on each cutting tooth 20 of the annular cutter. the depth of the helical groove 22 may be substantially less than the radial width or thickness of the rib 26 between adjacent cutting teeth 20.

Pevnost válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10 opatřené na vnějším povrchu spirálovými žlábky 32, je primárně dána tloušťka žebra 26 mezi sousedními řezacími zuby 20. Když se u příslušné prstencové frézy 10 zjistí, že její žebra 26 musí mít stanovenou minimální tloušťku, může být celková tloušťka válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10 podle vynálezu menší než u dosavadních provedení prstencových fréz, protože podle vynálezu může být hloubka spirálového žlábku 22 menší než tloušťka souběžného žebra 26, musí však postačovat k odvádění nejširší třísky, odříznuté některou z radiálních řezných hran 34, 36., 38, 70, 72.· - 'The strength of the cylindrical annular side wall 16 of the annular milling cutter 10 provided with helical grooves 32 on the outer surface is primarily determined by the thickness of the rib 26 between adjacent cutting teeth 20. When the annular milling cutter 10 is determined to have its minimum thickness 26 the overall thickness of the cylindrical annular side wall 16 of the annular cutter 10 according to the invention is smaller than that of the prior art annular cutters, since according to the invention the depth of the spiral groove 22 may be smaller than the thickness of the parallel rib 26; 34, 36, 38, 70, 72.

Tenčí válcová prsténcová boční stěna 16 a menší hloubka spirálového žlábku 22 provedeného v této stěně 16 jsou žádoucí z hlediska výrobních nákladů. Je však třeba zdůraznit, že není rozhodující jen tlustší žebro .26.The thinner cylindrical annular side wall 16 and the smaller depth of the spiral groove 22 provided in this wall 16 are desirable in terms of manufacturing costs. It should be emphasized, however, that not only the thicker rib 26 is decisive.

Jak bylo shora uvedeno, je každé žebro 26 opatřeno alespoň dvěma radiálními řeznými hranami, vnitřní 34 a střední 36 a úzké třísky řezané hranami 34, 36 jsou snáze a plynuleji vedeny do spirálového žlábku .22. Když je žebro 26 opatřeno dvěma radiálními řeznými hranami 34, 36, je v něm při záběru s obráběným materiálem podstatně nižší napětí než když je na něm provedena jen jedna řezná hrana· Pevnostní charakteristiky prstencová frézy 10 podle vynálezu se zlepší i v tom případě, když tlouštka žebra 26 je menší ’ než hloubka souběžného spirálového žlábku 22·As mentioned above, each rib 26 is provided with at least two radial cutting edges, the inner 34 and middle 36 and narrow chips cut by the edges 34, 36 are guided more easily and more smoothly into the spiral groove 22. When the rib 26 is provided with two radial cutting edges 34, 36, there is a considerably lower tension when engaging the material to be machined than when only one cutting edge is applied thereto. The strength characteristics of the annular cutter 10 according to the invention are improved even if the thickness of the rib 26 is smaller than the depth of the parallel spiral groove 22;

Další výhoda provedení prstencové frézy 10 podle vynálezu vyplývá ze znázornění na obr· 3· Jak již bylo uvedeno, může být tloušťka žebra 26, spojujícího sousední řezací zuby 20, podle potřeby větší než hloubka odpovídajícího spirálového žlábku 22·A further advantage of an embodiment of the annular cutter 10 according to the invention results from the illustration in Fig. 3. As already mentioned, the thickness of the rib 26 connecting the adjacent cutting teeth 20 may be larger than the depth of the corresponding helical groove 22 as required.

To vyplývá ze skutečnosti, že část řezacího zubu 20, odpovídající tlouštce žebra 26, je opatřena alespoň dvěma radiálními řeznými hranami, vnitřní 33 a střední 36 z nichž každá má šířku podstatně menší než je hloubka sousedního spirálového žlábku .22, takže je-li vnější stěna 28 žebra 26 tvořící vnitřní stěnu spirálového žlábku 22 od jeho spodního konce sešikmena směrem vzhůru pcměrně příkře radiálně dovnitř až po úkos 62 /obr· 3/, bude mít vnější radiální řeznou hranou 38 odříznutá tříska ve spirálovém žlábku 22 větší vůli·This is due to the fact that the portion of the cutting tooth 20 corresponding to the thickness of the rib 26 is provided with at least two radial cutting edges, inner 33 and central 36, each having a width substantially smaller than the depth of the adjacent helical groove 22, so the wall 28 of the rib 26 forming the inner wall of the helical groove 22 from its lower end inclined upwardly radially inwardly radially inwards to the chamfer 62 (FIG. 3), the external radial cutting edge 38 will have a larger clearance in the helical groove 22

Podobně, když se vnitřní povrch válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10 sešikmí směrem vzhůru radiálně ven, má žebro 26 minimální tlouštku 86 u horního okraje válcové prstencové boční stěny 16 prstencové spodního konce třetího hřbetu od jejího v oblasti frézy 10· hřbetu 86 je proto kritickým průřezem válcové prstencové boční stěny pevnosti· Z toho vyplývá, že i když se u běžných prstencových frézSimilarly, when the inner surface of the cylindrical annular side wall 16 of the annular cutter 10 slants upwardly radially outwardly, the rib 26 has a minimum thickness 86 at the upper edge of the cylindrical annular side wall 16 of the annular lower end of the third back. the critical cross-section of the cylindrical annular side wall of the strength · It follows that, even with conventional annular cutters

Tato oblast třetího frézy z hlediska její dosavadního provedení hloubka prstencového žlábku 22, sousedního s řezacími zuby 20, rovná tlouštce žebra .26, musí být má-li být prstencová fréza 10 provedena se zvětšující se hloubkou spirálového žlábku 22 směrem vzhůru a s vůlí na jejím vnitřním obvodě, celková tlouštka válcové prstencové boční stěny 16 podstatně větší·This region of the third milling cutter, with respect to its prior art, the depth of the annular groove 22 adjacent to the cutting teeth 20, is equal to the thickness of the rib 26, if the annular cutter 10 is to be executed with increasing depth of the helical groove 22 circumference, the overall thickness of the cylindrical annular side wall 16 is substantially greater.

Vyplývá z toho také, že u prstencové frézy 10 podle vynálezu je možno získat podstatně na jejím vnitřním obvodě bez nutnosti podstatného zvětšení tlouštky její válcové boční stěny 10· větší vůli prstencové vnitřní vůle je žádoucí z hlediska možnosti zvýšení průtočného množství chladicí řezacím zubům 20 prstencové frézy .10· Provedení poměrně tlustého žebra .26It also follows that in the annular cutter 10 according to the invention, it is possible to obtain substantially on its inner circumference without the need to substantially increase the thickness of its cylindrical side wall. .10 · Relatively thick rib design .26

Větší kapaliny k měrně plochého spirálového žlábku 22 na prstencové fréze 10 je také velmi důležité z její výroby· a pohlediskaLarger liquids to the spiral flute 22 on the annular milling cutter 10 is also very important in its manufacture and perspective

Při dané tlouštce válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10 dochází pokusu o vybroušení poměrně hlubokého spirálového žlábku 22 do jejího vnějšího povrchu k závažné tendenci vzniku malých vlasových trhlin v žebru .26, což může mít za následek snížení životnosti nástroje· přiGiven the thickness of the cylindrical annular side wall 16 of the annular cutter 10, an attempt to grind a relatively deep helical groove 22 into its outer surface tends to result in small hairline cracks in the rib 26, which may result in reduced tool life.

Poměrně hluboké spirálové žlábky 22 zvyšují také tendenci ke vzniku vlasových trhlin během tepelného zpracování prstencové frézy Ю· Je-li však spirálový žlábek 22 poměrně mělký a souběžné žebro 26 poměrně tlusté, může žebro 26 absorbovat značně větší množství tepla a tím podstatně snížit tendenci k vytváření trhlin během tepelného zracování prstencové frézy 10 a broušení spirálových žlábků .22·The relatively deep helical grooves 22 also increase the tendency for hairline cracks to occur during heat treatment of the annular cutter. However, if the helical groove 22 is relatively shallow and the parallel rib 26 is relatively thick, the rib 26 can absorb considerably more heat and thereby substantially reduce the tendency cracks during heat treatment of annular cutter 10 and grinding of spiral grooves .22 ·

Mělký spirálový žlábek 22 je také žádoucí z hlediska výrobních nákladů, jelikož může být obroben nebo vybroušen v kratším čase a má vliv také na prodloužení životnosti nástroje·The shallow spiral groove 22 is also desirable in terms of manufacturing costs, since it can be machined or ground in less time and also has an impact on the tool life extension.

I když to není na přiložených výkresech znázorněno, vyžaduje většina prstencových fréz osový vodicí čep nebo osový vodicí vrták· Z praktických důvodů má mít vývrt 88 v dříku 14 pro vložení čepu nebo vodícího vrtáku stanovený průměr· Vnitřní průměr válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10 musí se rovnat alespoň průměru vodícího čepu nebo vodícího vrtáku· Jelikož žebro 26 prstencové frézy 10 podle vynálezu může být tlustší než je hloubka sousedícího spirálového žlábku .22, může být při provedení vodícího otvoru stanoveného průměru vnější průměr prstencové frézy 10 podle vynálezu menší než minimální prakticky možný vnější průměr prstencové frézy 10 v dosavadním provedení.Although not shown in the accompanying drawings, most annular milling cutters require an axial guide pin or an axial guide drill bit. It must be at least equal to the diameter of the guide pin or the drill bit. Since the rib 26 of the annular cutter 10 according to the invention may be thicker than the depth of the adjacent spiral groove. a possible external diameter of the annular cutter 10 in the prior art.

Další výhoda, vyplývající z toho, že prstencová fréza podle vynálezu má v porovnání s prstencovými frézami dosavadního provedení žebrovou část, spočívá v tom, že může být vyrobena ze dvou částí, to jest z prstencové části zubové a z tělesové části, axiálně do sebe v žebrové částí teleskopicky zasunutých a spojených závitem, svařením a podobně.A further advantage that the annular cutter according to the invention has a rib portion compared to the annular cutters of the prior art is that it can be made of two parts, i.e. an annular toothed part and a body part, axially in each other in a ribbed part. parts telescopically engaged and connected by thread, welding and the like.

Tlustší žebro umožňuje teleskopické spojení bez podstatného ovlivnění pevnosti prstencové zubové části. Provedení prstencové frézy ze dvou vzájemně spojených částí poskytuje výhodu snížení výrobních nákladů.The thicker rib allows for a telescopic connection without substantially affecting the strength of the annular tooth portion. The design of the annular cutter from two interconnected parts provides the advantage of reducing manufacturing costs.

Z drahé nástrojové oceli se vyrobí jen prstencová zubová část, kdežto tělesový část se vyrobí z levnějšího materiálu. Po opotřebování prstencové zubové části postačí nasadit novou prstencovou zubovou část na stávající těleso z levnějšího materiálu a není třeba zasahovat celý nástroj.Only an annular tooth part is made of expensive tool steel, while the body part is made of a cheaper material. After wear of the annular toothed part, it is sufficient to fit the new annular toothed part on the existing body of cheaper material and it is not necessary to reach the whole tool.

Tlustší žebrová část prstencové stěny umožňuje také provedení většího počtu řezacích zubů na jejím čele, jelikož je schopna odolávat vyššímu kroutícímu momentu a osovému tlaku. Větší počet řezacích zubů umožňuje vytvoření většího počtu radiálních řezných hran a tím rychlejší průběh frézování otvorů takovouto prstencovou frézou.The thicker rib portion of the annular wall also makes it possible to provide a plurality of cutting teeth on its face, as it is able to withstand higher torque and axial pressure. A plurality of cutting teeth allow for the generation of a plurality of radial cutting edges and thereby faster hole milling with such an annular cutter.

V případě prstencových fréz 10 podle vynálezu v provedení podle obr. 5 až. 8 a podle obr. 9, u nichž jsou na každém řezacím zubu 20 provedeny čtyři radiální řezné hrany, je, nehledí-li se k zvláštnímu účelu, výhodnější provedení vnitřní radiální hrany 3®., a střední radiální řezné hrany 36 o přibližně stejné šířce a dvou vnějších radiálních řezných hran 70, 72 rovněž o přibližně stejné šířce.In the case of the annular cutters 10 according to the invention in the embodiment according to FIGS. 8 and FIG. 9, in which four radial cutting edges are provided on each cutting tooth 20, it is preferable, except for special purposes, to design an inner radial edge 3 and a central radial cutting edge 36 of approximately the same width and two outer radial cutting edges 70, 72 also of approximately the same width.

Zvláštní technologické zřetele mohou vyžadovat jiné uspořádání, například má-li se obrobit povrch válcového špalku S na velmi hladko, má být vnitřní radiální řezná hrana .34. podstatně užší než s ní radiálně sousedící střední řezná hrana 36.Special technological considerations may require other arrangements, for example if the surface of the cylindrical block S is to be machined very smoothly, the inner radial cutting edge 34 should be. substantially narrower than the radially adjacent central cutting edge 36.

V žádném případě nesmí však mít ta z uvedených řezných hran 24, 26, která je širší, větší šířka než je hloubka spirálového žlábku 22. ₍ In any case, however, the one of said cutting edges 24, 26, which is wider, may not have a greater width than the depth of the spiral groove 22. ₍

Je-li požadováno velmi jemné opracování boční stěny 76 otvoru v obrobku, je třeba, aby vnější radiální řezná hrana 72 byla podstatně užší než s ní sousedící vnější radiální řezná hrana 70.If very fine machining of the side wall 76 of the hole in the workpiece is desired, the outer radial cutting edge 72 needs to be substantially narrower than the adjacent outer radial cutting edge 70.

Je-li požadováno hladké obrobení jak boční stěny 76 otvoru tak i vnějšího povrchu válcového špalku S, mají být vnitřní radiální řezná hrana 34 a vnější radiální řezná hrana .72 užší než mezi nimi ležící střední radiální řezná hrana 36 a vnější radiální řezná hrana 70.If smooth machining of both the sidewall 76 of the hole and the outer surface of the cylindrical block S is desired, the inner radial cutting edge 34 and the outer radial cutting edge 72 should be narrower than the intermediate radial cutting edge 36 and the outer radial cutting edge 70 lying therebetween.

Je-li prstencová fréza 10 určena pro frézování otvorů do oceli a obsahuje-li alespoň čtyři řezné hrany 34, 36, 7), 72 na každém řezacím zubu 20, je možno dosáhnout normálně nejlepších výsledků, když šířka nejširší z radiálních řezných hran .34, 2®.· 7°, 72 není větší než asi 1,6 mm.When the annular cutter 10 is intended for milling holes in steel and has at least four cutting edges 34, 36, 7), 72 on each cutting tooth 20, normally the best results are obtained when the width of the widest of the radial cutting edges. 7 °, 72 not greater than about 1.6 mm.

Je-li ·ale třeba zvýšené tuhosti prstencové frézy 10, může být šířka této nejširší řezné hrany ještě podstatně zvýšena, a to až na dvojnásobek nebo i trojnásobek.However, if increased rigidity of the annular cutter 10 is required, the width of this widest cutting edge can be substantially increased, up to double or even triple.

Podobně, i když je výhodnější provedení vrcholu 60 mezi hřbety 56, 58 tak, aby protínal vnější radiální řeznou hranu 2®, popřípadě 7.2, mohou být v některých případech provedení hřbety 2®, 58 vybroušeny tak, aby vrchol 60 mezi nimi protínal některou jinou řeznou hranu. Tak například, je-li prstencová fréza 10 určena pro frézování otvorů do dvou nebo více na sebe naskládaných obrobků, přičemž vnitřní radiální řezná hrana 34 má poměrně velký pozitivníSimilarly, although it is preferable to design the apex 60 between ridges 56, 58 so as to intersect the outer radial cutting edge 2® or 7.2, in some cases the design of the apexes 60, 58 may be ground so that the apex 60 intersects any other cutting edge. For example, if the annular cutter 10 is intended for milling holes into two or more stacked workpieces, the inner radial cutting edge 34 has a relatively large positive

214107 radi^ální úhe^l ró, napří^{klad 2}5° má vrcho^l 60 mezi dvěma h^řbety 5.^6, 58 ležet ^co n^ejblíž^ek vnitřnímu obvodu válcové prstencové boční stěny 16 prstencové frézy 10. U prstencové frézy W, u níž je vrchol 60 nebo nejvyšší bod radiálních řezných hran 34, .36, 38, 70, popřípadě 72 umístěn těsně u vnitřního obvodu její válcové prstencové boční stěny 16, dochází k menším potížím při pronikání prstencové frézy 10 dvěma na sobě ležícími obrobky.214107 happy ^AL her ÚHE rho ^l, e.g. ^example 5 ° ² includes a top 60 ^L h ^R between two beta ^{5, 6,} 58 lie on ^c ^e ^e jblíž to the inner circumference of the cylindrical annular side wall 16 of the cutter 10. In the cutter W at which the apex 60 or the highest point of the radial cutting edges 34, 36, 38, 70, or 72 is positioned close to the inner circumference of its cylindrical annular side wall 16, there is less difficulty in penetrating the annular cutter 10 through two superimposed workpieces.

Má-li však vnitřní radiální řezná hrana 34 malý nebo negativní úhel alfa, beta sklonu, jak je znázorněno u provedení podle obr. 10 až 15, mohou se dva hřbety 56, 58 protínat na vnější řezné hraně .72- Takovouto prstencovou frézu 10 je také možno s úspěchem použít i pro frézování otvorů v obrobcích naskládaných na sebe.However, if the inner radial cutting edge 34 has a low or negative inclination angle α, β, as shown in the embodiment of Figs. 10 to 15, the two ridges 56, 58 may intersect at the outer cutting edge. can also be successfully used for milling holes in stacked workpieces.

Nejvyšší bod radiálních řezných hrán 70, 72 prstencové frézy 10 je možno přemístit na vnitřní radiální řeznou hranu .34, aniž by při tom bylo nutno změnit polohu vrcholu 74. Jelikož hřbet 56 je v obvodovém směru skloněn axiálně vzhůru, má to za následek, že při dostatečném zvětšení délek obvodových osazení prvního 51 a druhého 54 vznikne vrchol 74 spíše nad úrovní vnitřní radiální řezné hrany 34 než pod ní.The highest point of the radial cutting edges 70, 72 of the annular cutter 10 can be moved to the inner radial cutting edge 34 without changing the position of the apex 74. Since the ridge 56 is inclined axially upward in circumferential direction, this results in if the circumferential shoulder lengths of the first 51 and second 54 are sufficiently increased, the apex 74 will form above the level of the inner radial cutting edge 34 rather than below it.

V tomto případě vnitřní radiální řezná hrana 34 bude řezat a pronikne horním obrobkem dříve než vrchol .74. Má-li vnitřní radiální řezná hrana 34 velmi malou šířku, nebude úzký břit, zbylý na válcovém špalku S, překážet jeho zasouvání do dutiny prstencové frézy 10, takže tato fréza 10 může volně vnikat do spodního obrobku.In this case, the inner radial cutting edge 34 will cut and penetrate the upper workpiece earlier than the apex 74. If the inner radial cutting edge 34 has a very small width, the narrow edge remaining on the cylindrical block S will not interfere with its insertion into the cavity of the annular cutter 10 so that the cutter 10 can freely enter the lower workpiece.

Protože tříska má ihned po odříznutí tendenci se mírně roztahovat, je žádoucí obrousit vnější stěnu 28 žebra 26 tvořící vnitřní stěnu 28 spirálového žlábku 22 tak, aby spirálový žlábek 22 měl maximální radiální hloubku v místě styku vnitřní stěny 28 a zadní boční stěny 32. Tím se sníží na minimum odpor třením třísky odříznuté vnější radiální řeznou hranou 38 o boční stěnu 76 frézovaného otvoru.Since the chip tends to expand slightly immediately after cutting, it is desirable to grind the outer wall 28 of the rib 26 forming the inner wall 28 of the spiral groove 22 so that the spiral groove 22 has a maximum radial depth at the contact point of the inner wall 28 and the rear side wall 32. minimizes the friction resistance by cutting the outer radial cutting edge 38 against the side wall 76 of the milled hole.

Claims

SUBJECT OF THE INVENTION

An annular cutter with milled teeth, comprising a body with a cylindrical annular side wall having a plurality of cutting teeth arranged at regular intervals along the periphery of its lower edge and a plurality of spiral grooves formed at regular intervals and extending from the lower edge of the cylindrical annular lateral a wall towards its upper edge, and from a shaft for clamping the body into a rotatable drive member, each cutting tooth having at least three cutting edges, of which an inner radial cutting edge and a center radial cutting edge are formed on each rib, and an outer radial cutting edge is made at least in part at the lower edge of the rear side wall of an adjacent helical groove, each cutting knife being connected to the adjacent cutting tooth by a rib formed on the inner circumference of the cylindrical annular side wall, the ribs being given radially parallel to the spiral grooves which are separated by veneers and are defined by their leading side walls, rear side walls arranged at regular intervals along the outer circumference of the cylindrical annular side wall and the circumferentially extending inner wall, which is also the radial outer wall of the rib, grooves are formed in the ribs, one of which is connected to the inner radial cutting edge and the other to the central radial cutting edge and both grooves lead through the upper walls into the adjacent helical groove, the radial width of the helical grooves is at least as large as the radial width of the inner or middle radial cutting edges and circumferential depth of the helical grooves are greater than their radial depth, characterized in that the central radial cutting edge (36) of each cutting tooth (20) is formed on the part of the rib extending radially outwardly from the outer end of the inner radial cutting edge (34) and is connected to the inner radial cutting edge (34) by a first circumferentially extending shoulder (51) and to the adjacent outer radial cutting edge (38) by a second circumferentially extending shoulder (54) the length is greater than the width of the central radial cutting edge (36).

An annular cutter according to claim 1, characterized in that each inner radial cutting edge (34) and each central radial cutting edge (36) is inclined radially outwardly and axially upwardly to an horizontal plane at an angle of less than 10 °.

An annular cutter according to claim 1, characterized in that each inner radial cutting edge (34) and each central radial cutting edge (36) is inclined radially outward and axially upward from an horizontal plane at an angle of +10 to -3 °.

An annular cutter according to claim 1, characterized in that each inner radial cutting edge (34) and each central radial cutting edge (36) forms a positive radial angle (го) of less than 10 with the inner periphery of the cylindrical annular side wall (16). °.

An annular cutter according to claim 1, characterized in that each outer radial cutting edge (38) forms a positive angle (γ) of less than 10 ° with the outer periphery of the cylindrical annular wall (16).

An annular cutter according to claim 1, characterized in that three cutting ridges (56, 58, 86) are provided on each cutting tooth (20) at its lower end, two ridges (56, 58) being inclined in the radial direction. mutually opposed to each radial cutting edge (34, 36) axially upward and in a circumferential direction rearwardly, one of said ridges (56) being inclined axially upward and radially inwardly and the other comb (58) inclined radially outwardly and axially upwardly.

An annular cutter according to claim 6, characterized in that the first of said ridges (56) lies in a radial direction in line with the inner radial cutting edge (34) and is inclined radially inwards and axially upwards to a horizontal plane at less than 10 degrees. °.

The annular cutter according to claim 6, wherein the first of said ridges (56) is inclined axially upward and radially inwardly relative to the horizontal at an angle of +10 to -3 °.

An annular cutter according to Claim 6, characterized in that the second of said ridges (58) extends rearwardly from the outer radial cutting edge (38) and is inclined radially outwards and axially upwards at an angle of 20 to 25 °.

An annular cutter according to claim 6, characterized in that the third ridge (86) of each cutting tooth (20) extends radially inward from the outer radial cutting edge (38) and from the outer periphery of the cylindrical annular side wall (16) and is inclined to the horizontal plane radially outwards and axially upwards at an angle of 40 to 45 °.

An annular cutter according to claim 10, characterized in that the radial width of the third ridge (86) on the outer radial cutting edge (38) is equal to one quarter of the radial depth of the adjacent spiral groove (22).

An annular cutter according to claim 1, characterized in that the second circumferential shoulder (54) is longer than the width of the central radial cutting edge (36) and its surface is provided at least partially with a radius (90) defined by a radius of transition angle adjoining one side. to the circumferential shoulder (54) of the central radial cutting edge (36) and from the other side to the outer radial cutting edge (38).