CS240258B1 - Pojivo na bázi silikátů se zvýšenou počáteční pevností - Google Patents

Abstract

Podle vynálezu obsahuje pojivo ná bázi silikátů umletý cementářský slínek o měrném povrchu 450 až 900 m2/kg, záměsovou vodu, 0,2 až 3 % hmot. plastifikátoru, např. ve vodě rozpustného derivátu ligninu, 0,1 až 3 °/o hmot. alkalického hydroxidu nebo křemičitanů a 1 až 6 % hmot. síranu vápenatého, vše vztaženo na hmotnost umletého cementářského slínku.

Description

Vynález se týká pojivá na bázi silikátů se zvýšenou počáteční pevností.

Portlandský cement, který je nejužívanějším hydraulickým pojivém, dosahuje po zatuhnutí pevností, které dovolují řadu aplikací až po více než 24 hodinách. Výzkumné práce prováděné v řadě zemí proto sledují cíl zvýšení pevností po zatuhnutí a zkrácení počátku tuhnutí portlandského cementu.

Pro zvýšení pevnoistí po zatuhnutí byla navržena řada postupů, jako je zvýšení jemnosti mletí, snižování vodního součinitele přídavkem povrchově aktivních látek.

Významnou Skupinu hydraulických pojiv tvoří cementy se změněným fázovým a chemickým složením. Např. Uchikawa a Kasai v US 3í 9)19 384 navrhli doplnit složení slínku portlandského· cementu minerálem, který je fluoroaluminátem vápenatým. Tento minerál způsobuje ryché zatuhnutí a rychlý vývoj pevností.

Speciální cement vyráběný s tímto přídavkem pod názvem „Onoda Jet“ dosahuje vysokých počátečních pevností. Malta z cementu „Onoda Jet“ tuhne po 10 až 15 minutách a dosahuje po 2 hodinách pevnosti v tlaku

7,5 MPa, po 3 hodinách 9,8 MPa, po 6 hodinách 14,16 MPa, po 24 hodinách 21,7 MPa a po 28 dnech 46 MPa.

Další úpravou chemického složení slínku může být zvýšení obsahu aluminátů, případně zvýšení obsahu minerálu C12A7 (Murray) a (Broíwn v US 4 012 264 J. Zvýšení počátečních pevností lze dosáhnout také u cementu, který obsahuje určitý podíl suilfoaluminátů např. CsAsCS, jak popisuje ve své práci N. Fokuda v Bull. Chem. Soc. Japan 34, 138 (1961).

Jinou možností, jak zvýšit pevnosti po zatuhnutí, Je vyloučení sádrovce ze směsi s umletým cementářským slínkem (beze změny chemického· a fázového složení) a jeho náhradou jiným regulačním systémem, jalk bylo popsáno Škvárou a dalšími v článku „Portlandský cement bez sádrovce“ — Silikáty 25, 251 (1981), Kolářem a dalšími v čs. autorském osvědčení 198 053 a Škvárou a dalšími v čs. autorském osvědčení 198 054.

Tyto cementy lze -obecně popsat jako systém: umletý cementářský slinek s měrným povrchem 200 až 3 000 m²/kg — plastiíikátor (např. derivát ligninu) — alkalický uhličitan nebo hydrogenuhličitan. Tyto systémy, které neobsahují sádrovec, dovolují přípravu cementových kaší s neobvykle nízkým vodním součinitelem a dosahují po zatuhnutí vysokých krátkodobých a dlouhodobých pevností.

Experimentální práce prováděné v rámci studia vlivu síranu vápenatého na systém umletý slinek — ligninsulfonan — alkalický uhličitan nebo hydrogenuhličitan ukazují některé závislosti:

a) Přítomnost síranu vápenatého (ve formě sádrovce CaSCU . 2 H2O, nebo a — nebo β — CaSOé. /2 H2O (dále jen PH) v systému umletý slinek — ligninsulfonan — alkalický uhličitan není žádoucí, neboť způsobuje rychlou ztrátu zpracovatelnosti kaší.

V důsledku tohoto efektu není často možno připravit kaše s nízkým vodním součinitelem, talk jak je to možné v tomto systému za nepřítomnosti síranu vápenatého. Přítomnost síranu vápenatého vyvolává také často pomalý vzestup počátečních pevností. Tato fakta jsou v souladu s údaji publikovanými v literatuře. Na př. I. Jawed, W. A. Klemm a J. Skalný v J. Amer. Ceram. Soc. 82, 461 (1979), kteří studovali systém portlandský cement (měrný povrch 505 m²/kg) — ligninsulfonan sodný — Na2CO3 nalezli při vodním součiniteli větším než 0,28 silný ztekucující vliv současné přítomnosti ligninsulfonanu a uhličitanu.

Tento vliv byl silnější při současné přítomnosti ligninsulfonanu a uhličitanu, než v přítomnosti samotného ligninsulfonanu. Nicméně nebylo možno v tomto systému kaše s nízkým vodním součinitelem. Podobně P. Thormainn (Betonwerk u. Fertigtell No. 10, 621 (1980), který studoval systém portlandský cement třídy 550 (měrný povrch 530 m² na kilogram) — ligninsulfonan sodný — — NažCO3, nenalezl v tomto systému možnost přípravy volně tekutých kaší při nízkém vodním součiniteli.

Vyloučením sádrovce z této směsi bylo možno dosáhnout této volné tekutosti. Podle jeho výsledků byly počáteční pevnosti (1denníj v převážné většině experimentů se systémem portlandský cement třídy 550 — — ligninsulfonan sodný —. Na2CO3 velmi nízké. Tato nevýhoda systému umletý slinek — sádrovec —. ligninsulfonan — alkalický uhličitan byla odstraněna zvýšením obsahu C3A ve slínku, jak ukazují výzkumné práce prováděné v PLR.

Modifikované portlandské cementy vyrobené na základě těchto prací obsahují: umletý slinek portlandského cementu s vyšším obsahem CsA (měrný povrch cementu 500 až '600 m²/ikg), sulfitové výluhy a alkalické uhličitany. Tyto cementy se vyznačují vysokým nárůstem počátečních pevností (pevnost v tlaku po 1 hodině 3 až 5 MPa, po 2 hodinách 8 až 12 MPa, po 4 hodinách 20 až 28 MPa a po 28 dnech 55 až 60 MPa).

bj Přítomnost síranu vápenatého (sádrovec, PH) v systému umletý slinek — ligninsulfonan — NaHC3 způsobuje špatnou zpracovatelnost při nízkých vodních součinitelích a poměrně pomalý nárůst počátečních pevností 1 v případě použití umletého slínku s vysokým, měrným povrchem.

Vysokých pevností lze dosáhnout aiž po určité časové periodě. Optimailizací složení systému: umletý slinek portlandského cementu (měrný povrch 440 až 600 m²/kg) — — ligninsulfonan (0,75 až 1,26 % hmot.) — — NaHCOs (1,5 až 2,5 % hmot.) dosáhl Wills (US 4 019 918) oddálení počátku tuh240253 nutí betonů a dosažení vysokých pevností po 24 hodinách při současném přídavku 1,5 až 4 °/o hmot. síranu vápenatého. Nicméně ani v tomto optimalizovaném systému nebylo možno připravit hmoty s nízkým vodním součinitelem.

Silný ztekucující vliv další možné kombinace, a to ligninsulfonan — alkalický hydroxid popsala Lea (US 2 684 720), která nalezla způsob cementace při použití směsi portlandský cement (obvyklá jemnost mletí) — ligninsulfonan sodný — alkalický hydroxid.

Pevnosti dosažené v tomto systému po několika hodinách a po 1. dni od zatuhnutí jsou však velmi nízké. Novotný ia další v čs. autorském osvědčení 208 0'38 popisují směs umletý stínek bez sádrovce — ligninsulfonari — alkalický hydroxid, který po zatuhnutí dosahuje ihned pevností 1 až MPa v tlaku.

Nevýhody dosavadního stavu řešení pro dosažení krátkodobých pevností a zachování dobré zpracovatelnosti při nízkých vodních součinitelích byly řešeny tímto vynálezem. Nevýhodou dosavadních řešení je především nutnost změny chemického a fázového složení slinků.

Předmětem vynálezu je pojivo se zvýšenou počáteční pevností, které nevyžaduje změnu chemického· složení slínku. Pojivo podle vynálezu obsahuje umletý cementářský stínek o měrném povrchu 450 až 900 m²/kg, záměsovou vodu, 0,2 až 3 % hmot. plastifikátoru, např. ve vodě rozpustného derivátu ligninu, 0,1 až 3 % hmot. alkalického hydroxidu nebo fcřemičitanu a 1 až 6 % hmot. síranu vápenatého, s výhodou ve formě α-PH, vše vztaženo na hmotnost umletého ceraentářského slínku.

Lze použít taký sádrovec, 0-PH a bezvodý síran vápenatý (anhydrit III).

Poměr záměsové vody ku umletému cementářskému slínku je s výhodou nejméně 0,19..

Toto pojivo je zpracovatelné i při velmi nízkých vodních součinitelích (0,20 až 0,25) při zachování volně tekuté konzistence kaší. Ztekucující účinek je založen na synergickém efektu současné přítomnosti ligninsulfonanu a alkalického hydroxidu efektu současné přítomnosti ligninsulfonanu a alkalického hydroxidu, resp. kremičitanu.

Synergický efekt této kombinace není likvidován přítomností síranu vápenatého, jak je tomu v případě systému ligninsulfonan — — alkalický uhličitan, resp. hydrogenuhličítan, kdy po přidání sádrovce do systému umletý slínek — ligninsulfonan — uhličitan dochází k rychlé změně Teologických vlastností (volně tekutá kaše se změní v tuhou pastu). Odolnost systému ligninsulfonan — — alkalický hydroxid vůči působení síranu vápenatého je dána pravděpodobně tím, že vznikající hydroxid vápenatý (ze síranu vápenatého a NaOH) má vyšší rozpustnost než uhličitan vápenatý. Tím je dána vyšší stabilita komplexu ligninsulfonan — alkalický uhličitan vůči komplexu ligninsulfonan — — alkalický uhličitan.

Přítomnost síranu vápenatého v systému ligninsulfonan — alkalický hydroxid způsobuje oddálení počátku tuhnutí kaší, kdy se výrazně projevuje zejména přídavek or-PH. Účinnost retardujícího vlivu systému ligninsulfonan — alkalický hydroxid — α-PH je vyšší než v systému ligninsulfonan — alkalický hydroxid — sádrovec. Koncentrace síranu vápenatého (zejména α-PH) v této směsi je y optimálním případě nižší, než je u portlandslkého cementu.

Přísady, tj. síran vápenatý, resp. derivát ligninu je možné přidávat k umletému slínku při přípravě pojivá před jeho použitím nebo je možné slínek semílat se síranem vápenatým i s derivátem ligninu. Tyto oba případy jsou možné. Hydroxid je nutné přidávat do záměsové vody.

Výhodou popsaného systému je dosažení vysokých pevností ve'velmi krátké době po zatuhnutí (minuty) a zachování volné tekutosti kaší i při nízkém vodním součiniteli.

Dosažení vysokých krátkodobých pevností je umožněno vyšším měrným povrchem umletého slínku. Kombinací čtyř parametrů, tj. jemností mletí, obsahu ligninsulfonanu (případně jiného· plastifikátoru), alkalického hydroxidu (nebo kremičitanu] a síranu vápenatého (v různých modifikacích), lze měnit vlastnosti tohoto pojivá. Lze ovlivňovat nejen počátek tuhnutí a časový průběh pevností, ale i objemové změny pojivá. Kombinace umletého slínku s měrným povrchem vyšším než 450 m²/kg, ligninsulfonanu, alkalického hydroxidu a síranu vápenatého nebyla doposud v literatuře popsána.

Vynález lze využít při speciálních pracech, např. v aplikacích, kde je nutný rychlý nárůst pevností, případně při tuhnutí při nízkých teplotách.

V následujících příkladech je podáno řešení podle tohoto vynálezu, aniž by jej omezovalo.

V příkladech jsou použity následující zkratky:

NaLig ... ligninsulfonan sodný or-PH resp. β-ΡΗ ... a- resp. j3-CaSO4.1/2 HzO

Při posuzování Teologických vlastností kaší byla použita empirická štupnice podle visuálního posouzení:

zpracovatelnost

O — kaše nezpracovatelná, suchá — kaše teče jen při vibraci 50 Hz — kaše teče jen při poklepu na mísící misku — kaše vytéká z mísící misky účinkem gravitace — kaše je volně tekutá — kaše je volně tekutá s nízkou viskozitou

Procentuální údaje v příkladech jsou vztaženy vždy na hmotnost umletého cementářského slínku.

Veškeré údaje o pevnostech v tlaku se týkají pevností po zatuhnutí (talk například údaj pevnosti uvedený ve sloupci 10 min znamená pevnost v tlaku změřenou 10 minut po zatuhnutí).

η ο

λ ψ

<Μ α

Ad ca

Ό „ Ο

Λ <Ν > . 'S cň Ο Ο rQ > Ή ω

a

G •l-a a

ο

AJ Η £ 3

3 >8 3 a-H >.

Τ3 ca ω

^řá >Fa β, ο

CĎ ςρ ο

Č0

Ο

CD

Ο

ČP

CM

CO

CO

Φ

ΙΟ

Ο

ČP

Cp

LQ crf

CD co co ο σ> co co q ο

O? Ttfí co CO 00 bs co co β β •ι—I «ι—I a a •nH a

o

CM β

•ra a

o n

o ca

1O vx. .to

ÍO

C\T

ΙΩ co .a .a a a .a a

• f“3 a

to β

•rH a

o čo β

a o

sh

I co

O	o	o	o	o	o	o	o	o	to	to
oq	CO	co	CO	co	CO	co	ČO	co	CM	CM
θ'	' θ'	θ'	θ'	o~	cf	θ'	- θ'	θ'	<zf	θ'

tp

CM ω

ω >

o

Fa

Ό 'β ω

Ό<

a

I a

O o'' a

I a

• O a

I a

Όΐ « Ό¹ to ΓΓ +S+8+S

CM CM 4z cd 00 cd OOZ

J < μ- A J_VO řrt _ frt rrt +~ ω

w

Η Μ Ό '3 <α ο βω a

ω ο

ω £ ^s >3 φ Ομ Ο

Ad ω

o >

O

Fa

Ό 'β co $o '

2^2 a^ a a to a

O £<ň a 3 AJ O hn ^a=° .2?« co a 3 o 2 α ®

So

-M CM ·+□ β O' o O a AJ'<

K a

I

Ϊ3 sO θ' ”φ <9 2+-2^ 2 r-> ¹ Q_LO 00 β β £ Γ—Ί s+8 a -<r S- 2 ID •P °

H+a+a+ bo2 33 2 mŽ <řa —□ <p4 hJ xO xO χΟ β & 2, o β o·' 2 m..o ifiZ tn „ ο' Ρ' θ\ο o ÍnH-cT+rH + eo a cn 05

Ad a O 05 a^

Ar-a __ & + a o t-ι ω a

I a

-p

S ω

o •ra §

¹ tO o o « ® ^'g

Η Ϊ + 3 + b0ⁿ$ •r—< Ar—t tO

JCO £ O« fc, a ΰ TJ^P 3 o o o O Ad aa as <

^2^2 - , O+O cd ¹ 3 ¹ es j>p2 »2 w>2 h-J xO t~3 h-3 <25

Cd O β <2> β O''

Z io z to 2 tO <p CD x^o O <o O ^2 +2 +

CM

CM ·

CM

O

Cp 'β

Fa

O

O

CM

O.

ω ω

>Fa >ω a

o i—a β

>1—1

Cl

Ό

CO

CM ©

O £

Tři

Ό

O

Λ

CM g

a o

tH c* 'rt O d '«3 £ >o Λ * cl x w o Q 2

CÚ ^rr⁴ ř-t 0) CL >>

Ό ca w

Xf-I >f-1

CL

o	co.	O	Tři	O	O
	tH	CD	CM	o	©
H	rď		rH	rH

§ 8 rH

CM

co	IQ rH	3	o CM	8	CM rH	8	TT co	00
CM~	in	iq^			rH			«5
ιο*	©	CM*	O		O*	IQ	IQ
	rH	ř-H	Ή	rH	rH	r-1	rH
oo		iq			iq		iq	Od
TF	O	Q	CO	CM	oo*	CO	r-l	<O
	Ή	tH		Ή		H	τ—1
co	t?x	05	iq	CO	oo	8	O Τ-Ί
tí	ΰ	ti	tí	a	tí	(3	tí	β
•fH		•f4			IfH		— ·γΗ	•rH
s	a	a	a	a	a	a	a	a
in	in	IQ	iq		in	IQ	O	co
rL	co				co	Γί
		TT	CM				CM
iq	IQ	i	1	CM	co	© T-í © © XP	N I	co
		CO	rH				i—f

o	o	O	O	O	O O Q O O	O	O	o
Od	CM	CM	CM	CM	Od CM <\0^Cd~	CM		co
co	©	CD	©“	O*	O Ό O θ' CO”	O*	o*	o*

+

W • l-H tJ cd g

E 05 O s« oo <p o

< O 2 + ů.SP . cd ag > c3• O <

&

E

O cd g

K>

o o

§ g

o o

ca cd g

<D >W od &

a 'g cd o d (3 03 S *4 $

O bO

4íJ §

tn ω

o •r—I > O o

CL, ; o 5 Φ H

-s+ © &0 'cd -d CZ3 1-3 .= 2.

I „ + o

E *<

CL, oo-O

E

EU bo i 2 ^g > CO^p 01 -p CO ^p 01 ;+°+“+Z+ 'ca ř—* o

tí ·£ r—H

O

CL lih

E 'cd g o-p c/3 E ^p Tfl o' cfl ° COCO^p =0. ιιΛ O “I Γ1Λ

O

CD >

OC-i 'cd crt «r in + >, £?gS

J *d C/í y ca 5h cg 5x >&_, g ^g ft e^· CT· φ Η H £

E

O cd g

E

O cd g

O Θ + E + botu M

2, »f4 cd _ cd g°°Z

Sp Ί¹ ^p =+! + r( ΓΗ tO .O u

§ g

^p cj° o (D r-Ί 03

O+O b ¹ C-l Ό bbO 'Cd ť! 'td Cfl hJ Cfl

Tfl -p ď + T-H + bo jí g

© v

>

o o

cd »4

Orf (3 +- Š¹ E (3 4j o g E sj i

W ^w o §>ŠS 2 «sc

I“ gg.1

Příklad 3

Cementové kaše

Cement Hranice 740 m²/kg, kaše se stejnou visuální zpracovatelností

přísady	objemové změny (% původní délky)
1 hod	3 hod	20 hod	5 dní	7 dní	28 dní
0,5 % NaOH + 1 % NaLig + 2 % a-PH	0	*	+0,06	+0,05	+0,05	+0,10
0,5 % NaOH + 1 % NaLig· + 4 % a-PH	+0,11	*	+0,22	+0,27	+0,23	+0,28
0,5 % NaOH + 1 % NaLig + 4 % +PH	+0,06	*	+0,12	+0,17	+0,14	+0,17
0,5 % NaOH + 1 % NaLig	*	+0,04	+0,10	*	+ 0,08	+0,08
+ 4 °/o sádrovec 0,5 °/o Na2'SiO3 + 1 % NaLig + 4 o/o a-PH	—0,03	* ·	+0,07		+0,12	+0,13
1 °/o NazCOí + 1 % NaLig + 2 % a-PH	*	+0,05	+0,04	*	+0,00	+0,08
0,5 o/o NaOH + 1 % NaLig kontrolní pokus dle	—0,19	*	-0,17	*	-0,07	—0,08
AO 198 053 1 θ/o NaHCO3 + 1 % NaLig + 2 o/o a-PH kontrolní pokus dle	*	*	+0,04	*	+0,05	-0,01
USP 4 019 918 Waterplug, kontrolní pokus spec. c. fy Thoro (USA)	—0,04	.. . *	—0,07	—0,04	—0,03	—0,03
přísady		mikrotvrdost (metoda dle Vickerse)
	1 hod	3 hod	20 hod	5 dní	7 dní	28 dní

0,5 o/o NaOH + 1 % NaLig + 2% a-PH	2,8 3,9	*	34,4	57,4	56,2
0,5 o/o NaOH + 1 % NaLig + 4 % a-PH	2,7	32,4	49,1	56,2	, 63,8
0,5 % NaOH + 1 % NaLig + 4 % +PH	neměřitelné	20,9	44,3	50,0	53,8
0,5 o/o NaOH + 1 % NaLig + 4 % sádrovec	* 3,7	10,2	*	55,3	51,7
0,5 % NazSiOs + 1 % NaLig + 4 % a-PH '	2,5	8,7	*	42,6	56,3
1 o/o NaaCOs + 1 % NaLig + 2 o/o a-PH	neměřitelné	29,5	*	54,7	56,8
0,5 % NaOH + 1 % NaLig kontrolní pokus dle AO 198 053	neměřitelné	27,ϋ	*	46,9	50,1
1 o/o NaHCOs + 1 % NaLig	neměřitelné	do 24 h	*	44,1	44,9

+ 2 % a-PH kontrolní pokus dle USP 4 019 918

Waterplug, kontrolní pokus neměřitelné spec. c. fy Thoro [USA]

5,8

11,2 15,1 13,8

Připravené kaše byily po zatuhnutí uloženy v prostředí nasycené vodní páry při+20 °C. Znaménko + u hodnot objemových změn značí expanzi, znaménko — smrštění, znaménko * neměřeno·

Příklad 4

Cementové kaše

cement přísady

w

počátek tuhnutí

zpraco- vatelnost

pevnost v tlaku (MPa) 1 hod. 24 hod

Hranice	1 % NaLig 2 % NaHCOs	0,26	90 min	1	0,4	0,5
360m2/kg	3% a-PH 1 % NaLig + 1,5 % NaHCOí	0,26	240 min	1	1,0	:i,8
	3 % a-PH 1 % NaLig + 0,2 % NaOH 3 % a-PH	0,26	70 min	1	1,0	2,2
	1 % NaLig + 0,4 % NaOH	0,26	300 min	5	1,0	2,1
	2 % a-PH 1 % NaLig + 0,3 % NaíOH	0,26	120 min	5	1,0	2,0
	2 % a-PH 1 % NaLig + 0,2 % NaOH 5 % sádrovce	0,26	60 min	4	1,0	2,0
	kontrolní pokus podle US 2 6:84 700 (Lea)		20 min
PC 400	0,6 % NaLig + 0,4 % NaOH	0,25	konec	3
Maloměřic kontrolní pokus podle		tuhnutí
	US 2 684 700 (Lea)		po 4 hod.
PC 400	0,1 % NaOH + 0,5 % NaLig	0,25	60 min	3
Lochkov	kontrolní pokus podle		konec
	US 2 684 700 (Lea)		tuhnutí

po

5,5 hod.

Příklad 5 Cementové kaše

cement

přísady

w

počátek tuhnutí

zpraco- vatelnost

Hranice 400 m2/kg	1 % NaLig + 1 % NazCOs 5 % sádrovce	0,27	10 až 15 minut	2
>	1 % NaLig + 1 % NazCOs 2 % sádrovce	0,27	30 min	3
	1 % NaLig + 1,5 % NaHCOs 3 % a-PH	0,25	90 min	2'
	1 % NaLig + 1 % NazCOs 2 % a-PH	0,26	20 min	2
	1 % NaLig + 0,2 % NaOH 3 % a-PH	0,25	300 min	5
Příklad 6	1 % NaLig + 0,2 % NaOH 2 % sádrovec	0,25	5 min	2
Cementové kaše
cement	přísady.	,w	počátek tuhnutí	zpraco- vatelnost
Mokrá 450 m2/kg	1 % oxidovaný lignosulfonan vápenatý + 0,3 °/o NaOH + 2 % a-PH	0,25	150 min	4 až 5
	0,2 % NaLig + 0,7 % suilfonovaný polyfenolát sodno-železitý -|- 0,3 % NaOH + + 2% a-PH	0,25	30 min	4
	1,2 % NaLig + 0,3 % NaOH 2 % β-ΡΗ	0,25	120 min	4
	1,2 % NaLig + 0,75 % NiaHCO3 + 2 % a-PH	0,26	45 min	2
	0,5 % NaLig + 0,2 % NaOH 4-1% a-PH	0,25	40 min	4

248258

Příkla d 7

.........··...............

Ze slínku z cementárny Mokrá byl za přítomnosti 2 % hmot. ligninsulfonanu sodného umlet cement s měrným povrchem 680 metrů²/kg. Z tohoto cementu byla připravena slévárenská formovací směs (poměr cementu ku slévárenskému písku byl 1: TO váhově). K cementu bylo přidáno 4 % a — — CaSOá. Ú2 HzO a 0,5 % NaOH, obsah vody — poměr vody: cementu byl 0,4. Tato směs

1U dosáhla po 30 minutách od zatuhnutí 0,5 MPa v tlaku, po 60 minutách 0,58 MPa, ipo 2 hodinách 0/68 MPa a po 24 hodinách 2,28 MPa.

Po srovnání byl proveden s týmž cementem kontrolní pokus podle AO 195 022, kdy místo síranu vápenatého' a NaOH bylo přidáno 1 % NazCO3. Pevnosti v tlaku byly po 60 minutách o 40 % nižší a po 24 hodinách o 50 % nižší než při postupu podle vynálezu.

Claims (2)

1. predmét

   1. Pojivo na bázi silikátů se zvýšenou počáteční pevností obsahující umletý cementářský slínek o měrném povrchu 450 až 900 metrů²/kg, záměsovou vodu, 0,2 až 3 °/o hmot. plastifikátoru, např. ve vodě rozpustného derivátu ligninu, 0,1 až 3 % hmot. alkalického hydroxidu nebo křemičitanu vyznačené tím, že obsahuje 1 až 6 % hmot. síranu

   VYNALEZU vápenatého, vše vztaženo na hmotnost umletého, cernentářského slínku.
2. 2. Pojivo podle bodu 1, vyznačené tím, že síranem vápenatým je alfa modifikace CaSOá. V2 HzO, s výhodou v obsahu 2 až 4 % hmot., vztaženo na hmotnost umletého ceinentářského slínku.