CS239901B2 - Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method - Google Patents
Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method Download PDFInfo
- Publication number
- CS239901B2 CS239901B2 CS745230A CS523074A CS239901B2 CS 239901 B2 CS239901 B2 CS 239901B2 CS 745230 A CS745230 A CS 745230A CS 523074 A CS523074 A CS 523074A CS 239901 B2 CS239901 B2 CS 239901B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- annealing
- temperature
- silicon steel
- range
- final
- Prior art date
Links
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 230000006698 induction Effects 0.000 title claims description 12
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 36
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 16
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 claims 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract description 14
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 8
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 abstract description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 241000237858 Gastropoda Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 aluminum nitrile Chemical class 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Description
Předložený vynález se týká plechu z orientované křemíkové oceli s vysokou mi^netickou indukcí a způsobu jeho výroby.
Přsneji, předmětem vynálezu je získávání orientovaných plechů s vysokou hodnotou mÉanntického toku a nízlými mmgnntickými ztrátami, vyráběných z křemíkové oceli s přídavkem hliníku.
Je známo, že zlepSení mfianneických vlastností je provázeno snížením wattových ztrát, tak jako moonnssí snížení intenzity m^nneického pole nutného k vytvoření žádaného magnetického toku.
Je také známo, že podstatného zlepSení mt^eticOých vlastností plechů se dociluje vytvořením cheiaiikoofyzikálních podmínek, nutných pro vznik jednostranně orientovanými zrny v kovové mřížce prostřednictvím sekundární rtOrystalizact sp^o^í^í^i^a^ící v přednostní tvorbě orientovaných zrn /110/ /001/ je-li ocel podrobena zpracování sestávajícího z alespoň jednoho válcování za studená tepelným zpracováním s mezivložexým chlazením s následným žíháním za tepla a konečným žíháním při vysoké teplotě.
Existující jev je závislý na přítomnosti příměsí, jako jsou MS, A1N, VN schopných vy-tvooit rozptýlenou fázi vhodné velikosti v ocelové struktuře. Vliv těchto substancí se projevuje během konečného tuhnutí oceU, při válcování na konečnou tlouSťku a působí orientovaný růst jednotlivých zrn s krystalovou orientací určenou Milerovým indexem /110/ /001/.
Zjistilo se, že u křemíkových ocelových plechů obsahuuících hliník lze při způsobu výroby podle vynálezu získat tlt0trtplechy s jednoolivě orienoovinými zrny a kvalitou, která je lepSí ve srovnání se známými způsoby výroby.
Způsob výroby, který je předmětem v^álezu se týká podrobení křemíkového ocelového rnattfiálu obs^u jícího hliník následujícímu pracovnímu procesu:
- válcování za tepla po znoviuhátí
- žíhání při vysoké teplotě za účelem podpory rozpuštění nízkorozpustných fází
- kalení za účelem podpory soustředění rozptýlených částic nízkorozpustných složek
- válcování za studená
- primární krystalizace a dektrbonizttt
- konečné vysokc>oeppotní žíhání v řízeném prostředí pro podporu růstu směrovaných zrn.
Válcování za studená lze provádět v jedné nebo ve dvou etapách. V obou případech dalSí postup zůstává nezm^i^í^n. V obou variantách, každé fázi studeného válcování předchází žíhání a kalení rnaatfiálu. Teppoty a doby trvání jednotlivých výše uvedených fází pro ocel s obsahem 2,6 až 3,5 % Si a 0,01 až 0,05 AI jsou s výhodou následující:
a/ znovuoohřtí silnějších desek na teplotu v mezích 1 370 až 1 430 °C před fází tepelného válcování, b/ žíhání při teplotě v mezích 1 050 až 1 170 °C, nejlépe 1 120 až 1 170 °C po dobu 10 až 60 sec. a pomalé chlazení na teplotu v mezích 700 až 900 °C nejlépe na teplotu v mezích 750 až 850 °C, c/ prudké kalení z teploty v mezích 700 až 900 °C nejlépe z teploty v mezích 750 až 850 °C, d/ studené válcování na 80 až 90 % původní tlouělky, в/ rekrystalizace a oduhličovací žíhání při teplotě 780 až 870 °C po dobu 2 min, f/ ohřívání na teplotu 1 200 °C a Žíhání, obojí prováděné ▼ atmosféře obsahující až 50 % vodíku a 50 až 90 % dusíku.
Ukázalo se, že překvapující vzrůst magnetických vlastností jednotlivě orientovaných . křemíkových plechů z oceli zpracovaných podle výše uvedeného způsobu výroby, je důsledkem tvorby alespoň jedné fáze jiné než A1N, který je však přítonem, která zvyšuje účinek A1N v oceli jako výsledek jejího zpracování.
Potvrzení tohoto faktu vyplynulo z následujícího pokusu. Vzorek křemíkové oceli po válcování za tepla byl Žíhán při teplotě 1 150 °C a pak ochlazen ve vzduchu z teploty 800 °C. Tento vzorek byl rozdělen na dvě části, z nichž jedna část po válcování za studená na 85 % původní tloušlky a konečné oduhličení a žíhání, ukázala střední hodnotu magnetické indukce 17 200 gaussů. Druhá část vzorku byla žíhána při teplotě 900 °C po dobu 6 min. Při této teplotě se nezměnilo množství a rozložení nitrilu hliníku a pak kalena ve vodě z teploty. 900 °C. Po studeném válcování, oduhličení a žíhání, stejném jako u první části vzorku, byla u této druhé části vzorku naměřena střední hodnota magnetické indukce rovnající se 19 300 gaussům. Tím bylo dokázáno, že magnetické indukční vlastností nejsou způsobeny oouze přítomností A1N, ale také jinými jevy, které probíhají během druhého kalení z teoloty 900 °C.
Rozborem ocelí zpracovaných podle vynálezu se ukázalo, že jev působící zvýšení magneticko-indukčních vlastností je tvorba velmi tvrdé fáze rozptýlené ve feritické struktuře. Přítomnost této fáze může být snadno určena zkouškami v metalurgickém mikroskopu měřením její mikrotvrdosti a makrotvrdosti, kterou dodává oceli.
Úkolem tohoto vynálezu je vytvoření křemíkové oceli, která je-li vhodně zpracována obsahuje složku velmi tvrdou fázi a dále způsob výroby tohoto výrobku.
Způsob provedení válcováním za studená ve dvou etapách obsahuje*
- studené válcování na přechodové snížení tloušlky v rozsahu 20 až 50 %, nejlépe 30 %,
- mezižíhání při teplotě 700 až 900 °C nejlépe při teplotě 650 až 900 °C po dobu 1 až 10 mi]
- prudké kalení z teploty 700 až 900 °C nejlépe z teploty 850 až 900 °C a
- konečné válcování za studená za snížení tloušlky v mezích 80 až 90 %.
Neočekávaně se zjistilo, Že jenom při přísném dodržení postupu, rozsahu teplot a časů popsarých ve dvou výše uvedených postupech se dosáhne optimální tvorby množství a rozptylu velmi tvrdé fáze a tím velmi vysoké hodnoty magnetické Andukce. Pro srovnání, známý způsob zpracování křemíkových ocelí, který bude dále popsán, poskytuje následující magnetické vlastnosti: střední hodnotu magnetické indukce Β^θ « 18 500 gaussů s rozptylem + 600 gaussů. Toto znémé zpracování je následující:
Ocel obsahující následující váhové % složek:
0,05 % C, 2,8 % Si, 0,1 % Mn, 0,05 % AI, 0,008 % N2 a zbytek Fe je odlita a podrobena následujícímu procesu:
- válcování za tepla do pásů, tloušťky 3,1 mm žíhání
- pomalé při teplotě 4 160 °C po dobu 40 sec.
chlazení na teplotu 950 °C
- kalení ve vodě z teploty 950 °C
- válcování za studená pro meeiválcování při tloušťky o 30 %
- žíhání při teplotě 950 °C po dobu 3 min.
- prudké kalení ve vodě z teploty 950 °C
- konečné válcování za stulena při snížení tloušťky o 85 %
- žíhání při teplotě 800 °C po dobu 2 min.v redukčním prostředí obsahujícím mokrý H2
- konečné žíhání po dobu 36 hodL v atmosféře obstOhijící 80 % N2 8 20 % H2·
Pouze pro vysvětlení a nikoli omezení bude popsáno několik příkladů provedení vynálezu v praxi.
Příkl ad 1
Ocel obstahijící následující hmoonootní procento složek:
2,7 % Si, 0,1 % Mn, 0,05 % в M, 0,008 % N2, 0,005 % max. Ti, V a zbytek Fe je
0,05 % °, plynule lita a podrobena procesu podle vynálezu sestávajícího z:
- válcování za tepla do pásů tloušťky
2,3 mm
- žíhání při teplotě 1 160 °C po dobu sec.
- rychlého chlazení ve vodě z teploty
800 °C přo dosažení teplotykkolíza 10 sek.
- válcování za studená při zmní^<^i^:( tloušíky o 87 %
- žíhání a dekiarbonizace v H2 při teplotě 800 °C po dobu 2 min.
- konečného žíhání v atmooféře sb81ahljícϊ 80 5Б N2 a 20 % H2 objemových s ryiMlostí ohřevu 33 °°/h.
Takto získaný plech má hodnotu magneické indukce В θ rovnou 19 200 gaussů s rozptylem + 300 gaussů.
Příklad 2
Ocel obsahující následující hmotnostní procento složek:
O,05 % C, 2,6 % Si, 0,1 % Mn, 0,05 % AI, 0,008 % N2 a zbytek Fe je odlita a podrobena následujícímu procesu:
- válcování za tepla do pásů o tloušlce 3,1 mm
- žíhání při teplotě 1 160 °C po dobu 15 sek.
- pomalému ochlazení na teplotu 600 °C
- prudkému kalení ve vodě z teploty 800 °C
- meziválcování za studená pro přechodové zmenšení tloušíky o 30 %
- žíhání při teplotě 850 °C po dobu 6 min.
- prudkému kalení ve vodě z teploty 850 °C
- konečnému válcování za studená při snížení tloušíky o 87 %
- žíhání při 800 °C v redukční atmosféře obsahující mokrý H2 po dobu 2 min.
- konečnému žíhání v atmosféře obsahující 80 % N2 a 20 % H2 objemových s rychlostí ohřevu 33 °C/h.
Získaný plech má hodnotu magnetické indukce dosahující 19 530 gaussů s rozptylem ♦ 300 gaussů.
Příklad 3
Ocel se stejným složením jako v příkladu 2 je plynule lita a podrobena následujícímu procesu:
- válcování za tepla na pásy o tloušlce 3,15 mm
- žíhání při teplotě 1 150 °C po dobu 30 sek.
- kalení ve vodě při teplotě 850 °C pro dosažení teploty okolí za 10 sek.
- meziválcování za studená pro přechodové zmenšení tloušíky o 30 %
- Žíhání při teplotě 900 °C po dobu 6 min.
- prudkému kalení ve vodě z teploty 900 °C
- konečnému válcování za studená při snížení tloušíky o 87 %
- žíhání a dekarbonlzace v H2 při teplotě 800 °C po dobu 2 min.
- konečnému žíhání při teplotě 1 200 °C v atmosféře obsahující 80 % N2 a 20 H2 objemových e rychlostí ohřevu 33 °C/h.
I
Takto získaný plech má hodnotu meagintické indukce rovnou 19 300 gaussů.
P říkl ad 4
Ocel obsahující následující hmotnostní procento složek:
2,9 Ϊ Si, 0,06 % Mn, 0,04 % Al, 0,007 5 % Ng a zbytek Fe je podrobena
0,04 % C, následujícímu procesu:
- válcování za tepla na pásy o tloušlce 3,1 mm
- žíhání při teplotě
140 °C po dobu 10 sek.
- pomalému ochlazení na teplotu 650 °C
- prudkému kalení ve vodě z teploty 650 °C
- oeeZválcování za studená pro tloušťky o 67 %
- žíhání a oduhličení v mokrém
H2 po.dobu 2 min.
- konečnému žíhání při teplotě mových s rychlostí ohřevu 33
200 °C v atmooféře obsah^ící 60 % N2 a 20 96 H2 °bje°C/h.
Takto získený plech má hodnotu msanneické indukce Вθθ dosiOhuící 19 270 gaussů s rozptylem + 300 gaussů.
Způsobem podle vynálezu jsou vytvořeny plechy se složkou velmi tvrdé fáze mikropevnost alespoň 600 HV a rovnající se alespoň 5 až 30 % objemu plechu.
mající oceli tvrdé
Makropevnnst plechů činí alespoň 230 HV, zatímco mmloOpevnost srovnatelné získaná známými způsoby činí průměrně 200 HV, poněvadž neobsahují složku velmi fáze. Je zřejmé, že vynález může 'být různě aplikován při zachování základní milenky
Claims (3)
- PŘEDMĚT1. Plech z orientovcné křemíkové oceli s vysokou oeegoticksu indukcí, obsahující podle hmoSnooSi 2,5 % až 3 % křemíku, 0,01 % až 0,05 916 hliníku, případně 0,08 % až 0,1 manganu, méně než 0,06 915 uhlíku, 0,01 % kyslíku, 0,06 % dusíku a 0,03 95 síry, vyznačující se tím, že obsahuje gema fázi 8 oi}rΌpevvosSÍ nejméně 600 Hv v m^síví 5 916 až 30 % podle hooSnosti při oo^ropevvooti plechu alespoň 230 HV.
- 2. Způsob výroby plechu podle bodu 1, při němž se křemíková ocel o složení podle hmo0nosSi 2,5 916 až 3 % křemíku, 0,01 96 až 0,05 95 hliníku, případně 0,06 96 až 0,1 96 ma^anu, méně než 0>06 96 uhlíku, 0,01 96 kyslíku, 0,06 96 dusíku a 0,03 96 síry válcuje za tepla, žíhá, ochlazuje, válcuje za studená s redukcí 60 96 až 90 96 v jedné, případně ve dvou fázích, žíhá rtrry8talizačoě a pro odxuh tčení a konečně se žíhá při vysoké teplotě v ochranné atmosféře dusíku s vodíkem, vyznmfiuujcí s· tím, že po válcování za tepla se ocelový pás žíhá po dobu 10 až 60 sek.při teplotě 1 320 K až 1 440 K, pak se zvolna ochlazuje na teplotu 970 K až 1 170 K, načež se rychle ochladí v· vodě, čímž se dosáhne vy louče ní gama fáze v rozsahu 5 96 až 30 96 podle hoo0nossi.
- 3· Způsob podle bodu 2, vyznač^ící se tím, že žíhání probíhá při teplotě 1 390 K až1 440 K, načež následuje ochlazení na teplotu 1 020 K až 1 120 K.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT5158773A IT989962B (it) | 1973-07-23 | 1973-07-23 | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orienta to e prodotto cosi ottenuto |
| IT5260773A IT1046207B (it) | 1973-09-19 | 1973-09-19 | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato e prodotto cosi ottenuto |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS239901B2 true CS239901B2 (en) | 1986-01-16 |
Family
ID=26329447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS745230A CS239901B2 (en) | 1973-07-23 | 1974-07-22 | Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3959033A (cs) |
| JP (1) | JPS5039619A (cs) |
| BG (1) | BG26954A3 (cs) |
| CS (1) | CS239901B2 (cs) |
| DD (1) | DD115699A5 (cs) |
| DE (1) | DE2435413C3 (cs) |
| ES (1) | ES428743A1 (cs) |
| FR (1) | FR2238770B1 (cs) |
| GB (1) | GB1481967A (cs) |
| HU (1) | HU168372B (cs) |
| LU (1) | LU70577A1 (cs) |
| NL (1) | NL7409895A (cs) |
| NO (1) | NO141723C (cs) |
| RO (1) | RO68036A (cs) |
| SE (1) | SE422957B (cs) |
| YU (1) | YU36756B (cs) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1029613B (it) * | 1974-10-09 | 1979-03-20 | Terni Societa Per L Ind | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico ad alta permea bilita |
| GB1558621A (en) * | 1975-07-05 | 1980-01-09 | Zaidan Hojin Denki Jiki Zairyo | High dumping capacity alloy |
| IT1041114B (it) * | 1975-08-01 | 1980-01-10 | Centro Speriment Metallurg | Procedimento per la produzione di nastri di acciaio al silicio per impieghi magnetici |
| JPS5277817A (en) * | 1975-12-24 | 1977-06-30 | Kawasaki Steel Co | Production of mono anisotropic magnetic steel sheets |
| GB1594826A (en) * | 1977-11-22 | 1981-08-05 | British Steel Corp | Electrical steels |
| US4319936A (en) * | 1980-12-08 | 1982-03-16 | Armco Inc. | Process for production of oriented silicon steel |
| JPS5948934B2 (ja) * | 1981-05-30 | 1984-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US4411714A (en) * | 1981-08-24 | 1983-10-25 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for improving the magnetic properties of grain oriented silicon steel |
| JPS58157917A (ja) * | 1982-03-15 | 1983-09-20 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
| EP0101321B1 (en) * | 1982-08-18 | 1990-12-05 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing grain oriented silicon steel sheets or strips having high magnetic induction and low iron loss |
| JPS59107711A (ja) * | 1982-12-14 | 1984-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧延機のロ−ル組替装置 |
| US4595426A (en) * | 1985-03-07 | 1986-06-17 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented silicon steel sheet and process for producing the same |
| US4797167A (en) * | 1986-07-03 | 1989-01-10 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of oriented silicon steel sheet having excellent magnetic properties |
| AU2003226136A1 (en) * | 2002-06-12 | 2003-12-31 | Dow Global Technologies Inc. | Cementitious composition |
| WO2011114178A1 (en) | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Process for the production of grain oriented electrical steel |
| CN102477483B (zh) | 2010-11-26 | 2013-10-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种磁性能优良的取向硅钢生产方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1752490A (en) * | 1924-09-19 | 1930-04-01 | Western Electric Co | Process for changing the properties of silicon steel |
| US2113537A (en) * | 1935-10-29 | 1938-04-05 | Heraeus Vacuumschmeise A G | Method of rolling and treating silicon steel |
| US2599340A (en) * | 1948-10-21 | 1952-06-03 | Armco Steel Corp | Process of increasing the permeability of oriented silicon steels |
| GB933873A (en) * | 1959-07-09 | 1963-08-14 | United States Steel Corp | Method of producing grain oriented electrical steel |
| DE1256239B (de) * | 1961-01-27 | 1967-12-14 | Westinghouse Electric Corp | Verfahren zur Herstellung von Wuerfeltextur in Eisen-Silizium-Blechen |
| DE1252220B (cs) * | 1963-04-05 | 1968-04-25 | ||
| US3287183A (en) * | 1964-06-22 | 1966-11-22 | Yawata Iron & Steel Co | Process for producing single-oriented silicon steel sheets having a high magnetic induction |
| US3636579A (en) * | 1968-04-24 | 1972-01-25 | Nippon Steel Corp | Process for heat-treating electromagnetic steel sheets having a high magnetic induction |
| FR2007129A1 (cs) * | 1968-04-27 | 1970-01-02 | Yawata Iron & Steel Co | |
| GB1287424A (en) * | 1968-11-01 | 1972-08-31 | Nippon Steel Corp | Process for producing oriented magnetic steel plates low in the iron loss |
| US3671337A (en) * | 1969-02-21 | 1972-06-20 | Nippon Steel Corp | Process for producing grain oriented electromagnetic steel sheets having excellent magnetic characteristics |
| JPS5026495B2 (cs) * | 1971-10-22 | 1975-09-01 |
-
1974
- 1974-07-11 YU YU1940/74A patent/YU36756B/xx unknown
- 1974-07-16 HU HUCE1009A patent/HU168372B/hu unknown
- 1974-07-18 BG BG027288A patent/BG26954A3/xx unknown
- 1974-07-19 LU LU70577A patent/LU70577A1/xx unknown
- 1974-07-19 DD DD180013A patent/DD115699A5/xx unknown
- 1974-07-22 NO NO742664A patent/NO141723C/no unknown
- 1974-07-22 NL NL7409895A patent/NL7409895A/xx active Search and Examination
- 1974-07-22 CS CS745230A patent/CS239901B2/cs unknown
- 1974-07-22 FR FR7425345A patent/FR2238770B1/fr not_active Expired
- 1974-07-22 JP JP49083331A patent/JPS5039619A/ja active Pending
- 1974-07-22 GB GB32385/74A patent/GB1481967A/en not_active Expired
- 1974-07-23 RO RO7479555A patent/RO68036A/ro unknown
- 1974-07-23 US US05/491,152 patent/US3959033A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-07-23 SE SE7409588A patent/SE422957B/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-07-23 DE DE2435413A patent/DE2435413C3/de not_active Expired
- 1974-07-23 ES ES428743A patent/ES428743A1/es not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES428743A1 (es) | 1977-03-01 |
| NO742664L (cs) | 1975-02-17 |
| GB1481967A (en) | 1977-08-03 |
| YU36756B (en) | 1984-08-31 |
| SE422957B (sv) | 1982-04-05 |
| JPS5039619A (cs) | 1975-04-11 |
| DE2435413C3 (de) | 1983-02-17 |
| NL7409895A (nl) | 1975-01-27 |
| DE2435413B2 (de) | 1978-01-26 |
| NO141723B (no) | 1980-01-21 |
| HU168372B (cs) | 1976-04-28 |
| US3959033A (en) | 1976-05-25 |
| RO68036A (ro) | 1981-11-04 |
| FR2238770B1 (cs) | 1976-10-22 |
| FR2238770A1 (cs) | 1975-02-21 |
| YU194074A (en) | 1981-11-13 |
| NO141723C (no) | 1980-04-30 |
| SE7409588L (cs) | 1975-01-24 |
| DE2435413A1 (de) | 1975-02-13 |
| DD115699A5 (cs) | 1975-10-12 |
| BG26954A3 (bg) | 1979-07-12 |
| LU70577A1 (cs) | 1974-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0219611B1 (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet | |
| CS239901B2 (en) | Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method | |
| RU2469104C1 (ru) | Способ производства текстурированной кремнистой стали с использованием единственной холодной прокатки | |
| US3676227A (en) | Process for producing single oriented silicon steel plates low in the iron loss | |
| JP5845275B2 (ja) | 磁気的性能を有する方向性珪素鋼の製造方法 | |
| SK285282B6 (sk) | Spôsob výroby oceľových plechov s vysokými feromagnetickými charakteristikami | |
| KR950005793B1 (ko) | 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법 | |
| JPS5948934B2 (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS5920731B2 (ja) | 磁気特性の優れた電気鉄板の製造法 | |
| SK284364B6 (sk) | Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou | |
| CN112899577B (zh) | 一种Fe-Mn系高强度高阻尼合金的制备方法 | |
| HU177279B (en) | Process for producing boron-doped silicon steel having goss-texture | |
| US2939810A (en) | Method for heat treating cube-on-edge silicon steel | |
| CN85100667B (zh) | 低铁损高磁感冷轧取向硅钢的制造方法 | |
| US4548655A (en) | Method for producing cube-on-edge oriented silicon steel | |
| JP3390109B2 (ja) | 低鉄損高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02228425A (ja) | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| Sha et al. | Effects of primary annealing condition on recrystallization texture in a grain oriented silicon steel | |
| KR950006005A (ko) | 자기적 성질이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JP2562254B2 (ja) | 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| GB911660A (en) | Double oriented iron-silicon magnetic sheets | |
| JPS5915966B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS63109115A (ja) | 電磁特性の良好な方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS5629628A (en) | Manufacture of electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics | |
| KR930004848B1 (ko) | 무방향성 전기강판의 제조방법 |