CS238355B2 - Method of ammonia and urea simultaneous production - Google Patents
Method of ammonia and urea simultaneous production Download PDFInfo
- Publication number
- CS238355B2 CS238355B2 CS761975A CS197576A CS238355B2 CS 238355 B2 CS238355 B2 CS 238355B2 CS 761975 A CS761975 A CS 761975A CS 197576 A CS197576 A CS 197576A CS 238355 B2 CS238355 B2 CS 238355B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ammonia
- urea
- gas
- fed
- carbon dioxide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/10—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of ammonia
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
- C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
- C01C1/0458—Separation of NH3
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
- C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
- C01C1/0488—Processes integrated with preparations of other compounds, e.g. methanol, urea or with processes for power generation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu současné výroby amoniaku a meč oviny.
Způsoby současné výroby amoniaku a močoviny jsou známé, například z italského patentu 907 469 a patentů US č. 3 684 42'2, 3 640' 052 a 3 711115. Způsoby uvedené v těchto patentech se ' provádí za použití vodného roztoku amoniaku, který byl získán absorpcí amoniaku, ' vycházejícího z reaktoru pro syntézu amoniaku, vodou za vzniku karbamanu amonného reakcí amoniaku s oxidem uhličitým, obsaženým v surovém syntézním plynu.
Takto vzniklý roztok karbamanu amonného se potom' přivádí do reaktoru pro syntézu močoviny, odkud odchází vodný roztok karbamanu amonného a močoviny, načež se karbaman amonný ve stripéru pro odehnání amoniaku rozloží na své složky a produkty rozkladu karbamanu amonného se spoplynné' fázi ' do reaktoru pro syntézu močoviny.
Tato metoda a v podstatě všechny dosud známé způsoby současné výroby amoniaku a močoviny mají podstatný nedostatek, který spočívá v tom, že všechen produkovaný amoniak se používá pro syntézu močoviny.
Někdy je však nutné vyrobit více amoniaku, než je zapotřebí pro výrobu močoviny anebo je žádoucí omezit produkci močoviny. Dosud známé současné výroby amoniaku a močoviny takovou možnost pružné změny poměru množství vyráběného amoniaku k množství vyráběné močoviny neposkytují, takže zatím- není možné podle přání měnit produkované množství amoniaku a močoviny.
Výše uvedený nedostatek nemá způsob současné výroby amoniaku a močoviny, při kterém se proud plynu obsahující oxid uhličitý, vodík a dusík uvede do styku s amoniakem za tvorby karbamanu amonného, který se potom vede do stupně syntézy močoviny, a část uvedeného proudu plynu obsahujícího oxid uhličitý, dusík a vodík se před uvedením' do' styku s amoniakem zavede do doplňkového dekarbonačního stupně a po dekarbonaci se dekarbonovaný proud plynu opět smísí s částí proudu plynu, který nebyl dekarbonován, jehož podstata spočívá v tom, že amoniak použitý pro tvorbu karbamanu amonného má formu koncentrovaného vodného roztoku, který se získá absorpcí amoniaku, opouštějícího syntézní proces, vodou, přičemž část tohoto koncentrovaného' vodného ' roztoku se vede do destilační kolony, ve které se získá kapalný amoniak.
Výhodou způsobu podle vynálezu je, že je možné při současné výrobě kapalného amoniaku a močoviny měnit podle potřeby produkovaná množství jako močoviny, tak i amoniaku.
Při způsobu podle vynálezu se během normálního' chodu zařízení vyrábí jak roztok amoniaku, tak i roztok močoviny v rámci možností tohoto zařízení.
V tomto případě bude pracovat doplňkové dekarbonační zařízení, snižující obsah oxidu uhličitého v proudu plynu, za výhodnějších podmínek, než tomu je v provozu pro produkci pouze amoniaku vzhledem k tomu, že zde není zapotřebí snižovat obsah oxidu uhličitého na velmi nízkou zbytkovou koncentraci, přičemž se dosáhne snížení s tím souvisejícího tepelného- odpadu.
V případě zastavení sekce pro výrobu močoviny se produkce roztoku amoniaku může udržovat na nominální hodnotě, zatímco sekce pro přípravu plynu a amoniakální syntéza budou pracovat za sníženého dávkování. Doplňkové dekarbonační zařízení a sekce pro rektifikaci amoniakálního vodného roztoku poběží pochopitelně na plnou kapacitu; to znamená, že všechen konvertovaný plyn se bude muset dekarbonovat přibližně na obsah oxidu uhličitého 1000 ppm.
Není-li žádoucí vyrábět roztok amoniaku při současném požadavku udržování 100·% produkce močoviny, potom je nutné vyřadit z provozu jak doplňkovou dekarbonační sekci, tak i rektifikační sekci, zatímco sekce na výrobu močoviny poběží na plnou zátěž. Je samozřejmé, že sekce pro přípravu plynu a sekce pro syntézu amoniaku bude pracovat se sníženou kapacitou. Analýza práce odpovídajícího syntézního kompresoru za rozdílných podmínek chodu ukázala, že je možné chod tohoto· 'kompresoru bez problémů regulovat, přičemž kompresor může pracovat za podmínek přijatelné účinnosti, a to i během chodu při sníženém dávkování.
Na připojeném výkresu je zobrazeno blokové schéma způsobu podle vynálezu.
Zemní plyn se dávkuje vedením 1 do odsiřovacího stupně 2, ve kterém se zbaví síry. Po ochlazení průchodem tepelným výměníkem· 3 přichází plyn společně s parou vedením 5 do reformačního stupně 4 a potom vedením 6 do konečného reformačního stupně 8, kam se také dávkuje vzduch dmychadlem 7.
Reformovaný plyn vycházející z konečného reformačního1 stupně 8 se po ochlazení ve výměníku 9 přivádí vedením 10 do konverzního stupně 11 za účelem konverze oxidu uhelnatého na oxid uhličitý.
Plyn vycházející z konverzního stupně 11, obsahující v podstatě oxid uhličitý, dusík a vodík, se přivádí po ohřátí ve výměníku 12 potrubím 13 do absorpčního stupně pro absorpci oxidu uhličitého. Absorpční stupeň se skládá z vlastní absorpční aparatury 14 a z destilačního zařízení 15 pro regeneraci rozpouštědla použitého k absorpci.
Plyn, který byl zbaven oxidu uhličitého, se vede vedením 16 ke smísení s plynem z přívodu 17 a dále pak vedením 19 a kompresorem 20 do 'karbamanového reaktoru 18 pro reakci ' oxidu uhličitého s amoniakem.
V karbamanovém reaktoru 18 zreaguje oxid uhličitý téměř úplně s amoniakem z amoniakálního roztoku přiváděného vedením 21, přičemž vzniká roztok karbamanu amonného, který se odebírá vedením 22 a vede do močovinového reaktoru 23 pro syntézu močoviny.
Podíl oxidu uhličitého, který nezreagoval v karbamanovém reaktoru a který obsahuje také vodík a dusík, odchází z reaktoru horem a vede se potrubím 24 do -absorbéru 25, kde se absorbuje v roztoku uhličitanu amonného nasyceném amoniakem, čímž vzniká roztok karbamanu amonného, který se odvádí vedením 26 do spodní části karbamanového reaktoru 18.
Plyn pro syntézu amoniaku (oxid uhličitý, dusík, vodík), zbavený oxidu uhličitého a odcházející z absorbéru 25 potrubím 27 se potom vede do methanačního stupně 28, kde se obsažený -oxid uhelnatý konvertuje na methan.
Plyn odcházející z methanačního stupně 28 se potom přimísí k plynu, který se neabsorboval v amoniakovém absorbéru 29 a který odchází potrubím 30 a obsahuje v podstatě pouze dusík a vodík. Získaná plynná směs se potom vede vedením 31 do dehydratačního zařízení, odkud po stlačení přicházejí vedením 32 do amoniakového reaktoru 33 pro syntézu amoniaku.
Z amoniakového absorbéru 29 pro absorpci amoniaku vodou se odtahuje koncentrovaný vodným roztok amoniaku, který je jednak částečně dávkován vedením 21 do karbamanového reaktoru 18 a jednak do rektifikační kolony 35, kde se získá kapalný amoniak. Tento amoniak je na obrázku označen vztahovou značkou 38.
V močovinovém reaktoru 23 pro· syntézu močoviny se smíchá roztok karbamanu amonného s amoniakem 34 přicházejícím z nízkotlaké sekce -pro čištění močoviny.
Část amoniaku 36 přicházejícího1 z nízkotlaké sekce pro čištění močoviny se použije pro dehydrataci plynu určeného pro syntézu amoniaku.
Roztok močoviny se dále zpracovává a potom se odvádí vedením 37.
Při způsobu podle vynálezu je překvapující, že snížení parciálního tlaku oxidu uhličitého v proudu dávkovaném do karbamanového reaktoru 18 nemá v důsledku průchodu .plynu absorpční aparaturou 14 ve srovnání s případem, kdy se všechen oxid uhličitý dávkuje do zmíněného karbamanového reaktoru, vliv na stupeň konverze -oxidu uhličitého a amoniaku na karbaman amonný, což je v rozporu se současnýhi názory, podle nichž se parciální tlak -oxidu uhličitého musí zvýšit, aby bylo -dosaženo zvýšení výtěžku této konverze.
V následující části popisu je způsob podle vynálezu blíže objasněn na -konkrétním příkladu provedení způsobu podle vynálezu.
Příklad
Při provozu podle tohoto příkladu provedení způsobu -podle vynálezu se produkuje
400 t/den vodného roztoku amoniaku a 1000 t/den močoviny.
000 Nm3/h zemního plynu, považovaného za téměř 1001% methan, se konvertuje běžnými postupy (primární reformování, sekundární reformování, konverze CO za vysoké a nízké teploty) na konverzní plyn s následujícím složením (přepočteno na suchý plyn při rychlosti proudění 146 500 Nm3/h a tlaku 3,17 MPa:
H?
N2 CO
CO2
Ar
CH4
61,30
20,00
0,42
17,35
0,24
0,49 objemu objemu objemu objemu objemu %
% %
% % .
% objemu.
Z hlavního proudu tohoto plynu se odtahuje 74 500 Nm5/h do absorpční aparatury 14 (doplňková dekarbonační sekce), kde se odstraní 9850 Nm3/h oxidu uhličitého.
Tím se získá částečně dekarbonovaný plyn, který odchází přes vedení 16 rychlostí 64 600 Nm3/h, a který má následující složení:
H2
N2
CO
Ar
CHr
CO2
70,65
23,00
0,48
0,28
0,56
5,03 %
% %
% %
% objemu objemu objemu objemu objemu objemu
Tento plyn se potom slouží s hlavním proudem čímž dění konvertovaného plynu z přívodu 17, se získá směsný plyn s rychlostí prou136 650 Nm3/h a následujícím složením:
H2
N2CO
Ar
CH4
CO2
65,86
21,40
0,45
0,16
0,53
11,50 objemu objemu objemu objemu objemu objemu.
Tento plyn se komprimuje na tlak 20 MPa a potom vede nejdříve do karbamanového reaktoru 18 a absorbéru 25 za účelem absorpce oxidu uhličitého a potom do methanačního stupně 28.
Získá se 118 000 plynu následujícího suchý plyn):
Nm3/h methauovaného složení (přepočteno na
H2
Nz
Ar
CHí
NH3
72,83
24,29
0,29
1,09
1,50 % objemu % -objemu % -objemu % objemu % objemu.
plyn se spojí s recyklovaným plyTento nem v potrubí 30 přicházejícím ze stupně pro separaci amoniaku a suší se promýváním vodným -roztokem -amoniaku 36. Zde se vstřikuje 7750 jg/h vodného roztoku amo
I maku, z něhož se 93 % odpaří.
Nakonec se získá suchý plyn s rychlostí proudění ' 584 000 Nm3/h ' .a · následujícím složením: ·
H2
N2
Ar
CHt
NHs '63,95 % objemu
21,32 % objemu
2,64 % objemu
9,46 % objemu
2,63 % objemu.
Tento plyn se dodává do amoniakového reaktoru 33 pro syntézu amoniaku. Reakční plyn má rychlost proudění 530’ 000 Nm3/h a následující složení:
H2
N2
Ar
CHi NHj
55,25 % objemu
18,43 '% objemu '2,91 % objemu
10,41 % objemu
13,00 % objemu.
Uvedený . plyn se vede do· amoniakového absorbéru 29, kde se oddělí NH3· až do zbytkového obsahu 1 % . objemu. Vyprodukuje se 61000 kg/h amoniakálního roztoku o hmotnostním složení:
NH3 80 % Hmotnosti
H2O 20 % hmotaosti.
Z tohoto roztoku se odtahuje 20 900 kg/h roztoku do rektifikační kolony 35, kde se získá 16 700 kg/h 91,9% vodného roztoku amoniaku 38, což odpovídá dennímu výkonu 400 t amoniaku.
Zbývající podíl se vedením 21 vede do karbamanového reaktoru 18, ve kterém se vyrobí 71 300 kg/h roztoku karbamanu o složení:
NH3 45,0 % hmotnosti
CO2 43,8 -% hmotnosti
H2O 41,1 % hmotnosti.
Je třeba poznamenat, že přítomný amoniak je v 32°/o přebytku oproti amoniaku vázanému na oxid uhličitý ve formě karbamanu a v důsledku tohoto přebytku se podstatně snižuje tlak pat karbamanu. Tento roztok se dávkuje do· reaktoru pro výrobu močoviny, provozovaného podle italského patentu 907 469, v němž se vyrobí 41 670 kg/h močoviny, což odpovídá dennímu výkonu 1000 tun.
Claims (1)
- Způsob současné výroby amoniaku a močoviny, při kterém se proud plynu obsahující oxid uhličitý, vodík a dusík uvede do styku s amoniakem za tvorby karbamanu amonného, který se potom vede do stupně syntézy močoviny, a část uvedeného proudu plynu obsahujícího oxid uhličitý, .dusík a vodík se před uvedením do styku s amoniakem zavede do .doplňkového stupně a po dekarbonaci se dekarbonovaný proud plynu opět smísí s částí proudu plynu, který nebyl dekarbonován, vyznačený tím, že amoniak použitý pro tvorbu karbamanu amonného má formu koncentrovaného vodného roztoku, který se získá absorpcí amoniaku, opouštějícího syntézní proces, vodou, přičemž část tohoto koncentrovaného vodného roztoku se vede do destilační kolony, ve které se získá kapalný amoniak.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT21778/75A IT1034674B (it) | 1975-03-28 | 1975-03-28 | Processo flessibile intergrato per la produzione di ammoniaca edurea |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS197576A2 CS197576A2 (en) | 1984-12-14 |
| CS238355B2 true CS238355B2 (en) | 1985-11-13 |
Family
ID=11186718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS761975A CS238355B2 (en) | 1975-03-28 | 1976-03-28 | Method of ammonia and urea simultaneous production |
Country Status (34)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4320103A (cs) |
| JP (2) | JPS51118725A (cs) |
| AR (1) | AR208429A1 (cs) |
| BE (1) | BE840105A (cs) |
| BG (1) | BG28258A3 (cs) |
| BR (1) | BR7601880A (cs) |
| CA (1) | CA1120693A (cs) |
| CH (1) | CH620902A5 (cs) |
| CS (1) | CS238355B2 (cs) |
| DD (1) | DD123594A5 (cs) |
| DE (1) | DE2613102C2 (cs) |
| DK (1) | DK142361B (cs) |
| EG (1) | EG12091A (cs) |
| ES (1) | ES446621A1 (cs) |
| FR (1) | FR2305391A1 (cs) |
| GB (1) | GB1520561A (cs) |
| HU (1) | HU179298B (cs) |
| IE (1) | IE43359B1 (cs) |
| IL (1) | IL49300A (cs) |
| IN (1) | IN144386B (cs) |
| IT (1) | IT1034674B (cs) |
| LU (1) | LU74662A1 (cs) |
| MW (1) | MW976A1 (cs) |
| MY (1) | MY8100068A (cs) |
| NL (1) | NL169178C (cs) |
| NO (1) | NO150557C (cs) |
| PH (1) | PH13180A (cs) |
| PL (1) | PL106566B1 (cs) |
| PT (1) | PT64955B (cs) |
| SE (1) | SE423539B (cs) |
| TR (1) | TR18737A (cs) |
| YU (1) | YU40644B (cs) |
| ZA (1) | ZA761794B (cs) |
| ZM (1) | ZM3776A1 (cs) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1115610B (it) * | 1977-03-03 | 1986-02-03 | Snam Progetti | Procedimento integrato urea-ammoniaca |
| IT1094295B (it) * | 1978-04-05 | 1985-07-26 | Snam Progetti | Procedimento integrato ammoniaca-urea |
| US4869887A (en) * | 1987-10-30 | 1989-09-26 | Dijk Christiaan P Van | Integrated ammonia-urea process |
| US4988491A (en) * | 1989-04-11 | 1991-01-29 | Christiaan Van Dijk | Flexible integration of the production of ammonia and urea |
| EP0891968B1 (en) * | 1997-06-26 | 2003-06-04 | Urea Casale S.A. | Process for reducing the residual free ammonia emissions from an urea production plant |
| EP0905127B1 (en) | 1997-09-20 | 2001-11-28 | Urea Casale S.A. | Process for combined production of ammonia and urea |
| ATE242174T1 (de) | 1999-03-31 | 2003-06-15 | Urea Casale Sa | Verfahren zur gleichzeitigen modernisierung einer ammoniakherstellungsanlage und einer harnstoffherstellungsanlage |
| US6511644B1 (en) * | 2000-08-28 | 2003-01-28 | The Chemithon Corporation | Method for removing contaminants in reactors |
| EP1188710A3 (en) * | 2000-09-15 | 2003-10-29 | Haldor Topsoe A/S | Process for the integrated preparation of ammonia and urea |
| RU2460569C1 (ru) * | 2011-02-10 | 2012-09-10 | Эдуард Владимирович Юрьев | Способ модернизации сепарационного узла газового (варианты) и сепаратор газовый (варианты) |
| US8987513B2 (en) | 2011-12-15 | 2015-03-24 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Operation method of urea production plant including multiple systems |
| MX364235B (es) | 2012-06-27 | 2019-04-17 | Grannus Llc | Produccion de poligeneracion de polvo y fertilizador a traves de captura de emisiones. |
| BR112018011232B1 (pt) | 2015-12-04 | 2022-10-11 | Grannus, Llc | Método para a produção de hidrogênio a partir de gases de síntese de um processo de oxidação parcial suprido com oxigênio |
| DE102015121756A1 (de) | 2015-12-14 | 2017-06-14 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Bereitstellung von Kohlendioxid für die Synthese von Harnstoff |
| DE102016203277A1 (de) | 2016-02-29 | 2017-08-31 | Thyssenkrupp Ag | Integrierte Synthese von Ammoniak und Harnstoff |
| DE102016122374A1 (de) | 2016-11-21 | 2018-05-24 | Thyssenkrupp Ag | Vollintegrierter Ammoniak-Harnstoff-Komplex |
| EP3366645A1 (en) | 2017-02-28 | 2018-08-29 | Casale Sa | Ammonia-urea integrated process and plant |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3303215A (en) * | 1962-03-09 | 1967-02-07 | Toyo Koatsu Ind Inc | Synthesis of urea |
| US3349126A (en) * | 1962-09-10 | 1967-10-24 | Pullman Inc | Integrated ammonia and urea process |
| US3310376A (en) * | 1963-09-09 | 1967-03-21 | Chemical Construction Corp | Process for combined production of ammonia and urea |
| JPS4830258B1 (cs) * | 1969-02-08 | 1973-09-18 | ||
| JPS496297B1 (cs) * | 1969-03-15 | 1974-02-13 | ||
| BE758646A (fr) * | 1969-11-15 | 1971-04-16 | Snam Progetti | Procede de traitement des gaz de synthese de l'ammoniac |
| US4013718A (en) * | 1970-09-03 | 1977-03-22 | Snam Progetti S.P.A. | Integrated process for the production of urea |
| IT1014987B (it) * | 1974-06-12 | 1977-04-30 | Snam Progetti | Procedimento integrato urea am moniaca |
-
1975
- 1975-03-28 IT IT21778/75A patent/IT1034674B/it active
-
1976
- 1976-01-01 AR AR262729A patent/AR208429A1/es active
- 1976-03-24 ZA ZA761794A patent/ZA761794B/xx unknown
- 1976-03-25 CH CH376076A patent/CH620902A5/it not_active IP Right Cessation
- 1976-03-25 DK DK132476AA patent/DK142361B/da not_active IP Right Cessation
- 1976-03-26 DE DE2613102A patent/DE2613102C2/de not_active Expired
- 1976-03-26 CA CA000249107A patent/CA1120693A/en not_active Expired
- 1976-03-26 TR TR18737A patent/TR18737A/xx unknown
- 1976-03-26 PT PT64955A patent/PT64955B/pt unknown
- 1976-03-26 NO NO761071A patent/NO150557C/no unknown
- 1976-03-26 BG BG7632716A patent/BG28258A3/xx unknown
- 1976-03-26 FR FR7608882A patent/FR2305391A1/fr active Granted
- 1976-03-26 YU YU799/76A patent/YU40644B/xx unknown
- 1976-03-26 SE SE7603707A patent/SE423539B/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-03-26 IE IE647/76A patent/IE43359B1/en unknown
- 1976-03-26 ES ES446621A patent/ES446621A1/es not_active Expired
- 1976-03-26 HU HU76SA2909A patent/HU179298B/hu unknown
- 1976-03-26 BE BE165624A patent/BE840105A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-03-26 BR BR7601880A patent/BR7601880A/pt unknown
- 1976-03-26 JP JP51032741A patent/JPS51118725A/ja active Pending
- 1976-03-27 IN IN534/CAL/76A patent/IN144386B/en unknown
- 1976-03-27 PL PL1976188289A patent/PL106566B1/pl unknown
- 1976-03-28 CS CS761975A patent/CS238355B2/cs unknown
- 1976-03-28 EG EG187/76A patent/EG12091A/xx active
- 1976-03-28 IL IL49300A patent/IL49300A/xx unknown
- 1976-03-29 DD DD192098A patent/DD123594A5/xx unknown
- 1976-03-29 LU LU74662A patent/LU74662A1/xx unknown
- 1976-03-29 GB GB12622/76A patent/GB1520561A/en not_active Expired
- 1976-03-29 NL NLAANVRAGE7603280,A patent/NL169178C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-03-29 MW MW9/76A patent/MW976A1/xx unknown
- 1976-03-29 PH PH18270A patent/PH13180A/en unknown
- 1976-03-29 ZM ZM37/76A patent/ZM3776A1/xx unknown
-
1980
- 1980-09-04 US US06/184,175 patent/US4320103A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-12-30 MY MY68/81A patent/MY8100068A/xx unknown
-
1984
- 1984-11-26 JP JP1984178278U patent/JPS60113340U/ja active Granted
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS238355B2 (en) | Method of ammonia and urea simultaneous production | |
| US4138434A (en) | Integrated ammonia-urea producing process, for the production of urea | |
| RU2196767C2 (ru) | Способ совместного производства аммиака и мочевины, установка для осуществления способа, способ модернизации установок синтеза аммиака и синтеза мочевины | |
| US3310376A (en) | Process for combined production of ammonia and urea | |
| SU833158A3 (ru) | Способ синтеза мочевины и аммиака | |
| KR101199734B1 (ko) | 요소의 제조 방법 | |
| RU2283832C2 (ru) | Способ совместного получения аммиака и мочевины | |
| RU2764453C2 (ru) | Способ и установка, предназначенные для совместного получения аммиака и мочевины | |
| US11084731B2 (en) | Method for producing ammonia and urea in a common facility | |
| JPS63126857A (ja) | 尿素の製法 | |
| CN110041230B (zh) | 回收三聚氰胺装置尾气的汽提法尿素生产工艺 | |
| US3337297A (en) | Process for combined production of ammonia and ammonium salts | |
| KR810000114B1 (ko) | 암모니아와 요소의 유동적 통합 제조방법 | |
| JPS6058744B2 (ja) | Ｎｈ↓３とｃｏ↓２から尿素溶液を製造する方法 | |
| CA1110659A (en) | Integrated ammonia-urea process | |
| SU798031A1 (ru) | Способ получени аммиака и метанола | |
| KR830002201B1 (ko) | 요소의 제조방법 | |
| PL94001B1 (cs) | ||
| JPH08198838A (ja) | 尿素合成方法 |