CS226443B2 - Method of isothermal ethylene oxide absorption - Google Patents
Method of isothermal ethylene oxide absorption Download PDFInfo
- Publication number
- CS226443B2 CS226443B2 CS821357A CS135782A CS226443B2 CS 226443 B2 CS226443 B2 CS 226443B2 CS 821357 A CS821357 A CS 821357A CS 135782 A CS135782 A CS 135782A CS 226443 B2 CS226443 B2 CS 226443B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ethylene oxide
- gas
- fed
- solution
- absorber
- Prior art date
Links
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 title claims abstract description 6
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 32
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 12
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 abstract description 4
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 26
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 20
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 6
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 6
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Chemical compound [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910000027 potassium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- TYJJADVDDVDEDZ-UHFFFAOYSA-M potassium hydrogencarbonate Chemical compound [K+].OC([O-])=O TYJJADVDDVDEDZ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 229940060367 inert ingredients Drugs 0.000 description 1
- 229910003002 lithium salt Inorganic materials 0.000 description 1
- 159000000002 lithium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
- C07D301/32—Separation; Purification
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1487—Removing organic compounds
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Epoxy Compounds (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu izotermické absorpce ethylenoxidu, který je obsažen v plynu odcházejícím ze zařízení na výrobu ethylenoxidu, obsahujícím až 90 % objemových ethylenoxidu. Roztok získaný tímto postupem je možno přímo zavádět do zařízení na výrobu glykolu.
Z dosavadního' stavu techniky je známo, že při výrobě ethylenoxidu běžným kyslíkovým postupem, se získá plyn o> teplotě asi 107 °C a o tlaku 1,96 MPa, který má obvykle následující složení: C2H4 38,26 objemových %, O2 3,59 objemových procent, ethylenoxid 1,47 objemových procent, CO2 41,44 objemových procent, C2H6 0,61 objemových procent, N2 4,70 objemových procent, Ar 8,56 objemových procent а H2O 1,37 objemových procent.
Při provádění známých absorpčních postupů se tento plyn, který obvykle obsahuje 1,47 % objemových ethylenoxidu, zavádí do adiabatického1 absorbéru, přičemž z horního konce tohoto adiabatického absorbéru se odvádí plyn, který neobsahuje ethylenoxid, a který obsahuje 39,36 °/o objemových C2H4 a 42,46 °/o objemových kysličníku uhličitého, a část tohoto plynu se odvádí z tohoto systému za účelem zabránění akumulace inertních složek v tomto reaktoru na syntézu ethylenoxidu, a část z tohoto plynu se dekarbonizuje předtím, než je tento plyn recyklován do uvedeného reaktoru na syntézu ethylenoxidu, společně se zbytkem tohoto plynu.
Ze spodní části absorbéru se odvádí roztok o teplotě 62 °C, který obsahuje 1,92 % hmotnostních ethylenoxidu společně s určitým množstvím C2H4 а CO2. Tento roztok se potom expanduje na tlak 0,5 MPa a dále je potom předběžně zahřát na teplotu 99 °C a veden do stopovacího zařízení, které pracuje přibližně při atmosférickém tlaku, přičemž v tomto stopovacím zařízení se z Rodného roztoku odstraní ethylenoxid, ethylen a kysličník uhličitý, za použití proudu páry zaváděné z vnějšího zdroje.
Plyn, který opouští stopovací zařízení o teplotě 98 CC se ochladí na teplotu 30 °C a potom se vede doi druhého adiabatického absorbéru, do kterého je přiváděna voda, ve kterém se ethylenoxid opětně absorbuje, přičemž se získá roztok, který obsahuje 10 °/o hmotnostních ethylenoxidu, který se odvádí do zařízení na výrobu glykolu.
Nevýhodou těchto postupů, náležících do dosavadního stavu techniky, je značná energetická náročnost, projevující se ve velké spotřebě páry a elektrické energie, přičemž se rovněž spotřebuje velké množství vody. Všechny tyto nevýhody vyplývají z ná ročného zpracovávání za velkých tepelných rozdílů.
Podstata způsobu izotermické absorpce e•thyle-noxidu, který je obsažen v plynu odcházejícím ze zařízení na výrobu ethylenoxidu, obsahujícím až 90 % objemových ethylenoxidu, spočívá podle uvedeného vynálezu v tom, že se uvedený plyn nejdříve ochladí na teplotu v rozmezí od 5 do' 60 °C a potom se zavádí o tlaku pohybujícím se v rozmezí od 0,1 do 3 MPa do izotermického filmového absorbéru, do kterého je přiváděna voda, přičemž ve spodní části tohoto absorbéru se tvoří roztok ethylenoxidu o vysoké koncentraci.
Výhodou postupu podle uvedeného vynálezu je značná energetická úspora páry, elektrické energie a chladicí vody. Postup podle uvedeného· vynálezu je rovněž jednodušší ve srovnání s postupy podle dosavadního stavu techniky. Ze spodní části absorbéru se odvádí roztok ethylenoxidu o vysoké koncentraci, který je možno přímo zavádět do jednotky na výrobu glykolu po oddělení ethylenu zůstávajícího- v roztoku.
Za účelem objasnění rozdílu mezi postupem náležícím do dosavadního stavu techniky a postupem podle uvedeného vynálezu, budou v dalším oba postupy detailně popsány s pomocí připojených výkresů, kde na obr. 1 je průtokové schéma postupu podle dosavadního stavu techniky a obr. 2 představuje průtokové schéma postupu podle uvedeného vynálezu.
V obou těchto postupech budou provozní podmínky, to znamená tlak, počáteční teplota plynu a složení, uváděny pouze jako příkladné hodnoty. Ve skutečnosti se teplota plynu zaváděného do filmového absorbéru v postupu podle uvedeného vynálezu může pohybovat v rozmezí od 5 do 60 °C a tlak se může pohybovat v rozmezí od 0,1 MPa do 3 MPa. Obsah ethylenoxidu v plynu, který je veden do filmového absorbéru, může být až 90 % objemových.
V dalším bude podrobně popsán postup náležící do dosavadního stavu techniky, zobrazený na obr. 1. Proud plynu 1, který pochází z reaktoru na syntézu ethylenoxidu, o tlaku 1,96 MPa, který je částečně ochlázen na teplotu 107 °C, se vede společně s recyklovaným proudem plynu 31 prostřednictvím potrubí 2 do adlabatického absorrbéru 3, do kterého se přivádí na horním konci voda o teplotě 30 °C, která je sem. přiváděna ze spodní části stripovacího zařízení 36 prostřednictvím potrubí 51, 53, 54 a 56, dále průchodem, tepelným výměníkem 34 a chladičem 55 a dále za použití čerpadla 52.
Plyn, který je odváděn z horní části absorbéru 3 prostřednictvím potrubí 4, se částečně recykluje do- reaktoru na syntézu ethylenoxidu prostřednictvím potrubí 6 a 8, po smísení s dekarbonizovaným plynem, který je odváděn z kolony 11 prostřednictvím potrubí 7, dále je částečně odváděn tento plyn ze systému prostřednictvím potrubí 9, a částečně je tento plyn veden za pomoci potrubí 10 do dekarbonizační kolony 11, která pracuje za tlaku 1,94 MPa, přičemž do horní části této kolony je přiváděn roztok uhličitanu draselného prostřednictvím potrubí 18 a 20, přičemž tento roztok je získáván z odplyňovací kolony 16, která pracuje za atmosférického tlaku, a je do této dekarbonizační kolony 11 přiváděn za pomoci čerpadla 19. Do spodní části této odplyňovací kolony 16 je přiváděn vzduch prostřednictvím potrubí 21 a 23 za použití ventilátoru 22 společně se zpracovanou vodou a výchozím roztokem uhličitanu draselného, který je přiváděn prostřednictvím: potrubí 24. Uhličitan draselný reaguje s kysličníkem uhličitým, přítomným v koloně 11 za vzniku kyselého uhličitanu. Tento roztok kyselého uhličitanu je odváděn ze spodní části kolony 11 a dále je potom zaváděn prostřednictvím potrubí 12 do tepelného výměníku 13, ve kterém je tento proud ohříván vnější parou, a tento proud je potom veden pomocí rychlozávěrného ventilu 14 a potrubí 15 do odplyňovací kolony 16, ve které je kysličník uhličitý, který je absorbován v koloně 11, uvolňován z kyselého uhličitanu za účelem převedení této látky na uhličitan.
Z horního- konce odplyňovací kolony 16 je odváděn kysličník uhličitý prostřednictvím potrubí 17. Roztok ethylenoxidu, který se získá ze spodní části absorbéru 3, se expanduje ve ventilu 26 do potrubí 27 a dále do nádoby 28.
Páry vytvořené v nádobě 28 se odvádějí prostřednictvím potrubí 29 do kompresoru 30 a potom jsou recyklovány do absorbéru 3 prostřednictvím potrubí 31 a 2.
Roztok ethylenoxidu, získaný ve spodní části nádoby 28, se odvádí ze spodního konce této nádoby přes ventil 32 a za pomoci potrubí 33 a 35 a předehřívacího zařízení 34 do striperu Í36, který pracuje s tlakem 0,14 MPa, přičemž v tomto zařízení jsou ethylenoxid a inertní složky stripovány za použití přímého působení páry, přiváděné do spodní části prostřednictvím potrubí 37.
Páry odváděné z horní části stripovacího zařízení 36 se ochlazují v chladiči 39, potom se zavádí prostřednictvím potrubí 38 a 40 do druhého adiabatického absorbéru 41, do kterého^ je v horní části přidávána voda o teplotě 30 °C prostřednictvím potrubí 46, 48 a 50 a za použití chladiče 49 a čerpadla 47.
Inertní složky jsou odváděny z horní části absorbéru 41 prostřednictvím potrubí 42.
Ve spodní části absorbéru 41 vznikne vodný roztok ethylenoxidu o koncentraci 10 °/o hmotnostních a tento roztok je odváděn pomocí potrubí 43 a 45 za pomoci čerpadla 44 do zařízení na výrobu glykolu.
V dalším bude detailně popsáno průtokové schéma zobrazené na obr. 2, za účelem objasnění postupu podle uvedeného vynálezu. Proud plynu 1 z reaktoru na syntézu ethylenoxidu o tlaku 1,96 MPa, který je částečně ochlazen, na teplotu 107 °C, se dále chladí na teplotu 35 °C ve vodním chladiči 2, a potom je dále veden potrubím- 3 do· separátoru 4 kondenzátu.
Plyn ze separátoru 4 o teplotě 35 CC je veden potrubím, 6 do· izotermického filmového absorbéru 7, do· kterého· se současně přivádí do· jeho· horní části voda o teplotě 30 °C prostřednictvím^ potrubí 20, 22, 23, 24 a tento proud je rovněž veden tepelným výměníkem 9 za použití čerpadla 21.
Malý podíl vody o· teplotě 30 °C je rovněž zaváděn pomocí potrubí 25 do· horní části druhého· izotermického filmového· absorbéru 17. V těchto· dvou filmových absorbérech д 7 a 17 je teplo odstraňováno pomocí vody ochlazené na teplotu asi 5 °C v chladicí jednotce· 53, která pracuje s lithnou solí, a tato i chladicí voda cirkuluje plášti těchto· dvou ч uvedených absorbérů prostřednictvím potrubí 55, 56 a 57, přičemž se použije čerpadla 54. Roztok ethylenoxidu o koncentraci 6,5 % hmotnostních, který je odebírán u dna filmového absorbéru 7 je veden potrubími 8 a 10, předehřívačem 9 a ventilem 11 do odpařovací nádoby 12, pracující při tlaku 0,15 MPa, přičemž ve spodní části této nádoby se· získává roztok ethylenoxidu o koncentraci přibližně 6,4 % hmotnostních, který neobsahuje inertní složky, a tento roztok je zaváděn do zařízení na výrobu glykolu prostřednictvím potrubí 14 a 16 za použití čerpadla 15.
Pára vytvořená v nádobě 12 obsahuje malé množství ethylenoxidu, které musí být samozřejmě zpětně získáno, přičemž toto zpětné získávání se provádí zaváděním těchto par prostřednictvím potrubí 13· do· dalšího izotermického filmového· absorbéru 17, do kterého se současně přivádí v horní části voda o teplotě 30 °C.
Kondenzát získaný v separátoru 4 se odvádí do- absorbéru 17 za tlaku 0,15 MPa pomocí potrubí 5 a ventilu 18. Ve spodní části druhého filmového absorbéru 17 se získává roztok ethylenoxidu ·ο; teplotě 20 °C, a •tento· roztok se recykluje do nádoby 12 pomocí potrubí 19.
Plyn opouštějící horní část filmového ab sorbéru 7, který je odváděn pomocí potrub í 29, je částečně odváděn ze systému pomoc í potrubí 30, částečně je recyklován do reak · toru na syntézu ethylenoxidu pomocí potru bí 31, 39 a 39 po smísení s dekarbonizovaným plynem pocházejícím z kolony 35, kte rý je veden potrubím 36, v místě 37, a čás tečně je veden pomocí potrubí 32 a 34 do dekarbonizační kolony 35, která pracuje při tlaku 1,94 MPa, a do které je · do· horní části přiváděn roztok uhličitanu draselného· pomocí potrubí 46 a 48, který je· sem čerpán pomocí čerpadla 47 z odplyňovací kolony 44, která pracuje za atmosférického tlaku, a do které je přiváděn v její spodní části vzduch pomocí potrubí 49 a 51 a ventilu 50. Do· spodní části kolony 44 je rovněž zaváděna zpracovaná voda za pomoci potrubí 52.
Z horní části kolony 44 je odváděn kysličník uhličitý pomocí potrubí 45.
Roztok, který je bohatý na kysličník uhličitý, a který je odváděn ze spodní části kolony 35 pomocí potrubí 40, je zaváděn· do tepelného· výměníku 41, ve kterém je zahříván pomocí vnější páry, a potom je tento proud veden pomocí potrubí 42 do· rychlozávěrného ventilu 43 a potom do· odplyňovací kolony 44. Páry z horní části filmového absorbéru 17, obsahující malé množství ethylenu, · který je nutno zpětně získat, je veden pomocí potrubí 26, 28 a 34 do· dekarbonizační kolony 35 pomocí kompresoru 27 po· smísení v místě 33 s proudem· 32, který je přiváděn z horní části filmového absorbéru 7.
Za účelem demonstrování výhod postupu podle uvedeného1 vynálezu ve srovnání s postupy podle dosavadního· stavu techniky, byl proveden srovnávací test, při kterém bylo stejné množství plynu stejného· složení zpracováváno v zařízení podle dosavadního- stavu techniky a v zařízení nového typu podle uvedeného vynálezu.
Výsledky tohoto testu jsou uvedeny v následující tabulce.
Postup používající filmových absorbérů
TABULKA
Postup podle dosavadního stavu techniky
| Množství plynu vedené | ||
| do absorbéru | 175 566 Nm?/h | 175 566 Nm3/h |
| Obsah ethylenoxidu | 1,47 % obj. | 1,47 % obj. |
| Tlak | 1,96 MPa | 1,96 MPa |
| Teplota | 107 °C | 107 cc |
| Získaný ethylenoxid | 5 072 kg/h | 5072 kg/h |
| Nasycená pára: | ||
| spotřeba [tlak 0,2 MPa) | 15 073 kg/h | 8 533 kg/h |
| Spotřeba elektrické energie | 470,7 kWh/h | 312,6 kWh/h |
| Chladicí voda: spotřeba | 1500 m3/h | 836 m3/h |
Úspora páry a elektrické energie, kterých bylo dosaženo podle uvedeného- vynálezu ve srovnání s dosavadním stavem techniky, se vypočte podle následujících rovnic:
100 . (15 073 — 8 533)
073 = 43,4 o/o, pokud se týče páry, a
100 . (470,7 — 312,6)
470,7 = 33,6 °/o, pokud se týče elektrické energie.
PŘEDMĚT VYNÁLEZU
Claims (1)
- Způsob izotermické absorpce ethylenoxidu, který je obsažen v plynu odcházejícím ze zařízení na výrobu ethylenoxidu, obsahujícím až 90 % objemových ethylenoxidu, přičemž získaný roztok ethylenoxidu je možno přímo zavádět do zařízení na výrobu glykolu, vyznačující se tím, že se uvedený plyn nejdříve ochladí na teplotu v rozmezí od5 do 60 °C a potom se zavádí o tlaku pohybujícím se v rozmezí od 0,1 do 3 MPa do izotermického filmového absorbéru, do kterého je přiváděna voda, přičemž ve spodní Části tohoto· absorbéru se tvoří roztok e- l· thylenoxidu o vysoké koncentraci.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT20067/81A IT1144657B (it) | 1981-03-02 | 1981-03-02 | Procedimento per l'assorbimento isotermico dell'ossido di etilene mediante l'impiego di assorbitori a film |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS226443B2 true CS226443B2 (en) | 1984-03-19 |
Family
ID=11163536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS821357A CS226443B2 (en) | 1981-03-02 | 1982-03-01 | Method of isothermal ethylene oxide absorption |
Country Status (32)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4469492A (cs) |
| JP (1) | JPS57158772A (cs) |
| AR (1) | AR231980A1 (cs) |
| AT (1) | AT381648B (cs) |
| AU (1) | AU544552B2 (cs) |
| BE (1) | BE892323A (cs) |
| BR (1) | BR8200972A (cs) |
| CA (1) | CA1160242A (cs) |
| CH (1) | CH649542A5 (cs) |
| CS (1) | CS226443B2 (cs) |
| DD (1) | DD202289A5 (cs) |
| DE (1) | DE3204944C2 (cs) |
| DK (1) | DK88982A (cs) |
| EG (1) | EG15697A (cs) |
| ES (1) | ES8303389A1 (cs) |
| FR (1) | FR2500763A1 (cs) |
| GB (1) | GB2093726B (cs) |
| GR (1) | GR75850B (cs) |
| IL (1) | IL65054A (cs) |
| IN (1) | IN157831B (cs) |
| IT (1) | IT1144657B (cs) |
| LU (1) | LU83973A1 (cs) |
| NL (1) | NL8200822A (cs) |
| NO (1) | NO820609L (cs) |
| PH (1) | PH17173A (cs) |
| PL (1) | PL136300B1 (cs) |
| PT (1) | PT74509B (cs) |
| RO (1) | RO84316B (cs) |
| SE (1) | SE446401B (cs) |
| YU (1) | YU43782A (cs) |
| ZA (1) | ZA82947B (cs) |
| ZW (1) | ZW2882A1 (cs) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2558069B1 (fr) * | 1984-01-17 | 1986-04-25 | Atochem | Procede d'elimination de gaz dissous dans une solution aqueuse d'oxyde d'ethylene |
| CA1284334C (en) * | 1985-06-27 | 1991-05-21 | Masayuki Sawada | Method for recovery of ethylene oxide |
| US5034210A (en) * | 1989-05-23 | 1991-07-23 | Hoechst Celanese Corporation | Method of reducing ethylene oxide emissions |
| CA2085877C (en) * | 1990-06-19 | 2002-09-24 | James Robert Jennings | Production of ethylene oxide |
| DE19843721A1 (de) * | 1998-09-23 | 2000-03-30 | Basf Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung einer wässrigen Ethylenoxid-Lösung |
| US6533843B2 (en) | 2001-06-05 | 2003-03-18 | Scientific Design Company, Inc. | Two stage flash for hydrocarbon removal |
| PE20070158A1 (es) * | 2005-05-10 | 2007-03-02 | Shell Int Research | Proceso y dispositivo para recuperar oxido de etileno de un absorbente graso |
| CN101260093B (zh) * | 2008-03-21 | 2010-06-16 | 中国石油集团工程设计有限责任公司东北分公司 | 环氧乙烷/乙二醇生产装置的环氧乙烷洗涤技术改进工艺 |
| US10738020B2 (en) | 2017-11-22 | 2020-08-11 | Joseph D. Duff | Recovery of ethylene oxide from sterilization process |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2771473A (en) * | 1956-11-20 | Ethylene oxide recovery | ||
| US2169210A (en) * | 1939-08-15 | Recovery of olefin oxides from | ||
| US3174262A (en) * | 1965-03-23 | Chemical process and apparatus for recovery of ethylene oxide | ||
| US2622088A (en) * | 1950-06-29 | 1952-12-16 | Phillips Petroleum Co | Ethylene oxide production and recovery |
| US2756241A (en) * | 1953-11-02 | 1956-07-24 | Shell Dev | Ethylene oxide recovery |
| US3165539A (en) * | 1960-07-08 | 1965-01-12 | Halcon International Inc | Recovery of ethylene oxide from a liquid mixture thereof with normally gaseous impurities |
| US3217466A (en) * | 1962-05-22 | 1965-11-16 | Lummus Co | Recovery of ethylene oxide |
| US3729899A (en) * | 1971-06-23 | 1973-05-01 | Shell Oil Co | Recovery of ethylene oxide from admixed inert gaseous components |
| BE789308A (fr) * | 1971-10-04 | 1973-03-27 | Shell Int Research | Terige oplossingen van etheenoxyde werkwijze voor het concentreren en zuiveren van wa |
| IT971365B (it) * | 1972-11-30 | 1974-04-30 | Sir Soc Italiana Resine Spa | Procedimento per il recupero dell ossido di etilene |
| US4028070A (en) * | 1974-04-11 | 1977-06-07 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co., Ltd. | Method of recovering ethylene oxide |
| US4112054A (en) * | 1977-05-25 | 1978-09-05 | New England Industrial Chemical Co. | Process and apparatus for removing ethylene oxide from gas compositions |
-
1981
- 1981-03-02 IT IT20067/81A patent/IT1144657B/it active
-
1982
- 1982-02-08 US US06/347,076 patent/US4469492A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-02-09 GR GR67272A patent/GR75850B/el unknown
- 1982-02-09 AU AU80313/82A patent/AU544552B2/en not_active Ceased
- 1982-02-11 GB GB8204026A patent/GB2093726B/en not_active Expired
- 1982-02-12 DE DE3204944A patent/DE3204944C2/de not_active Expired
- 1982-02-12 ZA ZA82947A patent/ZA82947B/xx unknown
- 1982-02-15 IN IN179/CAL/82A patent/IN157831B/en unknown
- 1982-02-16 AT AT0059482A patent/AT381648B/de not_active IP Right Cessation
- 1982-02-17 PH PH26882A patent/PH17173A/en unknown
- 1982-02-17 ZW ZW28/82A patent/ZW2882A1/xx unknown
- 1982-02-17 BR BR8200972A patent/BR8200972A/pt unknown
- 1982-02-18 IL IL65054A patent/IL65054A/xx unknown
- 1982-02-22 SE SE8201093A patent/SE446401B/sv unknown
- 1982-02-23 CH CH1119/82A patent/CH649542A5/it not_active IP Right Cessation
- 1982-02-24 RO RO106733A patent/RO84316B/ro unknown
- 1982-02-24 LU LU83973A patent/LU83973A1/fr unknown
- 1982-02-25 CA CA000397091A patent/CA1160242A/en not_active Expired
- 1982-02-26 YU YU00437/82A patent/YU43782A/xx unknown
- 1982-02-26 ES ES510542A patent/ES8303389A1/es not_active Expired
- 1982-02-26 NO NO820609A patent/NO820609L/no unknown
- 1982-02-28 EG EG82107A patent/EG15697A/xx active
- 1982-03-01 DK DK88982A patent/DK88982A/da not_active Application Discontinuation
- 1982-03-01 BE BE0/207443A patent/BE892323A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-03-01 PT PT74509A patent/PT74509B/pt unknown
- 1982-03-01 CS CS821357A patent/CS226443B2/cs unknown
- 1982-03-01 DD DD82237798A patent/DD202289A5/de unknown
- 1982-03-01 FR FR8203348A patent/FR2500763A1/fr not_active Withdrawn
- 1982-03-01 JP JP57030678A patent/JPS57158772A/ja active Pending
- 1982-03-01 PL PL1982235277A patent/PL136300B1/pl unknown
- 1982-03-02 AR AR288615A patent/AR231980A1/es active
- 1982-03-02 NL NL8200822A patent/NL8200822A/nl not_active Application Discontinuation
-
1984
- 1984-05-01 US US06/605,906 patent/US4529417A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5598706A (en) | Method of and means for producing power from geothermal fluid | |
| EP0933331B1 (en) | Evaporative concentration apparatus for waste water | |
| US1934472A (en) | Method of separating carbon dioxide from a gas mixture | |
| CS226443B2 (en) | Method of isothermal ethylene oxide absorption | |
| US3217466A (en) | Recovery of ethylene oxide | |
| US4102650A (en) | Process feed and effluent treatment systems | |
| RU2113654C1 (ru) | Способ деаэрации воды | |
| JP2007182359A (ja) | アンモニアの回収方法 | |
| IT1042124B (it) | Procedimento e apparecchiatura per il recupero di calore in un impianto di refrigerazione | |
| US4049787A (en) | Process for separating sulphur in the form of hydrogen sulphide from clarified green liquor obtained from the combustion of waste liquor | |
| DE3474586D1 (en) | A method in the operation of a firing plant, and a firing plant for performing the method | |
| US2593530A (en) | Production of carbon dioxide | |
| CN214714443U (zh) | 一种δ-VE的蒸馏浓缩装置 | |
| JPS5926926A (ja) | 熱炭酸カリ脱ｃｏ２装置 | |
| RU2096699C1 (ru) | Способ низкотемпературной обработки природного газа | |
| CN118637701B (zh) | 耦合开式溶液吸收的开式蒸发污水净化系统和方法 | |
| US3675707A (en) | Process and device for recovering sulfur dioxide from waste sulfite liquor | |
| US3984518A (en) | Process feed and effluent treatment systems | |
| US4489561A (en) | System for producing steam and mechanical energy from a hydrothermal flow | |
| CN104415665B (zh) | 乙二醇溶液的内压式溶气真空膜蒸馏浓缩方法 | |
| US4172116A (en) | Process feed and effluent treatment systems | |
| US1169371A (en) | Method of drying air for metallurgical uses. | |
| JPS606636A (ja) | 排ガスからの有効成分の回収方法 | |
| JPS60172331A (ja) | 動力の回収方法 | |
| JPS553348A (en) | Separating method for mixed gas of carbon dioxide and steam |