CS216687B2 - Box for making the pressings and method of making the said box - Google Patents
Box for making the pressings and method of making the said box Download PDFInfo
- Publication number
- CS216687B2 CS216687B2 CS797212A CS721279A CS216687B2 CS 216687 B2 CS216687 B2 CS 216687B2 CS 797212 A CS797212 A CS 797212A CS 721279 A CS721279 A CS 721279A CS 216687 B2 CS216687 B2 CS 216687B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- housing
- inserts
- insert
- metal
- shell
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000003825 pressing Methods 0.000 title claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 33
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 18
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 13
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 12
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 5
- PXFBZOLANLWPMH-UHFFFAOYSA-N 16-Epiaffinine Natural products C1C(C2=CC=CC=C2N2)=C2C(=O)CC2C(=CC)CN(C)C1C2CO PXFBZOLANLWPMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 239000011343 solid material Substances 0.000 claims description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 claims 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 claims 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 abstract description 8
- 238000004553 extrusion of metal Methods 0.000 abstract 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 5
- 239000011796 hollow space material Substances 0.000 description 3
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009694 cold isostatic pressing Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 238000000641 cold extrusion Methods 0.000 description 1
- 235000012489 doughnuts Nutrition 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/1208—Containers or coating used therefor
- B22F3/1258—Container manufacturing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/20—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces by extruding
Abstract
Description
Vynález patří do oboru metalurgie a vztahuje se zejména na výrobu trubek z vysoce legované oceli.The invention belongs to the field of metallurgy and relates in particular to the production of high-alloy steel tubes.
Vynález řeší problém vytvoření pouzdra přo izóstaticky lisovaný polotovar, určený k protlačování, zaručující hladký a přesně válcový povrch izostatického výlisku.The invention solves the problem of forming a sleeve over an isostatically molded blank to be extruded, guaranteeing a smooth and precisely cylindrical surface of the isostatic compact.
Problém je řešen vytvořením pouzdra, jehož nejméně vnější plášť je opatřen vnějším vydutím, nasměrovaným proti smrštění při izóstatickém lisování za studená, jehož velikost je rovna velikosti smrštění. Pouzdro je čelně uzavřeno vložkami, jejichž plocha, přivrácená -k vnitřnímu prostoru pouzdra je tvořena rotační plochou, jež výhodně je afinní k tvaru přechodové oblasti vnějšího pláště pouzdra podle povrchové přímky výlisku.The problem is solved by providing a sleeve whose at least outer sheath is provided with an outer convexity directed against shrinkage in isostatic cold pressing of equal to the shrinkage size. The sleeve is closed face-to-face with inserts whose surface facing the inner space of the sleeve is formed by a rotating surface which is preferably affine to the shape of the transition region of the outer sleeve of the sleeve according to the surface line of the compact.
Pouzdro je vhodné k výrobě výlisků, určených k protlačování trubek, tyčí nebo podobně profilovaných podlouhlých hutních kovových předmětů, obzvláště z nerezavějící oceli, nebo vysoce legovaných ocelí, zejména z tepelně odolných ocelí pro tepelné výměníky, například ocelí s 80 % niklu a 20 % chrom-u.The sleeve is suitable for the production of moldings for extruding tubes, rods or similarly profiled elongated metallurgical metal objects, in particular of stainless steel or high-alloy steels, in particular of heat-resistant steels for heat exchangers, for example 80% nickel and 20% chromium -at.
^-4 8 8--2^ 8 8 8--2
OU 2OU 2
Vynález .se týká pouzdra na výrobu výlisku z izostaticky lisovaného kovového prachu za studená pro protlačování hutných nepropustných kovových trubek, zejména z nerezavějící oceli, nebo oceli s vysokým obsahem : niklu, zejména tepelně odolných ocelí pro tepelné výměníky s hmotnostním obsahem 20 % chrómu a 80 % niklu, přičemž «ouzdro je vytvořeno ·. jako nádoba kruhovéo průřezu s tenkým vnějším · a vnitřním pláštěm a osazeními na čelních stranách pro uzávěry, určené pro plnění práškem kovu, případně kovových slitin nebo ze směsi prášku kovu a/nebo kovových · slitin s keramickými prachy. Vynález se rovněž vztahuje na výrobu takovýchto pouzder, přičemž vnější a vnitřní plášť je · vytvořen z úseků trubek a na obou koncích uzavřen kruhovými vložkami.Invention This invention relates to a housing for producing a green compact of metal powder isostatically pressed cold extrusion impermeable dense metal tubes, such as stainless steel or steel with a high content of: nickel, in particular heat-resistant steels for heat exchangers with a weight content of 20% chromium and 80 % of nickel, the housing being formed. as a container of circular cross-section with a thin outer and inner casing and a shoulder at the end for closures intended for filling with metal powder or metal alloys or a mixture of metal powder and / or metal alloys with ceramic dusts. The invention also relates to the manufacture of such sleeves, wherein the outer and inner skins are formed of tube sections and closed at both ends by circular inserts.
V německém · vykládacím spise 24 19 014 · se popisuje způsob výroby trubek z nerezové oceli, které mají rovnoměrné složení a rovnoměrné fyzikální a chemické vlastnosti a lze je dobře dále zpracovávat, při němž fee · prach z takovéto oceli plní do kovových pouzder, načež se pouzdra uzavřou a každé jednotlivé pouzdro se stlačuje tlakem, působícím ze všech stran a z takovéhoto výlisku se · ·pak protlačují _ · trubky. Jako . · plnicí · prach se používá ocelový prach, · získaný rozprášením taveniny do inertního plynu. Tento ocelový prach je složen · převážně ze Sférických částic. Pouzdra jsou zhotovena z duktilního kovu, jejich · tloušťka činí maximálně 5 % vnějšího průměru pouzdra. Hustota ocelového prachu, naplněného do pouzdra, se zvyšuje vibrací a/nebo ultrazvukem na 60 až 70 % teoretické hustoty. Tato hustota se zvyšuje izostatickým lisováním pouzdra za studená pomocí tlaku nejméně 150 MPa nejméně na 80 %, výhodně až na 93 % teoretické hustoty. Tento výlisek se pak zahřeje a protlačuje _ se za tepla na požadovaný polotovar při teplotě nejméně 1200 °C.German Offenlegungsschrift 24 19 014 discloses a process for the production of stainless steel tubes having a uniform composition and uniform physical and chemical properties and which can be further processed well in which the charge of such steel is fed into metal casings, whereupon the sleeves are closed and each individual sleeve is compressed by pressure applied from all sides and the tubes are then pushed through such a compact. As . · Filler · dust is steel powder, · obtained by spraying the melt into an inert gas. This steel dust is mainly composed of spherical particles. The sleeves are made of ductile metal and have a maximum thickness of 5% of the outer diameter of the sleeve. The density of the steel powder filled into the housing is increased by vibration and / or ultrasound to 60 to 70% of the theoretical density. This density is increased to at least 80%, preferably up to 93% of the theoretical density by cold isostatic pressing of the sleeve with a pressure of at least 150 MPa. The molding is then heated and extruded hot to the desired blank at a temperature of at least 1200 ° C.
Podle uvedeného· spisu se naplněná pouzdra před uzavřením vakuují a/nebo · plní plynem, zejména inertním plynem, například argonem.According to the specification, the filled sleeves are vacuumed and / or filled with a gas, in particular an inert gas, for example argon, before closing.
Podle uvedeného spisu je výhodné používat kovových pouzder, jejichž tloušťka stěny je menší než 3 %, ještě lépe menší · než 1 % vnějšího průměru. Jejich tloušťka stěny je v rozmezí 0,1 až 5 mm, výhodně 0,2 až 3 milimetry.According to the specification, it is advantageous to use metal sleeves whose wall thickness is less than 3%, more preferably less than 1% of the external diameter. Their wall thickness is in the range of 0.1 to 5 mm, preferably 0.2 to 3 mm.
Tímto způsobem je možno vyrábět i trubky s kombinovanými stěnami. Do · pouzdra se vloží jedna nebo několik dělicích stěn, čímž se dutý prostor pouzdra rozdělí na dvě nebo několik oblastí a ty se naplní ocelovým prachem různé kvality · za současné vibrace. Pak se dělicí stěny · odstraní, pouzdra se uzavřou, izostaticky slisují za studená a výlisek se protlačí za tepla.In this way, it is also possible to produce pipes with combined walls. One or more partition walls are inserted into the housing, thereby dividing the hollow space of the housing into two or more areas and filling them with steel powder of different quality while vibrating. Then, the partition walls are removed, the sleeves are closed, cold isostatically pressed and the compact is extruded hot.
Při protlačování se obvykle používá sklo, jako mazací prostředek. Aby se sklo, přiložené na čelní plochy výlisku ve tvaru skleněných rondelů, náležitě využilo, · je nutné, aby čelní plochy výlisku byly rovné.In extrusion, glass is usually used as a lubricant. In order to make proper use of the glass applied to the glass rondel-shaped molding faces, the molding faces must be flat.
Zkušenosti však ukazují, že při protlačování vznikají povrchové vody, a to zejména v přední části protlačovaného polotovaru. To je způsobeno tím, · že v oblasti spojení víka pouzdra s jeho pláštěm probíhá tvářecí proces odlišně od ostatních částí pouzdra.However, experience has shown that extrusion produces surface water, particularly at the front of the extrudate. This is due to the fact that in the region of the connection of the housing cover to its housing, the forming process differs from the other housing parts.
Vnějším projevem této nepravidelnosti je skutečnost, že povrch výlisku není válcový, ale má tvar jednodílného rotačního hyperboloidu, jehož · okraje mají větší průměr, než střed · · výlisku. · Při izostatickém lisování je · tedy · smrštění na okrajích výlisku menší, než v jeho středu.The external manifestation of this irregularity is the fact that the surface of the compact is not cylindrical, but has the shape of a one-piece rotary hyperboloid whose edges have a larger diameter than the center of the compact. Thus, in isostatic pressing, the shrinkage at the edges of the compact is less than in the center.
Povrch protlačovaného polotovaru však · musí být přesně válcový. Proto je nutno izostaticky · vylisovaný polotovar upravovat obráběním, což je jednak velmi · nákladné, jednak · · vytváří nebezpečí vzniku trhlin na povrchu polotovaru.However, the surface of the extrudate blank must be exactly cylindrical. Therefore, the isostatically formed molded blank must be machined, which is both very costly and creates a risk of cracks on the surface of the blank.
Aby · · se dosáhlo lepšího přenosu lisovacího tlaku na prášek v pouzdře, · uvádí se v publikaci „Obzory po elektronnoj těchnike“ ve stati: V. G. Kuzjanov: „Izostatičeskoje pressovanie poroškových matěrialov“ z roku 1976 na str. 27 obr. 11 pouzdro, uzavřené po · obou stranách víky, opatřenými okraji, vyhnutými směrem ven a tam . · přivařenými .k · plášti pouzdra. Avšak ani toto řešení neodstraňuje zúžení výlisku ve středu těla a výlisek má opět tvar, podobný jednodílnému · · rotačnímu hyperboloidu.In order to achieve a better transfer of the pressing pressure to the powder in the sleeve, the publication "Horizons after electronically thinning" is published in the article: VG Kuzjanov: "Isostatičeskoje pressovanie poroškových matěrialov" from 1976 on page 27 fig. on both sides of the lid, with its edges bent outwards and outwards. · Welded to the housing shell. However, even this solution does not remove the constriction of the molding in the center of the body, and the molding again has a shape similar to a one-piece rotary hyperboloid.
Úkolem vynálezu je vytvořit pouzdro, jež by zaručovalo rovnoměrné smrštění izostaticky · · · lisovaného prášku i při okrajích výlisku, tak aby lisováním vznikal výlisek přesně válcového povrchu bez povrchových vad a · .tak zvýšit výtěžnost celého procesu.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a sleeve which guarantees uniform shrinkage of the isostatically pressed powder even at the edges of the molding so as to produce a molding of a precisely cylindrical surface without surface defects, thereby increasing the yield of the process.
Úloha je řešena vytvořením pouzdra na výrobu výlisků z izostaticky lisovaného kovového prachu za studená pro· protlačování· hutných nepropustných kovových trubek, · zejména z nerezavějících ocelí, nebo ocelí s vysokým obsahem niklu, zejména tepelně odolných ocelí pro tepelné výměníky s hmotnostním obsahem 80 % niklu a 20 · % chrómu, přičemž pouzdro je vytvořeno jako nádoba kruhového průřezu s tenkým vnějším · a · vnitřním pláštěm a osazeními na čelních stranách pro uzávěry, určené pro plnění · práškem z kovu, případně kovových slitin · nebo ze · směsí prášku kovu a/nebo kovových slitin s keramickými prachy, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že nejméně jeho vnější plášť je opatřen vnějším · vydutím, nasměrovaným proti smrštění při izostatickém lisováni za · studená, jehož velikost je rovna velikosti smrštění.The problem is solved by creating a casing for the production of cold pressed isostatically pressed metal powder moldings for · extruding · dense impermeable metal tubes, especially stainless steels or steels with high nickel content, especially heat resistant steels for heat exchangers with 80% nickel content and 20 ·% chromium, wherein the sleeve is formed as a container of circular cross-section with a thin outer and inner casing and shoulders on the fronts for closures intended to be filled with · metal powder or metal alloys · or · metal powder mixtures and / or or metal alloys with ceramic dusts according to the invention, characterized in that at least its outer shell is provided with an external convexity directed against shrinkage in cold isostatic pressing, the size of which is equal to the shrinkage size.
Aby · · ·se zabránilo nauhličení kovového prachu při protahování výlisku za tepla, jsou podle · vynálezu vnější i vnitřní plášť zhotoveny · z nízkouhlíkaté oceli, jejíž hmotnostní obsah uhlíku je nižší než 0,015 %, výhodně nižší než 0,004 · %.In order to prevent carburizing of the metal dust when hot stamping, the outer and inner skins of the invention are made of low carbon steel, the carbon content of which is less than 0.015%, preferably less than 0.004%.
Pro usnadnění procesu tváření jsou podle vynálezu vnější i vnitrní · plášť zhotoveny z plechu o tloušťce 1 až 2 mm.In order to facilitate the forming process, the outer and inner skins of the invention are made of sheet metal with a thickness of 1 to 2 mm.
Dutý prostor pouzdra je podle vynálezu uzavřen tak, že mezi vnějším a vnitřním pláštěm na předním a nebo zadním konci pouzdra jsou uspořádány vložky tvaru desky, koule, polokoule či kužele, případně složené z několika ' dílů a vytvořené z plného· materiálu, nebo lisovaného prášku.According to the invention, the hollow space of the housing is closed such that between the outer and inner sheaths at the front and / or rear ends of the housing there are plate, ball, hemispherical or cone shaped inserts, optionally composed of several parts and made of solid material or pressed powder .
Aby se zajistilo dobré . mazání výlisku při protlačování, jsou podle vynálezu vložky vytvořeny jako víka, tvořící čelní uzávěr pouzdra a jsou opatřeny nejméně na · straně přivrácené k prachové náplni pouzdra vloženou skleněnou vložkou.To ensure good. According to the invention, the inserts are formed as lids forming the front closure of the sleeve and are provided with at least the side facing the dust filling of the sleeve with an inserted glass insert.
Pro zajištění plynotěsného · uzavření dutého prostoru pouzdra jsou podle vynálezu vložky přivařeny k vnějšímu a vnitřnímu plášti.In order to ensure a gas-tight closure of the hollow space of the housing, the inserts according to the invention are welded to the outer and inner skins.
V případě, že je účelné použít vložek z obtížně svařitelného, nebo nesvařitelného materiálu, jsou podle vynálezu mezi vložky a vnitřní prostor vložena plechová víka.In the case where it is expedient to use inserts made of a material which is difficult to weld or not to weld, sheet metal lids are inserted according to the invention between the inserts and the inner space.
Pro usnadnění indukčního ohřevu výlisku jsou podle vynálezu vložky vytvořeny z elektricky vodivého kovu, zejména měkkého železa.In order to facilitate the induction heating of the compact, the inserts according to the invention are formed of an electrically conductive metal, in particular soft iron.
Pro vytvoření vhodných lisovacích podmínek na přední straně pouzdra je podle vynálezu vložka na přední · čelní straně pouzdra vytvořena kuželovité ' a opatřena centrálním otvorem pro přední konec vnitřního pláště, přičemž úhel mezi stěnou centrálního otvoru a kuželovou plášťovou plochou vložky činí 40° až 60°,In order to create suitable pressing conditions on the front side of the housing, the insert in the front face of the housing is conical and has a central opening for the front end of the inner shell, the angle between the wall of the central opening and the conical outer surface of the insert is 40 ° to 60 °.
Téhož účinku se dosáhne i tím, že podle vynálezu je přední vložka pouzdra opatřena centrálním otvorem a její čelní plocha je rovná, přičemž její stěna mezi centrálním otvorem a největším jejím vnějším průměrem je tvořena rotační plochou, jejíž tvořící křivka je částí kruhového oblouku a středy všech kruhových oblouků, tvořících rotační plochu, leží v oblasti kružnice, tvořené průnikem rovné čelní plochy a centrálního otvoru, nebo uvnitř této· kružnice.The same effect is achieved in that, according to the invention, the front bushing is provided with a central opening and its front face is straight, its wall between the central opening and its largest outer diameter being a rotating surface whose curve forms part of a circular arc and the center The circular arcs forming the rotating surface lie within or within the circle formed by the intersection of the flat face and the central opening.
Vysoké přesnosti výlisku se podle vynálezu dosáhne i tím, že vnější plášť a/nebo vnitřní plášť jsou na obou koncích opatřeny válcovými úseky, jejichž vnější, případně vnitřní průměr je roven požadovanému průměru výlisku a vnější vydutí je na . válcové úseky napojeno· tečně.According to the invention, a high precision of the compact is also achieved by the fact that the outer casing and / or the inner casing are provided at both ends with cylindrical sections whose outer and inner diameters are equal to the desired diameter of the compact and the outer bulge is on. cylindrical sections connected tangentially.
Pro výrobu výlisků s nejvyšší přesností, kdy vnější povrch výlisku je vyráběn v toleranci +0,1 mm, je podle vynálezu vnější vydutí v místě napojení na válcové úseky tvořeno rotační plochou, jejíž tvořící křivka je tečně napojena na povrchovou přímku válcového úseku a její počáteční úsek je konkávním úsekem s narůstajícím úhlem odklonu od povrchové přímky požadovaného · tvaru válcového výlisku a ve středním úseku je tvořena povrchovou přímkou kužele, která na svém druhém konci je napojena konvexním · úsekem . na povrchovou přímku vnějšího pláště a jako celek tvoří přechodovou oblast, umístěnou v oblasti vložky, jejíž tvořící křivka je k tvořící křivce přechodové oblasti vnějšího vydutí kolmo afinní podél povrchové přímky požadovaného tvaru válcového^ výlisku s koeficientem afinity, který je roven poměru tloušťky stěny výlisku k velikosti smrštění.According to the invention, for the manufacture of moldings with the highest precision, where the outer surface of the molding is manufactured within a tolerance of +0.1 mm, the external bulge at the point of attachment to the cylindrical sections is formed by a rotating surface. the section is a concave section with increasing angle of inclination from the surface line of the desired shape of the cylindrical compact and is formed in the central section by a cone surface line which is connected at its other end by a convex section. forms a transition region located in the region of the liner, the forming curve of which is perpendicularly affine to the forming curve of the transition region of the outer convexity along the surface line of the desired shape of the cylindrical compact with an affinity coefficient equal to the wall thickness ratio of the compact shrinkage size.
Podstata vynálezu spočívá také ve způsobu výroby pouzdra, při němž vnější a vnitřní plášť je vytvořen z úseku trubek a na obou koncích uzavřen kruhovými vložkami, jež se od známých způsobů podle vynálezu liší tím, že nejméně trubka pro zhotovení vnějšího pláště se na obou koncích redukuje válcováním nebo tlačením do válcových úseků, jejichž vnitřní průměr je roven vnějšímu průměru izostaticky lisovaného · výlisku, · čímž vznikne vnější vydutí · vnějšího pláště, jehož velikost je rovna velikosti smrštění výlisku.The invention also relates to a method for the manufacture of a housing, in which the outer and inner sheaths are formed from a pipe section and closed at both ends with circular inserts which differ from the known methods according to the invention in that at least the outer sheath tube is reduced at both ends. by rolling or pressing into cylindrical sections, the inner diameter of which is equal to the outer diameter of the isostatically pressed compact, thereby producing an external convexity of the outer shell equal to the shrinkage of the compact.
Po vytvoření válcových úseků vnějšího · pláště se podle vynálezu vsazují mezi vnější a vnitřní plášť vložky, zhotovené z plného materiálu, nebo vylisované z prášku, · načež se přivařují k vnějšímu a vnitřnímu plášti. Vložky se zhotovují z duktilního materiálu, zejména duktilního kovu, jako měkké železo, nízkouhlíkatá ocel, nebo litina.After the cylindrical sections of the outer shell have been formed, inserts made of solid material or pressed from powder are inserted between the outer and inner shell according to the invention and then welded to the outer and inner shell. The inserts are made of a ductile material, particularly a ductile metal, such as mild iron, low carbon steel, or cast iron.
Podle vynálezu se vložky na straně přivrácené k náplni prášku potahují skleněným povlakem.According to the invention, the inserts are coated with a glass coating on the side facing the powder fill.
Pouzdro pro výrobu výlisků, vytvořené podle vynálezu umožňuje vytvářet izostatickým lisováním výlisky válcového tvaru bez rozšířených okrajů, takže odpadá nákladné obrábění povrchu výlisku a snižuje se nebezpečí vzniku povrchových vad a . trhlin. Válcový povrch výlisků lze vyrábět s přesností +0,05 % průměru, při některých provedeních pouzder i s přesností až +0,1 milimetru, případně i s přesností větší. Kovové vložky usnadňují indukční ohřev výlisku před protlačováním.The molded sleeve formed according to the invention makes it possible to produce cylindrical shaped moldings without enlarged edges by isostatic pressing, so that expensive machining of the molded surface is eliminated and the risk of surface defects is reduced. cracks. The cylindrical surface of the compacts can be manufactured with an accuracy of +0.05% of the diameter, in some cases of the casing even with an accuracy of up to +0.1 millimeter, possibly even with a higher accuracy. Metal inserts facilitate induction heating of the compact before extrusion.
Příklady . pouzder, vytvořených podle vynálezu, jsou uvedeny na připojených výkresech, kde na obr. 1 je znázorněno hladké pouzdro s . vnějším pláštěm, opatřeným spirálovým svarem, na obr. 2 hladké pouzdro s kuželovým víkem, na obr. 3 pouzdro· s vnějším vydutím · a s vložkou, opatřenou zaobleným spodním okrajem, na obr. 4 pouzdro s vnějším vydutím a vložkou, opatřenou ostrým spodním okrajem, na obr. 5 pouzdro s vnějším vydutím a vložkou, opatřenou plynulým spodním okrajem, na obr. 6 pouzdro s vnějším vydutím a plochou vložkou.Examples . The sleeves formed in accordance with the invention are shown in the accompanying drawings, in which: FIG. 2 shows a smooth sleeve with a conical lid; FIG. 3 shows a sleeve with an outer concave; and a liner provided with a rounded lower edge; 5 shows a housing with an outer concave and an insert having a continuous lower edge, and FIG. 6 shows a housing with an external concave and a flat insert.
Pouzdro 1, znázorněné na obr. 1, je opatřeno vnějším pláštěm 2 a vnitřním pláštěmThe housing 1 shown in FIG. 1 is provided with an outer shell 2 and an inner shell
4. Vnější plášť 2 je svařen z plechu pomocí spirálového svaru 5, vnitřní plášť 4 pomocí podélného svaru 6. Na přední straně pouzdra 1 je k vnějšímu plášti 2 přivařeno na obr. neznázorněné přední víko vnějším kruhovým svarem 16 a na zadní straně zadní víko vnějším kruhovým svarem 26. Vzdálenost mezi vnějším kruhovým svarem 16 na přední straně pouzdra 1 a vnějším kruhovým svarem 26 na zadní straně tvoří činnou délku L‘ pouzdra 1, která je kratší než celková délka L pouzdra 1.4. The outer casing 2 is welded from sheet metal by a spiral weld 5, the inner casing 4 by a longitudinal weld 6. On the front side of the housing 1, the front cover (not shown) is welded to the outer casing 2 by an outer circular weld 16 and rear. The distance between the outer circular weld 16 on the front side of the housing 1 and the outer circular weld 26 on the rear side forms an effective length L 'of the housing 1 which is shorter than the total length L of the housing 1.
Úhel a stoupání spirálového sváru 5 je zvolen tak, aby počet závitů .spirálového svaru 5 na činné délce t‘ byl celistvým číslem, takže platí:The angle α of the pitch of the spiral weld 5 is chosen such that the number of turns of the spiral weld 5 on the effective length t ‘is an integral number, so that:
kde D je vnější průměr pouzdra lan je celistvé číslo. V příkladě, znázorněném na óbr. 1 Zvoleno n = 1.where D is the outer diameter of the rope sheath is an integral number. In the example shown in FIG. 1 n = 1 selected.
Při praktickém provedení mělo zhotovené pouzdro 1 vnější průměr 150 mm · a délku 60 mm. Vnitřní průměr vnitřního pláště 4 činil 55 mm. Vnější plást 2 a vnitřní plášť 4 byly zhotoveny z ocelového plechu o tloušťce 1,5 mm, jehož obsah uhlíku byl pod 0,004 % ' podle hmotnosti.In a practical embodiment, the housing 1 produced had an outer diameter of 150 mm · and a length of 60 mm. The inner diameter of the inner shell 4 was 55 mm. The outer sheath 2 and inner sheath 4 were made of 1.5 mm thick steel sheet whose carbon content was below 0.004% by weight.
Po přivaření zadního víka se do· vnitřního prostoru 8 pouzdra 1 mezi vnějším pláštěm 2 a vnitřním pláštěm 4 nasypal ocelový zrnitý mateřiál, zhotovený rozprášením tekutého kovu v atmosféře argonu. Zrnitý materiál byl složen .převážně ze zrn sférického tvaru o středním průměru pod 1 mm. Po naplnění se zrnitý materiál zhutnil vibracemi o frekvenci 80 Hz na hustotu, jež činila 68 % teorietické hustoty. Pak se pouzdro 1 vakuovalo a uzavřelo předním víkem přivařením. Izostatickým lisováním za studená pod tlakem 470 MPa se zrnitý materiál stlačil na 85 % teoretické hustoty. Takto zhotovené výlisky se použily na výrobu trubek protlačováním způsobem, popsaným v německém vykládacím . spisu č. 24 19 014.After the rear lid has been welded, a steel granular material made by atomizing liquid metal in an argon atmosphere is poured into the interior 8 of the housing 1 between the outer shell 2 and the inner shell 4. The granular material was composed predominantly of spherical-shaped grains with an average diameter below 1 mm. After filling, the granular material was compacted by vibrations of 80 Hz to a density of 68% of the theoretical density. Then, the sleeve 1 was vacuumed and closed with a front lid by welding. By isostatic cold pressing under a pressure of 470 MPa, the granular material was compressed to 85% of the theoretical density. The moldings produced in this way were used for the production of pipes by extrusion in the manner described in German unloading. No. 24 19 014.
U dalšího provedení, znázorněného na obr. 2, je pouzdro 1 opatřeno na přední straně víkem 10, v němž · je usazena vložka 30, tvořící přední čelní plochu pouzdra 1. Na zadní straně pouzdra 1 je vsazeno. víko· 20 s vložkou 40, která tvoří zadní čelní plochu pouzdra 1.In a further embodiment, shown in FIG. 2, the housing 1 is provided with a cover 10 on the front side in which the insert 30 constituting the front face of the housing 1 is seated. a lid 20 with an insert 40 which forms the rear face of the housing 1.
Vložka 30 na přední straně pouzdra 1 má kuželový tvar a je opatřena středovým otvorem 32 pro uložení vnitřního pláště 4. Kuželová plášťová plocha 36, vytvořená na straně přivrácené k vnitřnímu •prostoru 8 pouzdra 1, svírá se stěnou středového otvoru 32 úhel γ o velikosti 40° až 60°, ·výhodně kolem 45°. Na vnější straně pouzdra 1 je Vložka . 30 opatřena rovnou čelní plochou 34, jež na svém .okraji přechází v zaoblený · okraj 35, na který navazuje válcová část 37, napojená na kuželovou plášťovou plochu 36. Spodní okraj 39 kuželové plášťové plochy 36 je zaoblen a napojen na stěnu středového · otvoru 32.The insert 30 on the front side of the housing 1 has a conical shape and is provided with a central opening 32 for receiving the inner casing 4. The conical housing surface 36 formed on the side facing the interior space 8 of the casing 1 forms an angle γ of 40 ° to 60 °, preferably about 45 °. On the outside of the housing 1 is an insert. 30 is provided with a flat end face 34 which, on its periphery, becomes a rounded edge 35 adjoining the cylindrical portion 37 connected to the conical skirt surface 36. The lower edge 39 of the conical skirt surface 36 is rounded and connected to the wall of the central bore 32 .
Ke kuželové válcové ploše 36· vložky 30 přiléhá víko 10, zhotovené z plechu téže kvality, jako vnější plášť · 2 ;a vnitřní plášť 4.Adjacent to the conical cylindrical surface 36 of the insert 30 is a lid 10 made of sheet metal of the same quality as the outer casing · 2 ; and inner shell 4.
Víko 10 je na svém 'obvodu opatřeno vnějším válcovým úsekem 17, který je vnějším kruhovým svarem 16 spojen s vnějším pláštěm 2, který olemovaným krajem 15 obepíná zaoblený okraj 15 vložky 30. · Na vnitřní straně je víko 10 opatřeno · vnitřním válcovým úsekem 19, přivařeným vnitřním kruhovým svarem 18 k vnitřnímu plášti 4.The lid 10 is provided on its periphery with an outer cylindrical section 17 which is connected by an outer circular weld 16 to an outer skirt 2 which surrounds the rounded edge 15 of the liner 30 with a flanged edge 15. welded by an inner circular weld 18 to the inner shell 4.
Vložka 40 na zadním konci pouzdra 1 má tvar kruhové desky a je opatřena středovým · otvorem 42. Její rovná čelní plocha 42 na straně vně pouzdra 1 je rovněž opatřena zaobleným okrajem 45. Na straně, směřující k vnitřnímu prostoru 8 pouzdra 1 je nasazeno víko 20 tvaru prstencové misky. Na vnějším okraji je opatřeno· vnějším válcovým úsekem 27, obepínajícím válcovou část 47 vložky 40. Vnější válcový úsek 27 je vnějším kruhovým svarem 26 přivařen k vnějšímu plášti 2, jehož olemovaný okraj 25 svírá zaoblený okraj 45 vložky 40. Na vnitřní straně je víko 20 opatřeno vnitřním válcovým úsekem 29, přivařeným vnitřním kruhovým svarem 28 k vnitřnímu plášti 4.The insert 40 at the rear end of the housing 1 has the shape of a circular plate and is provided with a central hole 42. Its flat face 42 on the outside of the housing 1 is also provided with a rounded edge 45. On the side facing the interior space 8 of the housing 1 shaped donut. On the outer edge it is provided with an outer cylindrical section 27 enclosing the cylindrical portion 47 of the insert 40. The outer cylindrical section 27 is welded by an outer circular weld 26 to the outer shell 2, the flanged edge 25 of which surrounds the rounded edge 45 of the insert 40. provided with an inner cylindrical section 29 welded by an inner circular weld 28 to the inner shell 4.
Obě vložky, to· je vložka 30 tvaru kužele na předním konci pouzdra 1, · i vložka 40 tvaru desky na zadním konci pouzdra 1, · jsou zhotoveny z měkkého železa, případně nízkouhlíkové oceli.Both the tapered insert 30 at the front end of the housing 1 and the plate-shaped insert 40 at the rear end of the housing 1 are made of mild iron or low carbon steel.
Příklad provedení pouzdra, jímž se dosáhne válcový tvar izostatického výlisku · bez zesílených konců, je uveden na · obr. 3.An example of an embodiment of a sleeve which achieves a cylindrical shape of an isostatic molding without reinforced ends is shown in FIG. 3.
Vložka 130 na přední straně pouzdra 101 je opatřena centrálním otvorem 132 a její čelní plocha 134 je rovná, přičemž její stěna mezi centrálním otvorem 132 a největším · průměrem vložky 130, přivrácená k vnitřnímu prostoru 108 pouzdra 101, je tvořena rotační plochou, jejíž tvořící křivka 136 je částí kruhového· oblouku a středy 138 všech kruhových oblouků, tvořících rotační plochu, leží v oblasti kružnice, tvořené průnikem rovné čelní plochy 134 a · centrálního otvoru 132, nebo uvnitř této kružnice. Rovná čelní plocha 134 je na svém obvodu opatřena zaobleným okrajem 135, který přechází ve válcovou část 137, napojenou na rotační plochu, jejíž spodní okraj 139 je zaoblen. K rotační ploše vložky 130 přiléhá víko 110 vnějším válcovým úsekem 117, který je vnějším kruhovým svarem 116 přivařen k vnějšímu plášti 102, jež olemovaným okrajem 115 obepíná zaoblený · okrajThe insert 130 on the front side of the housing 101 is provided with a central opening 132 and its face 134 is straight, its wall between the central opening 132 and the largest diameter of the insert 130 facing the interior space 108 of the housing 101. 136 is part of the circular arc and the centers 138 of all circular arcs forming the rotating surface lie in or within the circle formed by the intersection of the flat face 134 and the central opening 132. The flat face 134 is provided on its periphery with a rounded edge 135 which passes into a cylindrical portion 137 connected to a rotating surface whose lower edge 139 is rounded. Adjacent to the rotational surface of the liner 130 is the lid 110 by an outer cylindrical section 117 which is welded by an outer circular weld 116 to an outer shell 102, which surrounds the rounded edge with a hemmed edge 115.
135 vložky 130. Na vnitřní straně víka 110 je vytvořen vnitrní válcový úsek 119, přivážený vnitřním kruhovým svarem 118 k vnitřnímu plášti 104.135 of the liner 130. An inner cylindrical portion 119 is formed on the inside of the lid 110, fed by an inner circular weld 118 to the inner shell 104.
Při protlačování výlisku se rotační plocha vložky 130, vytvořená rotací tvořící křivkyWhen extruding the extrudate, the rotational surface of the insert 130 formed by the rotation of the curves
136 tvaru kruhového oblouku, přetvoří se v rovinu přibližně kolmou na osu rotace pouzdra 101. Část protlačené trubky, obsahující vložku · 130, víko 110, vnější kruhový svar 116, vnitřní kruhový svar 118, jakož i příslušné části vnějšího pláště 102 a vnitřního pláště 104 se snadno odřízne, případně odpadne i sama, protože její spojení s následující trubkou, vzniklou ze spékaných částí, je nepatrné.136 of a circular arc shape, they are formed in a plane approximately perpendicular to the axis of rotation of the sleeve 101. The extruded tube portion comprising the insert 130, the lid 110, the outer circular weld 116, the inner circular weld 118, as well as the respective portions of the outer sheath 102 and inner sheath 104 it is easy to cut off or even fall off by itself, since its connection to the next pipe, which is formed from the sintered parts, is negligible.
Pokud · je vložka 130 zhotovena z duktil216687 ního materiálu, například měkkého železa, nízce legované oceli nebo litiny, vzniká při protlačování příznivý, takzvaný tunelový efekt. Duktilní materiál vložky 130 se začíná přetvářet za studená již při nižším tlaku, než prachová náplň pouzdra 101. Jakmile však proces přetváření jednou započal, přenáší se i na prachovou náplň pouzdra 101.If the insert 130 is made of a ductile material such as mild iron, low alloy steel or cast iron, a favorable so-called tunnel effect is produced during extrusion. The ductile material of the insert 130 begins to cold deform at a lower pressure than the powder charge of the housing 101. However, once the deformation process has begun, it is transferred to the powder charge of the housing 101.
Pouzdro 101, znázorněné na obr. 3, se od předcházejících příkladů provedení liší tím, že je opatřeno vnějším vydutím 103 vnějšího pláště 102, jehož velikost je rovna velikosti smrštění prachové náplně ve vnitřním prostoru 108 pouzdra 101 při izostatickém lisování.The housing 101 shown in FIG. 3 differs from the previous embodiments in that it is provided with an outer bulge 103 of the outer shell 102 equal to the amount of shrinkage of the dust charge in the interior space 108 of the housing 101 during isostatic pressing.
V tom případě je i vnitřní plocha vložky 140 na zadním konci pouzdra 101 vytvořena jako rotační plocha tvořící křivky 146, jež je úsekem kružnice. Na vnější straně je rotační plocha napojena na válcovou část 147, jež zaobleným okrajem 145 přechází v rovnou čelní plochu 144. Na vnitřní straně přechází rotační plocha zaoblením 149 ve stěnu středového otvoru 142. Na rotační plochu vložky 140 přiléhá víko 120, jež je na vnější straně opatřeno vnějším válcovým úsekem 127, který je vnějším kruhovým svarem 128 spojen s vnějším pláštěm 102, který je olemovaným okrajem 125 zachycen za zaoblený okraj 145 vložky 140. Na vnitřní straně je víko 120 opatřeno vnitřním válcovým úsekem 129, připojeným pomocí vnitřního· kruhového svaru 128 k vnitřnímu plášti 104.In this case, the inner surface of the liner 140 at the rear end of the housing 101 is also formed as a rotating surface forming curves 146 that is a segment of a circle. On the outside, the rotating surface is connected to the cylindrical portion 147, which passes into a flat end face 144. With a rounded edge 145, the rotating surface passes by a rounding 149 into the wall of the central opening 142. provided with an outer cylindrical section 127, which is connected by an outer circular weld 128 to an outer skirt 102, which is flanged by a flanged edge 125 by a rounded edge 145 of the insert 140. On the inner side, the lid 120 is provided with an inner cylindrical section 129 connected by an inner circular weld. 128 to the inner shell 104.
Uspořádání vložek 30, 40, 130, 140 je možno různě obměňovat. Pokud jsou zhotoveny ze svářitelného· materiálu, je možno je přivařit přímo na vnější plášť 2, 102 a vnitřní plášť 4, 104. V tom případě lze víka 10, 20, 110, 120 připojit k vložkám 30, 40, 130, 140 bodovými svary, nebo je vůbec vynechat. Někdy postačí připevnit vložky 30, 40, 130, 140 k vnějšímu plášti 1, 101 pomocí olemovaných okrajů 15, 25, 115, 125.The arrangement of the inserts 30, 40, 130, 140 can be varied in various ways. When made of a weldable material, they can be welded directly to the outer sheath 2, 102 and inner sheath 4, 104. In this case, the lids 10, 20, 110, 120 can be attached to the inserts 30, 40, 130, 140 by spot welding. , or omit them at all. Sometimes it is sufficient to attach the inserts 30, 40, 130, 140 to the outer casing 1, 101 using the hemmed edges 15, 25, 115, 125.
Vnější vydutí 103 je převážně tvořeno vydutým válcovým úsekem 150. Přední konec vnějšího· pláště 102 je v přední části upevněn válcovým úsekem 15б na vložku 130 a v zadní části válcovým úsekem 166 na vložku 140. Mezi vydutým válcovým úsekem 150 a válcovým úsekem 156 v přední části pouzdra 101 je vytvořena přechodová oblast 155 a mezi vydutým válcovým úsekem 155 a válcovým úsekem 166 v zadní části pouzdra 101 je vytvořena zadní přechodová oblast 165.The outer convexity 103 is predominantly formed by a concave cylindrical section 150. The front end of the outer casing 102 is fixed at the front by a cylindrical section 15a to the insert 130 and at the rear by a cylindrical section 166 to the insert 140. a transition region 155 is formed in the housing portion 101, and a rear transition region 165 is formed between the concave cylindrical portion 155 and the cylindrical portion 166 at the rear of the housing 101.
Válcové úseky 156, 166 vnějšího •pláště 102 jsou téhož průměru, jako je průměr izostatického výlisku. Každá «přechodová oblast 155, 165 je tvořena rotační plochou, jejíž tvořící křivka je napojena na povrchovou přímku příslušného válcového úseku 156, 166 a její počáteční úsek je konkávním úsekem 157, 167 s narůstajícím úhlem odklonu od povrchové přímky 170 požadovaného tvaru válcového výlisku a ve středním úseku 158, 168 je tvořena povrchovou přímkou kužele, která na svém druhém konci je napojena konvexním úsekem 159, 169 na povrchovou přímku vydutého válcového úseku 150.The cylindrical sections 156, 166 of the outer shell 102 are of the same diameter as the diameter of the isostatic compact. Each transition region 155, 165 is formed by a rotating surface whose forming curve is connected to the surface line of the respective cylindrical section 156, 166 and its initial section is a concave section 157, 167 with increasing angle of inclination from the surface line 170 of the desired cylindrical shape. the central section 158, 168 is formed by a cone surface line which at its other end is connected by a convex section 159, 169 to a surface line of a concave cylindrical section 150.
Nejpřesnější tvar válcového výlisku vzniká tehdy, když tvořící křivka přechodové oblasti 155, 165 je k tvořící křivce 138, 146 příslušné vložky 130, 140 kolmo afinní podél povrchové přímky 170 s koeficientem afinity, který je roven poměru velikosti smrštění k tloušťce stěny výlisku.The most accurate shape of the cylindrical compact is formed when the generating curve of the transition region 155, 165 is perpendicularly affine to the generating curve 138, 146 of the insert 130, 140 along the surface line 170 with an affinity coefficient equal to the ratio of shrinkage to wall thickness.
Tuto podmínku lze s velikou přesností splnit u pouzder s vložkami, jejichž tvar je znázorněn na obr. 4 a obr. 5.This condition can be met with great precision for bushings with inserts, the shape of which is shown in Figures 4 and 5.
Stěna vložky 230, znázorněná na obr. 4, která je přivrácena k vnitřnímu prostoru 208 pouzdra 201, je obdobně jako u vložky 130, znázorněná na obr. 3, tvořena rotační plochou, jejíž tvořící křivka 230 ve většině své délky částí kruhového oblouku. Středy všech těchto· kruhových oblouků vytvářejí kružnici na rovné čelní ploše 234 vložky 230. Rozdíl proti provedení na obr. 3 je však v tom, že v blízkosti vnitřního pláště 284 přechází tvořící křivka 236 v tečnu svírající s povrchem vnitřního pláště 204 tupý úhel a. To· je zvláště výhodné pro přesné středění výlisku.The wall of the insert 230 shown in FIG. 4 facing the interior 208 of the housing 201 is, similar to the insert 130 shown in FIG. 3, formed by a rotating surface whose curve 230 forms portions of a circular arc over most of its length. The centers of all of these circular arcs form a circle on the flat face 234 of the insert 230. However, the difference from the embodiment of FIG. 3 is that near the inner shell 284 a curve 236 passes tangent to the surface of the inner shell 204. This is particularly advantageous for precise centering of the compact.
U provedení znázorněného na obr. 5 je převážná část tvořící křivky 336 rotační plochy vložky 330 v přední části · pouzdra 301 tvořena šikmou úsečkou, která se plynule napojuje na povrchovou přímku vnitřního pláště 304 v místě spodního okraje 339 vložky 330. Podobně je upravena i tvořící křivka 346 vložky 340 na zadní straně pouzdra 301. Tento tvar tvořících křivek 336, 346 umožňuje velmi přesné vytvoření přechodových oblastí 355, 365 vnějšího pláště 302. Střední úseky 358, 368 přechodových oblastí 355, 365 jsou tvořeny táhlými kuželovými plochami, jež lze velmi přesně tvarovat. Konkávní úseky 357, 367, jakož i konvexní úseky 359, 369 jsou krátké.In the embodiment shown in FIG. 5, the predominant portion of the rotating surface curve 336 of the liner 330 at the front of the housing 301 is formed by an oblique line that seamlessly connects to the surface line of the inner shell 304 at the bottom edge 339 of the liner 330. The curve 346 of the insert 340 on the back of the housing 301. This shape of the forming curves 336, 346 allows very precise formation of the transition regions 355, 365 of the outer shell 302. The middle sections 358, 368 of the transition regions 355, 365 are formed by elongated conical surfaces. shape. Concave sections 357, 367 as well as convex sections 359, 369 are short.
Vložky 330, 340 nejsou opatřeny plechovými víky, jsou bezprostředně přivařeny vnějšími kruhovými svary 316, 326 na vnější plášť 302 a vnitřními kruhovými svary 318, 328 na vnitřní plášť 304.The inserts 330, 340 do not have metal lids, they are immediately welded by the outer circular welds 316, 326 to the outer shell 302 and the inner circular welds 318, 328 to the inner shell 304.
Pro zhotovení výlisku o vnějším průměru 144 mm, určeného· k protlačení trubky z nerezavějící oceli o vnějším průměru 50 mm při síle stěny 5 mm bylo zhotoveno pouzdro 101, znázorněné na obr. 3. Jako výchozí materiál pro vnější plášť 102 byla použita spirálově svařená trubka, dlouhá 600 mm, o vnějším průměru 154 mm při tloušťce stěny 1,5 mm, jejíž konce byly redukovány na válcové úseky 156, 166 o průměru 144 mm, spojené s vydutým válcovým úsekem 150 přechodovými oblastmi 155, 165. Pak byly oba konce vnějšího pláště 102 obroušeny do roviny. Do dolního konce vnějšího pláště 102 bylo Vsazeno víko 120 a přivařeno vnějším kruhovým svarem 125. Na vnitřním okraji bylo víko 120 přivařeno vnitřním kru...... ... 21β hovým svarem 128 k vnitřnímu plášti 104, tvořeným podélně svařenou trubkou o tlouštce stěny 1,5 mm a vnitřním průměru 40 mm.A sleeve 101, shown in FIG. 3, was made to produce a 144 mm outside diameter extrusion for extruding a 50 mm outside diameter stainless steel tube at a wall thickness of 5 mm. A helically welded tube was used as the starting material for the outer jacket 102. 600 mm long, with an outer diameter of 154 mm at a wall thickness of 1.5 mm, the ends of which were reduced to cylindrical sections 156, 166 with a diameter of 144 mm, connected to a concave cylindrical section 150 through transition regions 155, 165. the skins 102 are ground to the ground. The lower end of outer tube 102 is charged with the cover 120 welded and outer annular weld 125. The inner periphery of the lid 120 welded to the inner circles ...... ... 21β circulatory casing 128 to the inner casing 104 formed by a longitudinally welded tube thickness wall thickness 1.5 mm and inner diameter 40 mm.
Do víka 120 byla vsazena vložka 140, zhotovená z nízce legované oceli s obsahem 0,004 % uhlíku, načež byla bodově přivarena.An insert 140 made of low-alloy steel containing 0.004% carbon was inserted into the lid 120 and then spot-welded.
Pak se pouzdro· 101 postavilo na desku, jeho vnitřní prostor 108 se naplnil zrnitým kovovým materiálem, který se působením vibrací o frekvenci 80 Hz zhutnil na 68 % teorietické hodnoty. Zároveň se mezi vnější plášť 102 a vnitřní plášť 104 shora zašunulo pod velkým tlakem víko 110. Pak se víko 110 přivařilo k vnějšímu plášti . 102 vnějším kruhovým svarem 116 a k vnitřnímu plášti 104 vnitřním kruhovým svarem 118. Do víka 110 se pak vložila vložka 130, zhotovená ze stejného materiálu, jako vložka 140 na dolním konci pouzdra 101.Then, the housing · 101 was placed on a plate, its inner space 108 filled with granular metal material, which compacted to 68% of the theoretical value by vibrations at 80 Hz. At the same time, a lid 110 was slid under high pressure between the outer shell 102 and the inner shell 104 from above. Then, the lid 110 was welded to the outer shell. 102 by an outer circular weld 116 and to the inner shell 104 by an inner circular weld 118. An insert 130 made of the same material as the insert 140 at the lower end of the housing 101 was then inserted into the lid 110.
Pouzdro. 101 bylo pak izostaticky stlačeno za studená ve vodě tlakem 470 MPa, čímž hustota zrnitého· materiálu ve vnitřním prostoru 108 pouzdra 101 . dosáhla 88 % teoretiké hustoty. Celý vnější plášť 102 pouzdra 101 se přitom smrštil na rozměr 144 mm, tedy na průměr válcových úseků 156, 166 vnějšího pláště 102. Rozměr 144 mm odpovídal vnitřnímu průměru vstupní komory protlačovacího lisu, což zaručovalo přesné ustředění výlisku. Vnitřní průměr výlisku byl téměř přesně 40 mm.Housing. 101 was then isostatically compressed cold in water at a pressure of 470 MPa, thereby giving a density of granular material in the interior space 108 of the housing 101. reached 88% of the theoretical density. The entire outer casing 102 of the sleeve 101 has shrunk to 144 mm, i.e., the diameter of the cylindrical sections 156, 166 of the outer casing 102. The size of 144 mm corresponded to the inner diameter of the inlet chamber of the extruder, which ensures accurate centering of the compact. The inside diameter of the compact was almost exactly 40 mm.
Výlisek byl zcela rovný, takže jej nebylo nutno opracovávat. Byl induktivně ohřát na teplotu 12OO'CC a protlačen. Pak se odřízl přední úsek protlačené trubky z nízcelegované oceli. Přitom nevznikl téměř žádný odpad z nerezové ' · trubky. Rotační plocha vložky 130, vzniklá rotací tvořící křivky 136, se při protlačení deformuje na plochu, prakticky rovinu, která je kolmá na osu trubky. Trubka z nerezavějícího materiálu měla bezvadný povrch, ztráta materiálu byla minimální.The molding was completely straight, so it was not necessary to work. Was inductively heated to a temperature of 12OO ° C C and extruded. Then the front section of the extruded low-alloy steel tube was cut. Almost no stainless steel pipe waste was produced. The rotation surface of the liner 130 formed by the rotation forming curves 136 deforms upon extrusion into a surface, substantially a plane perpendicular to the axis of the tube. The stainless steel tube had a flawless surface, material loss was minimal.
Uvedený postup je možno podle vynálezu různě obměňovat.The process can be varied according to the invention.
Tak vložky, jež nejsou opatřeny plechovými víky, jako je tomu například u vložek 330, 340, znázorněných na obr. 5, je možno opatřit skleněným povlakem. Rovná čelní plocha 334, 344 vložky 330, 340 se ohřeje a na protilehlou rotační plochu, vytvořenou tvořící křivkou 336, 346 se nasype skleněnýInserts that are not provided with sheet metal lids, such as the inserts 330, 340 shown in FIG. 5, can be provided with a glass coating. The flat face 334, 344 of the liner 330, 340 is heated, and glass is poured onto the opposite rotating surface formed by the forming curve 336, 346.
Claims (18)
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2846660A DE2846660C2 (en) | 1978-10-26 | 1978-10-26 | Annular casing for extrusion bolts for the powder metallurgical production of pipes |
| DE19782846659 DE2846659A1 (en) | 1978-10-26 | 1978-10-26 | Powder filled capsule for use as extrusion blank - for making stainless steel or nickel-chromium alloy tubes, is isostatically pressed after filling |
| DE19782846658 DE2846658C2 (en) | 1978-10-26 | 1978-10-26 | Metallic shell for the production of extrusion billets for the powder metallurgical production of pipes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS216687B2 true CS216687B2 (en) | 1982-11-26 |
Family
ID=27187716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS797212A CS216687B2 (en) | 1978-10-26 | 1979-10-24 | Box for making the pressings and method of making the said box |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0020536B1 (en) |
| AT (2) | AT374387B (en) |
| BE (1) | BE879623A (en) |
| BR (1) | BR7906929A (en) |
| CA (1) | CA1120005A (en) |
| CH (1) | CH652054A5 (en) |
| CS (1) | CS216687B2 (en) |
| DE (1) | DE2967396D1 (en) |
| DK (1) | DK153742C (en) |
| ES (3) | ES8104027A1 (en) |
| FI (1) | FI61649C (en) |
| FR (1) | FR2439639A1 (en) |
| GB (1) | GB2034226B (en) |
| HU (1) | HU179975B (en) |
| IT (1) | IT1127798B (en) |
| MX (1) | MX150474A (en) |
| NL (1) | NL7907894A (en) |
| NO (1) | NO151779C (en) |
| PL (1) | PL132096B1 (en) |
| RO (1) | RO79124A (en) |
| SE (1) | SE441336B (en) |
| SU (1) | SU1369666A3 (en) |
| WO (1) | WO1980000803A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ308392B6 (en) * | 2017-09-08 | 2020-07-22 | UJP PRAHA a.s. | Powder moulding for efficient sintering |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2492291A1 (en) * | 1980-10-22 | 1982-04-23 | Uk I Sp | Container for hot extrusion of metal powder - with flow-modifying profiling element(s) to improve prod. yield |
| DE3530741C1 (en) * | 1985-08-28 | 1993-01-14 | Avesta Nyby Powder AB, Torshälla | Process for the manufacture of powder metallurgical objects |
| US4640814A (en) * | 1985-10-17 | 1987-02-03 | Crucible Materials Corporation | Method for producing clad tubular product |
| US4640815A (en) * | 1985-10-17 | 1987-02-03 | Crucible Materials Corporation | Method and assembly for producing extrusion-clad tubular product |
| SE8603686D0 (en) * | 1986-09-03 | 1986-09-03 | Avesta Nyby Powder Ab | HAUL |
| FR2704465B1 (en) * | 1993-04-29 | 1995-06-23 | Alsthom Intermagnetics Sa | Mono or multifilament composite billet closure piece. |
| SE505247C2 (en) * | 1994-12-07 | 1997-07-21 | Sandvik Ab | Process for manufacturing memory metal tubes |
| US5689976A (en) * | 1996-10-24 | 1997-11-25 | Ansell Edmont Industrial, Inc. | Reinforced glove and method for forming the same |
| GB201119240D0 (en) * | 2011-11-08 | 2011-12-21 | Rolls Royce Plc | A hot isostatic pressing tool and a method of manufacturing an article from powder material by hot isostatic pressing |
| GB201119238D0 (en) * | 2011-11-08 | 2011-12-21 | Rolls Royce Plc | A hot isostatic pressing tool and a method of manufacturing an article from powder material by hot isostatic pressing |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH316476A (en) * | 1952-06-13 | 1956-10-15 | Ici Ltd | Process for protecting bodies formed from metal powder against oxidation |
| FR1164348A (en) * | 1956-01-10 | 1958-10-08 | Oerlikon Buehrle Ag | Manufacturing process of extruded profiled bodies in ferrous powder |
| BE709814A (en) * | 1968-01-24 | 1968-05-30 | ||
| US3823463A (en) * | 1972-07-13 | 1974-07-16 | Federal Mogul Corp | Metal powder extrusion process |
| DE2419014C3 (en) * | 1974-04-19 | 1985-08-01 | Nyby Bruks AB, Nybybruk | Method of manufacturing stainless steel pipes and application of the method to the manufacture of composite pipes |
| US3892030A (en) * | 1974-04-29 | 1975-07-01 | Us Air Force | Method of fabricating a billet from metal preforms and metal powder |
| DE2737248C2 (en) * | 1977-08-18 | 1985-09-19 | MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München | High strength component with a complex geometric shape and process for its manufacture |
-
1979
- 1979-10-19 SE SE7908702A patent/SE441336B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-23 DK DK445879A patent/DK153742C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-24 AT AT0692379A patent/AT374387B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-24 CS CS797212A patent/CS216687B2/en unknown
- 1979-10-24 CH CH9544/79A patent/CH652054A5/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-24 NO NO793403A patent/NO151779C/en unknown
- 1979-10-25 FI FI793336A patent/FI61649C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-25 ES ES485385A patent/ES8104027A1/en not_active Expired
- 1979-10-25 GB GB7937062A patent/GB2034226B/en not_active Expired
- 1979-10-25 SU SU792841453A patent/SU1369666A3/en active
- 1979-10-25 HU HU79GA1303A patent/HU179975B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-25 BE BE0/197811A patent/BE879623A/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-25 CA CA000338386A patent/CA1120005A/en not_active Expired
- 1979-10-25 BR BR7906929A patent/BR7906929A/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-26 FR FR7926603A patent/FR2439639A1/en active Granted
- 1979-10-26 IT IT84147/79A patent/IT1127798B/en active
- 1979-10-26 WO PCT/EP1979/000083 patent/WO1980000803A1/en unknown
- 1979-10-26 NL NL7907894A patent/NL7907894A/en not_active Application Discontinuation
- 1979-10-26 DE DE7979901411T patent/DE2967396D1/en not_active Expired
- 1979-10-26 RO RO7999059A patent/RO79124A/en unknown
- 1979-10-26 AT AT79901411T patent/ATE11881T1/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-26 MX MX179801A patent/MX150474A/en unknown
- 1979-10-26 PL PL1979219241A patent/PL132096B1/en unknown
-
1980
- 1980-05-07 EP EP79901411A patent/EP0020536B1/en not_active Expired
- 1980-06-30 ES ES1980251783U patent/ES251783Y/en not_active Expired
- 1980-06-30 ES ES1980251782U patent/ES251782Y/en not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ308392B6 (en) * | 2017-09-08 | 2020-07-22 | UJP PRAHA a.s. | Powder moulding for efficient sintering |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4142888A (en) | Container for hot consolidating powder | |
| CS216687B2 (en) | Box for making the pressings and method of making the said box | |
| SE460344B (en) | PRESSURE FOR POWDER METAL SURGICAL PREPARATION OF COMPOUND DROPS | |
| US3780418A (en) | Method of fabricating composite multi-metallic billets useful for metal working operations | |
| US4526747A (en) | Process for fabricating parts such as gas turbine compressors | |
| JPS61246303A (en) | Production of composiite powder metallurgical billet | |
| US4401723A (en) | Capsules and pressings for extruding objects, particularly tubes, and a process for producing the capsules and pressings | |
| JPS649365B2 (en) | ||
| US4356612A (en) | Method of producing a forged product | |
| US4601878A (en) | Method and apparatus for producing moulded blanks by hot-pressing metal powder | |
| US4373012A (en) | Casings and pressed parts utilized for the extrusion of articles, particularly pipes, and manufacturing process of such casings and pressed parts | |
| DE2953250C1 (en) | Metallic casing for the production of extrusion billets for the powder metallurgical production of pipes | |
| RU2711289C1 (en) | Method of producing composite materials from steel and mixtures of powders of nickel and tungsten boride | |
| JPS61186406A (en) | Nozzle for injection molding machine having excellent resistance to wear and corrosion and its production | |
| SE460345B (en) | PRESSURE FOR PREPARATION OF COMPOUNDROS | |
| CN109648769A (en) | A kind of molding machine of polytetrafluoroethylcontainer container backing layer | |
| RU2710828C1 (en) | Method of producing composite materials from steel and mixtures of powders of nickel and tungsten boride | |
| US3862286A (en) | Method of fabricating compacted powdered metal extrusion billets | |
| KR840001819B1 (en) | Process for producing the capsules for exfruding objects partieularly tubes | |
| RU2711288C1 (en) | Method of producing composite materials from steel and mixtures of powders of nickel and tungsten boride | |
| JPS5853683B2 (en) | Method for manufacturing molybdenum pipes | |
| JPS58110118A (en) | Production of cylindrical body | |
| JPS61190006A (en) | Production of hot extruded clad metallic pipe by powder metallurgical method | |
| CN114555262A (en) | Isostatic pressed product for treating molten metal and method for producing same | |
| FI76874C (en) | FODRAD CONSTRUCTION. |